JP2017186932A - ハウジング - Google Patents

Abstract

【課題】ポンプボディからダンパカバーに伝達された、加振力により発生する放射音をより抑制する。【解決手段】高圧ポンプは、ポンプボディ、プランジャ、ダンパ室、吸入弁部、電磁駆動部及び吐出弁部などを備えている。ダンパ室は、ダンパカバー８０に覆われ、ポンプボディから伝達された加振力が作用する、ダンパカバー８０の内面には、制振部材６０が取り付けられ、該制振部材６０により、加振力が作用し振動するダンパカバー８０の共振が抑制される。【選択図】図１０

Description

本発明は、加振力が作用するケースを有するハウジングに関するものである。

従来、プランジャの往復移動可能により燃料が加圧される加圧室と、この加圧室から排出される燃料の圧力脈動を低減するダンパ室と、を有するポンプボディと、ダンパ室に配置されたダンパと、ダンパ室を覆うダンパカバーと、を備えた高圧ポンプがある（例えば、特許文献１参照）。

このような高圧ポンプにおいては、高圧ポンプの備える吸入弁の開閉駆動、プランジャの往復運動などを起振源とした加振力がポンプボディに作用する。そして、ポンプボディからダンパカバーに伝達された振動が空気を加振し、ダンパカバーから放射音が発せられる。

上記特許文献１に記載された高圧ポンプは、ダンパカバーに錘および筋状のリブが設けられており、錘およびリブによりダンパカバーからの放射音を低減するようにしている。

特開２０１５−８６６９９号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載された高圧ポンプのように、ダンパカバーに錘およびリブを設けた構成では、放射音の抑制効果が十分でないといった問題がある。

本発明は上記問題に鑑みたもので、加振力により発生する放射音をより抑制することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、中空部を有し、加振力が作用するケース（１１、５０、８０）と、ケースの内面と接触するよう配置され、加振力により振動して加振力により発生するケースの共振を抑制する制振部材（６０）と、を備えている。

このような構成によれば、制振部材によって加振力により振動して加振力により発生するケースの共振が抑制されるので、加振力により発生する放射音をより抑制することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

本発明の第１実施形態に係るハウジングを有する高圧ポンプの断面図である。 第１実施形態の制振部材の正面図である。 第１実施形態の制振部材の側面図である。 第１実施形態のダンパカバーと制振部材の接続関係と共振モード形状を示した図である。 第２実施形態の制振部材の正面図である。 第２実施形態の制振部材の側面図である。 第２実施形態のダンパカバーと制振部材の接続関係と共振モード形状を示した図である。 第３実施形態のダンパカバーと制振部材の接続関係を示した図である。 第３実施形態のダンパカバーと制振部材の接続関係と共振モード形状を示した図である。 第４実施形態のケースの断面図である。 制振部材の変形例を示した図である。 制振部材の変形例を示した図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態に係るハウジングを有する高圧ポンプについて図１を用いて説明する。図１は、本実施形態の高圧ポンプの断面図である。高圧ポンプ１０は、内燃機関のインジェクタに燃料を供給するポンプである。

高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、ダンパ室２０１、吸入弁部３０、電磁駆動部７０及び吐出弁部９０などを備えている。

ポンプボディ１１とプランジャ１３について説明する。

ポンプボディ１１には、円筒状のシリンダ１４が形成されている。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ１３は、シリンダ１４の深部に形成された加圧室１２１に臨むように設けられている。プランジャ１３の加圧室１２１と反対側に設けられたヘッド１７は、スプリング座１８と結合している。スプリング座１８とオイルシールホルダ２５との間には、スプリング１９が設けられている。このスプリング１９の弾性力により、スプリング座１８は図示しないエンジンのカムシャフトの方向へ付勢される。これにより、プランジャ１３は、図示しないタペットを介してカムシャフトのカムと接することで軸方向に往復移動する。プランジャ１３の往復移動により、加圧室１２１の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。

次に、ダンパ室２０１とダンパカバー５０について説明する。

ポンプボディ１１には、シリンダ１４の反対側に、シリンダ側１４に凹む凹部２０３が設けられている。凹部２０３の周縁には、軸方向に突出する筒状の筒部２０５が設けられている。ダンパカバー５０は、ダンパ室２０１を外気から遮断するものであり、ダンパ室２０１を覆うように配置されている。

ダンパカバー５０は、ステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属から鍛造及び切削などにより形成される。ダンパカバー５０は、円盤状の平面部５２と、この平面部５２の外縁から筒状に延びる接続部５１とを有する。接続部５１はポンプボディ１１の筒部２０５に固定される。

ダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面には、制振部材６０が設けられている。制振部材６０は、ダンパ室２０１およびダンパカバー５０により形成される密閉空間内に配置されている。

制振部材６０は、図２、図３に示すように、円盤状の面状部材６２と、面状部材６２の一面側の中心から突出するように形成された接触部６１と、を有している。面状部材６２と接触部６１は、ステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属にて一体で形成されている。

制振部材６０の接触部６１は、ダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面に形成された穴部に圧入されている。制振部材６０の面状部材６２は、ポンプボディ１１およびダンパカバー５０に作用する加振力により振動して加振力により発生するポンプボディ１１およびダンパカバー５０の共振を抑制する。

本実施形態におけるポンプボディ１１およびダンパカバー５０は、中空部を有し、加振力が作用するケースに相当する。また、本実施形態における高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１およびダンパカバー５０から成るケースと、制振部材６０を備えたハウジングを有しているとみなすことができる。

ダンパ室２０１には、パルセーションダンパ２１０、第１支持部材２１１および第２支持部材２１２が収容されている。

パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムがダンパ室２０１の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室２０１の燃圧脈動を低減する。

第１支持部材２１１と第２支持部材２１２は、筒状に形成され、パルセーションダンパ２１０を上下から挟持している。第１支持部材２１１は、凹部２０３に設けられた穴１１０に嵌入している。これにより、第１支持部材２１１は、径方向の移動が制限される。

第１支持部材２１１は、径方向に燃料を通す孔を有している。これにより、第１支持部材２１１の内側と外側とを燃料が流れる。

ダンパ室２０１は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。この燃料入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。したがって、ダンパ室２０１は、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。

続いて、吸入弁部３０について説明する。

ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に筒部１５が設けられている。筒部１５の内側に弁ボディ３１が収容され、この弁ボディ３１は係止部材２０によって固定されている。弁ボディ３１の内側には、凹テーパ状の円周面を有する第１弁座３４が形成されている。

吸入弁３５は弁ボディ３１の内側に配置され、弁ボディ３１の底部に設けられた孔の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５は、第１弁座３４から離座することで供給通路１００を開放し、第１弁座３４に着座することで供給通路１００を閉塞する。

ストッパ４０は、弁ボディ３１の内壁に固定されている。このストッパ４０は、吸入弁３５の開弁方向（図１の右方向）への移動を規制する。ストッパ４０の内側と吸入弁３５の端面との間には第１スプリング２１が設けられている。第１スプリング２１は、吸入弁３５を閉弁方向（図１の左方向）へ付勢している。

ストッパ４０には、ストッパ４０の軸に対して傾斜する傾斜通路１０２が周方向に複数形成されている。この傾斜通路１０２を通り、加圧室１２１と弁ボディ３１の内側の通路とを燃料が流れる。

次に電磁駆動部７０について説明する。

電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、フランジ７５などから構成される。コイル７１は、コネクタ７７の端子７４を通じて通電されることにより磁界を発生する。固定コア７２は磁性材料で作られ、コイル７１の内側に収容されている。可動コア７３は磁性材料で作られ、固定コア７２と対向して配置されている。可動コア７３は、フランジ７５の内側に軸方向に往復移動可能に収容されている。

フランジ７５は磁性材料で作られ、ポンプボディ１１の筒部１５に取り付けられている。フランジ７５は、電磁駆動部７０をポンプボディ１１に保持するとともに、筒部１５の端部を塞いでいる。フランジ７５の中央に設けられた孔の内壁には、筒状のガイド筒７６が取り付けられている。非磁性材料で作られた筒部材７９は、固定コア７２とフランジ７５との間の磁気的な短絡を防止する。

ニードル３８は略円筒状に形成され、ガイド筒７６の内壁に案内されて往復移動する。ニードル３８は、一方の端部が可動コア７３に固定され、他方の端部が吸入弁３５の電磁駆動部７０側の端面に当接可能である。

固定コア７２と可動コア７３との間に第２スプリング２２が設けられている。第２スプリング２２は、第１スプリング２１が吸入弁３５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア７３を閉弁方向へ付勢している。

コイル７１に通電していないとき、可動コア７３と固定コア７２とは、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。これにより、可動コア７３と一体のニードル３８が吸入弁３５側へ移動し、ニードル３８の端面が吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。

次に可変容積室１２２について説明する。

プランジャ１３は、小径部１３１及び大径部１３３を有している。小径部１３１と大径部１３３との接続部分に段差面１３２が形成される。段差面１３２に向き合うように、略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。

プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面がポンプボディ１１に当接している。プランジャ１３は、プランジャストッパ２３の中央部に設けられた孔２３３に挿通している。プランジャストッパ２３は、径方向に放射状に延びる複数の溝路２３２を有している。

プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３およびシール部材２４に囲まれる略円環状の空間により可変容積室１２２が形成される。

ポンプボディ１１には、シリンダ１４が開口する側の外壁に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１０５が設けられている。凹部１０５には、オイルシールホルダ２５が嵌め込まれている。オイルシールホルダ２５は、プランジャストッパ２３との間にシール部材２４を挟んで、ポンプボディ１１に固定されている。シール部材２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。

オイルシールホルダ２５とポンプボディ１１との間には、筒状通路１０６とこの筒状通路１０６に連通する環状通路１０７が形成されている。筒状通路１０６はプランジャストッパ２３の溝路２３２に連通している。環状通路１０７はポンプボディ１１に形成された戻し通路１０８を経由してダンパ室２０１に連通している。このように、溝路２３２、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８が順に連通することで、可変容積室１２２とダンパ室２０１とが連通する。

次に吐出弁部９０について説明する。

吐出弁部９０は、吐出弁９２、規制部材９３、スプリング９４などから構成されている。

ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に吐出通路１１４が形成されている。吐出通路１１４は加圧室１２１と燃料出口９１とを連通している。

吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、第２弁座９５に着座することで吐出通路１１４を閉塞し、第２弁座９５から離座することで吐出通路１１４を開放する。

吐出弁９２の燃料出口９１側に設けられた筒状の規制部材９３は、吐出通路１１４の内壁に固定されている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を規制する。

スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出通路１１４の内壁に形成される第２弁座９５側へ吐出弁９２を付勢している。

加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と第２弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は第２弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１から吐出通路１１４を通り、燃料出口９１から燃料が吐出される。

一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と第２弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は第２弁座９５に着座する。これにより、第２弁座９５の下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。

次に高圧ポンプ１０の作動について説明する。

（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞する。吸入弁３５は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して図１の右方向に移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７１への通電は停止されているので、可動コア７３及びこの可動コア７３と一体のニードル３８は第２スプリング２２の付勢力により図１の右方向に移動する。したがって、ニードル３８と吸入弁３５とが当接し、吸入弁３５は開弁状態を維持する。これにより、供給通路１００から加圧室１２１に燃料が吸入される。

吸入行程では、プランジャ１３の下降により、可変容積室１２２の容積が減少する。したがって、可変容積室１２２の燃料は、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８を経由し、ダンパ室２０１へ送り出される。

ここで、大径部１３３と可変容積室１２２の断面積比は概ね１：０．６である。したがって、加圧室１２１の容積の増加分と可変容積室１２２の容積の減少分の比も１：０．６となる。よって、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が可変容積室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。

（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル３８と吸入弁３５は図１の右方向に位置する。これにより、供給通路１００は開放した状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が、供給通路１００へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。

調量行程では、プランジャ１３の上昇により、可変容積室１２２の容積が増大する。したがって、ダンパ室２０１の燃料は、戻し通路１０８、環状通路１０７及び筒状通路１０６を経由し、可変容積室１２２へ流入する。

このとき、加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出する低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から可変容積室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。

（３）加圧行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル７１へ通電される。するとコイル７１に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３とニードル３８は固定コア７２側（図１の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁３５に対するニードル３８の押圧力が解除される。吸入弁３５は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁３５は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。

吸入弁３５が弁座に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１１４の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から吐出する。

なお、加圧行程の途中でコイル７１への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁３５に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁３５は閉弁状態を維持する。

高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。

コイル７１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が多くなる。

一方、コイル７１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が少なくなる。

このように、コイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。

次に本実施形態の高圧ポンプ１０に加振力が作用したときの共振モードについて図４を用いて説明する。高圧ポンプ１０の備える吸入弁３５の開閉駆動、プランジャ１３の往復運動などを起振源とした加振力がポンプボディ１１に作用した場合、図４の上段に示すように、ダンパカバー５０単体では、ダンパカバー５０の平面部５２の中心位置が共振の腹になりダンパカバー５０の平面部５２の縁部が共振の節となる共振モードとなる。このような共振モードでは、ダンパカバー５０の平面部５２の中心位置が共振の腹になり、この腹の部分が上下に大きく変位するため振動は大きくなる。

これに対し、図４の下段に示すように、本実施形態では、ダンパカバー５０の平面部５２の中心位置で制振部材６０の接触部６１が接触している。このような構成では、ダンパカバー５０の平面部５２の中心位置、すなわち、ダンパカバー５０単体では共振の腹となる位置が共振の節Ｊとなる１次共振モードとなる。このように、ダンパカバー５０の平面部５２の中心位置で制振部材６０の接触部６１がダンパカバー５０と接触することでダンパカバー５０の共振が抑制される。

また、例えば、加振力がポンプボディ１１に作用した場合、ダンパカバー５０に代わって制振部材６０の面状部材６２が揺れて、ポンプボディ１１およびダンパカバー５０の共振が抑制される。このように、ポンプボディ１１およびダンパカバー５０の共振が抑制されることで、ダンパカバー５０から発せられる放射音が小さくなる。

上記した構成によれば、高圧ポンプ１０は、中空部を有し、加振力が作用するケースを構成するポンプボディ１１およびダンパカバー５０と、ケースの内面と接触するよう配置され、加振力により振動して加振力により発生するケースの共振を抑制する制振部材６０と、を備えている。

このような構成によれば、制振部材６０によって加振力により振動して加振力により発生するケースの共振が抑制されるので、加振力により発生する放射音をより抑制することができる。しかも、制振部材６０は、ダンパカバー５０で覆われたダンパ室２０１内に配置されているので、制振部材６０に伝達された振動のエネルギーはダンパカバー５０で覆われたダンパ室２０１内で吸収され、制振部材６０に振動が伝達して制振部材６０から音が発せられたとしても、この音はダンパカバー５０で遮られ、さらに、放射音を低減することができる。また、制振部材６０が特許文献１に記載されたポンプの錘としての役割も果たすので、さらに、放射音を低減することができる。

なお、上特許文献１に記載された高圧ポンプは、ダンパカバー５０自体が揺れるのを錘およびリブにより低減する構成となっており、放射音を十分に抑制するのは困難である。

また、制振部材６０は、面状に広がる面状部材６２と、面状部材６２の一部と接続されるとともにケースの内面と接触する接触部６１と、を含んで構成することができる。

また、接触部６１は、ケースの内面のうち加振力により発生するケースの共振の腹となる部位と接触するよう構成することで、ケースの共振を効果的に抑制することができる。

また、ケースは、高圧ポンプ１０におけるプランジャ１１３の往復運動により燃料が加圧される加圧室１２１および加圧室から排出さる燃料の圧力脈動を低減するダンパ室２０１を備えたポンプボディ１１と、ダンパ室２０１を覆うように配置されたダンパカバー５０と、を有している。そして、制振部材６０は、ダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面と接触するよう配置され、ダンパカバー５０の共振を抑制するよう構成することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について図５〜図７を用いて説明する。上記第１実施形態の制振部材６０は、円柱形状の接触部６１を有しているが、本実施形態の制振部材６０は、円環形状の接触部６１を有している。接触部６１は、面状部材６２の一面側に突出するよう設けられており、ダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面に接合されている。

図７の上段には、ダンパカバー５０単体における共振モード形状が示されている。これに対し、本実施形態の制振部材６０がダンパカバー５０に設けられている構成では、図７の下段に示すような２次共振モードとなる。このように、ダンパカバー５０単体では共振の腹となる位置で制振部材６０の円環形状の接触部６１が接触することでダンパカバー５０の共振が抑制される。

本実施形態では、上記第１実施形態と共通の構成から奏される同様の効果を上記第１実施形態と同様に得ることができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態について図８〜図９を用いて説明する。本実施形態の制振部材６０は、円環形状の接触部６１と、円盤状の面状部材６２と、を有している。そして、接触部６１がダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面に接合されるとともに面状部材６２の外縁部がダンパカバー５０の内周と当接している。すなわち、面状部材６２の一部がダンパカバー５０のダンパ室２０１側の面と当接している。

図８の上段には、ダンパカバー５０単体における共振モード形状が示されている。これに対し、本実施形態の制振部材６０がダンパカバー５０に設けられている構成では、図８の下段に示すような３次共振モードとなる。このように、ダンパカバー５０単体では共振の腹となる位置で制振部材６０の接触部６１が接触することでダンパカバー５０の共振が抑制される。

本実施形態では、上記第１実施形態と共通の構成から奏される同様の効果を上記第１実施形態と同様に得ることができる。

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態について図１０を用いて説明する。上記第１〜第３実施形態では、ポンプボディ１１およびダンパカバー５０から成るケースと、このケース内に収納された制振部材６０と、を備えたハウジングを有する高圧ポンプ１０の例を示した。これに対し、本実施形態のハウジングは、図１０に示すように、加振力が作用するケース８０と、ケース８０内に収納された制振部材６０と、を備えている。

ケース８０は、中空部を有する箱形形状を成しており、樹脂または金属により構成されている。制振部材６０は、第１実施形態と同様に、円盤状の面状部材６２と、面状部材６２の一面側の中心から突出するように形成された接触部６１と、を有している。

制振部材６０は、接触部６１がケース８０の上面の内面側と接触するよう配置され、加振力により振動して加振力により発生するケース８０の共振を抑制する。

本実施形態では、加振力がケース８０に作用した場合、ケース８０の上面の中心位置で制振部材６０の接触部６１がケース８０の上面と接触しており、ケース８０の上面の中心位置が共振の節となる。また、ケース８０に代わって制振部材６０の面状部材６２が揺れて、ケース８０の共振が抑制される。このように、ケース８０の共振が抑制されることで、ケース８０から発せられる放射音が小さくなる。

本実施形態では、上記第１実施形態と共通の構成から奏される同様の効果を上記第１実施形態と同様に得ることができる。

（他の実施形態）
（１）上記第１実施形態では制振部材６０の接触部６１を円柱形状とし、面状部材６２を円板形状としたが、接触部６１および面状部材６２の形状は、上記第１実施形態に記載されたものに限定されない。図１１（ａ）〜（ｅ）は、制振部材６０の変形例を示した正面図である。なお、図１１（ａ）〜（ｅ）の側面図は、図３と同じである。図１１（ａ）に示すように、接触部６１を四角柱形状としてもよく、図１１（ｂ）に示すように、面状部材６２を楕円形状としてもよい。また、図１１（ｃ）に示すように、接触部６１を四角柱形状とし、面状部材６２を楕円形状としてもよい。また、図１１（ｄ）に示すように、接触部６１を四角柱形状とし、面状部材６２を矩形形状としてもよい。また、図１１（ｅ）に示すように、接触部６１を四角柱形状とし、面状部材６２を矩形形状としてもよい。

（２）図１２（ａ）〜（ｅ）は、制振部材６０の変形例を示した正面図である。なお、図１２（ａ）〜（ｅ）の側面図は、図６と同じである。図１２（ａ）に示すように、接触部６１を２つの四角柱形状の部材で構成してもよく、図１２（ｂ）に示すように、面状部材６２を楕円形状としてもよい。また、図１２（ｃ）に示すように、接触部６１を２つの四角柱形状の部材で構成し、面状部材６２を楕円形状としてもよい。また、図１２（ｄ）に示すように、面状部材６２を矩形形状としてもよく、図１２（ｅ）に示すように、接触部６１を２つの四角柱形状の部材で構成し、面状部材６２を矩形形状としてもよい。

（３）上記各実施形態では、面状に広がる面状部材６２と、面状部材６２の一部と接続されるとともにケースの内面と接触する接触部６１と、を有する制振部材６０を備えた。これに対し、面状に広がる面状部材６２に代えて、例えば、接触部６１から放射状に複数の羽根が延びる部材等を備えるようにしてもよい。

なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の材質、形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の材質、形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その材質、形状、位置関係等に限定されるものではない。

（まとめ）
・上記実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、中空部を有し、加振力が作用するケースと、ケースの内面と接触するよう配置され、加振力により振動して加振力により発生するケースの共振を抑制する制振部材と、を備えている。

・上記実施形態の一部または全部で示された第２の観点によれば、制振部材は、面状に広がる面状部材と、面状部材の一部と接続されるとともにケースの内面と接触する接触部と、を備えている。このように、面状に広がる面状部材と、面状部材の一部と接続されるとともにケースの内面と接触する接触部と、により制振部材を構成することができる。

・上記実施形態の一部または全部で示された第３の観点によれば、接触部は、ケースの内面のうち加振力により発生するケースの共振の腹となる部位と接触している。このように、ケースの内面のうち加振力により発生するケースの共振の腹となる部位で接触部が接触することで、ケースの共振を効果的に抑制することができる。

・上記実施形態の一部または全部で示された第４の観点によれば、ケースは、高圧ポンプにおけるプランジャの往復運動により燃料が加圧される加圧室および加圧室から排出さる燃料の圧力脈動を低減するダンパ室を備えたポンプボディと、ダンパ室を覆うように配置されたダンパカバーと、を有している。そして、制振部材は、ダンパカバーのダンパ室側の面と接触するよう配置され、ダンパカバーの共振を抑制する。このように、本発明を、ダンパ室を備えたポンプボディと、ダンパ室を覆うように配置されたダンパカバーと、を有する高圧ポンプに適用することができる。

１０ 高圧ポンプ
１１ ポンプボディ
１３ プランジャ
５０ ダンパカバー
６０ 制振部材
６１ 接触部
６２ 面状部材
８０ ケース
１２１ 加圧室
２０１ ダンパ室

Claims (4)

1. 中空部を有し、加振力が作用するケース（１１、５０、８０）と、
   前記ケースの内面と接触するよう配置され、前記加振力により振動して前記加振力により発生する前記ケースの共振を抑制する制振部材（６０）と、を備えたハウジング。
2. 前記制振部材は、
   面状に広がる面状部材（６２）と、
   前記面状部材の一部と接続されるとともに前記ケースの内面と接触する接触部（６１）と、を備えた請求項１に記載のハウジング。
3. 前記接触部は、前記ケースの内面のうち前記加振力により発生する前記ケースの共振の腹となる部位と接触している請求項１または２に記載のハウジング。
4. 前記ケースは、
   高圧ポンプ（１０）におけるプランジャ（１１３）の往復運動により燃料が加圧される加圧室（１２１）および前記加圧室から排出さる燃料の圧力脈動を低減するダンパ室（２０１）を備えたポンプボディ（１１）と、
   前記ダンパ室を覆うように配置されたダンパカバー（５０）と、を有し、
   前記制振部材は、前記ダンパカバーの前記ダンパ室側の面と接触するよう配置され、前記ダンパカバーの共振を抑制する請求項１ないし３のいずれか１つに記載のハウジング。

Images