JP2017185472A - 液体の処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】液体に含まれるアンモニア態窒素を安定的に除去することができる液体の処理方法を提供する。【解決手段】アンモニア態窒素を含有する処理液体のｐＨを１０以上１２以下の範囲に調整して処理スラリーを形成し、該処理スラリーに可溶性ガスを吹き込む。処理スラリーのｐＨを適切に調整すれば、処理液体に含まれるアンモニア態窒素をアンモニアの状態とすることができる。かかる遊離したアンモニアが溶解している処理スラリーに可溶性ガスを吹き込めば、アンモニアを気体として処理スラリーから除去することができる。したがって、アンモニア態窒素を含有する処理液体を、アンモニア態窒素の含有量が少ない液体とすることができるので、処理液体の後処理が容易になる。【選択図】図１

Description

本発明は、液体の処理方法に関する。さらに詳しくは、非鉄金属製錬やメッキなどで発生するアンモニウム塩等のアンモニア態窒素を含有する液体の処理方法に関する。

銅やニッケル、鉛、亜鉛などの非鉄金属を製錬する工程においては、製錬に伴って様々な排水が発生する。これらの排水には、原料となる鉱石に由来したり製錬の際に生成されたりした種々の物質（以下含有物という）が含まれる。かかる含有物には、例えば、アンモニウム塩やカドミウムイオン、鉛イオン、亜鉛イオン、さらには有機化合物類などがある。

これらの含有物を含む排水は、そのまま海域などに放流することはできないので、適切な方法によって含有物を排水から分離して除去し、一定の基準以下の濃度にまで低減する処理が必要となる。

ここで、排水に含まれる鉛イオン、亜鉛イオンなどの重金属類は中和によるｐＨ調整によって沈殿させる等の方法で分離することができる。

一方、排水にアンモニウム塩が含まれている場合には、アンモニウム塩に由来するアンモニア態窒素が生成される可能性がある。かかるアンモニア態窒素は、鉛や亜鉛などの重金属類とは異なり、中和によるｐＨ調整によって沈殿させる等の方法で分離することが難しい。

かかるアンモニア態窒素を排水などから効果的に除去する方法として、生物処理を利用した方法がある。生物処理では、アンモニア態窒素を含む排水などの液体に硝化細菌を混合し、硝化細菌によってアンモニア態窒素を亜硝酸態窒素に酸化し、生成された亜硝酸態窒素を酸化して硝酸態窒素にする。そして、硝酸態窒素を亜硝酸態窒素に還元し、さらに亜硝酸態窒素を還元して窒素ガスとして排水などから除去する。つまり、生物処理では、アンモニア態窒素を窒素ガスとして排水などから除去することができる（特許文献１、２参照）。

特開平１０−２６３５７５号公報 特開２０１５−０１３２９０号公報

しかるに、生物処理は、下水などの排水におけるアンモニア態窒素を除去する処理として使用できるが、非鉄金属を製錬する工程において発生する排水に適用することは難しい。非鉄金属の製錬で生じる排水は、鉱石や製錬処理の際に加えられる成分などによって、通常、無機塩の塩濃度が高くなっている。しかも、上述したような重金属類を含んでいる。このため、排水を生物処理に適した環境、つまり、硝化細菌などが活性化する環境に調整することは難しく、生物処理を安定して効率よく行うのは難しい。

本発明は上記事情に鑑み、液体に含まれるアンモニア態窒素を安定的に除去することができる液体の処理方法を提供することを目的とする。

第１発明の液体の処理方法は、アンモニア態窒素を含有する処理液体のｐＨを１０以上１２以下の範囲に調整して処理スラリーを形成し、該処理スラリーに可溶性ガスを吹き込むことを特徴とする。
第２発明の液体の処理方法は、第１発明において、前記可溶性ガスが、酸素、空気、炭酸ガスのいずれか１つ以上であることを特徴とする。
第３発明の液体の処理方法は、第１または第２発明において、前記可溶性ガスが酸素または空気であり、前記処理スラリー中の溶存酸素濃度が８ｍｇ／リットル以上に維持されるように、前記可溶性ガスを吹き込むことを特徴とする。
第４発明の液体の処理方法は、第３発明において、前記処理スラリーに吹き込まれる酸素の流量が空気量に換算して前記処理スラリー１リットルあたり０．１〜６リットル／分となるように、前記可溶性ガスを前記処理スラリーに吹き込むことを特徴とする。
第５発明の液体の処理方法は、第１、第２、第３または第４発明において、前記処理スラリーの液温を４０℃以上に維持した状態で前記可溶性ガスを吹込むことを特徴とする。
第６発明の液体の処理方法は、第１乃至第５発明のいずれかにおいて、前記処理液体が、鉛および亜鉛のいずれか１つ以上を含有することを特徴とする。
第７発明の液体の処理方法は、第１乃至第６発明のいずれかにおいて、前記処理スラリーを攪拌しながら、該処理スラリーに前記可溶性のガスを吹込むことを特徴とする。
第８発明の液体の処理方法は、第７発明において、前記処理スラリーを攪拌する装置として、撹拌羽根と、該撹拌羽根の上方に配置された、該撹拌羽根の回転軸と直交する表面を有する円盤状の邪魔板と、を備える装置を使用することを特徴とする。

第１発明によれば、処理スラリーのｐＨを適切に調整すれば、処理液体に含まれるアンモニア態窒素をアンモニアの状態とすることができる。かかるアンモニアが溶解している処理スラリーに可溶性ガスを吹き込めば、アンモニアを気体として処理スラリーから除去することができる。したがって、アンモニア態窒素を含有する処理液体を、アンモニア態窒素の含有量が少ない液体とすることができるので、処理液体の後処理が容易になる。
第２発明によれば、処理スラリーに可溶性ガスが溶解すれば、アンモニアの溶解度が低下するので、処理スラリーから除去する効果を高くすることができる。
第３および第４発明によれば、処理スラリー中の溶存酸素濃度が高くなれば、アンモニアの溶解度が低下するので、アンモニアを処理スラリーから除去する効果を高くすることができる。
第５発明によれば、処理スラリーの温度が高くなれば、処理スラリーへのアンモニアの溶解度が低下するので、アンモニアを処理スラリーから除去する効果を高くすることができる。
第６発明によれば、鉛や亜鉛を含む生物処理が難しい処理液体であっても、アンモニア態窒素を気体のアンモニアとして処理スラリーから除去することができる。したがって、鉛や亜鉛とアンモニア態窒素を含む処理液体であっても、鉛や亜鉛、アンモニア態窒素の濃度を低下させることができるので、処理液体の廃棄や再利用などを行いやすくなる。
第７発明によれば、処理スラリー中のアンモニアと可溶性ガスの接触機会を増やすことができるので、処理スラリーからアンモニアを排出する効果を高くすることができる。
第８発明によれば、処理スラリー中のアンモニアと気体の接触機会をさらに増やすことができるので、処理スラリーからアンモニアを排出する効果をさらに高くすることができる。

本発明の液体の処理方法のフローチャートである。 （Ａ）攪拌機１０を備えた処理槽１の概略側面図であり、（Ｂ）（Ａ）のＢ−Ｂ線矢視図である。

本発明の液体の処理方法は、アンモニウム塩等のアンモニア態窒素を含有する処理液体からアンモニア態窒素を除去する方法であって、生物処理を行わずに、アンモニア態窒素を気体のアンモニアとして除去できるようにしたことに特徴を有している。

本発明の液体の処理方法によって処理されるアンモニア態窒素を含有する液体（処理液体）は、アンモニウム塩等のアンモニア態窒素を含有する液体であればよく、とくに限定されない。例えば、非鉄金属製錬で発生する、アンモニウム塩に加えて、カドミウムイオン、鉛イオン、亜鉛イオン、有機化合物類などを含む排水で発生する、アンモニウム塩などを含む排水を挙げることができる。

とくに、本発明の液体の処理方法は、重金属を含有し生物処理を行うことが難しい処理液体の処理に適している。具体的には、鉛および亜鉛のいずれか１つ以上を処理液体が含有する場合には、生物処理を行うことが難しいので、アンモニア態窒素を気体のアンモニアとして処理液体（後述する処理スラリー）から除去することが難しい。しかし、本発明の液体の処理方法では、生物処理を行うことが難しい処理液体からでも、アンモニア態窒素を気体のアンモニアとして処理液体から除去することができる。したがって、アンモニア態窒素に加えて、鉛や亜鉛を含む処理液体であっても、処理液体中の鉛や亜鉛とともに、アンモニア態窒素の濃度も低下させることができるので、処理液体の廃棄や再利用などを行いやすくなる。

なお、処理液体のｐＨはとくに限定されないが、鉛や亜鉛を含む処理液体にアルカリ性の中和剤を投与して鉛や亜鉛などの沈殿物を形成する場合には、処理液体のｐＨが９以上１１．５以下程度であれば処理することができる。例えば、上述した非鉄金属製錬で発生する排水では、ｐＨは１０以上１１．５以下程度であるので、本発明の液体の処理方法によって鉛や亜鉛などは沈殿物としてを処理液体から除去することができる。

なお、本明細書において、アンモニア態窒素とは、アンモニア塩や有機体窒素の分解物などを意味している。

（本発明の処理方法）
以下に本発明の処理方法を説明する。
本発明の処理方法は、図１に示すように、以下の２工程を備えている。

まず、第１工程では、上述した処理液体中の重金属などの沈殿物を発生させて処理スラリーを形成するとともに、処理スラリー中のアンモニア態窒素から窒素を分離してアンモニアとする。
第２工程では、第１工程で形成された処理スラリー中のアンモニアを、気体として処理スラリーから分離し（排出し）、処理後液体とする。

（第１工程）
具体的には、第１工程では、アンモニウム塩等のアンモニア態窒素を含む処理液体に対して中和剤を添加する。すると、処理液体中にイオンなどの形態で存在する鉛や亜鉛などの重金属が中和剤と反応して重金属塩として析出して沈殿物になる。すると、処理液体中に固形分である沈殿物が含まれる処理スラリーが形成される。

また、処理スラリーが形成される際には、以下のような反応（反応式１）によってアンモニア態窒素からアンモニアが分離され、分離されたアンモニアは処理スラリーに溶存した状態となる。

反応式１：ＮＨ_４ ^＋ + ＯＨ⁻ ⇒ ＮＨ_３ ＋ Ｈ_２Ｏ

しかも、中和剤は、処理スラリーのｐＨが１０以上１２以下となるように添加する。つまり、中和剤の一部は沈殿物の形成に消費されるが、中和剤によって処理スラリーが所定の濃度となるように添加する。

すると、第１工程の終了時には、ｐＨが１０以上１２以下であって、沈殿物と処理液体が混合し、かつ、アンモニア態窒素から分離したアンモニアが溶解した処理スラリーが形成される。

（第２工程）
この第２工程では、第１工程で形成された処理スラリーに可溶性ガスを供給する。具体的には、バブリング等によって可溶性ガスを処理スラリーに供給する。すると、処理スラリーへの可溶性ガスの溶解量が増加するにしたがって、アンモニアの溶解度が低下するので、アンモニアを気体として処理スラリーから排出させることができる。

なお、可溶性ガスは、一部は気泡として処理スラリーの液面から放出されるように処理スラリーに供給することが望ましい。すると、処理スラリー中のアンモニアと気体の状態の可溶性ガスを接触させることができるので、処理スラリー中のアンモニアを気体として処理スラリーから排出する効率を高くすることができる。

しかも、処理スラリーを攪拌機（図２参照）によって攪拌すれば、可溶性ガスの気泡と処理スラリーの界面が増加して、処理スラリー中のアンモニアと可溶性ガスの接触機会が増加する。すると、処理スラリー中のアンモニアを気体として処理スラリーから排出する効率をより高くすることができる。

（処理スラリーのｐＨ）
第１工程において、処理スラリーは、ｐＨを１０以上１２以下、好ましくはｐＨを１０〜１１．５の範囲に調整することが望ましい。ｐＨが１０未満になると、アンモニア態窒素をアンモニアの状態にすることが難しくなり、ｐＨが１２よりも大きくしてもアンモニア態窒素をアンモニアの状態にする効果を向上することができない。しかも、ｐＨが１２より大きくなると、中和剤のコストが増加する上、処理液体からの除去する必要が無い物質（例えば、マグネシウムなど）まで沈殿物を生成してしまい、沈殿物の量が増加するので好ましくない。したがって、処理スラリーは、ｐＨを１０以上１２以下、好ましくはｐＨを１０〜１１．５の範囲に調整することが望ましい。

（中和剤）
第１工程で使用する中和剤は、処理スラリーのｐＨを１０以上１２以下に調整でき、処理スラリー中の重金属や金属イオン等と反応して沈殿物を形成するものであればよく、とくに限定されない。

例えば、処理液体が非鉄金属製錬で発生する排水であれば、消石灰や苛性ソーダ等のアルカリを中和剤として使用することができる。すると、排水に含まれる重金属等を沈殿物として処理液体から除去できる。

なお、中和剤を処理液体に供給する量はとくに限定されない。処理スラリーのｐＨを１０以上１２以下となるように、適宜調整すればよい。

（可溶性ガス）
処理スラリーに供給する可溶性ガスは、処理スラリーに含まれるアンモニアを除去する上で実用的な溶解度を有する気体を用いることが好ましい。例えば、酸素や空気、炭酸ガス、オゾンガスなどを本発明の液体の処理方法に使用する可溶性ガスとしてあげることができる。かかる可溶性ガスの処理スラリー中の溶解量が増加すれば、アンモニアが溶解状態を維持しにくくなるので、アンモニアを気体として処理スラリーから排出しやすくなる。例えば、処理スラリー中の溶存酸素濃度が８ｍｇ／リットル以上に維持されるように可溶性ガスを処理スラリーに供給すれば、アンモニアの排出効率を高くすることができる。

処理スラリー中の溶存酸素濃度が８ｍｇ／リットル以上に維持するために、処理スラリーに可溶性ガスを供給する量はとくに限定されない。処理スラリー中の物質や量、吹き込む可溶性ガスの種類に応じて適宜調整すればよい。例えば、処理液体が非鉄金属製錬で発生する排水であって、可溶性ガスが酸素または空気とする。この場合であれば、処理スラリーに吹き込まれる酸素の流量が、空気量に換算して処理スラリー１リットルあたり０．１〜６リットル／分となるように可溶性ガスを処理スラリーに吹き込む。すると、処理スラリー中の溶存酸素濃度を８ｍｇ／リットル以上に維持することができる。

なお、気液界面（可溶性ガスと処理スラリーの界面）の面積を増やして接触機会を増加させることによってアンモニアの気化を促進するという点では、窒素やアルゴン、ヘリウム、塩素等の気体の使用も可能である。しかし、窒素やアルゴン、ヘリウムは、処理スラリーへの溶解度が著しく小さく、また、塩素ガスは処理スラリーへの溶解度は大きいものの、溶解物と反応して塩化物を生成する可能性がある。したがって、アンモニアの排除の効率をある程度高くしつつ、沈殿物の発生を適度に抑える上では、酸素や空気、炭酸ガス、オゾンガスなどが本発明の液体の処理方法に使用する可溶性ガスとして好ましい。

また、可溶性ガスは、処理スラリーにバブリングによって供給することが望ましい。バブリングによって供給しなくても、処理スラリーに溶存する酸素や炭酸ガスの濃度が上昇すれば、処理スラリー中のアンモニアが溶解状態を維持しにくくなるので、アンモニアを気体として処理スラリーから排出しやすくなる。しかし、バブリングによって供給すれば、処理スラリー中の溶存酸素や炭酸ガスの濃度を上昇させやすくなるので、より一層、アンモニアを気体として処理スラリーから排出しやすくなる。しかも、吹き込んだ可溶性ガスの気泡と処理スラリーの界面が増加するので、気泡とアンモニアとの接触機会を増加させることができる。吹き込んだ可溶性ガスの気泡と処理スラリー中のアンモニアが接触すると、アンモニアは気体となりやすくなる。したがって、バブリングによって可溶性ガスを処理スラリーに供給すれば、アンモニアを気体として処理スラリーからより排出しやすくなる。

なお、バブリングによって可溶性ガスを処理スラリーに供給した際に形成される気泡の大きさはとくに限定されない。しかし、処理スラリーとの接触界面を増加させる上では、気泡は細かい方が望ましい。例えば、１００〜５０００μｍ程度が望ましい。また、いわゆるマイクロバブルといわれるような細かな気泡（１００μｍ以下程度）を用いてもよい。しかし、気泡が細かすぎて処理スラリーの液面からの放出が無くならない程度の大きさ以上にすることが望ましい。

また、第２工程において、可用性ガスを吹込んでいる間に、炭酸ガスなどに起因して、処理スラリーのｐＨが上述した範囲（ｐＨ１０以上１２以下）から外れてしまう可能性がある。したがって、第２工程では、ｐＨ計などによって処理スラリーのｐＨを測定し、処理スラリーのｐＨが上述した範囲に維持されるように、酸またはアルカリ等を添加しながら可溶性ガスの吹込みを行うことが望ましい。かかるｐＨ維持に使用する物質もとくに限定されない。例えば、苛性ソーダ（水酸化ナトリウム）や消石灰などを使用することができる。

（攪拌）
上述した第２工程において、処理スラリー中に溶解しているアンモニアを気体として排出する上では、処理スラリー中に気体を吹き込む際に、処理スラリーを攪拌することが望ましい。処理スラリーを攪拌することによって、気泡が微細化するとともに気泡が処理スラリー中に滞留する時間を長くすることができる。すると、可溶性ガスを処理スラリーに溶解させやすくなる。しかも、処理スラリー中に溶解しているアンモニアと気泡の接触機会を増やすことができるので、アンモニアを処理スラリーから気体として分離する効率を高くすることができる。

処理スラリーを攪拌する装置や方法はとくに限定されないが、アンモニアの排出効率を向上する上では、以下の構造を有する攪拌機を使用することが望ましい。

（攪拌機１０の構造）
図２に示すように、攪拌機１０、回転軸１１と、この回転軸１１に固定された複数枚の攪拌羽根１２と、攪拌羽根１２よりも上方（つまり処理スラリーＳの液面ＳＦ側）に配置された邪魔板１３とを備えている。

図２に示すように、回転軸１１は、その一端がモータ等の駆動源に接続されている。
この回転軸１１の他端部（図２では下端部）は、処理槽１内の処理スラリーＳ内に浸漬されており、その他端部に複数枚（図２では４枚）の攪拌羽根１２が設けられている。この攪拌羽根１２は、その基端が回転軸１１に連結されており、４枚の攪拌羽根１２が回転軸１１の中心軸周りに回転対称となるように設けられている。
そして、複数枚の攪拌羽根１２の上方には、板状の邪魔板１３が設けられている。この邪魔板１３は、その攪拌羽根１２側の表面が回転軸１１の中心軸に対して直交するように設けられている。しかも、邪魔板１３の半径、つまり、回転軸１１の中心軸から外端縁までの距離が、回転軸１１の中心軸から攪拌羽根１２の先端までの長さと同等または長くなるように設けられている。

以上のごとき構造であるので、駆動源を駆動して回転軸１１を回転させれば、複数枚の攪拌羽根１２によって処理スラリーＳが攪拌することができる。すると、処理スラリーＳに供給されている可溶性ガスの気泡ｇと処理スラリーＳとの混合を促進しかつ気泡ｇを小径化することもできる。すると、可溶性ガスの処理スラリーＳへの溶解を促進でき、また、気泡ｇと処理スラリーＳとの接触界面を増大することができる。

また、処理槽１内において、撹拌羽根１２を設ける位置はとくに限定されない。可溶性ガスを処理スラリーＳに吹き込む吹き込み口よりも上方、とくに、吹き込み口の鉛直上方に位置するように設けることが望ましい。かかる位置に配置すれば、気泡と攪拌羽根１２とを効果的に接触させることができるので、気泡ｇを小径化しやすくなる。しかも、処理スラリーＳ内を上昇する気泡ｇを邪魔板１３に接触させることができる。すると、気泡ｇは、処理スラリーＳ内を上昇するだけでなく、邪魔板１３に沿って水平方向にも移動するので、処理スラリーＳ内での滞留時間を増加することができる。

攪拌羽根１２の枚数はとくに限定されず、４枚以上としてもよいし、３枚以下としてもよい。また、攪拌羽根１２は、回転軸１１の中心軸に対して、その表面が平行となるように配置してもよいし若干の傾きを有するようにしてもよい。

邪魔板１３を取り付ける位置はとくに限定されない。処理スラリーＳの液面ＳＦと複数枚の攪拌羽根１２との間に配置されていればよく、攪拌羽根１２や処理スラリーＳの液面ＳＦとの距離はとくに限定されない。処理槽１の大きさや処理対象となる処理液体の成分、供給する可溶性ガスの種類や流量に合わせて適宜選定すればよい。

邪魔板１３の固定方法もとくに限定されない。邪魔板１３を、攪拌羽根１２との相対的な位置が移動しないように保持できればよい。

邪魔板１３の形状はとくに限定されず、円形であってもよいし角型でもよい。また、邪魔板１３に表裏を貫通する貫通孔を複数設けてもよい。この場合、貫通孔の直径を邪魔板１３の位置に通常存在する気泡ｇの直径よりも小さくしておけば、貫通孔による気泡ｇの小径化も期待できる。

攪拌羽根１２の回転数もとくに限定されず、処理槽１の大きさや処理対象となる処理液体の成分、供給する可溶性ガスの種類や流量に合わせて適宜選定すればよい。しかし、あまり回転数が低くなると、気泡ｇの処理スラリーＳ中への分散が不十分になる。したがって、攪拌羽根１２の回転数は、毎分３５０回転以上が好ましく、毎分４００回転以上がより好ましい。

本発明の液体の処理方法を採用することによって、重金属とアンモニア態窒素を含む液体中のアンモニア態窒素の量を効果的に減少できることを確認した。

実験では、アンモニア態窒素を５０ｍｇ／リットル、鉛を１．２ｍｇ／リットル、亜鉛を６７０ｍｇ／リットル含む液体１リットル（元液）に消石灰を添加してｐＨを１１に調整して、水酸化物（沈殿物）を含有する処理スラリーを形成した。形成された処理スラリーに以下の方法で気体を供給して、アンモニア態である窒素の除去効率を確認した。

（実施例１）
処理スラリーの液温を４０℃に維持しながら、吹き込み量を２リットル／分として３０分間空気を吹き込んだ。
（実施例２）
空気を吹き込みながら、処理スラリーを攪拌機（図２参照）によって攪拌（攪拌機の撹拌羽根は毎分４００回転）した以外は実施例１と同じ条件とした。
（実施例３）
吹き込み量を２リットル／分として２５分間炭酸ガスをボンベから吹き込んだ以外は実施例２と同じ条件とした。
（実施例４）
撹拌羽根を毎分３５０回転で回転させた以外は実施例１と同じ条件とした。

（比較例１）
空気の吹込みを実施しなかった以外は実施例１と同じ条件とした。
（比較例２）
空気の吹込みを行っている間の処理スラリーの液温を２０℃にした以外は実施例２と同じ条件とした。

なお、アンモニア態である窒素の除去効率は、以下の方法で求めた。
気体供給後の処理スラリーをヌッチェとろ紙を用いて固液分離し、分離された液体（濾液）に残留しているアンモニア態窒素の量を公知の方法（吸光光度法）を用いて分析した。残留しているアンモニア態窒素の量Ａと元液中のアンモニア態窒素の量Ｂから除去効率（（１−Ａ／Ｂ）×１００％）を求めた。

結果を以下に示す。

実施例１では、残留アンモニア態窒素の量が２５ｍｇ／リットルとなり、元液に含有されたアンモニア態窒素の５０％を除去できたことが確認された。

実施例２では、残留アンモニア態窒素の量が２０ｍｇ／リットルとなった。攪拌によって空気とアンモニア態窒素の接触効率が向上し、アンモニア態窒素の除去効率を向上できることが確認された。

実施例３では、残留アンモニア態窒素の量が１８ｍｇ／リットルとなった。炭酸ガスを吹き込むことによって、空気よりもアンモニア態窒素の除去効率を６０％まで向上できることが確認された。

実施例４では、残留アンモニア態窒素の量が３０ｍｇ／リットルとなった。攪拌羽根の回転数が遅くなると、空気とアンモニア態窒素の接触効率が低下してアンモニア態窒素の除去効率が低下することが確認された。

（比較例１）
比較例１では、残留アンモニア態窒素の量が３７ｍｇ／リットルとなった。攪拌と空気の吹き込みを行わない場合、アンモニア態窒素の気化が十分に行われず、アンモニア態窒素の除去効率が低下することが確認された。
（比較例２）
比較例２では、残留アンモニア態窒素の量が３５ｍｇ／リットルとなった。処理スラリーの温度が低いと、アンモニア態窒素が十分に気体されず、アンモニア態窒素の除去効率が低下することが確認された。

本発明の液体の処理方法は、非鉄金属製錬やメッキなどで発生する排水に含有されるアンモニア態窒素を安定的に除去する方法として適している。

１ 処理槽
１０ 攪拌機
１１ 回転軸
１２ 攪拌羽根
１３ 邪魔板
Ｓ 処理スラリー
ＳＦ 液面
ｇ 気泡

Claims (8)

1. アンモニア態窒素を含有する処理液体のｐＨを１０以上１２以下の範囲に調整して処理スラリーを形成し、該処理スラリーに可溶性ガスを吹き込む
   ことを特徴とする液体の処理方法。
2. 前記可溶性ガスが、
   酸素、空気、炭酸ガスのいずれか１つ以上である
   ことを特徴とする請求項１記載の液体の処理方法。
3. 前記可溶性ガスが酸素または空気であり、
   前記処理スラリー中の溶存酸素濃度が８ｍｇ／リットル以上に維持されるように、前記可溶性ガスを吹き込む
   ことを特徴とする請求項１または２記載の液体の処理方法。
4. 前記処理スラリーに吹き込まれる酸素の流量が空気量に換算して前記処理スラリー１リットルあたり０．１〜６リットル／分となるように、前記可溶性ガスを前記処理スラリーに吹き込む
   ことを特徴とする請求項３記載の液体の処理方法。
5. 前記処理スラリーの液温を４０℃以上に維持した状態で前記可溶性ガスを吹込む
   ことを特徴とする請求項１、２、３または４記載の液体の処理方法。
6. 前記処理液体が、鉛および亜鉛のいずれか１つ以上を含有する
   ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の液体の処理方法。
7. 前記処理スラリーを攪拌しながら、該処理スラリーに前記可溶性のガスを吹込む
   ことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の液体の処理方法。
8. 前記処理スラリーを攪拌する装置として、
   撹拌羽根と、
   該撹拌羽根の上方に配置された、該撹拌羽根の回転軸と直交する表面を有する円盤状の邪魔板と、を備える装置を使用する
   ことを特徴とする請求項７記載の液体の処理方法。
   
   

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