JP2017180609A

JP2017180609A - 油圧制御装置

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Publication number: JP2017180609A
Application number: JP2016066557A
Authority: JP
Inventors: 博則浅岡; Hironori Asaoka; 謙大木村; Kenta Kimura; 拓也平田; Takuya Hirata
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2016-03-29
Filing date: 2016-03-29
Publication date: 2017-10-05
Anticipated expiration: 2036-03-29
Also published as: JP6579015B2

Abstract

【課題】電動式のオイルポンプに不具合が生じた場合に油圧回路のライン圧を確保すること。【解決手段】油圧回路２００内のオイルをライン圧ＰＬ、セカンダリ圧Ｐｓｅｃ、潤滑圧Ｐｌｕｂに制御する油圧制御装置において、ライン圧ＰＬの供給源として、第１吐出ポートＰｏ１からオイルを吐出する機械式のメインポンプ２０１と、セカンダリ圧Ｐｓｅｃおよび潤滑圧Ｐｌｕｂの供給源として、第２吐出ポートＰｏ２および第３吐出ポートＰｏ３からオイルを吐出する電動式のサブポンプ２０２と、を備え、メインポンプ２０１は、可変容量ポンプにより構成され、サブポンプ２０２は、ポンプ吐出容量が可変であり、かつ第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量と第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量との比が可変であることを特徴とする。【選択図】図２

Description

本発明は、油圧制御装置に関する。

特許文献１には、車両に搭載された油圧制御装置において、ライン圧、セカンダリ圧、潤滑圧の三つの制御圧（供給油圧）を各油圧供給先に供給する油圧回路を有し、その制御圧の供給源として二つのオイルポンプを備えることが開示されている。また、各オイルポンプは、いずれも１ポートオイルポンプにより構成されている。

特許文献２には、ポンプ容量が可変、かつ第１吐出ポートと第２吐出ポートとのポート比が可変である２ポートオイルポンプが開示されている。また、特許文献３には、エンジンによって駆動する機械式のオイルポンプと、電動モータによって駆動する電動式のオイルポンプとを備え、機械式のオイルポンプによってライン圧のオイルを供給し、電動式のオイルポンプによってセカンダリ圧のオイルを供給することが開示されている。

特開２０１４−１１４９１０号公報特開２００９−１８５６４４号公報特開２０１０−０９６３０４号公報

ところで、油圧制御装置では、オイルポンプから吐出されたオイルをライン圧、セカンダリ圧に調圧する調圧弁の代わりに、各制御圧用にオイルポンプを制御圧数と同数設けて、各制御圧に対応するオイル流量をそれぞれのオイルポンプから吐出する構成が考えられる。これにより、各制御圧の供給先に必要なオイル流量を供給できる。

しかしながら、上述した構成ではオイルポンプ数が制御圧数と同数であるため、例えば、ライン圧、セカンダリ圧、潤滑圧の三つの制御圧を供給する油圧回路には三つのオイルポンプが必要になり、装置が大型化してしまう。これを解決するために、２ポートオイルポンプを用いてオイルポンプ数を減らすことが考えられる。しかし、この場合、２ポートオイルポンプによって二つの制御圧を供給する必要があるため、各制御圧に対応するオイル流量を最適に調整しようとすると、２ポートオイルポンプを電動式に構成し、電動モータで２ポートオイルポンプの吐出流量を制御しなくてはならない。ところが、２ポートオイルポンプがライン圧の供給源として設けられた油圧回路では、電動モータに不具合が発生するとライン圧を確保できない虞がある。

本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであって、油圧の供給源としての電動式のオイルポンプに不具合が生じた場合でも油圧回路のライン圧を確保できる油圧制御装置を提供することを目的とする。

本発明は、油圧回路内のオイルをライン圧、セカンダリ圧、潤滑圧の三つの供給油圧に制御し、車両の油圧供給先に供給する油圧制御装置において、前記車両のエンジンによって駆動されて第１吐出ポートからオイルを吐出する第１オイルポンプと、電動モータによって駆動されて第２吐出ポートおよび第３吐出ポートからオイルを吐出する第２オイルポンプと、を備え、前記第１オイルポンプは、可変容量ポンプにより構成され、前記第２オイルポンプは、ポンプ吐出容量が可変であり、かつ前記第２吐出ポートの吐出流量と前記第３吐出ポートの吐出流量との比が可変であり、前記油圧回路は、前記第１吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記ライン圧の供給先に供給し、前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記セカンダリ圧の供給先に供給し、前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記潤滑圧の供給先に供給することを特徴とする。

上記発明では、ライン圧の供給源として、機械式の第１オイルポンプが設けられているため、電動式の第２オイルポンプに不具合が生じた場合でも、エンジンによって第１オイルポンプが駆動されるので、ライン圧を確保できる。さらに、電動式の第２オイルポンプは、ポンプ吐出容量が可変、かつポート比が可変であるため、第２オイルポンプから吐出されるオイル流量を所望の吐出流量に制御できる。

本発明は、上記発明において、前記車両は、前記セカンダリ圧のオイルが供給されるトルクコンバータを備え、前記トルクコンバータに設けられているロックアップクラッチが係合しているか否かを判定する判定手段と、前記セカンダリ圧の供給先に必要なオイル流量である第１必要流量を算出する第１算出手段と、前記潤滑圧の供給先に必要なオイル流量である第２必要流量を算出する第２算出手段と、前記第１必要流量および前記第２必要流量に基づいて前記第２オイルポンプの吐出容量を変化させるポンプ容量制御手段と、前記第２吐出ポートの吐出流量と前記第３吐出ポートの吐出流量との比であるポート比を変化させるポート比制御手段と、を備え、前記判定手段により前記ロックアップクラッチが係合していると判定された場合、前記ポンプ容量制御手段は、前記第２オイルポンプの吐出容量が前記第１必要流量と前記第２必要流量とを合わせたオイル流量となるように当該吐出容量を変化させ、かつ前記ポート比制御手段は、前記ポート比を前記第１必要流量と前記第２必要流量との比となるように変化させることが好ましい。

上記発明では、セカンダリ圧の供給先および潤滑圧の供給先に必要なオイル流量となるように第２オイルポンプの吐出流量を制御できる。これにより、ロックアップクラッチが係合している場合、第２オイルポンプの吐出流量によって、セカンダリ圧の供給先および潤滑圧の供給先に必要なオイル流量を満たしつつ第２オイルポンプの余剰損失を低減することができる。

本発明は、上記発明において、前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから前記セカンダリ圧の供給先に至るセカンダリ圧系回路を開通および遮断させる第１切替バルブ、をさらに備え、前記第１切替バルブによって前記セカンダリ圧系回路が開通された場合、前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記セカンダリ圧の供給先に供給し、前記第１切替バルブによって前記セカンダリ圧系回路が遮断された場合、前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記ライン圧の供給先に供給することが好ましい。

上記発明では、第２吐出ポートから吐出されたオイルをライン圧の供給先に供給することができる。これにより、第１オイルポンプの吐出容量のみではライン圧の供給先に必要なオイル流量を満たせない場合、第１オイルポンプから吐出されたオイルに加えて、第２吐出ポートから吐出されたオイルをライン圧の供給先に供給できるため、ライン圧の供給先に必要なオイル量を供給できる。

本発明は、上記発明において、前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから前記潤滑圧の供給先に至る潤滑圧系回路を開通および遮断させる第２切替バルブ、をさらに備え、前記第２切替バルブによって前記潤滑圧系回路が開通された場合、前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記潤滑圧の供給先に供給し、前記第２切替バルブによって前記潤滑圧系回路が遮断された場合、前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記ライン圧の供給先に供給することが好ましい。

上記発明では、第３吐出ポートから吐出されたオイルをライン圧の供給先に供給することができる。これにより、第１オイルポンプの吐出容量のみではライン圧の供給先に必要なオイル流量を満たせない場合、第１オイルポンプから吐出されたオイルに加えて、第３吐出ポートから吐出されたオイルをライン圧の供給先に供給できるため、ライン圧の供給先に必要なオイル量を供給できる。

本発明によれば、電動式の第２オイルポンプに不具合が生じた場合でも、機械式の第１オイルポンプによって油圧回路のライン圧を確保できる。さらに、電動式の第２オイルポンプは、ポンプ吐出容量が可変、かつポート比が可変であるため、第２オイルポンプから吐出されるオイル流量を所望の吐出流量に制御できる。

図１は、油圧制御装置が搭載された車両の一例を模式的に示す図である。図２は、油圧回路を模式的に示す回路図である。図３は、油圧制御装置を模式的に示す機能ブロック図である。図４は、油圧制御の全体フローを示すフローチャートである。図５は、油圧制御のサブルーチンを示すフローチャートである。図６は、余剰損失の発生要因を説明するための図である。図７は、減圧損失の発生要因を説明するための図である。図８は、余剰流量が低減することを説明するための図である。図９は、油圧制御装置が搭載された車両の他の例を模式的に示す図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態における油圧制御装置について具体的に説明する。

［１．車両］
図１は、実施形態の油圧制御装置１００を搭載する車両Ｖｅの一例を模式的に示す図である。図１に示すように、車両Ｖｅは、走行用動力源としてエンジン（ＥＮＧ）１を備えている。エンジン１から出力された動力は、トルクコンバータ２、入力軸３、前後進切替機構４、ベルト式の無段変速機（以下「ＣＶＴ」という）５、出力軸６、カウンタギヤ機構７、デファレンシャルギヤ８、車軸９を介して駆動輪１０に伝達される。また、車両Ｖｅには、駆動装置の油圧供給先に油圧を供給する油圧制御装置１００が搭載されている。

トルクコンバータ２は、内部が作動流体（オイル）で満たされた流体伝動装置であり、油圧制御装置１００によって油圧制御される。図１に示すように、トルクコンバータ２は、クランクシャフト１１と一体回転するポンプインペラ２１と、ポンプインペラ２１に対向して配置されたタービンランナ２２と、ポンプインペラ２１とタービンランナ２２との間に配置されたステータ２３と、ロックアップクラッチ（以下「ＬＵクラッチ」という）２４とを備えている。また、タービンランナ２２には、入力軸３が一体回転するように連結されている。例えば、ＬＵクラッチ２４が係合している場合、ポンプインペラ２１とタービンランナ２２とは一体回転するため、エンジン１が入力軸３に直結される。一方、ＬＵクラッチ２４が解放している場合、エンジン１から出力された動力は作動流体を介してタービンランナ２２に伝達される。なお、ステータ２３は、一方向クラッチを介してケースに保持されている。

また、ポンプインペラ２１には、機械式オイルポンプ２０１が連結されている。機械式オイルポンプ２０１は、ポンプインペラ２１を介してエンジン１に連結されており、エンジン１によって駆動される。なお、機械式オイルポンプ２０１とポンプインペラ２１とは、ベルト機構などの伝動機構を介して連結されてもよい。

入力軸３は、ダブルピニオン型の遊星歯車機構からなる前後進切替機構４に連結されている。前後進切替機構４は、エンジントルクを駆動輪１０へ伝達する際、駆動輪１０に作用するトルクの方向を前進方向と後進方向とに切り替える。図１に示すように、前後進切替機構４は、サンギヤ４Ｓと、サンギヤ４Ｓに対して同心円上に配置されたリングギヤ４Ｒと、第１ピニオンギヤおよび第２ピニオンギヤを自転可能かつ公転可能に保持しているキャリア４Ｃとを備えている。サンギヤ４Ｓには、入力軸３が一体回転するように連結されている。キャリア４Ｃには、ＣＶＴ５のプライマリシャフト５４が一体回転するように連結されている。

また、前後進切替機構４には、サンギヤ４Ｓとキャリア４Ｃとを選択的に一体回転させるクラッチＣ１と、リングギヤ４Ｒを選択的に回転不能に固定するブレーキＢ１とが設けられている。クラッチＣ１およびブレーキＢ１は、いずれも油圧式である。クラッチＣ１の油圧アクチュエータおよびブレーキＢ１の油圧アクチュエータには、油圧制御装置１００によって油圧が供給される。

例えば、クラッチＣ１が係合し、かつブレーキＢ１が解放された場合、前後進切替機構４全体が一体回転し、ＣＶＴ５のプライマリシャフト５４と入力軸３とは一体回転する。また、クラッチＣ１が解放し、かつブレーキＢ１が係合された場合、サンギヤ４Ｓとキャリア４Ｃとが逆方向に回転するため、プライマリシャフト５４は入力軸３に対して逆方向に回転する。あるいは、クラッチＣ１が解放し、かつブレーキＢ１が解放された場合、前後進切替機構４が中立状態（ニュートラル状態）となり、エンジン１とＣＶＴ５との間はトルク伝達不能に遮断される。

ＣＶＴ５は、プライマリシャフト５４と一体回転するプライマリプーリ５１と、出力軸６と一体回転するセカンダリプーリ５２と、各プーリ５１，５２のＶ溝に巻き掛けられた無端状のベルト５３とを備えている。各プーリ５１，５２のＶ溝幅が変化してベルト５３の巻き掛け径が変化することにより、ＣＶＴ５の変速比は連続的に変化する。

プライマリプーリ５１は、プライマリシャフト５４と一体化された固定シーブ５１ａと、プライマリシャフト５４上を軸方向に移動する可動シーブ５１ｂと、可動シーブ５１ｂに推力を付与する油圧シリンダ５１ｃとを備えている。油圧シリンダ５１ｃは、可動シーブ５１ｂの背面側に配置されており、可動シーブ５１ｂを固定シーブ５１ａ側へ移動させる推力を発生させる。油圧シリンダ５１ｃには、油圧制御装置１００によって油圧が供給される。

セカンダリプーリ５２は、出力軸６と一体化された固定シーブ５２ａと、出力軸６上を軸方向に移動する可動シーブ５２ｂと、可動シーブ５２ｂに推力を付与する油圧シリンダ５２ｃとを備えている。油圧シリンダ５２ｃは、可動シーブ５２ｂの背面側に配置されており、可動シーブ５２ｂを固定シーブ５２ａ側へ移動させる推力を発生させる。油圧シリンダ５２ｃには、油圧制御装置１００によって油圧が供給される。

出力軸６は、出力ギヤ６ａと一体回転し、その出力ギヤ６ａが噛み合っているカウンタギヤ機構７を介してデファレンシャルギヤ８に連結されている。デファレンシャルギヤ８には、左右の車軸９，９を介して左右の駆動輪１０，１０が連結されている。

また、油圧制御装置１００は、車両Ｖｅの油圧供給先に油圧を供給する油圧回路２００と、その油圧回路２００を電気的に制御する電子制御装置（以下「ＥＣＵ」という）３００とを備えている。

油圧回路２００は、ＣＶＴ５の各油圧シリンダ５１ｃ，５２ｃ、クラッチＣ１およびブレーキＢ１の油圧アクチュエータ、トルクコンバータ２の内部、駆動装置の潤滑必要部にオイル（油圧）を供給する。ＥＣＵ３００は、油圧回路２００に油圧指令信号を出力して、ＣＶＴ５の変速動作や、クラッチＣ１などの各係合装置を制御する。つまり、ＥＣＵ３００は、油圧回路２００を電気的に制御することによって、前進および後進の切替制御や、ＣＶＴ５の変速制御などを実行する。

［２．油圧回路］
図２は、油圧回路２００を模式的に示す回路図である。図２に示すように、油圧回路２００は、回路内のオイルをライン圧ＰＬ、セカンダリ圧Ｐｓｅｃ、潤滑圧Ｐｌｕｂの三つの油圧（制御圧）に制御し、車両Ｖｅの油圧供給先（シーブ系２３１、クラッチ系２３２、Ｔ／Ｃ系２３３、クーラ・潤滑系２３４）に供給する。なお、セカンダリ圧Ｐｓｅｃはライン圧ＰＬよりも低圧であり、潤滑圧Ｐｌｕｂはセカンダリ圧Ｐｓｅｃよりも低圧である。また、油圧回路２００は、オイルポンプの吐出ポート数が制御圧数と同数に構成され、かつオイルポンプ数が制御圧数よりも少なく構成されている。

具体的には、油圧回路２００は、ライン圧供給先（シーブ系２３１、クラッチ系２３２）にライン圧ＰＬを供給するライン圧油路２１１と、セカンダリ圧供給先（Ｔ／Ｃ系２３３）にセカンダリ圧Ｐｓｅｃを供給するセカンダリ圧油路２１２と、潤滑圧供給先（クーラ・潤滑系２３４）に潤滑圧Ｐｌｕｂを供給する潤滑圧油路２１３とを備えている。

ライン圧油路２１１には、プライマリレギュレータバルブ２２１が接続されている。プライマリレギュレータバルブ２２１は、ライン圧油路２１１からのフィードバック圧（油圧）と弾性体の付勢力とにより作動して、ライン圧油路２１１内の油圧をライン圧ＰＬに調圧する。油圧回路２００では、ライン圧ＰＬに調圧する際、プライマリレギュレータバルブ２２１を通じてライン圧油路２１１内の油圧をセカンダリ圧油路２１２に排出できる。また、図２に示すように、ライン圧油路２１１には、オイル流量を検出する流量センサ２５０が設けられている。

セカンダリ圧油路２１２には、セカンダリレギュレータバルブ２２２が接続されている。セカンダリレギュレータバルブ２２２は、セカンダリ圧油路２１２からのフィードバック圧（油圧）と弾性体の付勢力とにより作動して、セカンダリ圧油路２１２内の油圧をセカンダリ圧Ｐｓｅｃに調圧する。油圧回路２００では、セカンダリ圧Ｐｓｅｃに調圧する際、セカンダリレギュレータバルブ２２２を通じてセカンダリ圧油路２１２内の油圧を潤滑圧油路２１３に排出できる。

油圧回路２００には、ライン圧ＰＬの供給源として、１ポートオイルポンプにより構成された機械式オイルポンプ（以下「メインポンプ」という）２０１と、セカンダリ圧Ｐｓｅｃおよび潤滑圧Ｐｌｕｂの供給源として、２ポートオイルポンプにより構成された電動オイルポンプ（以下「サブポンプ」という）２０２とが設けられている。メインポンプ２０１は、第１吐出ポートＰｏ１を有する。サブポンプ２０２は、第２吐出ポートＰｏ２と第３吐出ポートＰｏ３とを有する。要するに、油圧回路２００は、三つの制御圧（供給油圧）を制御し、その制御圧数よりも少ない二つのオイルポンプ（メインポンプ２０１，サブポンプ２０２）と、制御圧数と同数の三つの吐出ポートＰｏ１，Ｐｏ２，Ｐｏ３とを有する。

なお、図２には、ライン圧系の油路（ライン圧系回路）を実線、セカンダリ圧系の油路（セカンダリ圧系回路）を一点鎖線、潤滑圧系の油路（潤滑圧系回路）を破線で示す。また、シーブ系２３１は、ＣＶＴ５の各油圧シリンダ５１ｃ，５２ｃを含む。クラッチ系２３２は、クラッチＣ１の油圧アクチュエータと、ブレーキＢ１の油圧アクチュエータとを含む。Ｔ／Ｃ系２３３は、トルクコンバータ２を含む。クーラ・潤滑系２３４は、駆動装置のギヤ（例えば前後進切替機構４）などの潤滑必要部を含む。

メインポンプ２０１は、ライン圧供給先（シーブ系２３１、クラッチ系２３２）にライン圧ＰＬのオイルを圧送するものであり、第１吐出ポートＰｏ１を有する可変容量ポンプにより構成されている。図２に示すように、第１吐出ポートＰｏ１は、ライン圧油路２１１に接続されている。エンジン１が駆動することにより、メインポンプ２０１は、オイルパン２４０内のオイルを吸引して第１吐出ポートＰｏ１から吐出する。第１吐出ポートＰｏ１から吐出されたオイルは、ライン圧ＰＬのオイルとしてライン圧油路２１１内を流動する。これにより、メインポンプ２０１からライン圧油路２１１を介してライン圧供給先にオイルが圧送される。

サブポンプ２０２は、セカンダリ圧供給先（Ｔ／Ｃ系２３３）にセカンダリ圧Ｐｓｅｃのオイルを圧送するとともに、潤滑圧供給先（クーラ・潤滑系２３４）に潤滑圧Ｐｌｕｂのオイルを圧送するものであり、第２吐出ポートＰｏ２と第３吐出ポートＰｏ３とを有する可変容量ポンプにより構成されている。また、サブポンプ２０２は、電動モータ（Ｍ）２０３によって駆動する。電動モータ２０３は、図示しないバッテリに電気的に接続されている。

詳細には、サブポンプ２０２の電動モータ２０３は、ＥＣＵ３００によって駆動制御される。サブポンプ２０２は、電動モータ２０３の回転数に応じてオイルの吐出流量が変化するため、ＥＣＵ３００の制御によって可変容量化されている。さらに、サブポンプ２０２は、メインポートとしての第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量と、サブポートとしての第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量との比（ポート比）を変化できるように構成されている。図２に示すように、第２吐出ポートＰｏ２は、セカンダリ圧系回路を構成する第１吐出油路２１４に接続されている。第３吐出ポートＰｏ３は、潤滑圧系回路を構成する第２吐出油路２１５に接続されている。そのため、電動モータ２０３が駆動すると、サブポンプ２０２は、オイルパン２４０内のオイルを吸引して、第２吐出ポートＰｏ２から第１吐出油路２１４にオイル吐出し、かつ第３吐出ポートＰｏ３から第２吐出油路２１５にオイル吐出する。

ここで、第２吐出ポートＰｏ２からセカンダリ圧供給先に至る経路（セカンダリ圧系回路）と、第３吐出ポートＰｏ３から潤滑圧供給先に至る経路（潤滑圧系回路）とを分けて説明する。

まず、セカンダリ圧系回路について説明すると、第２吐出ポートＰｏ２からセカンダリ圧供給先に至る経路（図２に一点鎖線で示す経路）には、第１吐出油路２１４と、第１切替バルブ２２３と、セカンダリ圧油路２１２とが設けられている。第１吐出油路２１４は、サブポンプ２０２（第２吐出ポートＰｏ２）と第１切替バルブ２２３とを接続する油路である。第１切替バルブ２２３は、第２吐出ポートＰｏ２からセカンダリ圧供給先に至る経路を開通および遮断する。その第１切替バルブ２２３は、ライン圧油路２１１に接続された第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４から入力される信号圧によって開通と遮断とを切り替える。第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４は、ＥＣＵ３００によって電気的に制御される。

第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４がＯＮの場合、第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４から第１切替バルブ２２３に信号圧が入力されることにより、第１切替バルブ２２３は開く。この場合、第２吐出ポートＰｏ２から吐出されたオイルは、第１吐出油路２１４から第１切替バルブ２２３を通じてセカンダリ圧油路２１２に流入し、セカンダリ圧Ｐｓｅｃのオイルとしてセカンダリ圧油路２１２内を流動して、セカンダリ圧供給先に供給される。なお、第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４の信号圧は、ライン圧油路２１１内の油圧を元圧としている。

第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４がＯＦＦの場合、第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４から第１切替バルブ２２３に信号圧が入力されないので、第１切替バルブ２２３は閉じる。この場合、第２吐出ポートＰｏ２から吐出されたオイルは、第１吐出油路２１４から第１逆止弁２２５を通じてライン圧油路２１１へ流入する。つまり、第１切替バルブ２２３は、第２吐出ポートＰｏ２から吐出されたオイルをセカンダリ圧供給先に供給する回路と、第２吐出ポートＰｏ２から吐出されたオイルをライン圧供給先に供給する回路とを切り替えるものである。

第１逆止弁２２５は、第１吐出油路２１４とライン圧油路２１１との接続箇所に設けられており、第１吐出油路２１４側の油圧がライン圧油路２１１側の油圧よりも低い場合には閉じている。反対に、第１吐出油路２１４側の油圧がライン圧油路２１１側の油圧よりも高い場合、第１逆止弁２２５は開く。油圧回路２００は、第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４がＯＦＦの場合、第１吐出油路２１４側の油圧が高くなり、第２吐出ポートＰｏ２から吐出されたオイルをライン圧供給先に圧送（供給）する。

次に、潤滑圧系回路について説明すると、第３吐出ポートＰｏ３から潤滑圧供給先に至る経路（図２に破線で示す経路）には、第２吐出油路２１５と、第２切替バルブ２２６と、中間油路２１６と、セカンダリレギュレータバルブ２２２と、潤滑圧油路２１３とが設けられている。第２吐出油路２１５は、サブポンプ２０２（第３吐出ポートＰｏ３）と第２切替バルブ２２６とを接続する油路である。第２切替バルブ２２６は、第３吐出ポートＰｏ３から潤滑圧供給先に至る経路を開通および遮断する。その第２切替バルブ２２６は、ライン圧油路２１１に接続された第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７から入力される信号圧によって開通と遮断とを切り替える。第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７は、ＥＣＵ３００によって電気的に制御される。

第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７がＯＮの場合、第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７から第２切替バルブ２２６に信号圧が入力されることにより、第２切替バルブ２２６は開く。この場合、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルは、第２吐出油路２１５から第２切替バルブ２２６を通じて中間油路２１６内に流入する。中間油路２１６は、第２切替バルブ２２６とセカンダリレギュレータバルブ２２２を接続する油路である。なお、第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７の信号圧は、ライン圧油路２１１内の油圧を元圧としている。

例えば、セカンダリレギュレータバルブ２２２が開くことにより中間油路２１６と潤滑圧油路２１３とが連通すると、中間油路２１６内のオイルは、セカンダリレギュレータバルブ２２２を通じて潤滑圧油路２１３へ流入する。つまり、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルは、潤滑圧Ｐｌｕｂのオイルとして潤滑圧油路２１３内を流動する。油圧回路２００は、第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７がＯＮ、かつセカンダリレギュレータバルブ２２２が開いている場合、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルを、第２切替バルブ２２６およびセカンダリレギュレータバルブ２２２を通じて潤滑圧供給先に圧送（供給）する。

一方、セカンダリレギュレータバルブ２２２が閉じていることにより中間油路２１６と潤滑圧油路２１３との間が遮断されると、中間油路２１６内のオイルは、第２逆止弁２２８を通じて中間油路２１６からセカンダリ圧油路２１２へ流入する。

第２逆止弁２２８は、中間油路２１６とセカンダリ圧油路２１２との接続箇所に設けられており、中間油路２１６側の油圧がセカンダリ圧油路２１２側の油圧よりも低い場合には閉じている。反対に、中間油路２１６側の油圧がセカンダリ圧油路２１２側の油圧よりも高い場合、第２逆止弁２２８は開く。油圧回路２００は、第２切替バルブ２２６が開き、かつセカンダリレギュレータバルブ２２２が閉じている場合、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルを、第２切替バルブ２２６および第２逆止弁２２８を通じてセカンダリ圧供給先に圧送（供給）する。

第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７がＯＦＦの場合、第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７から第２切替バルブ２２６に信号圧が入力されないので、第２切替バルブ２２６は閉じる。この場合、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルは、第２吐出油路２１５から第３逆止弁２２９を通じてライン圧油路２１１へ流入する。つまり、第２切替バルブ２２６は、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルを潤滑圧供給先に供給する回路と、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルをライン圧供給先に供給する回路とを切り替えるものである。

第３逆止弁２２９は、第２吐出油路２１５とライン圧油路２１１との接続箇所に設けられており、第２吐出油路２１５側の油圧がライン圧油路２１１側の油圧よりも低い場合には閉じている。反対に、第２吐出油路２１５側の油圧がライン圧油路２１１側の油圧よりも高い場合、第３逆止弁２２９は開く。油圧回路２００は、第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７がＯＦＦの場合、第３吐出ポートＰｏ３から吐出されたオイルをライン圧供給先に圧送（供給）する。

［３．電子制御装置］
図３は、油圧制御装置１００を模式的に示す機能ブロック図である。ＥＣＵ３００は、油圧制御装置１００の制御部を構成し、車両Ｖｅを制御するように構成されている。ＥＣＵ３００は、マイクロコンピュータを主体にして構成され、入力信号および予め記憶させられているデータを使用して演算を行い、その演算結果を指令信号として出力する。図３に示すように、ＥＣＵ３００には、流量センサ２５０からライン圧油路２１１の流量を検出した信号が入力される。そのＥＣＵ３００は、ロックアップ判定部３０１と、必要流量算出部３０２と、ポンプ容量制御部３０３と、ポート比制御部３０４と、切替バルブ制御部３０５とを備えている。

ロックアップ判定部３０１は、ＬＵクラッチ２４が係合しているか否かを判定する。なお、ロックアップ判定部３０１は、周知の判定方法を用いてロックアップ判定できるように構成されている。

必要流量算出部３０２は、各油圧供給先（ライン圧系、セカンダリ圧系、潤滑圧系）に必要なオイルの流量α，β，γを算出する。また、必要流量算出部３０２は、流量センサ２５０により入力された信号に基づき、ライン圧系必要流量αを決定することができる。図３に示すように、必要流量算出部３０２は、ライン圧系必要流量αを算出するライン圧系算出部３０２ａと、セカンダリ圧系必要流量βを算出するセカンダリ圧系算出部３０２ｂと、潤滑圧系必要流量γを算出する潤滑圧系算出部３０２ｃとを有する。ライン圧系必要流量αは、ライン圧供給先に供給する必要があるオイル流量のことである。セカンダリ圧系必要流量βは、セカンダリ圧供給先に供給する必要があるオイル流量のことである。潤滑圧系必要流量γは、潤滑圧供給先に供給する必要があるオイル流量のことである。また、各必要流量α，β，γは、入力トルク、入力回転数、変速比、ギヤ段、ロックアップ判定の結果、温度条件などにより決定される計算値である。すなわち、必要流量算出部３０２は、それらのパラメータを用いた周知の算出方法によって各必要流量α，β，γを算出できる。例えば、セカンダリ圧系算出部３０２ｂは、入力トルク、入力回転数、変速比、ギヤ段の条件からロックアップ判定を実施し、ロックアップ判定の結果に応じたセカンダリ圧系必要流量βおよび必要油圧を入力トルクと入力回転数とを用いて算出する。例えば、セカンダリ圧系必要流量βおよび必要油圧は、入力トルクおよび入力回転数に基づく所定のマップを用いて決定される。また、潤滑圧系算出部３０２ｃは、入力トルク、入力回転数に応じた潤滑圧系必要流量γを決定する。例えば、高負荷、高回転時には、低負荷、低回転時よりも大きな潤滑圧系必要流量γに決定される。

ポンプ容量制御部３０３は、各制御圧系の必要流量α，β，γに基づいて各ポンプ２０１，２０２の吐出容量を変化させる制御部である。ポンプ容量制御部３０３は、メインポンプ２０１の吐出容量を制御するメインポンプ容量制御部３０３ａと、サブポンプ２０２の吐出容量を制御するサブポンプ容量制御部３０３ｂとを有する。

ポート比制御部３０４は、サブポンプ２０２の第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量と、サブポンプ２０２の第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量との比（ポート比）を制御する。また、ポート比制御部３０４は、必要流量算出部３０２により算出された各必要流量α，β，γに基づいてサブポンプ２０２のポート比を決定することができる。

切替バルブ制御部３０５は、各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に指令信号を出力して各切替バルブ２２３，２２６による開通および遮断の切替制御を実行する。すなわち、切替バルブ制御部３０５は、サブポンプ２０２から吐出されたオイルの供給先を切り替える制御を実行する。

ここで、下記の表１および表２を参照して、各ポンプ２０１，２０２の吐出容量と、可変容量比と、可変ポート比と、各吐出ポートの吐出流量とを説明する。表１には、各ポンプ２０１，２０２の関係を示す。また、表２には、各吐出ポートＰｏ１，Ｐｏ２，Ｐｏ３の関係を示す。

表１中の「Ａ」は、メインポンプ２０１の吐出容量を表し、「ｘ」は、メインポンプ２０１の可変容量比を表す。可変容量比ｘは、「０＜ｘ≦１」の範囲内で可変である。また、表１中の「Ｂ」は、サブポンプ２０２の吐出容量を表し、「ｙ」は、サブポンプ２０２の可変容量比を表し、「ｚ」は、サブポンプ２０２のメインポート側（第２吐出ポートＰｏ２側）の可変ポート比を表す。可変容量比ｙは、「０＜ｙ≦１」の範囲内で可変である。第２吐出ポートＰｏ２の可変ポート比ｚは、「ａ≦ｚ≦ｂ」の範囲内で可変である。なお、表１には示さないが、第３吐出ポートＰｏ３の可変ポート比は「１−ｚ」で表せる。

メインポート側の可変ポート比ｚは「０．５≦ｚ＜１」の範囲内で可変である。さらに、その可変ポート比ｚはサブポート側の可変ポート比「１−ｚ」よりも大きい値に設定される。つまり、サブポート側の可変ポート比「１−ｚ」は「０＜（１−ｚ）＜０．５」の範囲内で可変であり、サブポンプ２０２の可変ポート比については「０＜（１−ｚ）＜ｚ＜１」の関係が成立する。また、第２吐出ポートＰｏ２側では、表１中の「ａ」および「ｂ」について、「０．５≦ａ＜ｂ＜１」の関係が成立する。なお、以下の説明では、第２吐出ポートＰｏ２の可変ポート比ｚを「第２オイルポンプ２０２の可変ポート比ｚ」と記載する場合がある。

なお、メインポンプ２０１の吐出容量とサブポンプ２０２の吐出容量との和（Ａ＋Ｂ）は一定である。また、サブポンプ２０２の可変容量比ｙは、電動モータ２０３の回転数比（制御回転数／モータ最大回転数）である。例えば、ＥＣＵ３００は、電動モータ２０３の回転数指令値を電動モータ２０３の最大回転数で割ることにより可変容量比ｙを算出および決定できる。

表２に示すように、第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量は、メインポンプ２０１のポンプ吐出容量Ａと可変容量比ｘとの積「ｘＡ」で表せる。可変容量比ｘの最大値が１であるため、第１吐出ポートＰｏ１の最大吐出流量は「Ａ」となる。また、第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量（メインポート側）は、サブポンプ２０２のポンプ吐出容量Ｂと可変容量比ｙと第２吐出ポートＰｏ２の可変ポート比ｚとの積「ｚｙＢ」で表せる。可変容量比ｙの最大値が１であるとともに、可変ポート比ｚの最大値がｂであるため、第２吐出ポートＰｏ２の最大吐出流量は「ｂＢ」で表せる。また、第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量は、サブポンプ２０２のポンプ吐出容量Ｂと可変容量比ｙと第３吐出ポートＰｏ３の可変ポート比「１−ｚ」との積「（１−ｚ）ｙＢ」で表せる。可変容量比ｙの最大値が１であるとともに、第３吐出ポートＰｏ３の可変ポート比の最大値が「１−ａ」であるため、第３吐出ポートＰｏ３の最大吐出流量は「（１−ａ）Ｂ」で表せる。

ＥＣＵ３００は、車両Ｖｅの状態に応じて、例えば流量センサ２５０からの入力信号に応じて、各制御圧系の必要流量α，β，γを満たせるように油圧回路２００を制御する。その制御フローの一例を図４と図５とに示す。なお、以下の説明では、上記表１および表２に示す符号を用いる場合がある。

［４．油圧制御フロー］
図４は、油圧制御の全体フロー（メインフロー）を示すフローチャートである。図４に示すように、エンジン１が始動すると（ステップＳ１）、油圧制御装置１００は、各ポンプ２０１，２０２を最大流量で作動させる（ステップＳ２）。ステップＳ２では、メインポンプ２０１の可変容量比ｘが最大値１であり、かつサブポンプ２０２の可変容量比ｙが最大値１である。

油圧制御装置１００は、解放していたＬＵクラッチ２４が係合したか否かを判定する（ステップＳ３）。ＬＵクラッチ２４が解放している場合（ステップＳ３：Ｎｏ）、油圧制御装置１００は、ステップＳ２の処理を繰り返す。

ＬＵクラッチ２４が係合した場合（ステップＳ３：Ｙｅｓ）、油圧制御装置１００は、各ポンプ２０１，２０２から吐出される流量が各制御圧系（ライン圧系、セカンダリ圧系、潤滑圧系）の必要流量α，β，γとなるように、各ポンプ２０１，２０２の吐出容量およびサブポンプ２０２のポート比を変化させる（ステップＳ４）。なお、ステップＳ４では、後述する図５に示す制御フロー（サブルーチン）が実行される。その詳細は、図５を参照して後述する。

ステップＳ４の制御を実行することにより、各ポンプ２０１，２０２から吐出される流量が各制御圧系（ライン圧系、セカンダリ圧系、潤滑圧系）の必要流量α，β，γとなる。そして、油圧制御装置１００は、エンジン１が停止したか否かを判定する（ステップＳ５）。エンジン１が停止していない場合（ステップＳ５：Ｎｏ）、油圧制御装置１００は、ステップＳ４の処理を繰り返す。エンジン１が停止した場合（ステップＳ５：Ｙｅｓ）、各ポンプ２０１，２０２は停止する（ステップＳ６）。なお、ステップＳ６では、ＥＣＵ３００の制御によって電動式のサブポンプ２０２が停止される。

［４−１．サブルーチン］
ＥＣＵ３００は、上述したステップＳ４の処理として、図５に示すサブルーチンを実行する。図５に示すように、ＥＣＵ３００は、ライン圧系必要流量αがメインポンプ２０１の吐出容量Ａ（第１吐出ポートＰｏ１の最大吐出流量）よりも小さいか否かを判定する（ステップＳ１１）。ステップＳ１１では、ＥＣＵ３００によって、ライン圧系必要流量αに対し、メインポンプ２０１のみ（第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量ｘＡのみ）で供給可能か否かが判定される。ライン圧系必要流量αは、車両状態を示す各パラメータ（例えば流量センサ２５０からの入力信号）を用いてライン圧系算出部３０２ａによって決定された計算値である。そして、ステップＳ１１で肯定的に判定された場合、ＥＣＵ３００は、後述するステップＳ１２の処理を実行する。一方、ステップＳ１１で否定的に判定された場合、ＥＣＵ３００は、後述するステップＳ１７の処理を実行する。

なお、ＥＣＵ３００は、各ポンプ２０１，２０２および油圧回路２００をどのように制御した場合に、ライン圧系必要流量αを満たすことができるかを判定する流量判定部を備えている。

ライン圧系必要流量αがメインポンプ２０１の吐出容量Ａよりも小さい場合（ステップＳ１１：Ｙｅｓ）、ＥＣＵ３００は、サブポンプ２０２のメインポートである第２吐出ポートＰｏ２の最大吐出流量ｂＢよりもセカンダリ圧系必要流量βが小さいか否かを判定する（ステップＳ１２）。ステップＳ１２では、ＥＣＵ３００によって、セカンダリ圧系必要流量βに対し、メインポートである第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量ｚｙＢのみで供給可能か否かが判定される。また、セカンダリ圧系必要流量βは、車両状態を示す各パラメータを用いてセカンダリ圧系算出部３０２ｂによって決定された計算値である。

セカンダリ圧系必要流量βが第２吐出ポートＰｏ２の最大吐出流量ｂＢよりも小さい場合（ステップＳ１２：Ｙｅｓ）、ＥＣＵ３００は、第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量ｘＡがライン圧系必要流量αとなるようにメインポンプ２０１の可変容量比ｘを変化させた状態（第１制御状態）に油圧回路２００を制御する（ステップＳ１３）。

さらに、ステップＳ１３では、ＥＣＵ３００は、第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量ｚｙＢと第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量（１−ｚ）ｙＢとの和「ｙＢ」がセカンダリ圧系必要流量βと潤滑圧系必要流量γとの和「β＋γ」となるようにサブポンプ２０２の可変容量比ｙを変化させる。潤滑圧系必要流量γは、車両状態を示す各パラメータを用いて潤滑圧系算出部３０２ｃによって決定された計算値である。また、ＥＣＵ３００は、第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量ｚｙＢがセカンダリ圧系必要流量βとなるようにサブポンプ２０２の可変ポート比ｚを変化させる。例えば、ＥＣＵ３００は、第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量と第３吐出ポートの吐出流量との比が、セカンダリ圧系必要流量βと潤滑圧系必要流量γとの比となるように可変ポート比ｚを制御する。加えて、ＥＣＵ３００は、各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に指令信号を出力する。この場合、油圧回路２００では、第２吐出ポートＰｏ２とセカンダリ圧油路２１２とが第１切替バルブ２２３を介して連通（セカンダリ圧系回路が開通）され、かつ第３吐出ポートＰｏ３と潤滑圧油路２１３とが第２切替バルブ２２６を介して連通（潤滑圧系回路が開通）される。

ステップＳ１３の第１制御状態は、
「第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４：ＯＮ」、
「第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７：ＯＮ」、
「メインポンプ２０１の可変容量比：ｘ＝α／Ａ」、
「サブポンプ２０２の可変容量比：ｙ＝（β＋γ）／Ｂ」、
「サブポンプ２０２の可変ポート比：ｚ＝β／（β＋γ）」となる。

セカンダリ圧系必要流量βが第２吐出ポートＰｏ２の最大吐出流量ｂＢ以上である場合（ステップＳ１２：Ｎｏ）、ＥＣＵ３００は、セカンダリ圧系必要流量βがサブポンプ２０２の吐出容量Ｂよりも小さいか否かを判定する（ステップＳ１４）。ステップＳ１４では、ＥＣＵ３００によって、セカンダリ圧系必要流量βに対し、サブポンプ２０２のみ（第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量ｚｙＢと第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量｛（１−ｚ）ｙＢ｝との和のみ）で供給可能か否かが判定される。

セカンダリ圧系必要流量βがサブポンプ２０２の吐出容量Ｂよりも小さい場合（ステップＳ１４：Ｙｅｓ）、ＥＣＵ３００は、上述したステップＳ１３と同様にメインポンプ２０２の可変容量比ｘおよびサブポンプ２０２の可変容量比ｙを変化させるとともに、サブポンプ２０２の可変ポート比ｚを最大値ｂに変化させた状態（第２制御状態）に油圧回路２００を制御する（ステップＳ１５）。

さらに、ステップＳ１５では、ＥＣＵ３００は、上述したステップＳ１３と同様の指令信号を各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に出力する。そのため、油圧回路２００では、第２吐出ポートＰｏ２とセカンダリ圧油路２１２とが第１切替バルブ２２３を介して連通され、かつ第３吐出ポートＰｏ３と潤滑圧油路２１３とが第２切替バルブ２２６を介して連通される。

ステップＳ１５の第２制御状態は、
「第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４：ＯＮ」、
「第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７：ＯＮ」、
「メインポンプ２０１の可変容量比：ｘ＝α／Ａ」、
「サブポンプ２０２の可変容量比：ｙ＝（β＋γ）／Ｂ」、
「サブポンプ２０２の可変ポート比：ｚ＝ｂ（最大値）」となる。

セカンダリ圧系必要流量βがサブポンプ２０２の吐出容量Ｂ以上である場合（ステップＳ１４：Ｎｏ）、ＥＣＵ３００は、第２吐出ポートＰｏ２が最大吐出流量ｂＢとなるようにサブポンプ２０２の可変容量比ｙおよび可変ポート比ｚを最大値に変化させた状態（第３制御状態）に油圧回路２００を制御する（ステップＳ１６）。

さらに、ステップＳ１６では、ＥＣＵ３００は、メインポンプ２０１の可変容量比ｘを変化させる。この場合、ＥＣＵ３００は、第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量ｘＡが、セカンダリ圧系必要流量βに対してサブポンプ２０２の吐出容量Ｂのみでは不足する分の流量（β−Ｂ）とライン圧系必要流量αとの和「α＋（β−Ｂ）」となるように可変容量比ｘを変化させる。また、ＥＣＵ３００は、上述したステップＳ１３と同様の指令信号を各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に出力する。そのため、油圧回路２００では、第２吐出ポートＰｏ２とセカンダリ圧油路２１２とが第１切替バルブ２２３を介して連通され、かつ第３吐出ポートＰｏ３と潤滑圧油路２１３とが第２切替バルブ２２６を介して連通される。

ステップＳ１６の第３制御状態は、
「第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４：ＯＮ」、
「第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７：ＯＮ」、
「メインポンプ２０１の可変容量比：ｘ＝｛α＋（β−Ｂ）｝／Ａ」、
「サブポンプ２０２の可変容量比：ｙ＝１（最大値）」、
「サブポンプ２０２の可変ポート比：ｚ＝ｂ（最大値）」となる。

また、ライン圧系必要流量αがメインポンプ２０１の吐出容量Ａ以上である場合（ステップＳ１１：Ｎｏ）、ＥＣＵ３００は、メインポンプ２０１の吐出容量Ａ（第１吐出ポートＰｏ１の最大吐出流量）と第３吐出ポートＰｏ３の最大吐出流量（１−ａ）Ｂとの和「Ａ＋（１−ａ）Ｂ」よりもライン圧系必要流量αが小さいか否かを判定する（ステップＳ１７）。ステップＳ１７では、ＥＣＵ３００によって、ライン圧系必要流量αに対し、メインポンプ２０１の吐出流量とサブポンプ２０２の第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量との和のみで供給可能か否かが判定される。

メインポンプ２０１の吐出容量Ａと第３吐出ポートＰｏ３の最大吐出流量（１−ａ）Ｂとの和「Ａ＋（１−ａ）Ｂ」よりもライン圧系必要流量αが小さい場合（ステップＳ１７：Ｙｅｓ）、ＥＣＵ３００は、メインポンプ２０１および第３吐出ポートＰｏ３から吐出されるオイルによってライン圧系必要流量αを満たせる状態（第４制御状態）に油圧回路２００を制御する（ステップＳ１８）。

そのステップＳ１８では、ＥＣＵ３００は、第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量ｘＡと第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量（１−ｚ）ｙＢとの和「ｘＡ＋（１−ｚ）ｙＢ」がライン圧系必要流量αとなるようにメインポンプ２０１の可変容量比ｘを最大値１に変化させる。さらに、ＥＣＵ３００は、サブポンプ２０２の可変容量比ｙを最大値１に変化させる。また、ＥＣＵ３００は、サブポンプ２０２の可変ポート比ｚを最小値ａに変化させる。加えて、ＥＣＵ３００は、各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に指令信号を出力する。この場合、油圧回路２００では、第２吐出ポートＰｏ２とセカンダリ圧油路２１２とが第１切替バルブ２２３を介して連通（セカンダリ圧系回路が開通）され、かつ第３吐出ポートＰｏ３とライン圧油路２１１とが第３逆止弁２２９を介して連通（第２切替バルブ２２６により潤滑圧系回路が遮断）される。

ステップＳ１８の第４制御状態は、
「第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４：ＯＮ」、
「第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７：ＯＦＦ」、
「メインポンプ２０１の可変容量比：ｘ＝１（最大値）」、
「サブポンプ２０２の可変容量比：ｙ＝１（最大値）」、
「サブポンプ２０２の可変ポート比：ｚ＝ａ（最小値）」となる。

ライン圧系必要流量αがメインポンプ２０１の吐出容量Ａと第３吐出ポートＰｏ３の最大吐出流量（１−ａ）Ｂとの和「Ａ＋（１−ａ）Ｂ」以上である場合（ステップＳ１７：Ｎｏ）、ＥＣＵ３００は、全吐出ポートＰｏ１〜Ｐｏ３から吐出されるオイルによってライン圧系必要流量αを満たせる状態（第５制御状態）に油圧回路２００を制御する（ステップＳ１９）。

そのステップＳ１９では、ＥＣＵ３００は、第１吐出ポートＰｏ１の吐出流量ｘＡと、第２吐出ポートＰｏ２の吐出流量ｚｙＢと、第３吐出ポートＰｏ３の吐出流量（１−ｚ）ｙＢとの和「ｘＡ＋ｙＢ」が、ライン圧系必要流量αとなるように制御する。具体的には、ＥＣＵ３００は、各ポンプ２０１，２０２の可変容量比ｘ，ｙをいずれも最大値１に変化させる。また、ＥＣＵ３００は、サブポンプ２０２の可変ポート比ｚを任意の値に制御する。さらに、ＥＣＵ３００は、各ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４，２２７に指令信号を出力する。この場合、油圧回路２００では、第２吐出ポートＰｏ２とライン圧油路２１１とが第１逆止弁２２５を介して連通（第１切替バルブ２２３によりセカンダリ圧系回路が遮断）され、かつ第３吐出ポートＰｏ３とライン圧油路２１１が第３逆止弁２２９を介して連通（第２切替バルブ２２６により潤滑圧系回路が遮断）される。

ステップＳ１９の第５制御状態は、
「第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２４：ＯＦＦ」、
「第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド２２７：ＯＦＦ」、
「メインポンプ２０１の可変容量比：ｘ＝１（最大値）」、
「サブポンプ２０２の可変容量比：ｙ＝１（最大値）」、
「サブポンプ２０２の可変ポート比：ｚ＝任意」となる。

以上説明した通り、油圧制御装置１００によれば、ライン圧ＰＬの供給源が機械式のメインポンプ２０１であるため、セカンダリ圧Ｐｓｅｃおよび潤滑圧Ｐｌｕｂの供給源であるサブポンプ２０２において、電動モータ２０３にフェール等の不具合が生じた場合でも、メインポンプ２０１によってライン圧ＰＬを確保することができる。

また、油圧制御装置１００によれば、ポンプの余剰損失を低減できるとともに、油圧回路の減圧損失を低減できる。ここでは、図６〜図８を参照して、余剰損失の低減および減圧損失の低減について説明する。図６は、余剰損失の発生要因を説明するための図である。図７は、減圧損失の発生要因を説明するための図である。図８は、余剰流量が低減することを説明するための図である。なお、図７，８では、横軸は積算油量、縦軸は平均油圧を表す。

図６に示すように、比較例としてのポンプ容量が一定の機械式オイルポンプでは、エンジンの回転数（ＥＮＧ回転数）に応じて吐出流量が決定されるため、必要流量を満たすためには、必ず余剰損失が発生する。

これに対して、油圧制御装置１００では、各ポンプ２０１，２０２から吐出されるオイル流量（ポンプ吐出流量）を各制御圧系（ＰＬ圧系、Ｐｓｅｃ圧系、Ｐｌｕｂ圧系）の必要流量に制御できるため、余剰損失を低減できる。詳細には、油圧制御装置１００は、エンジン始動時すなわちポンプ始動時（時刻ｔ_１）からＬＵクラッチ２４の係合時（時刻ｔ_２）の間、ポンプ吐出流量を最大流量に制御する。そして、ロックアップ係合後、油圧制御装置１００は、各ポンプ２０１，２０２の可変容量比ｘ，ｙおよび可変ポート比ｚを変化させることによりポンプ吐出流量が各制御圧系必要流量α，β，γとなる（時刻ｔ_３）。これにより、油圧制御装置１００は、余剰損失を低減できる。

図７に示すように、制御圧数（ライン圧ＰＬ、セカンダリ圧Ｐｓｅｃ、潤滑圧Ｐｌｕｂの三つ）よりも少ない吐出ポート数（例えば二つの吐出ポート）の構成では、余剰損失を低減しようとしても、必ず減圧損失が発生する。

これに対して、油圧制御装置１００は、三つの制御圧と同数の吐出ポートＰｏ１，Ｐｏ２，Ｐｏ３を有する構成であるため、減圧損失を低減することができる。

また、図８（ａ）に示すように、ポンプ容量が一定、かつポート比が一定の２ポートオイルポンプでは、各吐出ポートで余剰流量が発生する。そこで、図８（ｂ）に示すように、可変容量化した２ポートオイルポンプでは、一方の吐出ポートに対して余剰流量を削減できても、他方の吐出ポートに取り切れない余剰流量が存在してしまう。なお、図８（ａ），（ｂ）に示す２ポートオイルポンプのポート比は「ｂ：１−ｂ」で表せる。

これに対して、油圧制御装置１００では、メインポンプ２０１が可変容量ポンプであるとともに、サブポンプ２０２が可変容量ポンプかつポート比を変化できる２ポートオイルポンプである。そのため、油圧制御装置１００は、余剰損失を低減でき、減圧損失を低減できる。

［５．車両の他の例］
油圧制御装置１００が搭載される車両は、ＣＶＴ５を搭載した車両Ｖｅに限定されない。例えば、自動変速機（ＡＴ）を備えた車両に油圧制御装置１００を搭載できる。その自動変速機を搭載した車両例を図９に示す。

図９は、油圧制御装置１００を搭載する車両の他の例を模式的に示す図である。図９に示す車両Ｖｅは、複数の変速段に設定可能な自動変速機３０を搭載し、複数の変速用係合装置を備えている。なお、上述した図１に示す車両Ｖｅと同様の構成については、説明を省略してその参照符号を引用する。

図９に示すように、自動変速機３０は、シングル型の第１遊星歯車機構３１と、四つの回転要素を有するラビニヨ型の第２遊星歯車機構３２と、複数のクラッチＣ１，Ｃ２と、複数のブレーキＢ１〜Ｂ３とを備えている。それらのクラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１〜Ｂ３は、いずれも油圧アクチュエータによって摩擦係合させられる油圧式の係合装置である。その油圧アクチュエータは、上述したクラッチ系２３２に含まれ、油圧回路２００によって油圧が供給される。

それらクラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１〜Ｂ３の係合状態と解放状態を切り替えることにより、自動変速機３０は前進６段および後進１段の各変速段が成立させられる。例えば、二つのクラッチＣ１，Ｃ２および三つのブレーキＢ１〜Ｂ３のうち、いずれか二つを係合することによって前進６段の多段変速機が達成される。また、第１遊星歯車機構３１は、入力軸３と一体回転するサンギヤ３１Ｓと、第１ブレーキＢ１によって選択的に固定されるキャリア３１Ｃと、第３ブレーキＢ３によって選択的に固定されるリングギヤ３１Ｒとを備えている。第２遊星歯車機構３２は、第１サンギヤ３２Ｓ_１と、第２サンギヤ３２Ｓ_２と、リングギヤ３２Ｒと、ロングピニオンギヤ３２Ｐ_１と、ショートピニオンギヤ３２Ｐ_２と、キャリア３２Ｃとを備えている。第１サンギヤ３２Ｓ_１は、第１クラッチＣ１によってサンギヤ３１Ｓと選択的に一体回転する。第２サンギヤ３２Ｓ_２は、キャリア３１Ｃと一体回転する。リングギヤ３２Ｒは、第１クラッチＣ１によってサンギヤ３１Ｓおよび入力軸３と選択的に一体回転し、第２ブレーキＢ２によって選択的に固定される。ロングピニオンギヤ３２Ｐ_１は、第２サンギヤ３２Ｓ_１とリングギヤ３２Ｒとショートピニオンギヤ３２Ｐ_２と噛み合っている。キャリア３２Ｃは、各ピニオンギヤ３２Ｐ_１，３２Ｐ_２を自転可能かつ公転可能に保持しているとともに、出力ギヤ（ＯＵＴ）と一体回転する。

１エンジン（ＥＮＧ）
２トルクコンバータ
５無段変速機（ＣＶＴ）
２４ロックアップクラッチ（ＬＵクラッチ）
５１ｃ，５２ｃ油圧シリンダ
１００油圧制御装置
２００油圧回路
２０１メインポンプ（機械式オイルポンプ）
２０２サブポンプ（電動オイルポンプ）
２０３電動モータ（Ｍ）
２１１ライン圧油路
２１２セカンダリ圧油路
２１３潤滑圧油路
２１４第１吐出油路
２１５第２吐出油路
２１６中間油路
２２１プライマリレギュレータバルブ
２２２セカンダリレギュレータバルブ
２２３第１切替バルブ
２２４第１ＯＮ／ＯＦＦソレノイド
２２５第１逆止弁
２２６第２切替バルブ
２２７第２ＯＮ／ＯＦＦソレノイド
２２８第２逆止弁
２２９第３逆止弁
Ｂ１ブレーキ（第１ブレーキ）
Ｃ１クラッチ（第１クラッチ）
Ｐｏ１第１吐出ポート
Ｐｏ２第２吐出ポート
Ｐｏ３第３吐出ポート

Claims

油圧回路内のオイルをライン圧、セカンダリ圧、潤滑圧の三つの供給油圧に制御し、車両の油圧供給先に供給する油圧制御装置において、
前記車両のエンジンによって駆動されて第１吐出ポートからオイルを吐出する第１オイルポンプと、
電動モータによって駆動されて第２吐出ポートおよび第３吐出ポートからオイルを吐出する第２オイルポンプと、を備え、
前記第１オイルポンプは、可変容量ポンプにより構成され、
前記第２オイルポンプは、ポンプ吐出容量が可変であり、かつ前記第２吐出ポートの吐出流量と前記第３吐出ポートの吐出流量との比が可変であり、
前記油圧回路は、
前記第１吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記ライン圧の供給先に供給し、
前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記セカンダリ圧の供給先に供給し、
前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記油圧供給先のうち前記潤滑圧の供給先に供給する
ことを特徴とする油圧制御装置。
前記車両は、前記セカンダリ圧のオイルが供給されるトルクコンバータを備え、
前記トルクコンバータに設けられているロックアップクラッチが係合しているか否かを判定する判定手段と、
前記セカンダリ圧の供給先に必要なオイル流量である第１必要流量を算出する第１算出手段と、
前記潤滑圧の供給先に必要なオイル流量である第２必要流量を算出する第２算出手段と、
前記第１必要流量および前記第２必要流量に基づいて前記第２オイルポンプの吐出容量を変化させるポンプ容量制御手段と、
前記第２吐出ポートの吐出流量と前記第３吐出ポートの吐出流量との比であるポート比を変化させるポート比制御手段と、を備え、
前記判定手段により前記ロックアップクラッチが係合していると判定された場合、前記ポンプ容量制御手段は、前記第２オイルポンプの吐出容量が前記第１必要流量と前記第２必要流量とを合わせたオイル流量となるように当該吐出容量を変化させ、かつ前記ポート比制御手段は、前記ポート比を前記第１必要流量と前記第２必要流量との比となるように変化させる
ことを特徴とする請求項１に記載の油圧制御装置。
前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから前記セカンダリ圧の供給先に至るセカンダリ圧系回路を開通および遮断させる第１切替バルブ、をさらに備え、
前記第１切替バルブによって前記セカンダリ圧系回路が開通された場合、前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記セカンダリ圧の供給先に供給し、
前記第１切替バルブによって前記セカンダリ圧系回路が遮断された場合、前記油圧回路は、前記第２吐出ポートから吐出されたオイルを前記ライン圧の供給先に供給する
ことを特徴とする請求項１または２に記載の油圧制御装置。
前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから前記潤滑圧の供給先に至る潤滑圧系回路を開通および遮断させる第２切替バルブ、をさらに備え、
前記第２切替バルブによって前記潤滑圧系回路が開通された場合、前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記潤滑圧の供給先に供給し、
前記第２切替バルブによって前記潤滑圧系回路が遮断された場合、前記油圧回路は、前記第３吐出ポートから吐出されたオイルを前記ライン圧の供給先に供給する
ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の油圧制御装置。