JP2017137008A - 空気入りタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えられた、空気入りタイヤ２の提供。【解決手段】このタイヤ２では、ビード８のエイペックス１８の高さは。このタイヤ２の断面高さに対して０．５以上である。エイペックス１８は、メインエイペックス３８と、このメインエイペックス３８に接合されたサブエイペックス４０とで構成されている。サブエイペックス４０は、メインエイペックス３８の半径方向外側に位置している。このタイヤ２の断面高さに対するメインエイペックス３８の高さの比は、０．２５以上である。メインエイペックス３８は、サブエイペックス４０の硬さよりも大きな硬さを有している。メインエイペックス３８の硬さは、８５以上である。【選択図】図１

Description

本発明は、空気入りタイヤに関する。詳細には、本発明は、レーシングカートに用いられる空気入りタイヤに関する。

レーシングカートには、通常、外径が３５０ｍｍ以下であって偏平比が０．５以下であるタイヤが用いられる。カート用のタイヤでは、タイヤの柔軟性が考慮され、その内圧は、例えば、乗用車用のタイヤのそれに比べて低い。具体的には、カート用のタイヤの場合、その内圧は、８０ｋＰａ前後に調整される。

近年、レーシングカートのエンジン及びシャシーの性能は著しく向上している。車輌性能の発揮の観点から、タイヤにおいてもその性能の向上が求められている。カートレースでは、ラップタイムが競われる。高速でしかも安定な旋回の観点から、タイヤのグリップの向上について、様々な検討がなされている。この検討の一例が、特開２００６−０７６４４２公報に開示されている。

特開２００６−０７６４４２公報

上記公報に記載のタイヤでは、旋回性能の向上のために、高い貯蔵弾性率Ｅ’を有するエイペックスが採用されている。このエイペックスは、硬く、グリップの向上に寄与する。しかし硬いエイペックスは、縦剛性を上昇させる。タイヤの縦剛性が上昇すると、このタイヤが有するサスペンション様の効果が薄れることがある。このため、縦剛性の上昇の程度によっては、操縦安定性が損なわれ、ラップタイムの安定性が低下する恐れがある。

硬いエイペックスを採用しても、このエイペックスに低い高さを設定すれば、操縦安定性を損なうことなく、十分なグリップを確保できる見込みがある。しかしこの場合、タイヤのショルダー部分の動きが大きくなり、このショルダー部分において、ルースのような損傷が生じる恐れがある。硬くて低いエイペックスでは、耐久性が低下するという問題がある。

本発明の目的は、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えられた、レーシングカート用の空気入りタイヤの提供にある。

本発明に係る空気入りタイヤは、トレッド、一対のサイドウォール、一対のビード及びカーカスを備えている。それぞれのサイドウォールは、上記トレッドの端から半径方向略内向きに延びている。それぞれのビードは、上記サイドウォールよりも軸方向内側に位置している。上記カーカスは、上記トレッド及び上記サイドウォールの内側に沿って一方のビードと他方のビードとの間に架け渡されている。上記カーカスは、第一プライ及び第二プライを備えている。上記ビードは、コアと、このコアから半径方向外向きに延びるエイペックスとを備えている。このタイヤの断面高さに対する上記エイペックスの高さの比は、０．５以上である。上記エイペックスは、メインエイペックスと、このメインエイペックスに接合されたサブエイペックスとで構成されている。上記サブエイペックスは、上記メインエイペックスの半径方向外側に位置している。上記断面高さに対する上記メインエイペックスの高さの比は、０．２５以上である。上記メインエイペックスは、上記サブエイペックスの硬さよりも大きな硬さを有している。上記メインエイペックスの硬さは、８５以上である。

好ましくは、この空気入りタイヤでは、上記メインペックスと上記サブエイペックスとの接合面は軸方向に対して傾斜している。より好ましくは、この空気入りタイヤでは、上記接合面の傾斜角度は４５°以上７５°以下である。さらに好ましくは、この空気入りタイヤでは、半径方向において、上記接合面の軸方向内側端はこの接合面の軸方向外側端よりも外側に位置している。

好ましくは、この空気入りタイヤでは、上記第一プライ及び上記第二プライのそれぞれは、上記コアの周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。半径方向において、上記第一プライの端及び上記第二プライの端は、上記メインペックスと上記サブエイペックスとの接合面よりも外側に位置している。

本発明に係る空気入りタイヤでは、断面高さに対するエイペックスの高さの比が０．５以上である。このエイペックスは、タイヤのショルダー部分の動きを抑制する。このタイヤでは、このショルダー部分の動きによって生じるルースのような損傷が防止される。このタイヤは、耐久性に優れる。

さらにこのタイヤでは、エイペックスがメインエイペックスとサブエイペックスとで構成されている。メインエイペックスはサブエイペックスよりも硬く、このメインエイペックスの硬さは８５以上である。このタイヤでは、メインエイペックスはグリップに寄与するとともに、サブエイペックスは操縦安定性への影響を抑えている。

そしてこのタイヤでは、メインエイペックスは半径方向においてサブエイペックスの内側に位置しており、このメインエイペックスの高さの断面高さに対する比は０．２５以上である。このタイヤでは、メインエイペックスはグリップの確保に効果的に寄与するとともに、このメインエイペックスによる操縦安定性への影響が抑えられている。

このように、このタイヤでは、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えらている。本発明によれば、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えられた、空気入りタイヤが得られる。

図１は、本発明の一実施形態に係る空気入りタイヤの一部が示された断面図である。 図２は、本発明の他の実施形態に係る空気入りタイヤの一部が示された断面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１には、空気入りタイヤ２が示されている。図１において、上下方向がタイヤ２の半径方向であり、左右方向がタイヤ２の軸方向であり、紙面との垂直方向がタイヤ２の周方向である。図１において、一点鎖線ＣＬはタイヤ２の赤道面を表わす。このタイヤ２の形状は、トレッドパターンを除き、赤道面に対して対称である。この図１において、実線ＢＢＬは、ビードベースラインである。ビードベースラインは、リム（図示されず）のリム径（ＪＡＴＭＡ参照）を規定する線である。このビードベースラインは、軸方向に延びる。

図１において、符号ＰＥはタイヤ２の外面と赤道面との交点である。この交点ＰＥは、赤道とも称される。この交点ＰＥは、タイヤ２の半径方向外側端でもある。両矢印Ｈは、このタイヤ２の断面高さ（ＪＡＴＭＡ参照）である。この断面高さＨは、ビードベースラインから赤道ＰＥまでの半径方向距離により表される。符号ＰＷは、このタイヤ２の軸方向外側端である。言い換えれば、この外側端ＰＷは、このタイヤ２が軸方向において最大の幅を示す、このタイヤ２の外面上の位置である。両矢印Ｗは、このタイヤ２の断面幅（ＪＡＴＭＡ参照）である。この断面幅Ｗは、一方の外側端ＰＷから他方の外側端ＰＷまでの軸方向距離により表される。通常このタイヤ２では、ビードベースラインからこのタイヤ２が最大の幅を示す位置ＰＷまでの半径方向高さは、断面高さＨに対して、０．３以上０．６以下の範囲に設定される。

本発明では、前述の断面高さＨ及び断面幅Ｗを含め、タイヤ２の各部材の寸法及び角度は、タイヤ２が正規リムに組み込まれ、正規内圧となるようにタイヤ２に空気が充填された状態で測定される。測定時には、タイヤ２には荷重がかけられない。乗用車用タイヤ２の場合は、内圧が１８０ｋＰａの状態で、寸法及び角度が測定される。

本明細書において正規リムとは、タイヤ２が依拠する規格において定められたリムを意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「標準リム」、ＴＲＡ規格における「Design Rim」、及びＥＴＲＴＯ規格における「Measuring Rim」は、正規リムである。

本明細書において正規内圧とは、タイヤ２が依拠する規格において定められた内圧を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高空気圧」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「INFLATION PRESSURE」は、正規内圧である。

本明細書において正規荷重とは、タイヤ２が依拠する規格において定められた荷重を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高負荷能力」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「LOAD CAPACITY」は、正規荷重である。

このタイヤ２は、競技車両用である。このタイヤ２は、競技車両としてのレーシングカートに装着される。このタイヤ２では、断面幅Ｗに対する断面高さＨの比、すなわち、偏平比は通常、０．３以上０．５以下の範囲に設定される。

このタイヤ２は、トレッド４、一対のサイドウォール６、一対のビード８、カーカス１０及びインナーライナー１２を備えている。このタイヤ２は、チューブレスタイプである。

トレッド４は、半径方向外向きに凸な形状を呈している。トレッド４は、路面と接地するトレッド面１４を形成する。このトレッド４には、溝は刻まれていない。このタイヤ２は、スリックタイヤ２である。このトレッド４に溝が刻まれて、この溝によりトレッドパターンが形成されてもよい。トレッド４は、架橋ゴムからなる。このトレッド４では、耐摩耗性、耐熱性及びグリップ性が考慮されている。

それぞれのサイドウォール６は、トレッド４の端から半径方向略内向きに延びている。サイドウォール６は、耐カット性及び耐候性に優れた架橋ゴムからなる。サイドウォール６は、カーカス１０の軸方向外側に位置している。このサイドウォール６は、カーカス１０の損傷を防止する。

それぞれのビード８は、サイドウォール６よりも軸方向内側に位置している。このビード８は、タイヤ２の半径方向内側部分に位置している。ビード８は、コア１６と、エイペックス１８とを備えている。コア１６は、ビード８の半径方向内側部分を構成している。コア１６はリング状であり、巻回された非伸縮性ワイヤーを含む。ワイヤーの典型的な材質は、スチールである。エイペックス１８は、コア１６から半径方向外向きに延びている。エイペックス１８は、半径方向外向きに先細りである。符号ＰＡは、エイペックス１８の半径方向外側端である。このタイヤ２では、この外側端ＰＡはこのタイヤ２が軸方向において最大の幅を示す位置ＰＷよりも半径方向外側に位置している。

カーカス１０は、第一プライ２０及び第二プライ２２を備えている。図１から明らかなように、このタイヤ２のカーカス１０は、第一プライ２０及び第二プライ２２、すなわち、２枚のカーカスプライ２４からなる。このカーカス１０が、３枚以上のカーカスプライ２４で形成されてもよい。言い換えれば、このタイヤ２のカーカス１０は少なくとも２枚のカーカスプライ２４で構成される。

このタイヤ２では、第二プライ２２は第一プライ２０と積層されている。第一プライ２０及び第二プライ２２は、両側のビード８の間に架け渡されている。この第一プライ２０及び第二プライ２２は、トレッド４及びサイドウォール６の内側に沿っている。

第一プライ２０は、それぞれのコア１６の周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。この折り返しにより、第一プライ２０には、主部２６と一対の折り返し部２８とが形成されている。この第一プライ２０は、主部２６と一対の折り返し部２８とを備えている。

第二プライ２２は、それぞれのコア１６の周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。この折り返しにより、第二プライ２２には、主部３０と一対の折り返し部３２とが形成されている。この第二プライ２２は、主部３０と一対の折り返し部３２とを備えている。

このタイヤ２では、第二プライ２２の主部３０は第一プライ２０の主部２６の外側に位置している。第二プライ２２の折り返し部３２は、第一プライ２０の折り返し部２８の内側に位置している。図１に示されているように、このタイヤ２では、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４は、半径方向において、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６よりも外側に位置している。この第一プライ２０の折り返し部２８の端３４は、半径方向において、位置ＰＷよりも外側に位置している。この第二プライ２２の折り返し部３２の端３６は、半径方向において、位置ＰＷの近くに位置している。なお、このタイヤ２では、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６が、半径方向において、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４よりも外側に位置していてもよい。

図１において、両矢印Ｐ１はビードベースラインから第一プライ２０の折り返し部２８の端３４までの半径方向距離を表している。この距離Ｐ１は、この第一プライ２０の折り返し部２８の半径方向高さである。両矢印Ｐ２は、ビードベースラインから第二プライ２２の折り返し部３２の端３６までの半径方向距離を表している。この距離Ｐ２は、この第二プライ２２の折り返し部３２の半径方向高さである。

このタイヤ２では、断面高さＨに対する高さＰ１の比は０．２以上である。折り返し部２８の端３４がこのタイヤ２のショルダー部分に位置するように、第一プライ２０が折り返される場合もあるので、この比の上限は設定されない。このタイヤ２では、断面高さＨに対する高さＰ２の比は、０．２以上である。折り返し部２８の端３４がこのタイヤ２のショルダー部分に位置するように、第二プライ２２が折り返される場合もあるので、この比の上限は設定されない。

図示されていないが、それぞれのカーカスプライ２４は並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。それぞれのコードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の一般的な絶対値は、２０°以上６０°以下である。第一プライ２０のコードの赤道面に対する傾斜方向は、第二プライ２２のコードの赤道面に対する傾斜方向とは逆である。このタイヤ２のカーカス１０は、バイアス構造を有する。このタイヤ２に、ラジアル構造のカーカス１０が採用されてもよい。この場合は、コードが赤道面に対してなす角度の絶対値は７５°以上９０°以下に設定される。

このタイヤ２では、コードは有機繊維からなる。好ましい有機繊維として、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。

インナーライナー１２は、カーカス１０の内側に位置している。インナーライナー１２は、カーカス１０の内面に接合されている。インナーライナー１２は、空気遮蔽性に優れた架橋ゴムからなる。インナーライナー１２の典型的な基材ゴムは、ブチルゴム又はハロゲン化ブチルゴムである。インナーライナー１２は、タイヤ２の内圧を保持する。

このタイヤ２では、ビード８のエイペックス１８はメインエイペックス３８とサブエイペックス４０とを備えている。サブエイペックス４０は、メインエイペックス３８の半径方向外側に位置している。このサブエイペックス４０は、メインエイペックス３８に接合されている。この接合面４２は、エイペックス１８の内側面４４とその外側面４６とを架け渡している。

メインエイペックス３８は、エイペックス１８の半径方向内側部分を構成している。メインエイペックス３８は、ビード８のコア１６に積層されている。メインエイペックス３８は、このコア１６から半径方向外向きに延びている。

サブエイペックス４０は、エイペックス１８の半径方向外側部分を構成している。サブエイペックス４０は、メインエイペックス３８に積層されている。サブエイペックス４０は、このメインエイペックス３８から半径方向外向きに延びている。

このタイヤ２では、メインエイペックス３８及びサブエイペックス４０のそれぞれは架橋ゴムからなる。メインエイペックス３８は、サブエイペックス４０の硬さよりも大きな硬さを有している。メインペックスは硬質であり、サブエイペックス４０は軟質である。

本発明において、硬さは、「ＪＩＳ Ｋ６２５３」の規定に準じ、タイプＡのデュロメータによって測定される。図１に示された断面にこのデュロメータが押し付けられ、硬度が測定される。測定は、２３℃の温度下でなされる。この硬さが、試験片によって測定されてもよい。この場合、この試験片は、測定の対象となる部材のゴム組成物を架橋して得られる。この試験片の作製では、温度が１５０℃から２００℃の範囲に調整された金型内でゴム組成物が１０分間保持される。

図１において、両矢印Ａはビードベースラインからエイペックス１８の外側端ＰＡまでの半径方向距離を表している。この距離Ａは、エイペックス１８の半径方向高さである。両矢印Ｍは、ビードベースラインからメインエイペックス３８の外側端４８までの半径方向距離を表している。この距離Ｍは、メインエイペックス３８の半径方向高さである。

このタイヤ２では、断面高さＨに対するエイペックス１８の高さＡの比は０．５以上である。このエイペックス１８は、大きな高さＡを有している。このエイペックス１８は、タイヤ２のショルダー部分の動きを抑制する。このタイヤ２では、このショルダー部分の動きによって生じるルースのような損傷が防止される。このタイヤ２は、耐久性に優れる。良好な耐久性が適切に維持されるとの観点から、このタイヤ２では、このエイペックス１８の高さＡは０．７以下が好ましい。

さらにこのタイヤ２では、エイペックス１８はメインエイペックス３８とサブエイペックス４０とで構成されている。メインエイペックス３８はサブエイペックス４０よりも硬く、このメインエイペックス３８の硬さＨＭは８５以上である。このタイヤ２では、メインエイペックス３８が横剛性に寄与するので、十分なグリップが確保される。このタイヤ２では、エイペックス１８の半径方向外側部分はメインエイペックス３８に比して軟質なサブエイペックス４０からなる。このエイペックス１８は、大きな高さＡを有しているにもかかわらず、その全体が高い硬さを有する架橋ゴムで構成された、従来のエイペックスのように、サスペンション様の効果が薄れることが抑えられる。このタイヤ２では、サブエイペックス４０は操縦安定性への影響を抑える。操縦安定性が適切に維持されるので、このタイヤ２はラップタイムの安定性に優れる。メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との剛性差が適切に維持され、耐久性への影響が抑えられるとの観点から、メインエイペックス３８の硬さＨＭは１１０以下が好ましい。

そしてこのタイヤ２では、メインエイペックス３８は半径方向においてサブエイペックス４０の内側に位置しており、このメインエイペックス３８の高さＭの、断面高さＨに対する比は０．２５以上である。このタイヤ２では、メインエイペックス３８はグリップの確保に効果的に寄与するとともに、このメインエイペックス３８による操縦安定性への影響が抑えられている。良好なグリップ及び操縦安定性の維持の観点から、この比は０．５以下が好ましい。

このように、このタイヤ２では、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えらている。本発明によれば、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えられた、レーシングカート用の空気入りタイヤ２が得られる。

このタイヤ２では、エイペックス１８の高さＡは４０ｍｍ以上が好ましく、５５ｍｍ以下が好ましい。この高さＡが４０ｍｍ以上に設定されることにより、大きな高さを有するエイペックス１８が得られる。このエイペックス１８は、タイヤ２のショルダー部分の動きを抑制する。このタイヤ２では、このショルダー部分の動きによって生じるルースのような損傷が防止される。このタイヤ２は、耐久性に優れる。この高さＡが５５ｍｍ以下に設定されることにより、このエイペックス１８による剛性への影響が抑えられる。このタイヤ２では、良好な耐久性が適切に維持される。

このタイヤ２では、メインエイペックス３８の高さＭは２５ｍｍ以上が好ましく、４０ｍｍ以下が好ましい。この高さＭが２５ｍｍ以上に設定されることにより、メインエイペックス３８がタイヤ２の剛性、特に、横剛性に寄与する。このタイヤ２では、良好なグリップが得られる。この高さＭが４０ｍｍ以下に設定されることにより、このタイヤ２のサスペンション様の効果が適切に維持される。このタイヤ２では、このメインエイペックス３８による操縦安定性への影響が効果的に抑えられている。

このタイヤ２では、エイペックス１８の高さＡに対するメインエイペックス３８の高さＭの比は０．５以上が好ましく、０．８以下が好ましい。この比が０．５以上に設定されることにより、メインエイペックス３８がタイヤ２の剛性、特に、横剛性に寄与する。このタイヤ２では、良好なグリップが得られる。この比が０．８以下に設定されることにより、このタイヤ２のサスペンション様の効果が適切に維持される。このタイヤ２では、このメインエイペックス３８による操縦安定性への影響が効果的に抑えられている。

前述したように、このタイヤ２では、メインエイペックス３８の硬さＨＭは８５以上であり、この硬さＨＭは１１０以下が好ましい。そして、サブエイペックス４０はメインエイペックス３８よりも軟質である。サスペンション様の効果が適切に維持され、良好な操縦安定性が得られるとの観点から、サブエイペックス４０の硬さＨＳは１００以下が好ましく、８０以下がより好ましい。このサブエイペックス４０の剛性が適切に確保され、このサブエイペックス４０が耐久性、グリップ及び操縦安定性に効果的に寄与するとの観点から、この硬さＨＳは６０以上が好ましい。

このタイヤ２では、硬さＨＭと硬さＨＳとの差は１０以上が好ましく２５以下が好ましい。この差が１０以上に設定されることにより、エイペックス１８を構成するメインエイペックス３８及びサブエイペックス４０のそれぞれが効果的に剛性に寄与する。このタイヤ２では、良好な操縦安定性及び耐久性を維持しつつグリップが十分に確保される。この差が２５以下に設定されることにより、メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との剛性差が適切に維持される。このタイヤ２では、剛性差に基づく耐久性への影響が効果的に抑えられる。

このタイヤ２では、サブエイペックス４０はメインエイペックス３８に接合されている。図１に示されているように、このタイヤ２では、このメインエイペックス３８とサブエイペックス４０との接合面４２は、軸方向に対して傾斜している。このタイヤ２では、この接合面４２の内側と外側とでエイペックス１８の剛性が変化するが、この接合面４２が軸方向に延びる場合に比して、この剛性の変化はマイルドである。このため、旋回時のように軸方向に大きな力が作用しても、このエイペックス１８は全体としてしなやかに変形する。このタイヤ２では、旋回時の挙動は安定である。つまりこのタイヤ２は、操縦安定性に優れる。この観点から、このタイヤ２では、メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との接合面４２は軸方向に対して傾斜しているのが好ましい。

図１において、符号αは接合面４２が軸方向に対してなす角度、すなわち、接合面４２の傾斜角度を表している。旋回時の安定な挙動の観点から、この傾斜角度αは４５°以上が好ましく、７５°以下が好ましい。

図１に示されているように、このタイヤ２では、半径方向において、接合面４２の軸方向内側端５０（以下、単に内側端５０と称することがある。）はその軸方向外側端５２（以下、単に外側端５２と称することがある。）よりも外側に位置している。言い換えれば、接合面４２は、その内側端５０がその外側端５２よりも半径方向外側に位置するように傾斜している。このタイヤ２では、このエイペックス１８の接合面４２が、その内側端５０がその外側端５２よりも半径方向内側に位置するように構成されてもよい。

前述したように、このタイヤ２では、エイペックス１８は大きな高さＡを有している。このため、このエイペックス１８の外側端ＰＡには、歪みが集中する傾向にある。歪みの集中は、タイヤ２の耐久性を損なう恐れがある。

図１に示されているように、このタイヤ２では、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４は、半径方向において、エイペックス１８の外側端ＰＡよりも外側に位置している。このタイヤ２では、折り返し部２８がエイペックス１８の外側端ＰＡをその軸方向外側から覆っている。このため、このタイヤ２では、エイペックス１８の外側端ＰＡへの歪みの集中が抑えられる。このタイヤ２では、エイペックス１８の外側端ＰＡへの歪みの集中による、耐久性の低下が抑えられている。この観点から、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４が、半径方向において、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６よりも外側に位置している場合には、このタイヤ２では、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４は、半径方向において、エイペックス１８の外側端ＰＡよりも外側に位置しているのが好ましい。そしてこの場合において、エイペックス１８の外側端ＰＡから第一プライ２０の折り返し部２８の端３４までの半径方向距離は、３ｍｍ以上が好ましい。なお、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６が、半径方向において、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４よりも外側に位置している場合には、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６が、半径方向において、エイペックス１８の外側端ＰＡよりも外側に位置しているのが好ましい。そしてこの場合においては、エイペックス１８の外側端ＰＡから第二プライ２２の折り返し部３２の端３６までの半径方向距離は、３ｍｍ以上が好ましい。

前述したように、このタイヤ２では、メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との接合面４２の内側と外側とでエイペックス１８の剛性は変化する。この接合面４２には、歪みが集中しやすい。歪みの集中は、タイヤ２の耐久性を損なう恐れがある。

図１に示されているように、このタイヤ２では、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４、及び、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６は、半径方向において、メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との接合面４２よりも外側に位置している。この接合面４２は、軸方向において、第一プライ２０の折り返し部２８と重複しており、第二プライ２２の折り返し部３２と重複している。このタイヤ２では、折り返し部２８及び折り返し部３２が接合面４２への歪みの集中を抑えるので、良好な耐久性が維持される。この観点から、このタイヤ２では、第一プライ２０の折り返し部２８の端３４、及び、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６は、半径方向において、メインエイペックス３８とサブエイペックス４０との接合面４２よりも外側に位置しているのが好ましい。そしてこの場合において、接合面４２の軸方向内側端５０、すなわち、メインエイペックス３８の外側端４８から、第二プライ２２の折り返し部３２の端３６（又は第一プライ２０の折り返し部２８の端３４）までの半径方向距離は３ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上が好ましい。接合面４２が折り返し部２８及び折り返し部３２と軸方向において重複していればよいので、この距離の上限は設定されない。

図２には、本発明の他の実施形態に係る空気入りタイヤ６２が示されている。図２において、上下方向がタイヤ６２の半径方向であり、左右方向がタイヤ６２の軸方向であり、紙面との垂直方向がタイヤ６２の周方向である。

このタイヤ６２は、図１に示されたタイヤ２と同様、レーシングカートに装着される。このタイヤ６２は、チューブレスタイプである。このタイヤ６２の断面幅Ｗに対する断面高さＨの比は通常、０．３以上０．５以下の範囲に設定される。

このタイヤ６２は、トレッド６４、一対のサイドウォール６６、一対のビード６８、カーカス７０及びインナーライナー７２に加えて、ベルト７４及び一対のフィラー７６を備えている。このタイヤ６２は、ベルト７４及び一対のフィラー７６をさらに備えることができる。

このタイヤ６２では、ベルト７４及びフィラー７６以外は、図１に示されたタイヤ２と同等の構成を有している。ベルト７４及びフィラー７６が以下に詳述される。

このタイヤ６２では、ベルト７４は、トレッド６４の半径方向内側に位置している。ベルト７４は、カーカス７０と積層されている。ベルト７４は、カーカス７０を補強する。ベルト７４の軸方向幅は、タイヤ６２の断面幅の０．７倍以上が好ましい。

このタイヤ６２では、ベルト７４は内側層７８及び外側層８０からなる。このベルト７４が３以上の層を備えてもよい。図２から明らかなように、軸方向において、内側層７８の幅は外側層８０の幅よりも若干大きい。

図示されていないが、内側層７８及び外側層８０のそれぞれは、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。それぞれのコードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の一般的な絶対値は、１０°以上３５°以下である。内側層７８のコードの赤道面に対する傾斜方向は、外側層８０のコードの赤道面に対する傾斜方向とは逆である。コードの好ましい材質は、スチールである。コードに、有機繊維が用いられてもよい。この場合、この有機繊維としては、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。

それぞれのフィラー７６は、ビード６８の軸方向内側に位置している。図２から明らかなように、フィラー７６は第二プライ８２の主部８４とエイペックス８６との間に挟まれている。このフィラー７６は、ビード６８のコア８８の近くからエイペックス８６に沿って半径方向外向きに延びている。図示されていないが、フィラー７６は並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。それぞれのコードは、半径方向に対して傾斜している。傾斜角度の絶対値は、３０°以上６０°以下である。コードは、有機繊維からなる。この有機繊維としては、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。

フィラー７６は、ビード６８の部分の剛性に寄与し、この部分の倒れを抑制する。このタイヤ６２では、このフィラー７６によるビード６８の部分の剛性への、適切な寄与の観点から、このフィラー７６の長さは２０ｍｍ以上４０ｍｍ以下の範囲で適宜設定される。なお、このフィラー７６の長さは内側端９０から外側端９２までの長さをこのフィラー７６に沿って計測することにより得られる。

図２において、両矢印Ｆはビードベースラインからフィラー７６の外側端９２までの半径方向距離を表している。この距離Ｆは、このフィラー７６の半径方向高さである。

このタイヤ６２では、ビード６８の部分の剛性への適切な寄与の観点から、断面高さＨに対する高さＦの比は０．３以上０．５以下が好ましい。

このタイヤ６２においても、図１に示されたタイヤ２と同様、断面高さＨに対するエイペックス８６の高さＡの比が０．５以上である。このエイペックス８６は、タイヤ６２のショルダー部分の動きを抑制する。このタイヤ６２では、このショルダー部分の動きによって生じるルースのような損傷が防止される。このタイヤ６２は、耐久性に優れる。

さらにこのタイヤ６２では、エイペックス８６はメインエイペックス９４とサブエイペックス９６とで構成されている。メインエイペックス９４はサブエイペックス９６よりも硬く、このメインエイペックス９４の硬さＨＭは８５以上である。このタイヤ６２では、メインエイペックス９４がグリップに寄与するとともに、サブエイペックス９６は操縦安定性への影響を抑えている。

そしてこのタイヤ６２では、メインエイペックス９４は半径方向においてサブエイペックス９６の内側に位置しており、このメインエイペックス９４の高さＭの、断面高さＨに対する比は０．２５以上である。このタイヤ６２では、メインエイペックス９４はグリップの確保に効果的に寄与するとともに、このメインエイペックス９４による操縦安定性への影響が抑えられている。

このように、このタイヤ６２では、前述のタイヤ２と同様、グリップ、操縦安定性及び耐久性がバランス良く整えらている。

図２に示されているように、このタイヤ６２では、メインエイペックス９４とサブエイペックス９６との接合面９８は、半径方向において、フィラー７６の外側端９２とその内側端９０との間に位置している。言い換えれば、この接合面９８は、軸方向において、フィラー７６と重複している。このタイヤ６２では、このフィラー７６は、接合面９８への歪みの集中を抑える。このタイヤ６２では、接合面９８への歪みの集中による、耐久性の低下が効果的に防止される。この観点から、このタイヤ６２では、フィラー７６が設けられている場合は、メインエイペックス９４とサブエイペックス９６との接合面９８は、半径方向において、フィラー７６の外側端９２とその内側端９０との間に位置しているのが好ましい。

このタイヤ６２では、フィラー７６の半径方向高さＦに対するメインエイペックス９４の高さＭの比は、０．９以下が好ましい。この比が０．９以下に設定されることにより、フィラー７６が接合面９８への歪みの集中を効果的に抑える。このタイヤ６２では、接合面９８への歪みの集中による、耐久性の低下が効果的に防止される。メインエイペックス９４が横剛性に寄与し、良好なグリップが得られるとの観点から、この比は０．５以上が好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図２に示されたタイヤを製作した。このタイヤのサイズは、１１×７．１０−５である。この実施例１のタイヤの諸元は、下記の表１に示された通りである。なお、この実施例１では、第一プライの折り返し部の半径方向高さＰ１は５０ｍｍであった。第二プライの折り返し部の半径方向高さＰ２は、４０ｍｍであった。フィラーの半径方向高さＦは、３８ｍｍであった。

［比較例１］
エイペックスをメインエイペックスのみで構成した他は実施例１と同様にして、比較例１のタイヤを得た。このエイペックスの硬さは、表１の硬さＨＭの欄に記載している。

［比較例２］
エイペックスの高さＡを下記の表１に示された通りとした他は比較例１と同様にして、比較例２のタイヤを得た。

［比較例３］
エイペックスの硬さを下記の表１に示された通りとした他は比較例１と同様にして、比較例３のタイヤを得た。

［実施例２］
メインエイペックスの高さＭを変えて、断面高さＨに対するこの高さＭの比（Ｍ／Ｈ）、エイペックスの高さＡに対するこの高さＭの比（Ｍ／Ａ）及びフィラーの高さＦに対するこの高さＭの比（Ｍ／Ｆ）を下記の表１に示された通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２のタイヤを得た。

［実施例３及び比較例４］
高さＭに加えて、エイペックスの高さＡを変えて、比（Ｍ／Ｈ）、比（Ｍ／Ａ）及び比（Ｍ／Ｆ）、並びに断面高さＨに対するこの高さＡの比（Ａ／Ｈ）を下記の表１に示された通りとした他は実施例１と同様にして、実施例３及び比較例４のタイヤを得た。

［実施例４−６及び比較例５］
高さＭを変えて、比（Ｍ／Ｈ）、比（Ｍ／Ａ）及び比（Ｍ／Ｆ）を下記の表２に示された通りとした他は実施例１と同様にして、実施例４−６及び比較例５のタイヤを得た。

［実施例７−８及び比較例６］
メインエイペックスの硬さＨＭを変えて、この硬さＨＭとサブエイペックスの硬さＨＳとの差（ＨＭ−ＨＳ）を下記の表３に示された通りとした他は実施例１と同様にして、実施例７−８及び比較例６のタイヤを得た。

［実施例９−１４］
メインエイペックスとサブエイペックスとの接合面が軸方向に対してなす角度（傾斜角度α）を下記の表４に示された通りとした他は実施例１と同様にして、実施例９−１４のタイヤを得た。なお、図２に示された方向に接合面が傾斜している場合の傾斜角度αが、正の数で表されている。

［操縦安定性及びグリップ］
タイヤを８．０のリムに組み込み、このタイヤに内圧が７０ｋＰａとなるように空気を充填した。このタイヤを、１２５ｃｃの２サイクルエンジンを搭載した４輪自動車（レーシングカート）の後輪に装着した。前輪には、市販のタイヤ（サイズ＝１０×４．５０−５）をリム（サイズ＝４．５）に組み込み、内圧を７０ｋＰａに調整し装着した。ドライバーに、このカートをアスファルト路で構成されたカートコース（１周＝７３４ｍ）で走行させて、操縦安定性及びグリップを評価させた。なお、周回数は７回に設定された。この結果が、指数で下記の表１−４に示されている。数値が大きいほど好ましい。

［性能安定性］
タイヤを８．０のリムに組み込み、このタイヤに内圧が７０ｋＰａとなるように空気を充填した。このタイヤを、１２５ｃｃの２サイクルエンジンを搭載した４輪自動車（レーシングカート）の後輪に装着した。前輪には、市販のタイヤ（サイズ＝１０×４．５０−５）をリム（サイズ＝４．５）に組み込み、内圧を７０ｋＰａに調整し装着した。ドライバーに、このカートをアスファルト路で構成されたカートコース（１周＝７３４ｍ）で走行させて、ラップタイムを計測した。周回数は７回に設定され、ラップライムの低下の程度が確認された。この結果が、指数で下記の表１−４に示されている。数値が大きいほどラップタイムの低下が小さく好ましい。つまり、性能低下が小さいことを表している。

［総合性能］
各評価で得られた指数から平均値を求めた。この結果が、総合性能として、下記の表１−４に示されている。数値が大きいほど好ましい。

表１−４に示されるように、実施例のタイヤでは、比較例のタイヤに比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

以上説明されたエイペックスに関する技術は、種々のタイヤにも適用されうる。

２、６２・・・タイヤ
４、６４・・・トレッド
６、６６・・・サイドウォール
８、６８・・・ビード
１０、７０・・・カーカス
１６、８８・・・コア
１８、８６・・・エイペックス
２０、８２・・・第一プライ
２２、１００・・・第二プライ
２４、１０２・・・カーカスプライ
２６・・・第一プライ２０の主部
２８・・・第一プライ２０の折り返し部
３０・・・第二プライ２２の主部
３２・・・第二プライ２２の折り返し部
３４・・・第一プライ２０の折り返し部２８の端
３６・・・第二プライ２２の折り返し部３２の端
３８、９４・・・メインエイペックス
４０、９６・・・サブエイペックス
４２、９８・・・接合面
４４・・・エイペックス１８の内側面
４６・・・エイペックス１８の外側面
４８・・・メインエイペックス３８の外側端
５０・・・接合面４２の内側端
５２・・・接合面４２の外側端
７４・・・ベルト
７６・・・フィラー
７８・・・内側層
８０・・・外側層
８４・・・第二プライ８２の主部
９０・・・フィラー７６の内側端
９２・・・フィラー７６の外側端
１０４・・・第一プライ１００の主部
１０６・・・第一プライ１００の折り返し部
１０８・・・第二プライ８２の折り返し部
１１０・・・第一プライ１００の折り返し部１０６の端
１１２・・・第二プライ８２の折り返し部１０８の端
１１４・・・エイペックス８６の内側面
１１６・・・エイペックス８６の外側面
１１８・・・メインエイペックス９４の外側端
１２０・・・接合面９８の内側端
１２２・・・接合面９８の外側端

Claims (5)

1. トレッド、一対のサイドウォール、一対のビード及びカーカスを備えており、
   それぞれのサイドウォールが、上記トレッドの端から半径方向略内向きに延びており、
   それぞれのビードが、上記サイドウォールよりも軸方向内側に位置しており、
   上記カーカスが、上記トレッド及び上記サイドウォールの内側に沿って一方のビードと他方のビードとの間に架け渡されており、
   上記カーカスが第一プライ及び第二プライを備えており、
   上記ビードが、コアと、このコアから半径方向外向きに延びるエイペックスとを備えており、
   このタイヤの断面高さに対する上記エイペックスの高さの比が０．５以上であり、
   上記エイペックスが、メインエイペックスと、このメインエイペックスに接合されたサブエイペックスとで構成されており、
   上記サブエイペックスが上記メインエイペックスの半径方向外側に位置しており、
   上記断面高さに対する上記メインエイペックスの高さの比が０．２５以上であり、
   上記メインエイペックスが上記サブエイペックスの硬さよりも大きな硬さを有しており、
   上記メインエイペックスの硬さが８５以上である、空気入りタイヤ。
2. 上記メインペックスと上記サブエイペックスとの接合面が軸方向に対して傾斜している、請求項１に記載のレーシングカート用の空気入りタイヤ。
3. 上記接合面の傾斜角度が４５°以上７５°以下である、請求項２に記載のレーシングカート用の空気入りタイヤ。
4. 半径方向において、上記接合面の軸方向内側端がこの接合面の軸方向外側端よりも外側に位置している、請求項２又は３に記載の空気入りタイヤ。
5. 上記第一プライ及び上記第二プライのそれぞれが、上記コアの周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されており、
   半径方向において、上記第一プライの端及び上記第二プライの端が、上記メインペックスと上記サブエイペックスとの接合面よりも外側に位置している、請求項１から４のいずれかに記載の空気入りタイヤ。

Images