JP2017088483A - 光学ガラス、プリフォーム及び光学素子 - Google Patents
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Abstract
【課題】屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながらも、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得る。
【解決手段】光学ガラスは、モル％で、ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及びＮａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％含有し、１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
【選択図】図２
【解決手段】光学ガラスは、モル％で、ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及びＮａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％含有し、１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
【選択図】図２
Description
本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。
デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。
一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせて補正されるが、この組み合わせでは赤色領域と緑色領域の収差の補正しかできず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差を二次スペクトルと呼ぶ。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）の動向を加味した光学設計を行う必要がある。このとき、光学設計で着目される光学特性の指標として、部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。上述の低分散のレンズと高分散のレンズとを組み合わせた光学系では、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。
部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下式（１）により示される。
θｇ，Ｆ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）・・・・・・（１）
θｇ，Ｆ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）・・・・・・（１）
光学ガラスには、短波長域の部分分散性を表す部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）との間に、およそ直線的な関係がある。この関係を表す直線は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（νｄ）を横軸に採用した直交座標上で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で表され、ノーマルラインと呼ばれている（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している。（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＰＢＭ２のアッベ数（νｄ）は３６．３，部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８、ＮＳＬ７のアッベ数（νｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である。）
ここで、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスとしては、例えば特許文献１、２に示されるような光学ガラスが知られている。
しかし、特許文献１で開示されたガラスは、部分分散比が小さくなく、前記二次スペクトルを補正するレンズとして使用するには十分でなかった。また、特許文献２で開示されたガラスは、比較的小さな部分分散比を有しているものの、アッベ数が大きいため、よりアッベ数の小さいガラスが求められていた。
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることにある。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
（１） モル％で、
ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、
Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及び
Ｎａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％
含有し、
１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、
３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。
ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、
Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及び
Ｎａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％
含有し、
１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、
３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。
（２） モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）が２５．０％以上７０．０％以下である（１）記載の光学ガラス。
（３） モル％で、
Ｂ２Ｏ３成分 ０〜３０．０％
ＺｒＯ２成分 ０〜２０．０％
である（１）又は（２）記載の光学ガラス。
Ｂ２Ｏ３成分 ０〜３０．０％
ＺｒＯ２成分 ０〜２０．０％
である（１）又は（２）記載の光学ガラス。
（４） モル％で、
Ｌｉ２Ｏ成分 ０〜２０．０％
ＴｉＯ２成分 ０〜１５．０％
Ｋ２Ｏ成分 ０〜１０．０％
ＭｇＯ成分 ０〜１０．０％
ＣａＯ成分 ０〜１５．０％
ＳｒＯ成分 ０〜１５．０％
ＢａＯ成分 ０〜２５．０％
Ｌａ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｙ２Ｏ３成分 ０〜２０．０％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｐ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＧｅＯ２成分 ０〜１０．０％
Ａｌ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＷＯ３成分 ０〜１０．０％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
ＺｎＯ成分 ０〜２０．０％
ＴｅＯ２成分 ０〜１０．０％
ＳｎＯ２成分 ０〜５．０％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０〜１．０％
である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。
Ｌｉ２Ｏ成分 ０〜２０．０％
ＴｉＯ２成分 ０〜１５．０％
Ｋ２Ｏ成分 ０〜１０．０％
ＭｇＯ成分 ０〜１０．０％
ＣａＯ成分 ０〜１５．０％
ＳｒＯ成分 ０〜１５．０％
ＢａＯ成分 ０〜２５．０％
Ｌａ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｙ２Ｏ３成分 ０〜２０．０％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｐ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＧｅＯ２成分 ０〜１０．０％
Ａｌ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＷＯ３成分 ０〜１０．０％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
ＺｎＯ成分 ０〜２０．０％
ＴｅＯ２成分 ０〜１０．０％
ＳｎＯ２成分 ０〜５．０％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０〜１．０％
である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。
（５） モル比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）が０．９５未満である（１）から（４）のいずれか記載の光学ガラス。
（６） Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）のモル和が５．０％以上４０．０％以下である（１）から（５）のいずれか記載の光学ガラス。
（７） ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）のモル和が２５．０％以下であり、
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）のモル和が２０．０％以下である（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）のモル和が２０．０％以下である（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。
（８） モル比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（Ｒｎ２Ｏ）が０．７５以上である（１）から（７）のいずれか記載の光学ガラス。
（９） １．６２以上１．７４以下の屈折率（ｎｄ）と、３０以上４０以下のアッベ数（νｄ）を有する（１）から（８）のいずれか記載の光学ガラス。
（１０） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
（１１） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
本発明によれば、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることができる。
また、本発明によれば、ガラスを再加熱した際の失透が低減されるため、リヒートプレス成形に好適な光学ガラスを得ることができる。
本発明の光学ガラスは、モル％で、ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及びＮａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％含有し、１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られる。
そのため、所望の高い屈折率（ｎｄ）及び低いアッベ数（νｄ）を有しながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく光学系の色収差の低減に有用な光学ガラスを得ることができる。
加えて、ガラスを再加熱した際の失透が低減されるため、リヒートプレス成形に好適な光学ガラスを得ることができる。
また、比重が小さいことで光学機器の軽量化に寄与でき、また、ガラス転移点が低いことでリヒートプレス成形時における加熱温度を低くすることが可能な、光学ガラスを得ることもできる。
ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られる。
そのため、所望の高い屈折率（ｎｄ）及び低いアッベ数（νｄ）を有しながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく光学系の色収差の低減に有用な光学ガラスを得ることができる。
加えて、ガラスを再加熱した際の失透が低減されるため、リヒートプレス成形に好適な光学ガラスを得ることができる。
また、比重が小さいことで光学機器の軽量化に寄与でき、また、ガラス転移点が低いことでリヒートプレス成形時における加熱温度を低くすることが可能な、光学ガラスを得ることもできる。
以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。
［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラスの総モル数に対するモル％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総モル数を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラスの総モル数に対するモル％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総モル数を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ２成分の含有量を２０．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以上、より好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは３５．０％超、さらに好ましくは４０．０％超、さらに好ましくは４３．０％超、さらに好ましくは４５．０％超とする。
他方で、ＳｉＯ２成分の含有量を６５．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは６５．０％以下、より好ましくは６０．０％未満、さらに好ましくは５８．０％未満、さらに好ましくは５５．０％未満とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ２成分の含有量を２０．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以上、より好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは３５．０％超、さらに好ましくは４０．０％超、さらに好ましくは４３．０％超、さらに好ましくは４５．０％超とする。
他方で、ＳｉＯ２成分の含有量を６５．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは６５．０％以下、より好ましくは６０．０％未満、さらに好ましくは５８．０％未満、さらに好ましくは５５．０％未満とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの屈折率を高められ、アッベ数及び部分分散比を低くできる必須成分である。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超、さらに好ましくは７．０％超とする。
他方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１１．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。
他方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１１．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。
Ｎａ２Ｏ成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる必須成分である。従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは５．０％超、さらに好ましくは８．０％超、さらに好ましくは１１．０％超、さらに好ましくは１３．０％超、さらに好ましくは１５．０％超とする。
他方で、Ｎａ２Ｏ成分の含有量を３５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは３５．０％以下、より好ましくは３０．０％未満、さらに好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２３．０％未満とする。
Ｎａ２Ｏ成分は、原料としてＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
他方で、Ｎａ２Ｏ成分の含有量を３５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは３５．０％以下、より好ましくは３０．０％未満、さらに好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２３．０％未満とする。
Ｎａ２Ｏ成分は、原料としてＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
ＳｉＯ２成分、Ｎｂ２Ｏ５成分及びＬｉ２Ｏ成分の合計量（モル和）は、２５．０％以上７０．０％以下が好ましい。
特に、この合計量を２５．０％以上にすることで、ガラスのリヒートプレス性を高められる。従って、モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）は、好ましくは２５．０％以上、より好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは４０．０％超、さらに好ましくは５０．０％超、さらに好ましくは５４．０％超、さらに好ましくは５８．０５％以上とする。
他方で、この合計量を７０．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減できる。従って、モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）は、好ましくは７０．０％、より好ましくは６８．０％、さらに好ましくは６５．０％を上限とする。
特に、この合計量を２５．０％以上にすることで、ガラスのリヒートプレス性を高められる。従って、モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）は、好ましくは２５．０％以上、より好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは４０．０％超、さらに好ましくは５０．０％超、さらに好ましくは５４．０％超、さらに好ましくは５８．０５％以上とする。
他方で、この合計量を７０．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減できる。従って、モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）は、好ましくは７０．０％、より好ましくは６８．０％、さらに好ましくは６５．０％を上限とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、安定なガラス形成を促して失透を低減でき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．０％超、さらに好ましくは４．０％超、さらに好ましくは６．０％超、さらに好ましくは７．０％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１２．０％超としてもよい。
他方で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を３０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１８．０％未満とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。
他方で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を３０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１８．０％未満とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。
ＺｒＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、アッベ数を低くし、部分分散比を低くでき、且つ失透を低減できる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超としてもよい。
他方で、ＺｒＯ２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは９．０％未満とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。
他方で、ＺｒＯ２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは９．０％未満とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。
Ｌｉ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超としてもよい。
他方で、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｌｉ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いることができる。
他方で、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｌｉ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いることができる。
ＴｉＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数を低くし、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＴｉＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。
他方で、ＴｉＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。
Ｋ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を低下させ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｋ２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ化学的耐久性を悪化し難くできる。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる。従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．５％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
Ｋ２Ｏ成分は、原料としてＫ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
他方で、Ｋ２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ化学的耐久性を悪化し難くできる。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる。従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．５％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
Ｋ２Ｏ成分は、原料としてＫ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
ＭｇＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔解温度を低くできる任意成分である。
他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いることができる。
他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いることができる。
ＣａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの材料コストを低減しつつ、失透を低減でき、且つ、ガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＣａＯ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは２．５％未満とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いることができる。
他方で、ＣａＯ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは２．５％未満とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いることができる。
ＳｒＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められる任意成分である。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いることができる。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いることができる。
ＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つ、他のアルカリ土類成分に比べてガラスの材料コストを低減できる任意成分である。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる成分でもある。
他方で、ＢａＯ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化や、失透を抑えられる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いることができる。
他方で、ＢａＯ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化や、失透を抑えられる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いることができる。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、屈折率を高め、且つ部分分散比を小さくできる任意成分である。
他方で、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、且つ失透を低減できる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
また、Ｙ２Ｏ３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減できる。従って、Ｙ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ２Ｏ３、ＹＦ３、Ｇｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３等を用いることができる。
他方で、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、且つ失透を低減できる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
また、Ｙ２Ｏ３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減できる。従って、Ｙ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ２Ｏ３、ＹＦ３、Ｇｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３等を用いることができる。
Ｐ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減できる任意成分である。
一方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。
一方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。
ＧｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＧｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。
他方で、ＧｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、化学的耐久性を高め、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。
他方で、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。
Ｔａ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を下げ、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ２Ｏ５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの生産コストを低減できる。また、これによりＴａ２Ｏ５成分の過剰な含有によるガラスの失透や、アッベ数の上昇を低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を０．１％未満としてもよい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。
他方で、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ２Ｏ５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの生産コストを低減できる。また、これによりＴａ２Ｏ５成分の過剰な含有によるガラスの失透や、アッベ数の上昇を低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を０．１％未満としてもよい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。
ＷＯ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くし、ガラスの失透を低減でき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。
他方で、ＷＯ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。
他方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。
ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、部分分散比を低くし、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いることができる。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いることができる。
ＴｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。
他方で、ＴｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。
ＳｎＯ２成分は、０％超含有する場合に、熔解したガラスを清澄（脱泡）できる任意成分である。
一方で、ＳｎＯ２成分の含有量を５．０％以下にすることで、熔融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を生じ難くすることができる。また、ＳｎＯ２成分と熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化が低減されるため、熔解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ２成分の含有量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｎＯ２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ２、ＳｎＦ２、ＳｎＦ４等を用いることができる。
一方で、ＳｎＯ２成分の含有量を５．０％以下にすることで、熔融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を生じ難くすることができる。また、ＳｎＯ２成分と熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化が低減されるため、熔解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ２成分の含有量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｎＯ２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ２、ＳｎＦ２、ＳｎＦ４等を用いることができる。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、ガラスを清澄できる任意成分である。
他方で、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量を１．０％以下にすることで、ガラス熔解時における過度の発泡を生じ難くすることができるため、Ｓｂ２Ｏ３成分を熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くできる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１未満％を上限とする。但し、光学ガラスの環境上の影響を重視する場合には、Ｓｂ２Ｏ３成分を含有しなくてもよい。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。
他方で、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量を１．０％以下にすることで、ガラス熔解時における過度の発泡を生じ難くすることができるため、Ｓｂ２Ｏ３成分を熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くできる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１未満％を上限とする。但し、光学ガラスの環境上の影響を重視する場合には、Ｓｂ２Ｏ３成分を含有しなくてもよい。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。
なお、ガラスを清澄する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。
ＳｉＯ２成分及びＢ２Ｏ３成分の合計量に対する、ＳｉＯ２成分の含有量の比（モル比）は、０．９５未満が好ましい。これにより、ガラスのリヒートプレス成形性をより高めることができる。従って、このモル比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは０．９５未満、より好ましくは０．９０未満、さらに好ましくは０．８５未満とする。
他方で、このモル比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは０．３０、より好ましくは０．５０、さらに好ましくは０．６０を下限としてもよい。
他方で、このモル比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは０．３０、より好ましくは０．５０、さらに好ましくは０．６０を下限としてもよい。
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（モル和）は、５．０％以上４０．０％以下が好ましい。
特に、このモル和を５．０％以上にすることで、ガラス原料の熔解性を高め、且つガラス転移点を低くすることができる。そのため、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは５．０％以上、より好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１５．０％超、さらに好ましくは１７．０％超としてもよい。
他方で、このモル和を４０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは４０．０％以下、より好ましくは３５．０％未満、さらに好ましくは３０．０％未満、さらに好ましくは２４．０％未満とする。
特に、このモル和を５．０％以上にすることで、ガラス原料の熔解性を高め、且つガラス転移点を低くすることができる。そのため、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは５．０％以上、より好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１５．０％超、さらに好ましくは１７．０％超としてもよい。
他方で、このモル和を４０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは４０．０％以下、より好ましくは３５．０％未満、さらに好ましくは３０．０％未満、さらに好ましくは２４．０％未満とする。
ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（モル和）は、２５．０％以下が好ましい。これにより、アッベ数の上昇を抑えられ、且つこれら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、ＲＯ成分のモル和は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは２．５％未満とする。
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（モル和）は、２０．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分のモル和は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは７．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の合計量に対する、Ｌｉ２Ｏ成分及びＮａ２Ｏ成分の合計量の比（モル比）は、０．７５以上が好ましい。これにより、ガラスのリヒートプレス成形性をより高めることができる。従って、このモル比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（Ｒｎ２Ｏ）は、好ましくは０．７５、より好ましくは０．８８、さらに好ましくは０．９６を下限とする。
なお、このモル比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（Ｒｎ２Ｏ）の上限は１とする。
なお、このモル比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（Ｒｎ２Ｏ）の上限は１とする。
＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。
また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。
さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。
［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗熔融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間熔融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗熔融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間熔融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。
このとき、ガラス原料として熔解性の高いものを用いることが好ましい。これにより、より低温での熔解や、より短時間での熔解が可能になるため、ガラスの生産性を高め、生産コストを低減できる。また、成分の揮発や坩堝等との反応が低減されるため、着色の少ないガラスを得易くできる。
＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．６２、より好ましくは１．６３、さらに好ましくは１．６４を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．７５、より好ましくは１．７４、さらに好ましくは１．７２、さらに好ましくは１．７０、さらに好ましくは１．６９であってもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは４２以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３９以下、さらに好ましくは３８以下とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは３０、より好ましくは３２、さらに好ましくは３４を下限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．６２、より好ましくは１．６３、さらに好ましくは１．６４を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．７５、より好ましくは１．７４、さらに好ましくは１．７２、さらに好ましくは１．７０、さらに好ましくは１．６９であってもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは４２以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３９以下、さらに好ましくは３８以下とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは３０、より好ましくは３２、さらに好ましくは３４を下限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。
ここで、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましい。本発明で特定される組成のガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）がこの関係を満たすことで、より失透の起こり難いガラスを得られる。
従って、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０５）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０６）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１２）の関係を満たすことがさらに好ましい。
従って、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０５）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０６）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１２）の関係を満たすことがさらに好ましい。
本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５９４、より好ましくは０．５９０、さらに好ましくは０．５８６を上限とする。この部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは０．５７０、より好ましくは０．５７３、さらに好ましくは０．５７５であってもよい。
また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５９４、より好ましくは０．５９０、さらに好ましくは０．５８６を上限とする。この部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは０．５７０、より好ましくは０．５７３、さらに好ましくは０．５７５であってもよい。
また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。
従って、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×νｄ＋０．６３２）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×νｄ＋０．６３４）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５０）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４８）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４３）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５０）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４８）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４３）の関係を満たすことがさらに好ましい。
なお、上述の部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）の関係式では、ノーマルラインと同じ傾きの直線を使ってこれらの関係を規定することで、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さなガラスを得られることを表している。
本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は３．５０［ｇ／ｃｍ３］以下であることが好ましい。これにより、光学素子やそれを用いた光学機器の質量が低減されるため、光学機器の軽量化に寄与できる。従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは３．５０、より好ましくは３．３０、さらに好ましくは３．１０を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね２．５０以上、より詳細には２．７０以上、さらに詳細には２．８０以上であることが多い。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。
本発明の光学ガラスは、６５０℃以下のガラス転移点を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できる。また、モールドプレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは６５０℃、より好ましくは６２０℃、さらに好ましくは６００℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは４６０℃、より好ましくは４８０℃、さらに好ましくは５００℃を下限としてもよい。
なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは４６０℃、より好ましくは４８０℃、さらに好ましくは５００℃を下限としてもよい。
本発明の光学ガラスは、７００℃以下の屈伏点（Ａｔ）を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が７００℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは７００℃、より好ましくは６８０℃、最も好ましくは６６０℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は特に限定されないが、好ましくは５００℃、より好ましくは５３０℃、さらに好ましくは５６０℃を下限としてもよい。
なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は特に限定されないが、好ましくは５００℃、より好ましくは５３０℃、さらに好ましくは５６０℃を下限としてもよい。
本発明の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数は、好ましくは１２０×１０−７Ｋ−１、より好ましくは１１０×１０−７Ｋ−１、さらに好ましくは１００×１０−７Ｋ−１を上限とする。これにより、光学ガラスを成形型でプレス成形する際に、ガラスの温度変化による膨張や収縮の総量が低減される。そのため、プレス成形時に光学ガラスを割れ難くでき、光学素子の生産性を高めることができる。
本発明の光学ガラスは、リヒートプレス成形性が良好であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、再加熱試験（型落し試験）の前後においても失透及び乳白が生じないことが好ましい。これにより、リヒートプレス加工を想定した再加熱試験によっても失透及び着色が起こり難くなることで、ガラスの光線透過率が失われ難くなるため、ガラスに対してリヒートプレス加工に代表される再加熱処理を行い易くできる。すなわち、複雑な形状の光学素子をプレス成形で作製できるため、製造コストが安く、且つ生産性の良い光学素子製造を実現することができる。
ここで、再加熱試験（型落し試験）は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱し、常温から１５０分で各試料の屈伏点（Ａｔ）より８０℃〜１５０℃高い温度（耐火物に落ち込む温度）まで昇温し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料を目視観察する方法で行うことができる。
なお、再加熱試験（型落し試験）の前後における失透及び乳白の有無は、例えば目視で確認することが可能であり、「失透及び乳白が生じない」ことは、例えば再加熱試験（型落し試験）後の試験片の波長５８７．５６ｎｍの光線（ｄ線）の透過率を、再加熱試験前の試験片のｄ線の透過率で除した値が、概ね０．８０以上であることを指す。
本発明の光学ガラスは、高い化学的耐久性を有することが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、高い耐水性又は耐酸性を有することが好ましい。これにより、光学ガラスを研磨加工する際に、洗浄液や研磨液によるガラスの曇りが低減されるため、研磨加工をより行い易くすることができる。
なお、光学ガラスの耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法」ＪＯＧＩＳ０６−２００８による化学的耐久性（耐水性・耐酸性）において、好ましくは１〜３級、より好ましくは１〜２級、さらに好ましくは１級であることを指す。
なお、光学ガラスの耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法」ＪＯＧＩＳ０６−２００８による化学的耐久性（耐水性・耐酸性）において、好ましくは１〜３級、より好ましくは１〜２級、さらに好ましくは１級であることを指す。
本発明の光学ガラスは、ガラス作製時において失透が起こり難いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。なお、ガラス作製時における失透の起こり難さを示す尺度としては、例えば液相温度が低いことが挙げられる。
［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。
本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２９）の組成、並びに、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）、平均線膨張係数（α）、比重、並びに再加熱試験（型落し試験）の結果を表１〜表５に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。
実施例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例及び比較例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス原料の熔解難易度に応じて電気炉で１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間熔解し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。
実施例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。
そして、得られる屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の値から、関係式（ｎｄ＝−ａ×νｄ＋ｂ）における、傾きａが０．０１２のときの切片ｂを求めた。
また、得られるアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値から、関係式（θｇ，Ｆ＝−ａ´×νｄ＋ｂ´）における、傾きａ´が０．００１６２のときの切片ｂ´を求めた。
なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を−２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。
そして、得られる屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の値から、関係式（ｎｄ＝−ａ×νｄ＋ｂ）における、傾きａが０．０１２のときの切片ｂを求めた。
また、得られるアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値から、関係式（θｇ，Ｆ＝−ａ´×νｄ＋ｂ´）における、傾きａ´が０．００１６２のときの切片ｂ´を求めた。
なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を−２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。
実施例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。
実施例のガラスの平均線膨張係数（α）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、１００〜３００℃における平均線膨張係数を求めた。
実施例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。
また、実施例のガラスについて、再加熱試験（型落し試験）の前後における失透及び乳白の有無を目視で確認した。ここで、再加熱試験後の前後における失透及び乳白の確認は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱温度まで再加熱し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料における失透及び乳白の有無を目視で観察することで行った。このとき、試験片に対して再加熱温度を（Ａｔ＋８０℃〜１３０℃）にして保温したときに失透及び乳白が生じず、且つ、別の試験片に対して再加熱温度を（Ａｔ＋１３０℃超〜１５０℃）にして保温したときにも失透及び乳白が生じなかったガラスは、「型落し試験」を「○」にした。また、試験片に対して再加熱温度を（Ａｔ＋８０℃〜１３０℃）にして保温したときに失透及び乳白が生じなかったものの、別の試験片に対して再加熱温度を（Ａｔ＋１３０℃超〜１５０℃）にして保温したときに失透又は乳白が生じたガラスは、「型落し試験」を「△」にした。また、試験片に対して再加熱温度を（Ａｔ＋８０℃〜９０℃）にして保温したときであっても失透又は乳白が生じたガラスは、「型落し試験」を「×」にした。
これらの表のとおり、実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２９）の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５９４以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たしており、より詳細には（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５１）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、図２に示されるようになった。
従って、本発明の実施例の光学ガラスは、小さい部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが明らかになった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５２）の関係を満たしており、より詳細には（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５１）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、図２に示されるようになった。
従って、本発明の実施例の光学ガラスは、小さい部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが明らかになった。
本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．６２以上、より詳細には１．６４以上であるとともに、この屈折率（ｎｄ）は１．７５以下であり、所望の範囲内であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が３０以上、より詳細には３４以上であるとともに、このアッベ数（νｄ）は４２以下、より詳細には４１以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たしており、より詳細には（−０．０１２νｄ＋２．０８）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の関係は、図３に示されるようになった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が３０以上、より詳細には３４以上であるとともに、このアッベ数（νｄ）は４２以下、より詳細には４１以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たしており、より詳細には（−０．０１２νｄ＋２．０８）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の関係は、図３に示されるようになった。
従って、実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にあり、且つ部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスであることが明らかになった。
このうち、特に実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８）の光学ガラスは、再加熱試験（型落し試験）を行う前後の両方で、失透及び乳白が起こり難かった。他方で、実施例（Ｎｏ．９〜Ｎｏ．１０）の光学ガラスは、試料の屈伏点（Ａｔ）より８０℃〜１５０℃高い温度範囲のうち、少なくとも一部の温度範囲において、失透又は乳白が生じた。従って、実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８）の光学ガラスは、実施例（Ｎｏ．９〜Ｎｏ．１０）と比べて、再加熱による失透や乳白が起こり難いため、高いリヒートプレス成形性を有することが推察される。
加えて、実施例の光学ガラスは、いずれも比重が３．５０以下、より詳細には３．３０以下であり、所望の範囲内であった。
また、実施例の光学ガラスは、ガラス転移点が６５０℃以下、より詳細には６３０℃以下であった。また、実施例の光学ガラスは、いずれも屈伏点が７００℃以下であり、所望の範囲内であった。これらにより、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できることが推察される。
また、実施例の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が１２０×１０−７Ｋ−１以下、より詳細には１１０×１０−７Ｋ−１以下であり、所望の範囲内であった。
さらに、実施例の光学ガラスを用いてレンズプリフォームを形成し、このレンズプリフォームに対してモールドプレス成形したところ、失透や乳白を起こすことなく様々なレンズ形状に加工することができた。
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。
Claims (11)
- モル％で、
ＳｉＯ２成分を２０．０〜６５．０％、
Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０〜２５．０％及び
Ｎａ２Ｏ成分を１．０〜３５．０％
含有し、
１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎｄ）と、
３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。 - モル和（ＳｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌｉ２Ｏ）が２５．０％以上７０．０％以下である請求項１記載の光学ガラス。
- モル％で、
Ｂ２Ｏ３成分 ０〜３０．０％
ＺｒＯ２成分 ０〜２０．０％
である請求項１又は２記載の光学ガラス。 - モル％で、
Ｌｉ２Ｏ成分 ０〜２０．０％
ＴｉＯ２成分 ０〜１５．０％
Ｋ２Ｏ成分 ０〜１０．０％
ＭｇＯ成分 ０〜１０．０％
ＣａＯ成分 ０〜１５．０％
ＳｒＯ成分 ０〜１５．０％
ＢａＯ成分 ０〜２５．０％
Ｌａ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｙ２Ｏ３成分 ０〜２０．０％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｐ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＧｅＯ２成分 ０〜１０．０％
Ａｌ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
ＷＯ３成分 ０〜１０．０％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
ＺｎＯ成分 ０〜２０．０％
ＴｅＯ２成分 ０〜１０．０％
ＳｎＯ２成分 ０〜５．０％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０〜１．０％
である請求項１から３のいずれか記載の光学ガラス。 - モル比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）が０．９５未満である請求項１から４のいずれか記載の光学ガラス。
- Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）のモル和が５．０％以上４０．０％以下である請求項１から５のいずれか記載の光学ガラス。
- ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）のモル和が２５．０％以下であり、
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）のモル和が２０．０％以下である請求項１から６のいずれか記載の光学ガラス。 - モル比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（Ｒｎ２Ｏ）が０．７５以上である請求項１から７のいずれか記載の光学ガラス。
- １．６２以上１．７４以下の屈折率（ｎｄ）と、３０以上４０以下のアッベ数（νｄ）を有する請求項１から８いずれか記載の光学ガラス。
- 請求項１から９いずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
- 請求項１から９のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
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