JP2017015147A - 転動装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】ガラス製の軸受構成部材を備える転動装置の長寿命化を図る。
【解決手段】内方部材、外方部材及び転動体の少なくとも1つが、ケイ酸塩ガラス製で、表面にフッ化物溶剤を作用させた後、表面から20μmの位置の圧縮応力値が400MPa以上で、かつ、表面から深さ100μmの位置の圧縮応力値が150MPa以上に化学強化された転動装置。
【選択図】図1
【解決手段】内方部材、外方部材及び転動体の少なくとも1つが、ケイ酸塩ガラス製で、表面にフッ化物溶剤を作用させた後、表面から20μmの位置の圧縮応力値が400MPa以上で、かつ、表面から深さ100μmの位置の圧縮応力値が150MPa以上に化学強化された転動装置。
【選択図】図1
Description
本発明は、内方部材、外方部材及び転動体の少なくと1つがガラス製である転動装置に関する。
従来から、内方部材や外方部材、転動体(以下、「軸受構成部材」ともいう)の熱膨張による微小寸法変化に起因する回転精度を悪化させない目的や、電食による軸受寿命の低下を防ぐ目的で、あるいは高速回転の実現や高速回転下での耐久性の向上等を目的として、軸受構成部材を結晶化ガラスや強化ガラスで形成した転動装置が使用されている(例えば、特許文献1〜3参照)。
しかしながら、従来のガラス製の軸受構成部材を備える転動装置では、軸受構成部材の表面には、研磨後も微小のキズが多数存在しており、繰り返し応力が加わるとキズの先端から亀裂が進展して、早期に転がり寿命に至るという問題がある。そこで本発明は、ガラス製の軸受構成部材を備える転動装置の長寿命化を目的にする。
上記課題を解決するために本発明は、内方部材、外方部材及び転動体を備える転動装置において、前記内方部材、前記外方部材及び前記転動体の少なくとも1つが、ケイ酸塩ガラス製であり、表面にフッ化物溶剤を作用させた後、表面から20μmの位置の圧縮応力値が400MPa以上で、かつ、表面から深さ100μmの位置の圧縮応力値が150MPa以上となるように化学強化されていることを特徴とする転動装置を提供する。
本発明の転動装置は、ガラス製の軸受構成部材の表面がフッ化物溶剤で処理されて亀裂の起点となるキズが除去されており、更には、表面から特定の深さにおける圧縮応力値が特定値以上に大きくなるように化学強化されているため、寿命が大幅に延びている。
以下、図面を参照して本発明を詳細に説明する。
本発明において、転がり軸受の構造には制限はなく、例えば図1に断面図で示すような玉軸受を例示することができる。図示される玉軸受は、外輪1と内輪2との間に、玉3が転動自在に介装してあり、玉3は保持器4により所定間隔に維持するようになっている。外輪1及び内輪2の両側部には、それぞれシール溝11,12が形成しており、外輪1のシール溝11には、芯金部材21と一体化したシール部材20が装着されており、シールリップ22の接触面22aが内輪2のシール溝12に接触するように構成されている。また、内輪2とシールリップ22との間の空間Sに潤滑剤が封入される。
本発明では、外輪1、内輪2及び玉3の少なくとも1つをケイ酸塩ガラス製とする。即ち、外輪1、内輪2及び玉3の全てをケイ酸塩ガラス製とすることもできるし、何れか1つをケイ酸塩ガラス製とすることもできる。何れか1つをケイ酸塩ガラス製とする場合、ガラス製では無い他の軸受構成部材は、SUJ2鋼やSUS鋼、13Cr鋼、SUS440C鋼等の金属製とする。
ケイ酸塩ガラス製の軸受構成部材の表面には無数のキズが存在しており、キズ先端から亀裂が進展して寿命を短くする原因になっている。そこで本発明では、先ず、フッ化物溶剤を作用させて、亀裂源となるキズを除去する。尚、フッ化物溶剤としては、ガラスに対するエッチング能力に優れるフッ酸系のエッチング液が好ましい。
次いで、化学強化して圧縮応力層を形成する。フッ化物溶剤によってキズ除去を行っているが、残存しているキズが起点となって亀裂が進展することがあるが、化学強化して圧縮応力層を形成することにより、亀裂の進展を抑制することができる。また、新たなキズが形成されることも考えらえるが、応力圧縮層により新たなキズが形成され難くなるという効果も得られる。
また、化学強化に際して、表面から20μmの位置での圧縮応力値が400MPa以上で、かつ、表面から深さが100μmの位置での圧縮応力値が150MPa以上になるようにする。尚、以降の説明では、圧縮応力が付与されている領域の深さを「圧縮応力深さ」と呼ぶ。この圧縮応力深さが20μmでの圧縮応力値が400MPa未満、あるいは圧縮応力深さ100μmでの圧縮応力値が150MPa未満であると、フッ化物溶剤によるキズ除去処理を施しても、寿命延長効果が十分に得られない。
化学強化では、ケイ酸塩ガラスの組成や強化時間により、圧縮応力値と圧縮応力深さとを変化させることができるが、大きな圧縮応力と大きな圧縮応力深さとを同時に付与することはできない。転動体の表面には内外輪との接触による引張応力が作用し、内部にはせん断応力が作用する。表面の圧縮応力が小さいと表面に存在するキズの先端からの亀裂の進展を抑制できず、転がり寿命が短くなる。一方で、圧縮応力深さが浅いと、材料内部に発生するせん断応力により、材料内部で亀裂が発生・進展して転がり寿命が短くなる。そのため、圧縮応力と圧縮応力深さとの最適な組み合わせが存在し、本発明では上記したように、圧縮応力深さが20μm及び100μmの各位置での圧縮応力値を上記値に規定することにより、表面及び内部での亀裂の発生あるいは進展を効果的に抑制する。
尚、化学強化は、フッ化物溶剤を作用させた後の軸受部材を、溶融塩に浸漬することで行うことができ、溶融塩としては、処理性能から硝酸カリウム(KNO3)を主成分とするものが好ましい。そして、溶融塩の温度や浸漬時間により、上記した圧縮応力深さでの圧縮応力値となるように調整する。
上記したように、フッ化物溶剤によるキズ除去と、特定の圧縮応力層の形成との組み合わせによる効果について、下記の試験を行った。
ケイ酸塩ガラス球を作製し、(1)フッ酸によるエッチングを施した後、350〜450℃の硝酸カリウム溶融塩に浸漬して化学強化した場合と、(2)フッ酸によるエッチングをせずに、同様の化学強化のみを行った場合とで、寿命を比較した。化学強化は、何れも、圧縮応力深さ20μmでの圧縮応力値が600MPa以上で、圧縮応力深さ100μmでの圧縮応力値が150MPa以上となるように調整した。尚、圧縮応力深さ及び圧縮応力値は、表面応力計を用いて観察し、干渉縞の本数とその間隔から求めた。また、寿命試験は下記条件にて行い、L10寿命を測定し、計算寿命Lcalとの寿命比(L10/Lcal)を求めた。尚、寿命試験はそれぞれ10回(N=10)行った。
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
結果を表1及び図2に示すが、フッ酸エッチング後に化学強化することにより、計算寿命よりも長寿命になっている。
また、圧縮応力深さ20μm及び100μmにおける圧縮応力値を検証するために、下記の試験を行った。
ケイ酸塩ガラス球を作製し、フッ酸エッチングを行った後、表2及び表3に示すように圧縮応力深さが20μmまたは100μmにおいて、それぞれの圧縮応力値が異なるように化学強化した。化学強化では、350〜450℃の硝酸カリウムを主成分とする溶融塩を用い、浸漬時間を変えることにより圧縮応力深さ20μmまたは100μmにおける圧縮応力値を調整した。そして、下記条件にて寿命試験を行い、L10寿命と計算寿命Lcalとの寿命比(L10/Lcal)を求めた。尚、試験回数はそれぞれ10回(N=10)である。
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
結果を表2、3及び図3、4に示すが、フッ酸エッチング後に、圧縮応力深さ20μmにおける圧縮応力値を400MPa以上、圧縮応力深さ100μmにおける圧縮応力値を150MPa以上にすることにより、計算寿命よりも長寿命になっている。フッ酸エッチングを行っても、圧縮応力深さ20μmにおける圧縮応力値が400MPa未満、圧縮応力深さ100μmにおける圧縮応力値が150MPa未満では、計算寿命よりも長寿命にはならない。
以下に実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
(実施例1〜9、比較例1〜8)
ケイ酸塩ガラス球を作製し、表4に示すように、フッ酸エッチングの有無、圧縮応力深さ20μmまたは100μmにおける圧縮応力値が異なるように化学強化した、化学強化は、350〜450℃の硝酸カリウムを主成分とする溶融塩を用い、浸漬時間を変えることにより圧縮応力深さ20μmまたは100μmにおける圧縮応力値を調整した。そして、下記条件にて寿命試験を行い、L10寿命と計算寿命Lcalとの寿命比(L10/Lcal)を求めた。
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
ケイ酸塩ガラス球を作製し、表4に示すように、フッ酸エッチングの有無、圧縮応力深さ20μmまたは100μmにおける圧縮応力値が異なるように化学強化した、化学強化は、350〜450℃の硝酸カリウムを主成分とする溶融塩を用い、浸漬時間を変えることにより圧縮応力深さ20μmまたは100μmにおける圧縮応力値を調整した。そして、下記条件にて寿命試験を行い、L10寿命と計算寿命Lcalとの寿命比(L10/Lcal)を求めた。
<寿命試験条件>
・荷重:9800N
・玉サイズ:3/8インチ
・玉数:3球
・回転数:1000min−1
・軸受:51305
・内外輪材料:SUJ2
・潤滑:RO68 油浴潤滑
結果を表4及び図5〜7に示す。図5は、実施例1〜4と、比較例1〜4の寿命比をグラフ化して示しているが、圧縮応力深さ20μmの圧縮応力値及び圧縮応力深さ100μmの圧縮応力値が同じであっても、化学強化の前にフッ酸エッチチングを行うことにより、3〜4倍もの寿命延長効果が得られることがわかる。また、図6及び図7に示すように、フッ酸エッチング後に化学強化した場合、圧縮応力深さが20μm及び100μmともに、圧縮応力値が大きくなるほど長寿命になる傾向が見られるが、圧縮応力深さが20μmでは圧縮応力値が400MPa以上、圧縮応力深さが100μmでは圧縮応力値が150MPa以上になると、寿命延長効果が格段に大きくなることがわかる。
1 外輪(内方部材)
2 内輪(外方部材)
3 玉(転動体)
4 保持器
20 シール部材
21 芯金部材
22 シールリップ
22a 接触面
2 内輪(外方部材)
3 玉(転動体)
4 保持器
20 シール部材
21 芯金部材
22 シールリップ
22a 接触面
Claims (1)
- 内方部材、外方部材及び転動体を備える転動装置において、
前記内方部材、前記外方部材及び前記転動体の少なくとも1つが、ケイ酸塩ガラス製であり、表面にフッ化物溶剤を作用させた後、表面から20μmの位置の圧縮応力値が400MPa以上で、かつ、表面から深さ100μmの位置の圧縮応力値が150MPa以上となるように化学強化されていることを特徴とする転動装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015131037A JP2017015147A (ja) | 2015-06-30 | 2015-06-30 | 転動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015131037A JP2017015147A (ja) | 2015-06-30 | 2015-06-30 | 転動装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017015147A true JP2017015147A (ja) | 2017-01-19 |
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ID=57830139
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP2015131037A Pending JP2017015147A (ja) | 2015-06-30 | 2015-06-30 | 転動装置 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
2015
- 2015-06-30 JP JP2015131037A patent/JP2017015147A/ja active Pending
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JP7365004B2 (ja) | 2017-08-08 | 2023-10-19 | 日本電気硝子株式会社 | 強化ガラス板及び強化用ガラス板 |
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