JP2016507648A - 溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(a)Mo:0.1〜1%及びB:0.001〜0.02%
(b)Ti:0.01〜0.3%及びN:0.003〜0.1%
(a)Mo:0.1〜1%及びB:0.001〜0.02%
(b)Ti:0.01〜0.3%及びN:0.003〜0.1%
炭素は、オーステナイトを安定化させて常温においてオーステナイト組織を得ることができるようにする元素で、鋼材の降伏強度を増加させ、特にオーステナイトの内部に固溶されて加工硬化を増加させることで高い引張強度を確保したり、オーステナイト相に起因する非磁性を確保するための重要な元素である。このような効果を確保するためには、上記炭素の含量が0.8%以上であることが好ましい。炭素の含量が0.8%未満である場合は、オーステナイトの安定性が減少し、固溶炭素が不足して高い強度を得ることが困難である。反対に、炭素の含量が多すぎると、特に溶接熱影響部に炭化物が形成されることを抑制することが困難であり、低い融点によって生産性が低下するという短所があるため、上記炭素の含量は1.5%以下に制御することが好ましい。したがって、本発明では、上記炭素の含量が0.8〜1.5%の範囲を有することが好ましく、高強度を得るためには1.0〜1.5%の範囲を有することがより好ましい。
マンガンは、オーステナイトを安定化させる役割をする元素で、本発明のような高マンガン鋼に添加される最も重要な元素である。本発明は、主組織としてオーステナイトを得ようとする。そのため、上記マンガンが15%以上含まれることが好ましい。上記マンガンの含量が15%未満である場合は、オーステナイトの安定性が減少して、低温靭性を十分に確保することができない。一方、マンガンの含量が22%を超過すると、マンガンの添加による耐食性の低下、製造工程上の困難さ、製造単価の上昇などの問題点があり、加工硬化を減少させて引張強度が低下するという短所がある。
クロムは、耐食性及び強度を向上させるのに効果的な元素である。本発明では、オーステナイトを安定化させるために、上述の範囲のマンガンを含むが、一般的に、マンガンは鋼材の耐食性を低下させ、特に上記範囲のマンガンの含量では一般の炭素鋼に比べても耐食性が低いという短所がある。これを解決するために、本発明では、5%以下のクロムを添加することにより、耐食性及び強度をともに向上させる。但し、上記クロムの含量が5重量%を超過すると、製造原価の上昇をもたらすだけでなく、材料内に固溶された炭素とともに粒界に沿って炭化物を形成して延性、特に硫化物応力割れ抵抗性を減少させるようになり、フェライトが生成されてオーステナイトを主組織として確保することが困難であるため、上記クロムの含量は5重量%以下に制御することが好ましい。特に、耐食性の向上効果を極大化するためには、上記クロムを2重量%以上添加することがより好ましい。このように、クロムの添加で耐食性を向上させることにより、耐腐食性が必要な分野などにも広く適用することができる。
モリブデン及びボロンは、オーステナイト結晶粒界に偏析されて、結晶粒界の低い安定度を高める元素で、一般的に低い結晶粒界の安定度によって炭化物がオーステナイト結晶粒界において多量析出される現象を制御する役割をする。モリブデンの含量が0.1%未満である場合、結晶粒界の安定度が十分に高くなることができないため炭化物の析出制御に大きな影響を及ぼさなくなり、1%を超過すると、製造原価の上昇及び高強度化に伴う靭性の低下が発生しかねないため、上記モリブデンの含量は0.1〜1%の範囲を有することが好ましい。また、ボロンは、0.001%未満に添加される場合、結晶粒界の安定度が十分に高くならないため炭化物の析出制御に大きな影響を及ぼさなくなり、0.02%を超過すると、高強度化に伴う靭性の低下及びBNの析出による脆性が発生しかねないため、上記ボロンの含量は0.01〜0.02%の範囲を有することが好ましい。
チタニウム及び窒素は、高温においてTiNを形成する元素で、オーステナイト結晶粒の成長時に結晶粒の移動を防ぐ役割をする。一般に、Ti:Nの比率が3:1より小さい場合、粗大なTiNが晶出されて結晶粒の微細化に悪影響を及ぼすため、Ti:Nの比率を3:1からNの含量を増やす方向に添加することが好ましい。Tiを0.01%未満に添加する場合、TiNの量が減少することにより、結晶粒の成長の妨げに大きな影響を及ぼさないため、0.01%以上添加することが好ましい。また、0.3%を超過すると、製鋼時に酸化物を形成することにより、生産性を下げるようになるため、その含量を0.3%以下に制御することが好ましい。なお、Nは、0.003%未満に添加する場合、TiNの量が減少することにより、結晶粒の成長の妨げに大きな影響を及ぼさないため、0.003%以上添加することが好ましく、0.1%を超過して添加する場合、強度は上昇するようになるが、母材の延性が低下するという短所があるため、0.1%以下に添加することが好ましい。
銅は、炭化物内の固溶度が非常に低く、オーステナイト内の拡散が遅くて炭化物を抑制するという効果がある。しかし、2%を超過して添加される場合、製造原価の上昇をもたらすだけでなく、製造時に板材の亀裂を発生させる原因(hot shortness)になり得るため、その含量を2%以下に制御することが好ましい。
下記表1に記載された化学組成を有する鋼スラブを1120℃において再加熱した後、1100℃において粗圧延を開始し、950℃において仕上圧延した後、20℃/sの冷却速度で常温まで冷却して熱延鋼板を製造した。このように製造された熱延鋼板に対し、図1に示す条件で溶接を模写した。図1はフラックスコアードアーク溶接(FCAW)を用いて20KJ/cmの入熱量で40mmの厚さを有する鋼材を溶接する場合のCG(Coarse Grain)HAZ部の熱サイクルに対して模写したものである。上記のように得られた溶接熱影響部(HAZ)に対し、微細組織及び機械的物性などを測定した後、その結果を下記表2に示した。
下記表3に記載された化学組成を有する鋼スラブを1120℃において再加熱した後、1100℃において粗圧延を開始し、950℃において仕上圧延した後、20℃/sの冷却速度で常温まで冷却して熱延鋼板を製造した。このように製造された熱延鋼板に対し、図1に示す条件で溶接を模写した。上記のように得られた溶接熱影響部(HAZ)に対し、微細組織及び結晶粒のサイズ、機械的物性などを測定した後、その結果を下記表4に示した。
Claims (7)
- 重量%で、C:0.8〜1.5%、Mn:15〜22%、Cr:5%以下(0は除く)、残部Fe及びその他の不可避不純物を含み、
下記(a)及び(b)のうち一つ以上をさらに含み、
溶接熱影響部の微細組織が体積分率で90%以上のオーステナイトを含む、溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
(a)Mo:0.1〜1%及びB:0.001〜0.02%
(b)Ti:0.01〜0.3%及びN:0.003〜0.1% - 前記鋼材はCu:2%以下をさらに含む、請求項1に記載の溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
- 前記オーステナイトは結晶粒のサイズが100μm以下である、請求項1に記載の溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
- 前記溶接熱影響部は炭化物が体積分率で10%以下に形成される、請求項1に記載の溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
- 前記溶接熱影響部は−40℃におけるシャルピー衝撃値が50J以上である、請求項1に記載の溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
- 前記鋼材は降伏強度が450MPa以上である、請求項1に記載の溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材。
- 重量%で、C:0.8〜1.5%、Mn:15〜22%、Cr:5%以下(0は除く)、残部Fe及びその他の不可避不純物を含み、
下記(a)及び(b)のうち一つ以上をさらに含む鋼スラブを1050〜1120℃において再加熱する段階と、
前記再加熱された鋼スラブを950℃以上において熱間仕上圧延して熱延鋼材を得る段階と、
前記熱延鋼材を10℃/s以上の速度で500℃以下まで冷却する段階と、を含む、溶接熱影響部の靭性に優れた高強度オーステナイト系鋼材の製造方法。
(a)Mo:0.1〜1%及びB:0.001〜0.02%
(b)Ti:0.01〜0.3%及びN:0.003〜0.1%
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