JPS62238353A - 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼Info
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- JPS62238353A JPS62238353A JP61080032A JP8003286A JPS62238353A JP S62238353 A JPS62238353 A JP S62238353A JP 61080032 A JP61080032 A JP 61080032A JP 8003286 A JP8003286 A JP 8003286A JP S62238353 A JPS62238353 A JP S62238353A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、非磁性で高強度を有する安価なオーステナ
イト鋼、特に核融合炉の第1壁用材料に、好適な高マン
ガンオーステナイ】・鋼に関するものである。
イト鋼、特に核融合炉の第1壁用材料に、好適な高マン
ガンオーステナイ】・鋼に関するものである。
一般に、tl(熱情には7エライI・系のCr −M
。
。
鋼及びオースブナイト系のNi Crfiが実」に供
されている。
されている。
然し、前者の泪は直接後の熱処理の煩雑さ及び供用中の
脱化等に問題があり、後者の泪は1史いやすいが高価な
ことが問題となっている。
脱化等に問題があり、後者の泪は1史いやすいが高価な
ことが問題となっている。
この両方の欠点を補う鋼としては、高価なN1の一部を
Mnで置換した合金が既に開発されている。即ち、これ
ら合金としては、 ■特公昭46−19775号(特許第686377号)
には、C; 0.03〜0.30JCr ; 15〜2
1XSM n ; 4〜15%、 Ti;0.001〜
0.5z他BpVを任葛元素として含有し、残部Feか
らなる合金鋼が記載されている。
Mnで置換した合金が既に開発されている。即ち、これ
ら合金としては、 ■特公昭46−19775号(特許第686377号)
には、C; 0.03〜0.30JCr ; 15〜2
1XSM n ; 4〜15%、 Ti;0.001〜
0.5z他BpVを任葛元素として含有し、残部Feか
らなる合金鋼が記載されている。
■Es5hete 1250は、
C; < 0.15jM n ; 6.25JCr ;
15j;、Ni;IOX。
15j;、Ni;IOX。
M o ; 2. 0%、Vi <0.49g、 N
b ; <1.24%、B;< 0.007Xを含有し
、残部Feからなる合金鋼である。
b ; <1.24%、B;< 0.007Xを含有し
、残部Feからなる合金鋼である。
■又JIS規格には、次のような合金がある。
Sus 201 Sus 216 S
us 205C<0.15X <0.10X 0
.12〜0.25XMn 5.5〜7.5%
7.5〜ft、OX 14.Q〜15.0XN
i 3.5〜5.5X 5.0〜?、O
X 1.0 〜1.75XCr 16 〜
18x 17.5〜22.0% 16.5〜18
.OjgN < 0.25X 0.25〜0.5
! 0.32J、 40XM o
2.(1〜3.0X■非磁性高マンガJ[と
しては、0.8G−1814n−2Cr鋼(NM−[日
本鋼管)がある。
us 205C<0.15X <0.10X 0
.12〜0.25XMn 5.5〜7.5%
7.5〜ft、OX 14.Q〜15.0XN
i 3.5〜5.5X 5.0〜?、O
X 1.0 〜1.75XCr 16 〜
18x 17.5〜22.0% 16.5〜18
.OjgN < 0.25X 0.25〜0.5
! 0.32J、 40XM o
2.(1〜3.0X■非磁性高マンガJ[と
しては、0.8G−1814n−2Cr鋼(NM−[日
本鋼管)がある。
前記■の鋼は、本発明の主旨に近いものであるが、Ni
/!lIn−0,33〜3.75であり、Mnの173
ばN1の必要性を認めている。
/!lIn−0,33〜3.75であり、Mnの173
ばN1の必要性を認めている。
又■のEs5hete 1250 合金も、本発明の主
旨に近いものであるが、Ni/Mn−1,6とかなゆ高
価なNiを必要としている。
旨に近いものであるが、Ni/Mn−1,6とかなゆ高
価なNiを必要としている。
■のJISに認知されているCr−un−1鋼において
は、 Sus 201 Ni/Mr+−0,46〜1.0S
us 216 Ni/Mn−0,55〜0.93Su
s 205 Ni/Mn−0,06〜0.125
Ni/Mnの比が稍々小さいものも認められているが、
I(i/Mn比が小さいSus 205391%の高温
強度は十分ではない。
は、 Sus 201 Ni/Mr+−0,46〜1.0S
us 216 Ni/Mn−0,55〜0.93Su
s 205 Ni/Mn−0,06〜0.125
Ni/Mnの比が稍々小さいものも認められているが、
I(i/Mn比が小さいSus 205391%の高温
強度は十分ではない。
■の井磁性鋼高マンガン消においては、Nlを全(なユ
ないが、高温強度は全く期待出来ない。
ないが、高温強度は全く期待出来ない。
以上の如く、現状では安価且つ完全な高強度M熱鋼は発
明されていない。
明されていない。
本発明は、従来よりもN i /Mnの比の低い材料的
に未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステ
ナイト鋼、特に核融合炉の第1壁用材料に、好適な高マ
ンガンオーステナイト鋼を提供することを口約とするも
のである。
に未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステ
ナイト鋼、特に核融合炉の第1壁用材料に、好適な高マ
ンガンオーステナイト鋼を提供することを口約とするも
のである。
本発明の第1発明は、
重量基準にて、C; 0.05〜o、s*、 M n
; 12〜50z。
; 12〜50z。
Cr ; 2〜20%、 S i ; 0.1〜!i、
0%、 A l ; 0.01〜4.0%、N;0.2
5X以下を有し、更にT l ; O−01〜1− O
Z、 N b ;0.01〜1.OJT a ; 0
.01〜l、OJ Z r ; 0.005J、
2gのうち一種以上を含有し、且つ次式で示されるTi
当量;0.3〜IOで、 Ti 当Jit = (Ti+Ta+2Nb+4Z
r)/ (C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成
る乙とを特徴とする高温強度の優れた高マンガンオース
テナイ)・鋼である。
0%、 A l ; 0.01〜4.0%、N;0.2
5X以下を有し、更にT l ; O−01〜1− O
Z、 N b ;0.01〜1.OJT a ; 0
.01〜l、OJ Z r ; 0.005J、
2gのうち一種以上を含有し、且つ次式で示されるTi
当量;0.3〜IOで、 Ti 当Jit = (Ti+Ta+2Nb+4Z
r)/ (C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成
る乙とを特徴とする高温強度の優れた高マンガンオース
テナイ)・鋼である。
更に本発明の第2発明は、
重量基準にて、C; 0.05〜o、s%、 M n
; 12〜50x。
; 12〜50x。
Cr ; 2〜20%、 S i ; 0.1〜5.0
%、 A l ; 0.01〜4.OX。
%、 A l ; 0.01〜4.OX。
N ;o、zsx以下を有し、更1c T i ; o
、o1〜i、o%、 N b ;0.01〜1.0光、
T a ; 0.01〜1.OJ Z r ; 0.0
05〜0.2Nのうち一種以上を含有し、更にMo;1
.8X以下、W; 1.8%以下の一種又は二種を含有
し、且つ次式で示されるTi当量;0.3〜10で。
、o1〜i、o%、 N b ;0.01〜1.0光、
T a ; 0.01〜1.OJ Z r ; 0.0
05〜0.2Nのうち一種以上を含有し、更にMo;1
.8X以下、W; 1.8%以下の一種又は二種を含有
し、且つ次式で示されるTi当量;0.3〜10で。
Ti当量 = (Ti+Ta+2Nb+4Zr) /
(C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の侵れな高マンガンオーステナイト
鋼である。
(C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の侵れな高マンガンオーステナイト
鋼である。
史に本究明の第3発明は、
重量基準にて、C; 0.05〜0.5XXM n ;
12〜50X。
12〜50X。
Cr ; 2〜20 X −、S l; 0−1〜5−
OX SA l ; 0−01〜4.0 ” −。
OX SA l ; 0−01〜4.0 ” −。
N;0.25X以下を有し、更にT I HO,O2N
2. OJ N b ;0.01〜1.OJT a ;
0.01−1.0J Z r ; 08005〜0.
2Xのうち一種以上を含有し、更にM O; 5を以下
、W;5z以下のうち一種以上を含有し、且つ次式で示
されるTi当量;0.3〜10で、 Ti当量= (Ti+Ta+2Nb+4Zr) / (
C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特
徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼
である。
2. OJ N b ;0.01〜1.OJT a ;
0.01−1.0J Z r ; 08005〜0.
2Xのうち一種以上を含有し、更にM O; 5を以下
、W;5z以下のうち一種以上を含有し、且つ次式で示
されるTi当量;0.3〜10で、 Ti当量= (Ti+Ta+2Nb+4Zr) / (
C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特
徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼
である。
又本発明の第4発明は、
重量基準にて、C; 0.05〜o、s%、、M n
; 12〜50z。
; 12〜50z。
Cr + 2〜208 N S r ; O−1〜5−
OX −A I + O−01〜&−0% −。
OX −A I + O−01〜&−0% −。
N・0.2話以下を有し、更にT i HO,01〜1
.0%、Nb。
.0%、Nb。
0、O2N2.0%、T a ; 0.01〜1.O
J Z r ; 0.005〜0.2%のうち一種以
上を含有し、更にNi;IOX以下、Co;5X以下、
CLI;10%息下、のうち一種以上及びM o 75
X以下、W + 5X以下のうち一種以上を含有し、且
つ次式で示されるTi当量; 0.3〜10で、 Ti当量 = (Ti+Ta+2Nb+4Zr) /
(C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼である。
J Z r ; 0.005〜0.2%のうち一種以
上を含有し、更にNi;IOX以下、Co;5X以下、
CLI;10%息下、のうち一種以上及びM o 75
X以下、W + 5X以下のうち一種以上を含有し、且
つ次式で示されるTi当量; 0.3〜10で、 Ti当量 = (Ti+Ta+2Nb+4Zr) /
(C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼である。
本究明においては、前述の如くオーステナイト鋼の組成
を限定したことにより、高温強度及び耐時効脆化性に淡
れた高マンガンオーステナイト鋼が1)られる。次にこ
れら合金組成成分の限定理由について述べる。
を限定したことにより、高温強度及び耐時効脆化性に淡
れた高マンガンオーステナイト鋼が1)られる。次にこ
れら合金組成成分の限定理由について述べる。
C;高;品強度を炭化物であげるためには、最小限0、
05X (*tX以下同じ)が必要であり、0.5%
を越んると硬化が著しくなるので、その範囲を0.05
〜0.5%と定めた。
05X (*tX以下同じ)が必要であり、0.5%
を越んると硬化が著しくなるので、その範囲を0.05
〜0.5%と定めた。
Mn;オーステナイト相を安定化するためには、最小限
12X必要であるが、509gを越えると硬化が著しく
なるので、その範囲を12〜50%と定めた。
12X必要であるが、509gを越えると硬化が著しく
なるので、その範囲を12〜50%と定めた。
Cr;耐食性を上げるためには最小限2zを必要とする
。屯し20Xを越えると、σ相脆化が起こし易くなるの
で、その範囲を2〜20zと定めた。
。屯し20Xを越えると、σ相脆化が起こし易くなるの
で、その範囲を2〜20zと定めた。
Sl:耐酸化性を高め脱酸性を良(するためには、最小
限0.1z必要であるが、S、C1を越えると脆化が著
しくなるので、その範囲を0.1〜5.0%と定めた。
限0.1z必要であるが、S、C1を越えると脆化が著
しくなるので、その範囲を0.1〜5.0%と定めた。
At、耐酸化性並びに脱酸性を高めるためには、最小限
0.01N必要であるが、4.0Xを4左ると高温強度
が落ち、又0.OIJ未満では脱酸効果が低下するので
、その範囲を0.01〜4.Ozと定めた。
0.01N必要であるが、4.0Xを4左ると高温強度
が落ち、又0.OIJ未満では脱酸効果が低下するので
、その範囲を0.01〜4.Ozと定めた。
Ti、Nb、Ta、Zr;
T i ; 0.01〜1.0X
N b :0.01〜1.OX
T a ; 0.01〜1.OX
Z r ; 0.005〜0.2X
上記元素は、夫々強化元素であり、上記元素のうち一種
以上を下記の関係を満たずように添加する。
以上を下記の関係を満たずように添加する。
夫々の下限値未満では強化作用は小さく、又夫々の上限
値を越えると溶接性を害するので、夫々の範囲を上記の
如く定めた。
値を越えると溶接性を害するので、夫々の範囲を上記の
如く定めた。
Ti当量−(Ti+Ta+2Nb+4Zr) / (C
+N)0.3≦Ti当量≦10 Ti当量が10を越えるとび相の析出が誘起され、脆化
を招く。又Ti当量が0.3未満でば十分な強化作用を
示さない。
+N)0.3≦Ti当量≦10 Ti当量が10を越えるとび相の析出が誘起され、脆化
を招く。又Ti当量が0.3未満でば十分な強化作用を
示さない。
N、NはCの代わりに添加することによって、Crの炭
化物の形成、その周辺に形成されるC「の欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することが出来ろ。但し窒素
の添加しすぎは硬化を招くので上限を0.2誌と定めた
。
化物の形成、その周辺に形成されるC「の欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することが出来ろ。但し窒素
の添加しすぎは硬化を招くので上限を0.2誌と定めた
。
第1発明は、上に述べた含有元素の他は、実質的に不可
避不純物を除きFeとする。
避不純物を除きFeとする。
本発明の第2発明は、前記第1発明の含有元素の他にN
i110x以下、CoH5%以下、Cu;IOX以下の
うち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きFe
からなるものである。
i110x以下、CoH5%以下、Cu;IOX以下の
うち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きFe
からなるものである。
N i、Co、Cuは相の安定化を計り、耐酸化性の向
上のため添加すると効果がある。第2発明のそれら元素
の含有上限を夫々10%、5g、及び1帖とする。
上のため添加すると効果がある。第2発明のそれら元素
の含有上限を夫々10%、5g、及び1帖とする。
本発明の第3発明は、前記第1発明の含有元素の他にM
O;沁以下、W、5X以下のうち一種以上を含有し、残
部は不可避不純物を除きFeからなるものである。
O;沁以下、W、5X以下のうち一種以上を含有し、残
部は不可避不純物を除きFeからなるものである。
Mo、Wは強度向上のため添加するが、5z@越えると
σ相2ラーベス相の析出により脆化を引き起こすのでそ
の範囲を5z以下と定めた。
σ相2ラーベス相の析出により脆化を引き起こすのでそ
の範囲を5z以下と定めた。
本発明の第4発明は、前記第1発明の含有元素の他に、
Ni;10%以下、Co;SX以下、Cu; 10z以
下のうち一種以上、及びMo;5X以下、W;5z以下
のうち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きF
eからなるものである。
Ni;10%以下、Co;SX以下、Cu; 10z以
下のうち一種以上、及びMo;5X以下、W;5z以下
のうち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きF
eからなるものである。
次に本発明の実施例について述べる。
第1表に示す、本発明の合金組成を有する合金(動1〜
19)及び比較鋼(翫20〜30)を溶製し、650℃
で1000時間のクリープ破断応力を求め、更に時効前
のシャルビ吸収エネルギーvE、(0℃、 2mV−/
フチ10x10■2)を求めた。その結果を第1表に示
す。
19)及び比較鋼(翫20〜30)を溶製し、650℃
で1000時間のクリープ破断応力を求め、更に時効前
のシャルビ吸収エネルギーvE、(0℃、 2mV−/
フチ10x10■2)を求めた。その結果を第1表に示
す。
又図にクリープ強度とシャルビ吸収エネルギーとの関係
を示した。
を示した。
図に示す如く、本発明鋼は、いずれも比較鋼に比べ高強
度、高靭性に富んでいることは明らかである。
度、高靭性に富んでいることは明らかである。
比較鋼20.21はJISに制定されなN1代替鋼であ
るが、靭性は十分であるが強度が不足する。
るが、靭性は十分であるが強度が不足する。
比較鋼22はやはり強度が低い。
比較鋼23は低炭素であるため、低強度であり、低靭性
である。
である。
比較鋼24.25はTi、Nb等の添加がないために、
やはり強度が低い。
やはり強度が低い。
比較j12B〜30は夫々Ti、Nb等の過剰添加。
Crの添加しすぎ、MOの添加しすぎのために靭性が十
分でない。
分でない。
以上のことから、賜、7及びNo、 8を除き本発明鋼
は、高価なN1を含まず且つ靭性と強度に殴れた安価な
耐熱鋼であることが判る。
は、高価なN1を含まず且つ靭性と強度に殴れた安価な
耐熱鋼であることが判る。
大気中の酸化テス■・の結果を第2表に示す。
第2表 大気中の酸化試験結果
本発明鋼は第2表に示すように、既に開発されている高
マンガン鋼と同等以上の耐酸化性を有しており、前述の
性能と考え併せると以下の用途が考左られる。
マンガン鋼と同等以上の耐酸化性を有しており、前述の
性能と考え併せると以下の用途が考左られる。
■ボイラー用鋼
■軽水炉配管
■高速炉配管
■燻材を池部材
■化学ブラント部材
〔発明の効果〕
本発明の高温強度の侵れた高マシガンオーステナイト鋼
は、現在の核融合炉の第1壁用材料に比べ、安価、低放
射化、高靭性、高強度の材料であり、核融合炉の建設を
よ口、具体化出来るものであり、現在のオーステナイト
Ni−Cr 鋼に替わる汎用材料が供給可能とするも
のである。
は、現在の核融合炉の第1壁用材料に比べ、安価、低放
射化、高靭性、高強度の材料であり、核融合炉の建設を
よ口、具体化出来るものであり、現在のオーステナイト
Ni−Cr 鋼に替わる汎用材料が供給可能とするも
のである。
図は、実施例におけるクリープ強度とシャルビ吸収エネ
ルギーとの関係を示す関係グラフである。
ルギーとの関係を示す関係グラフである。
Claims (4)
- (1)重量基準にて、C;0.05〜0.5%、Mn;
12〜50%、Cr;2〜20%、Si;0.1〜5.
0%、Al;0.01〜4.0%、N;0.25%以下
を有し、更にTi:0.01〜1.0%、Nb;0.0
1〜1.0%、Ta;0.01〜1.0%、Zr;0.
005〜0.2%のうち一種以上を含有し、且つ次式で
示されるTi当量;0.3〜10で、 Ti当量=(Ti+Ta+2Nb+4Zr)/(C+N
)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - (2)重量基準にて、C;0.05〜0.5%、Mn;
12〜50%、Cr;2〜20%、Si;0.1〜5.
0%、Al;0.01〜4.0%、N;0.25%以下
を有し、更にTi;0.01〜1.0%、Nb;0.0
1〜1.0%、Ta;0.01〜1.0%、Zr;0.
005〜0.2%のうち一種以上を含有し、更にNi;
10%以下、Co;5%以下、Cu;10%以下、のう
ち一種以上を含有し、且つ次式で示されるTi当量;0
.3〜10で、 Ti当量=(Ti+Ta+2Nb+4Zr)/(C+N
)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - (3)重量基準にて、C;0.05〜0.5%、Mn;
12〜50%、Cr;2〜20%、Si;0.1〜5.
0%、Al;0.01〜4.0%、N;0.25%以下
を有し、更にTi;0.01〜1.0%、Nb;0.0
1〜1.0%、Ta;0.01〜1.0%、Zr;0.
005〜0.2%のうち一種以上を含有し、更にMo;
5%以下、W;5%以下のうち一種以上を含有し、且つ
次式で示されるTi当量;0.3〜10で、 Ti当量=(Ti+Ta+2Nb+4Zr)/(C+N
)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - (4)重量基準にて、C;0.05〜0.5%、Mn;
12〜50%、Cr;2〜20%、Si;0.1〜5.
0%、Al;0.01〜4.0%、N;0.25%以下
を有し、更にTi;0.01〜1.0%、Nb;0.0
1〜1.0%、Ta;0.01〜1.0%、Zr;0.
005〜0.2%のうち一種以上を含有し、更にNi;
10%以下、Co;5%以下、Cu;10%以下のうち
一種以上及びMo;5%以下、W;5%以下のうち一種
以上を含有し、且つ次式で示されるTi当量;0.3〜
10で、Ti当量=(Ti+Ta+2Nb+4Zr)/
(C+N)残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61080032A JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61080032A JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62238353A true JPS62238353A (ja) | 1987-10-19 |
Family
ID=13706923
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61080032A Pending JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62238353A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5278881A (en) * | 1989-07-20 | 1994-01-11 | Hitachi, Ltd. | Fe-Cr-Mn Alloy |
US5583900A (en) * | 1993-03-18 | 1996-12-10 | Hitachi, Ltd. | Structural member having superior resistance to neutron irradiation embrittlement, austenitic steel for use in same, and use thereof |
DE102009010726B3 (de) * | 2009-02-26 | 2010-12-09 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen |
CN105803322A (zh) * | 2016-04-06 | 2016-07-27 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高锰钢及其制备方法 |
EP2940173A4 (en) * | 2012-12-26 | 2016-08-10 | Posco | HIGH-RESISTANCE AUSTENITIC STEEL WITH REMARKABLE TOUGHNESS OF WELD-HEATED ZONES AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
CN112877612A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-06-01 | 浙江工业大学 | 一种高锰twip钢的制备方法 |
-
1986
- 1986-04-09 JP JP61080032A patent/JPS62238353A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5278881A (en) * | 1989-07-20 | 1994-01-11 | Hitachi, Ltd. | Fe-Cr-Mn Alloy |
US5583900A (en) * | 1993-03-18 | 1996-12-10 | Hitachi, Ltd. | Structural member having superior resistance to neutron irradiation embrittlement, austenitic steel for use in same, and use thereof |
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US10041156B2 (en) | 2012-12-26 | 2018-08-07 | Posco | High strength austenitic-based steel with remarkable toughness of welding heat-affected zone and preparation method therefor |
CN105803322A (zh) * | 2016-04-06 | 2016-07-27 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高锰钢及其制备方法 |
CN112877612A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-06-01 | 浙江工业大学 | 一种高锰twip钢的制备方法 |
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