JP2016504502A - 高浸透性の層を有する金属コード - Google Patents

Abstract

円筒層付き金属コード（３０）が、− Ｍ本のスレッドから成る内層（Ｃ１）と、− 内層（Ｃ１）の周囲に螺旋状に巻かれたＮ本のスレッドから成る中間層（Ｃ２）と、− 中間層（Ｃ２）の周囲に螺旋状に巻かれたＰ本のスレッドから成る外層（Ｃ３）と、を含み、このコードでは、中間層（Ｃ２）のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２が２５μｍ又はそれ以上であり、外層（Ｃ３）のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３が２５μｍ又はそれ以上である。【選択図】図１

Description

本発明は、特にタイヤを、具体的には重い工業車両用のタイヤを補強するために使用できる円筒層付きコードに関する。

ラジアルカーカス補強体を有するタイヤは、トレッド部と、２つの非伸張性ビード部と、ビード部をトレッド部に接続する２つのサイドウォール部と、カーカス補強体とトレッド部の間に円周方向に配置されたベルト又はクラウン補強体とを含む。このクラウン補強体は、場合によっては補強要素で、或いは金属又は繊維タイプのコード又はモノフィラメントなどの補強材で補強された複数のゴムのプライを含む。

一般に、タイヤのクラウン補強体は、ワーキングプライ又はクロスプライと呼ばれることもある少なくとも２つの重なり合ったプライから成り、一般的には金属製であるその補強コードは、プライ内に実質的に互いに平行にではあるが、１つのプライから他のプライに交差して、すなわち、検討するタイヤのタイプに応じ、円周方向中央平面に対して一般に１０°〜４５°の角度だけ対称的に又は別様に傾斜して配置される。クロスプライは、様々な他のプライ又はゴムの補助層によって補完することができ、その幅は状況に応じて変化することができ、補強材を含むことも、又は含まないこともある。言及できる例としては、クロスプライの半径方向外側に存在するか、それとも半径方向内側に存在するかに関わらず、単純なゴムのクッション、残りのクラウン補強体を外部作用、パンクから保護することを目的とする保護プライと呼ばれるプライ、或いは実質的に円周方向に配向された補強材を含むフーピングプライと呼ばれるプライ（ゼロ度にあると言われるプライ）が挙げられる。

重い工業車両、特に建設プラントタイプの車両のタイヤは、特に圧縮状態において非常に多くの機械的ストレス及び作用を受ける。この理由は、通常、この種のタイヤが、トレッド部に機械的ストレスが加わるだけでなく、クラウン補強体にも大きなストレスが与えられる凸凹の路面上を走行するからである。さらに、凸凹の路面はトレッド部のパンクを引き起こすこともある。これらパンクにより、腐食物質が例えば空気及び水に触れてクラウン補強体の金属補強材を酸化させ、タイヤの寿命を著しく減少させる。

ワーキングプライは、一般にストランドと言われている破壊強度の高い金属コード（「ストランドコード」）で補強される。先行技術で特に知られているストランドコードは、コアストランドと複数のレイヤストランドとを含み、各ストランドが、Ｎ本のスレッドの中間層で取り囲まれた１又はそれ以上のコアスレッドを含み、このストランド自体がＰ本のスレッドの外層で取り囲まれ、場合によってはその全体がラッピング層で包まれることもある。従って、（１＋６）＋６×（１＋６）構造、又は（３＋９）＋８×（１＋６）構造のストランドコードが知られている。

コードの圧縮強度を高めるために、特にコードの破壊強度を高める目的で、コードの構造、及び様々な層のスレッドを形成する材料に対する非常に多くの変更案が提案されてきた。

耐腐食性を高めるために、特にゴムによるコードへの浸透性を高め、これにより疲労腐食に関連するリスクを制限するようにコードの構成を変更することが提案されている。実際には、できる限りのゴムをコードに含浸させ、コードを構成するスレッド間の全ての空間にこの材料を浸透させることが目的である。この浸透が不十分な場合、コードに沿って空のキャピラリ又はチャネルが形成されるようになり、例えばタイヤのクラウンに対するパンク又はその他の作用の結果、腐食物質がタイヤ内に入り込み、これらのチャネルに沿ってタイヤのクラウン補強体の中を移動する可能性がある。この湿気の存在は、乾いた環境での使用に比べ、腐食を引き起こして疲労過程を加速させる（疲労腐食と呼ばれる現象）上で重要な役割を果たす。

しかしながら、これらの圧縮強度及び耐腐食性の向上は、常にではないが多くの場合、コードの使用及び製造に特有のその他の基準、特に工業コスト、均一性、工業的加工性又は耐衝撃パンク性とは両立せず、又は相容れない。

従って、ほとんどの場合、ストランドコードの特性は、コードの高破壊強度の方が耐腐食性よりも優先するように選択される。

従って、本発明は、腐食しにくく圧縮に強いコードを目的とする。

この目的のために、本発明は、円筒層付き金属コードを主題とし、この金属コードは、
− Ｍ本のスレッドから成る内層と、
− 内層の周囲に螺旋状に巻かれたＮ本のスレッドから成る中間層と、
− 中間層の周囲に螺旋状に巻かれたＰ本のスレッドから成る外層と、
を含み、このコードでは、
中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２が２５μｍ又はそれ以上であり、外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３が２５μｍ又はそれ以上である。

本発明によるコードは、高圧縮強度及び高腐食抵抗性を有する。

本発明の発明者らは、先行技術のストランドコードとは異なり、不飽和性の中間層及び外層と比較的大きなスレッド間距離Ｄ２及びＤ３とを有する、ゴムによる浸透性の高い層を含むコードによって、圧縮強度及び耐腐食性の問題を相乗的に解決できることを発見した。従って、本発明によるコードは、浸透性が非常に高いとともに、中又は弱浸透性の同等の或いはより優れた機械的性質を有するコードよりも優れた圧縮強度を有する。

層のスレッド間距離は、コードの主軸に垂直なコード部分において、前記層の２つの隣接するスレッドを隔てる前記層内の平均最短距離として定められる。従って、チャネルは、タイヤが加硫処理されている時にゴムが効果的にコードに浸透するように、ゴムがまず外層を通過し、次に中間層を通過することを可能にする。

基本的に腐食物質による直接的な腐食の結果としてコードの機械的性質、特に破壊強度が低下することからコードを保護することを目的とする先行技術のストランドコードとは異なり、本発明の発明者らは、本発明によるコードの高い浸透性により、一方では腐食物質の作用からコードを保護し、他方ではコードに浸透したゴムによってもたらされる自己ラッピング効果によってコードの圧縮強度を高めることが可能になることを発見した。

実際に、本発明の発明者らは、腐食物質の最も有害な影響は、コードの機械的性質、特に破壊強度の低下ではなく、むしろこれらの腐食物質によって接着界面が腐食された結果、スレッドと隣接するゴムとの間の接着性が失われることであると特定した。この接着性の喪失が生じると、コードがその隣接するゴムから分離するようになる。コードは、一旦分離すると、隣接するゴムによって形成されたシース内に滑り込み、もはやタイヤに加わる負荷に対応しなくなる。従って、圧縮強度が低下する。対照的に、本発明によるコードは、スレッドと隣接するゴムとの間の接着力が維持されることを可能にする。従って、本発明によるコードは、タイヤに加わる負荷にゴムと協働して対応し、従って圧縮に強い。

このコードは、管状層又は円筒層を有するタイプのものである。管状又は円筒状のコードが意味するところは、内層及び場合によっては中心部又は心臓部を含むコアと、１又はそれ以上の同心円層、この例では中間層及び外層とで構成されたコードであり、円筒形状又は管形状の各々は、少なくとも静止中のコードにおいて、各中間層及び外層の厚みが、これらの層が形成されているスレッドの直径と実質的に等しくなるようにこのコアの周囲に配置され、この結果、コードの断面が実質的に円形の輪郭又はエンベロープを有するようになる。

本発明による円筒層又は管状層付きコードを、特に同じピッチ及び同じ巻き方向で巻かれたスレッドの組立体である、「コンパクト」と言われる層付きコードと混同すべきではない。このようなコンパクトなコードにおけるコンパクト性とは、スレッドの明確な層が実際には目に見えず、この結果、このようなコードの断面が、もはや円形ではなく多角形の輪郭を有するようなものである。

非コンパクトコードとも呼ばれる管状層又は円筒層付きコードは、スレッドの少なくとも２つの層が互いに異なるピッチ又は巻き方向を有するコードである。

１つの実施形態では、内層のスレッドが螺旋状に巻かれる。別の実施形態では、内層のスレッドが真っ直ぐであり、すなわち無限大のピッチを有する。

定義によれば、金属コードとは、大部分が（すなわち、これらのスレッドの５０％よりも多くが）又は全体が（すなわち、これらのスレッドの１００％が）金属材料から作成されたスレッドで形成されたコードのことを意味する。本発明は、鋼鉄製の、好ましくは、以下「炭素鋼」と呼ぶパーライト鋼（又はフェライトパーライト）炭素鋼、或いはステンレス鋼（定義によれば、少なくとも１１％のクロムと少なくとも５０％の鉄を含む鋼鉄）製のコードを用いて実装されることが好ましい。しかしながら、言うまでもなく他の鋼鉄又は他の合金を使用することも可能である。スレッドは、鋼鉄製であることが好ましく、炭素鋼製であることがさらに好ましい。

炭素鋼を使用する場合、その炭素含有量（鋼鉄の重量パーセント）は、０．４％〜１．２％、特に０．５％〜１．１％であることが好ましく、これらの含有量は、タイヤに求められる機械的性質と、スレッドの加工性との間の良好な妥協点を表す。なお、０．５％〜０．６％の炭素含有量では、このような鋼鉄の線引きが容易になるので、究極的にコストが低くなる。本発明の別の有利な実施形態では、低コスト及び線引きの容易さを理由に、目的用途によっては、炭素含有量が例えば０．２％〜０．５％の低炭素鋼を使用することもできる。

使用する金属又は鋼鉄は、炭素鋼であるか、それともステンレス鋼であるかに関わらず、これら自体を、例えば金属コード及び／又は構成要素の加工性、或いは接着性、耐腐食性又は耐老化性などの、コード及び／又はタイヤ自体の使用性を向上させる金属層でコーティングすることができる。

１つの好ましい実施形態によれば、使用する鋼鉄が、真鍮（Ｚｎ−Ｃｕ合金）又は亜鉛の層で覆われる。スレッドの製造工程中には、真鍮又は亜鉛コーティングによってスレッドの線引きが容易になり、さらにはゴムに対するスレッドの接着も容易になることが想起されるであろう。しかしながら、スレッドは、例えばこれらのスレッドの耐腐食性及び／又はゴムへの接着性を向上させる機能を有する、例えばＣｕ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｓｎの化合物のうちの２つ又はそれ以上の合金のＣｏ、Ｎｉ、Ａｌの薄層などの、真鍮又は亜鉛以外の金属の薄層で覆うこともできる。

当業者であれば、例えば、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｖなどの特定の元素、又は他の様々な既知の元素を含むマイクロアロイ炭素鋼を用いて、特に鋼鉄の組成及び前記スレッドの加工硬化の最終レベルを当業者自身の特定の要件に適合するように調整することによってこのような特性を有する鋼鉄製スレッドを製造する方法を知っている（例えば、研究開示第３４９８４号〜「タイヤ用マイクロアロイ鋼コードの構築」〜１９９３年５月、研究開示第３４０５４号〜「タイヤ用高引張強度鋼鉄コードの構築」〜１９９２年８月を参照）。

好ましくは、中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２は３０μｍ又はそれ以上であり、４０μｍであることが好ましく、５０μｍであることがさらに好ましい。

スレッド間距離Ｄ２を増やすことにより、中間層におけるゴムの通過が一層促される。

好ましくは、外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３は３０μｍ又はそれ以上であり、４０μｍであることが好ましく、５０μｍであることがさらに好ましい。スレッド間距離Ｄ３を増やすことにより、外層におけるゴムの通過が一層促される。

中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２は、１００μｍ又はそれ以下であることが好ましい。これにより、コードの完全性及び結束性、並びにその破壊強度が向上する。

外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３は、１００μｍ又はそれ以下であることが好ましい。これにより、同様にコードの完全性及び結束性、並びにその破壊強度が向上する。

好ましくは、比率Ｄ２／Ｄ３は、０．５≦Ｄ２／Ｄ３≦１．５を満たし、０．７≦Ｄ２／Ｄ３≦１．３を満たすことが好ましく、０．８≦Ｄ２／Ｄ３≦１．２を満たすことがより好ましく、０．９≦Ｄ２／Ｄ３≦１．１を満たすことがさらに好ましい。

ゴムが通過するチャネルは、コードの外部からコードの内部にゴムを浸透させる外側開口部と、コードの心臓部上にゴムを導く、例えば内層に接する内側開口部とを有する。ゴムが最大限に浸透することを確実にするために、外側及び内側開口部は、比較的類似する寸法を有することが好ましい。従って、各通過チャネルの外側又は内側開口部の一方がゴムの流れを制限するのを防ぐことによってゴムの浸透が最適化される。

内層及び中間層のスレッドの直径ｄ１及びｄ２は、それぞれｄ１／ｄ２≧１を満たすことが有利であり、ｄ１／ｄ２＞１を満たすことが好ましい。従って、ｄ１／ｄ２＞１の場合には、中間層及び外層の不飽和性が増して、ゴムによるコードへの浸透が促される。ｄ１＝ｄ２の場合には、外層の不飽和性が増すことによってゴムによるコードへの浸透が促されるように、Ｄ３＜Ｄ２であることが好ましい。

好ましい実施形態では、ゴムが中間層及び外層のスレッド間を容易に通過できるように、各内層、中間層及び外層の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３が、それぞれｄ１＞ｄ２及び／又はｄ１＞ｄ３を満たす。

各中間層及び外層の各スレッドの各直径ｄ２、ｄ３は、それぞれｄ２＝ｄ３を満たして、単純なコード設計、従って実施が容易な製造方法を可能にすることがさらに好ましい。

スレッド間距離Ｄ２及びＤ３、従ってコードの浸透性は、各内層、中間層及び外層の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３が、それぞれ互いに無関係に０．１５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たすような、好ましくは０．２２ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たすような、より好ましくは０．２５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たすような、さらに好ましくは０．３０ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．４ｍｍを満たすようなスレッドを優先的に使用するコードの場合に増幅される。これらの直径は、特にこのコードをクラウン補強体で使用する際には、耐圧縮性と強度の間の最適な妥協点が得られることを可能にする。特にこのコードをカーカス補強体で使用する際に、耐圧縮性と強度の間の最適な妥協点が得られることを可能にするには、０．１５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．３０ｍｍであるようなスレッドを使用することが好ましく、０．１５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．２６ｍｍであるようなスレッドを使用することがさらに好ましい。

Ｍ＝２、３又は４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であることが好ましい。

１つの実施形態では、Ｐ＝１４又は１５である。この実施形態では、ｄ２＝ｄ３であることが好ましい。従って、このコードは比較的容易に製造され、高速で製造することができる。従って、このコードは、２＋７＋１４、２＋７＋１５、２＋８＋１４、２＋８＋１５、２＋９＋１４、２＋９＋１５、２＋１０＋１４、２＋１０＋１５、３＋７＋１４、３＋７＋１５、３＋８＋１４、３＋８＋１５、３＋９＋１４、３＋９＋１５、３＋１０＋１４、３＋１０＋１５、４＋７＋１４、４＋７＋１５、４＋８＋１４、４＋８＋１５、４＋９＋１４、４＋９＋１５、４＋１０＋１４、４＋１０＋１５の構造のコードであることが好ましい。

別の実施形態では、Ｐ＝１３である。この実施形態では、ｄ３＞ｄ２であることが好ましい。

さらに別の実施形態では、Ｐ＝１６である。この実施形態では、ｄ３＜ｄ２であることが好ましい。

１つの実施形態では、Ｍ＝２、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、Ｍ＝２、Ｎ＝７、８又は９、かつＰ＝１４であることが好ましく、Ｍ＝２、Ｎ＝９、かつＰ＝１４であることがさらに好ましい。従って、このコードは、２＋７＋１４、２＋８＋１４又は２＋９＋１４の構造を有することが好ましく、２＋９＋１４の構造を有することがさらに好ましい。

これらのコードでは、スレッドの直径ｄ１、ｄ２、ｄ３は、端点を含めて０．３〜０．５ｍｍであることが好ましい。

別の実施形態では、Ｍ＝３、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、Ｍ＝３、Ｎ＝８又は９、かつＰ＝１４又は１５であることが好ましく、Ｍ＝３、Ｎ＝９、かつＰ＝１４であることがさらに好ましい。従って、このコードは、３＋８＋１４、３＋９＋１４、３＋８＋１５、３＋９＋１５の構造を有することが好ましく、３＋９＋１４の構造を有することがさらに好ましい。

別の実施形態では、Ｍ＝４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、Ｍ＝４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１４又は１５であることが好ましく、Ｍ＝４、Ｎ＝９、かつＰ＝１４であることがさらに好ましい。従って、このコードは、４＋７＋１４、４＋７＋１５、４＋８＋１４、４＋８＋１５、４＋９＋１４、４＋９＋１５、４＋１０＋１４、４＋１０＋１５の構造を有することが好ましく、４＋９＋１４の構造を有することがさらに好ましい。

好ましくは、内層及び中間層のスレッドの直径ｄ１及びｄ２は、それぞれ１．０５≦ｄ１／ｄ２≦１．３を満たし、１．１０≦ｄ１／ｄ２≦１．３ｍｍを満たすことが好ましく、１．１５≦ｄ１／ｄ２≦１．３ｍｍを満たすことがさらに好ましい。比率ｄ１／ｄ２が小さ過ぎる場合には、スレッド間距離Ｄ２及びＤ３が減少し、これによりコードの浸透性が低下するので、この比率は小さ過ぎてはいけない。比率ｄ１／ｄ２が大き過ぎる場合には、コードの不飽和性が過剰になり、これによりスレッドの良好な分布が損なわれるので、この比率は大き過ぎてもいけない。従って、比率ｄ１／ｄ２は、ばらつきをほとんど示さないスレッド間距離Ｄ２、Ｄ３、すなわちコードの周囲全体にわたる一貫した不飽和性が得られることを可能にする。さらに、内層のスレッドの直径が大き過ぎると、コードの剛性が増し、張力下における柔軟性が損なわれるようになる。

ここで、既知の方法では、ピッチが、コードの軸と平行に測定した長さを表し、その後にこのピッチのスレッドが、前記コードの軸の周囲に完全なターンを形成していたことが想起される。

各層の各スレッドのピッチに関連する互いに依存しない任意の特徴によれば、
− 内層のスレッドは、５≦ｐ１≦１１ｍｍを満たす、好ましくは７≦ｐ１≦９ｍｍを満たすピッチｐ１で巻かれ、
− 中間層のスレッドは、８≦ｐ２≦２０ｍｍを満たす、好ましくは１２≦ｐ２≦１８ｍｍを満たすピッチｐ２で巻かれ、
− 外層のスレッドは、１２≦ｐ３≦３０ｍｍを満たす、好ましくは２０≦ｐ３≦２８ｍｍを満たすピッチｐ３で巻かれる。

従って、様々な層のピッチは、特にタイヤのクラウン補強体又はカーカス補強体における補強材として、比較的高い破壊強度を有しているにも関わらずその使用に適した弾性を有するコードが得られることを可能にする。

内層及び中間層のスレッドがそれぞれ巻かれるピッチｐ１及びｐ２は、０．４≦ｐ１／ｐ２≦０．８を満たすことが有利であり、０．５≦ｐ１／ｐ２≦０．７を満たすことが好ましい。このようなピッチの比率ｐ１／ｐ２は、内層及び中間層のスレッド間のゴムが通過するためのチャネル数を増加させると同時に、各内層及び中間層がコードの破壊強度に対して実質的に同等に寄与することを保証することができる。ピッチが互いに類似し過ぎると、すなわち比率ｐ１／ｐ２が０．８よりも大きいと、ゴムが通過するためのチャネルが存在しないコンパクトなコードになってしまう。対照的に、ピッチが相対的に違い過ぎると、すなわち比率ｐ１／ｐ２が０．４未満であると、長い方のピッチの層のスレッドは早期に破損し、短い方のピッチの層はコードの破壊強度の役に立たなくなってしまう。

中間層及び外層のスレッドがそれぞれ巻かれるピッチｐ２及びｐ３は、０．５≦ｐ２／ｐ３≦０．９を満たすことが有利であり、０．６≦ｐ２／ｐ３≦０．８を満たすことが好ましい。上記と同様に、このようなピッチの比率ｐ２／ｐ３は、中間層及び外層のスレッド間のゴムが通過するためのチャネル数を増加させると同時に、各中間層及び外層がコードの破壊強度に対して実質的に同等に寄与することを保証することができる。

コードは、外層の周囲に巻かれたラッピングスレッドを含むラッピング層を有することが好ましい。

本明細書で上述した自己ラッピング特性に加え、さらに強化された圧縮強度をコードに与えることが望ましい例では、内層、中間層及び外層を圧縮に関して緩和し、従ってコードの耐性を高めるようにラッピング層を加える。

このようなラッピング層は、例えば金属製であっても又はそうでなくてもよい単一のスレッドで構成される。ラッピングスレッドは、ステンレス鋼ラップとの接触時における外層のスレッドのフレッティング摩耗を低減するように、表皮のみがステンレス鋼製であってコアは炭素鋼製である複合スレッドに同等の方法で置き換えることができるステンレス鋼製のスレッドを有利に選択することができる。

任意に、ラッピングスレッドは、ｐｆ≦１０ｍｍを、好ましくはｐｆ≦８ｍｍを、さらに好ましくはｐｆ≦６ｍｍを満たすピッチｐｆで巻かれる。

ラッピング層のスレッドの巻き方向は、外層のスレッドの巻き方向と異なることが好ましい。

１つの実施形態では、内層、中間層及び外層のスレッドの巻き方向が全て同じである。層を同じ方向に巻くと、様々な層のスレッド間の接触圧が有利に減少し、従って破壊強度の高いコードを得ることができる。従って、この実施形態では、全ての層のスレッドが、Ｓ方向（「Ｓ／Ｓ／Ｓ」で示す構成）、又はＺ方向（「Ｚ／Ｚ／Ｚ」で示す構成）のいずれかに巻かれる。

層を同じ方向に巻くことは、ゴムに対するコードの高浸透性により、本明細書で上述した自己ラッピング特性がコードに与えられることによって可能になる。

別の実施形態では、外層のスレッドの巻き方向が、中間層のスレッドの巻き方向と異なる。ゴムによる浸透を促すべき場合には、中間層と外層の巻き方向を交差的にして、通過チャネルの数を増やす効果を与える。本明細書で上述したように、この実施形態ではコードの浸透性が高いことにより、その隣接するゴムとの優れた接着性によって前の実施形態よりも低い破壊強度を大幅に補償するので、負荷への効果的な対応が可能である。従って、この実施形態では、コードが、Ｓ／Ｓ／Ｚ、Ｚ／Ｚ／Ｓ、Ｓ／Ｚ／Ｓ又はＺ／Ｓ／Ｚの構成を有する。

別の実施形態では、内層のスレッドの巻き方向が、中間層のスレッドの巻き方向と異なる。

前の実施形態と同様に、内層と中間層の間の通過チャネルの数が増加し、従って圧縮強度が上昇する。従って、この実施形態では、コードが、Ｓ／Ｚ／Ｓ、Ｚ／Ｓ／Ｚ、Ｓ／Ｚ／Ｚ又はＺ／Ｓ／Ｓの構成を有する。

なお、巻き方向がＤ２及びＤ３の値に影響を与えることはない。

１つの実施形態では、内層がコンパクトである。コンパクトとは、内層の各スレッドが、隣接する内層のスレッドと接触することを意味する。従って、内層のスレッドが中心キャピラリを定める場合、特にＭ＝３又は４の場合には、腐食物質がこの中心キャピラリに閉じ込められる。

別の実施形態では、内層がコンパクトでない。コンパクトでないとは、内層の各スレッドが、隣接する内層のスレッドから離れていることを意味する。従って、内層の各スレッドは、隣接する内層のスレッドと接触しない。これにより、ゴムが内層のスレッド間に、特に内層のスレッドによって定められる中心キャピラリ内に容易に浸透できるようになる。

内層のスレッドは、予備成形されないことが好ましい。従って、タイヤ内のコードの特性及びその性能を妥協することなく、コードの製造方法が単純化される。

内層のスレッド同士を離しておくために、コードは、内層のスレッド間に心臓部スレッドを有することが好ましい。心臓部スレッドの直径ｄ０は、端点を含めて０．０５ｍｍ〜０．１２ｍｍである。本発明の別の目的は、本明細書で上述したような少なくとも１つの円筒層付き金属コードを基本ストランドとして含むマルチストランドロープコードである。

本発明の別の目的は、本明細書で上述したようなコードをゴムマトリックスの補強要素として使用することである。

本発明の別の目的は、本明細書で上述したような少なくとも１つの円筒層付き金属コード、又は本明細書で上述したようなマルチストランドロープコードを含むタイヤである。

このタイヤは、バン、「重車両」などの大型車両、すなわち、地下鉄車両、バス、道路輸送車両（大型トラック、トラクター、トレーラ）、オフロード車両、農業用又は建設プラント用車両、航空機、その他の輸送又は搬送車両から選択された産業車両向けのものであることが好ましい。このタイヤは、建設プラント又は道路輸送車両タイプの車両向けのものであることがさらに好ましい。このタイヤは、建設プラントタイプの車両向けのものであることがさらに好ましい。

１つの実施形態では、２つのビード部内に係止され、それ自体が２つのサイドウォール部によって前記ビード部に接続されたトレッド部によって載置されたクラウン補強体によって半径方向に載置されたカーカス補強体を含むタイヤにおいて、前記クラウン補強体が、本明細書で上述したような少なくとも１つのコードを含む。

本発明によるコードは、保護プライを補強するための補強要素として使用するためのものであることが有利である。代替例として、本発明によるコードは、ワーキングプライを補強するための補強要素として使用するためのものである。

このコードを保護プライ内で使用した場合、保護プライは、これを構成するコードの高浸透性に起因して、より良好な耐久性及びより高い耐腐食性を有するようになる。

本発明によるコードをワーキングプライ又はクロスプライ内で使用した場合、このコードは、その高い機械的強度、特にその圧縮強度に起因して、特にタイヤのショルダー部におけるクロスプライの端部の「分裂」として知られている分離／亀裂の現象に関してタイヤに高耐久性を与えることができる。

別の実施形態では、２つのビード部内に係止されたカーカス補強体を含むタイヤにおいて、前記カーカス補強体が、本明細書で上述したような少なくとも１つのコードを含む。

本発明の別の目的は、本明細書で上述したような少なくとも１つの円筒層付き金属コード、又は本明細書で上述したようなマルチストランドロープコードを含むキャタピラトラックである。

以下のほんの一例として示す説明を図面と共に読むことにより、本発明をより良く理解できるであろう。

本発明によるタイヤの円周方向に垂直な断面図である。 本発明の第１の実施形態によるコードの、（真っ直ぐで静止していると仮定した）コードの軸に垂直な断面図である。 第２の実施形態によるコードの、図２と同様の図である。 第３の実施形態によるコードの、図２と同様の図である。

本発明によるタイヤ
図１に、本発明によるタイヤを一般参照符号１０で示している。

タイヤ１０は、クラウン補強体１４によって補強されたクラウン１２、２つのサイドウォール部１６、及び各々がビードワイヤ２０で補強された２つのビード部１８を含む。クラウン１２は、この概略図には示していないトレッド部上に載置される。各ビード部１８では、２つのビードワイヤ２０の周囲にカーカス補強体２２が巻かれ、このカーカス補強体２２は、この例ではリム２６に取り付けられた形で示しているタイヤ１０の外側に向かって配置された折り返し部２４を有する。カーカス補強体２２は、ラジアルと呼ばれるコードで補強された少なくとも１つのプライによってそれ自体が周知の方法で構成され、すなわち、これらのコードは実質的に互いに平行に配置され、円周方向中央平面（タイヤの回転軸に垂直な、２つのビード部１８の中間に位置してクラウン補強体１４の中央を通過する平面）との間に８０°〜９０°の角度を成すようにして一方のビード部から他方のビード部に延びる。

タイヤ１０は、バン、「重車両」などの大型車両、すなわち、地下鉄車両、バス、道路輸送車両（大型トラック、トラクター、トレーラ）、オフロード車両、農業用又は建設プラント用車両、航空機、その他の輸送又は搬送車両から選択された産業車両向けのものであることが好ましい。この特定の例では、このタイヤは建設プラントタイプの車両用である。

クラウン補強体１４は、本発明による金属コードである補強コードを有する少なくとも１つのクラウンプライを含む。この図１に非常に単純な概略形態で示しているクラウン補強体１４では、本発明のコードが、例えばワーキングクラウンプライの全部又は一部を補強し、或いは三角クラウンプライ（ハーフプライ）又は保護クラウンプライを使用する際には、このような三角クラウンプライ及び／又は保護クラウンプライの全部又は一部を補強すると理解されるであろう。当然ながら、本発明のタイヤのクラウン補強体１４は、ワーキングプライ、三角プライ及び／又は保護プライに加え、例えば１又はそれ以上のフーピングクラウンプライなどの他のクラウンプライを含むこともできる。

言うまでもなく、タイヤ１０は、タイヤの半径方向内面を定める、タイヤ内部の空間からの空気の拡散からカーカス補強体を保護するための（一般に「インナーライナ」と呼ばれる）内部エラストマ又はゴム層を既知の方法でさらに含む。タイヤ１０は、特に重車両用のタイヤの場合には、内層を、従ってカーカス補強体を補強するとともに、カーカス補強体が受ける負荷を部分的に非局在化するようにも意図された、カーカス補強体と内層の間に位置する中間補強エラストマ層をさらに含むことが有利である。

このクラウンプライでは、本発明によるコードの密度は、１ｄｍ（デシメートル）のクラウンプライ当たり端点を含めて１５〜８０コードであることが好ましく、１ｄｍのプライ当たり端点を含めて２５〜６５コードであることがさらに好ましく、また２つの隣接するコード間の軸から軸までの距離は、端点を含めて約１．２〜６．５ｍｍであることが好ましく、端点を含めて約２〜４ｍｍであることがさらに好ましい。

本発明によるコードは、２つの隣接するコード間のゴムのブリッジの（Ｌで示す）幅が、端点を含めて０．１〜３．０ｍｍになるように配置されることが好ましい。既知の方法では、この幅Ｌが、カレンダリングピッチ（ゴムファブリック内にコードを配置するピッチ）とコードの直径との差分を表す。ここに示した最小値を下回ると、ゴムのブリッジが狭過ぎて、プライが作動するにつれ、特にゴム自体の平面が受ける伸張状態又は剪断状態の変形中に機械的に劣化するリスクがある。ここに示した最大値を上回ると、穿孔によってコード間に物体の貫通が生じるリスクがある。これらの同じ理由から、幅Ｌは、端点を含めて０．４〜１．６ｍｍになるように選択されることがさらに好ましい。

クラウンプライのファブリックに使用される組成は、このファブリックが例えばワーキングプライなどのクラウンのプライを形成するように意図されている場合、加硫状態（すなわち硬化後）において、端点を含めて５〜２５ＭＰａの割線伸張計数Ｅ１０を有することが好ましく、この割線伸張計数Ｅ１０は、端点を含めて５〜２０ＭＰａであることがさらに好ましく、端点を含めて７〜１５ＭＰａであることが特に好ましい。一方では本発明のコードと、他方ではこれらのコードによって補強されたファブリックとの間の最良な耐久性妥協点が記録されたのはこのような係数値範囲内である。

本発明によるコードの例
図２、図３及び図４に、本発明によるコードの第１、第２及び第３の実施形態の例を一般参照符号３０で示す。コード３０は金属製であり、円筒層を有するタイプのものである。コード３０は非コンパクトタイプのものであり、すなわちコード３０を構成するスレッドの層の各々は、少なくとも１つの他の層のものとは異なる巻きピッチ及び／又は巻き方向を有する。

コード３０は、ラッピング層が存在するか否かに関わらず３層タイプのものである。これらのスレッドの層は、隣接して同心円を成す。コード３０は、タイヤに一体化されていない時にはゴムを有していない。

コード３０は、端点を含めて５〜１１ｍｍの、好ましくは端点を含めて７〜９ｍｍのピッチｐ１で螺旋状に巻かれたＭ本の内部スレッドを含む、この例ではこれらの内部スレッドで構成された内層Ｃ１を有し、ここではｐ１＝８ｍｍである。第１、第２及び第３の実施形態では、それぞれＭが２、３又は４に等しい。内層Ｃ１はコンパクトであり、すなわち内層Ｃ１の各スレッドは、内層Ｃ１の隣接するスレッドに接触する。内層Ｃ１のスレッドは、予備成形されたものではない。

コード３０は、端点を含めて８〜２０ｍｍの、好ましくは端点を含めて１２〜１８ｍｍのピッチｐ２で内層Ｃ１の周囲に螺旋状に巻かれたＮ本の中間スレッドを含む、この例ではこれらの中間スレッドで構成された中間層Ｃ２も有し、ここではｐ２＝１６ｍｍである。Ｎは、７、８、９又は１０に等しく、ここではＮ＝９である。

コード３０は、端点を含めて１２〜３０ｍｍの、好ましくは端点を含めて２０〜２８ｍｍのピッチｐ３で中間層Ｃ２の周囲に螺旋状に巻かれたＰ本の外部スレッドを含む、この例ではこれらの外部スレッドで構成された外層Ｃ３も有し、ここではｐ３＝２４ｍｍである。Ｐは、１３、１４、１５又は１６に等しく、１４又は１５に等しいことが好ましく、ここではＰ＝１４である。

コード３０は、外層Ｃ３の周囲にピッチｐｆで螺旋状に巻かれたラッピングスレッドを含む、この例ではこれらのラッピングスレッドで構成されたラッピング層Ｃｆを有する。ピッチｐｆは、１０ｍｍ又はそれ以下であり、８ｍｍ又はそれ以下であることが好ましく、６ｍｍ又はそれ以下であることがさらに好ましい。ここでは、ｐｆ＝４ｍｍである。

第２及び第３の実施形態（Ｍ＝３又はＭ＝４）では、コード３０が、内層Ｃ１のＭ本のスレッドによって定められた中心キャピラリＣ０を有する。

各層Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃｆは、コード上で測定した実際の半径に対応するそれぞれの半径Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３のそれぞれの円筒状の輪郭Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３、Ｅｆを対応する層Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃｆにもたらす実質的に管状のエンベロープを有する。

比率ｐ１／ｐ２は、端点を含めて０．４〜０．８であり、端点を含めて０．５〜０．７であることが好ましい。ここでは、ｐ１／ｐ２＝０．６７である。比率ｐ２／ｐ３は、端点を含めて０．５〜０．９であり、端点を含めて０．６〜０．８であることが好ましい。ここでは、ｐ２／ｐ３＝０．７５である。

これらの例では、層のスレッドの巻き方向が全て同一であり、すなわちＳ方向（「Ｓ／Ｓ／Ｓ」構成）、又はＺ方向（「Ｚ／Ｚ／Ｚ」構成）のいずれかである。ラッピング層Ｃｆのスレッドの巻き方向は、外層Ｃ３のスレッドの巻き方向と異なる。

層Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３の各スレッドは、端点を含めて０．１５〜０．５０ｍｍの、好ましくは端点を含めて０．２２〜０．５０ｍｍの、より好ましくは０．２５ｍｍ〜０．５ｍｍの、さらに好ましくは端点を含めて０．３〜０．４ｍｍのそれぞれの直径ｄ１、ｄ２、ｄ３を有する。

同じ層Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３の全てのスレッドは、同じ直径を有することが好ましい。代替例としては、同じ層の少なくとも２つのスレッドが、２つの異なる直径を有する。各内層Ｃ１、中間層Ｃ２及び外層Ｃ３の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３は、ｄ１＞ｄ２、ｄ１＞ｄ３及びｄ２＝ｄ３をそれぞれ満たす。従って、各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３は、ｄ１＝０．３５ｍｍ、ｄ２＝ｄ３＝０．３０ｍｍのようなものである。ラッピング層Ｃｆのスレッドの直径ｄｆは、端点を含めて０．１０〜０．２６ｍｍであり、ここではｄｆ＝０．１５ｍｍである。

比率ｄ１／ｄ２は、１又はそれ以上であることが好ましい。この特定の例では、ｄ１／ｄ２が、端点を含めて１．０５〜１．３であり、端点を含めて１．１０〜１．３であることが好ましく、端点を含めて１．１５〜１．３であることがさらに好ましい。ここでは、ｄ１／ｄ２＝１．１７である。各中間層Ｃ２及び外層Ｃ３では、コードの主軸に垂直なコードの断面において、少なくとも２つの隣接するスレッドが、ゴムが通過できるようにチャネルＰ２、Ｐ３によってそれぞれ分離される。同じ層Ｃ２、Ｃ３の２つの隣接するスレッドは、これらの２つの隣接するスレッドを隔てる最短距離として定められるスレッド間距離Ｄ２、Ｄ３だけ、各層Ｃ２、Ｃ３において平均的に分離される。Ｄ２は、２５μｍ又はそれ以上である。Ｄ２は、３０μｍであることが有利であり、４０μｍであることが好ましく、５０μｍ又はそれ以上であることがさらに好ましい。Ｄ３は、２５μｍ又はそれ以上である。Ｄ３は、３０μｍであることが有利であり、４０μｍであることが好ましく、５０μｍ又はそれ以上であることがさらに好ましい。また、各スレッド間距離Ｄ２、Ｄ３は、１００μｍ又はそれ以下である。

層当たりのスレッド数ｎ（ここではＮ又はＰ）、スレッド間距離Ｄｉ、検討する層（中間層又は外層）のエンベロープの実際の半径Ｒｉ、及び検討する層のスレッドの直径ｄｉ（ｄ２又はｄ３）は、各検討する層（ｉ＝２又は３）毎に、関係式：Ｄｉ＝（２．（１−ｃｏｓ（２π／ｎ））^0.5．（Ｒｉ−ｄｉ／２）−ｄｉを満たす。値Ｒｉは、コードの異なる部分で測定した１０個の測定値の平均であることが好ましい。

比率Ｄ２／Ｄ３は、端点を含めて０．５〜１．５であることが好ましく、端点を含めて０．７〜１．３であることが好ましく、端点を含めて０．８〜１．２であることがさらに好ましく、端点を含めて０．９〜１．１であることがさらに好ましい。

層Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣｆのスレッドは、真鍮でコーティングした炭素鋼製であることが好ましい。炭素鋼スレッドは、例えば機械ワイヤ（直径５〜６ｍｍ）から開始して、まず最初に約１ｍｍの中間直径まで圧延及び／又は線引きすることによって加工硬化する既知の方法で作成される。コード１０に用いられる鋼鉄は、炭素含有量が約０．９２％であり、約０．２％のクロムを含み、残りが鉄と、鋼鉄の製造法に伴う不可避的不純物とで構成された鋼鉄である。代替例としては、炭素含有量が０．７％の鋼鉄が使用される。中間直径のスレッドは、脱脂及び／又は剥離処理され、その後に後続の変換を受ける。これらの中間スレッドに真鍮のコーティングを施した後、例えば水性分散液又は水性乳液の形をとる伸線潤滑剤を用いて湿潤環境において低温延伸することにより、各スレッドに「最終」加工硬化作業と呼ばれるもの（すなわち、最後のパテンティング熱処理後に行うもの）を実行する。スレッドを取り囲む真鍮コーティングは、鋼鉄スレッドの直径に比べれば無視できるほどの、１ミクロンをはるかに下回る、例えば０．１５〜０．３０μｍ程度の非常にわずかな厚みである。当然ながら、スレッドの鋼鉄の組成は、その様々な元素（例えばＣ、Ｃｒ、Ｍｎ）の面で開始ワイヤの鋼鉄の組成と同じものである。

本明細書で上述した各実施形態の特徴を以下の表１にまとめる。

第１の実施形態（実施例１）によるコード３０、及びこのコードをＭ＝２として他の特徴を付随的に同じにした別の形態のいくつかの特徴を表２〜４にまとめた。

第２の実施形態（実施例２）によるコード３０、及びこのコードをＭ＝３として他の特徴を付随的に同じにした別の形態のいくつかの特徴を表５〜９にまとめた。

第３の実施形態（実施例３）によるコード３０、及びこのコードをＭ＝４として他の特徴を付随的に同じにした別の形態のいくつかの特徴を表１０〜１４にまとめた。

本発明によるコード及びタイヤの製造方法
次に、本発明によるコードの製造方法について説明する。

金属スレッド又はストランドの組み立てには、以下の２つの方法が可能であることが予め想起されるであろう。
− ケーブリングによるもの：この場合、スレッド又はストランドは組み立て地点の前後で同期回転するのでツイスティングを受けない。
− ツイスティングによるもの：この場合、スレッド又はストランドは、その軸を中心にして一括ツイスティング及び個別ツイスティングを受け、従ってスレッド又はストランドの各々に非ツイスト性トルクが生じる。

ツイスティングによって内層Ｃ１のＭ本のスレッドを組み立てる第１のステップでは、「第１の組み立て地点」と呼ばれる第１の地点において第１の層Ｃ１を形成する。スレッドは、組み立てガイドに結合されていることも又はいないこともあるスプール、分離グリッドなどの供給手段によって給送され、これらは全て、Ｍ本のスレッドを第１の組み立て地点において合流させるように意図される。

ツイスティングによって内層Ｃ１の周囲に中間層Ｃ２のＮ本のスレッドを組み立てる第２のステップでは、「第２の組み立て地点」と呼ばれる第２の地点においてＭ＋Ｎ構造の中間コードＣ１＋Ｃ２を形成する。先の内層Ｃ１のＭ本のスレッドと同様に、中間層Ｃ２のＮ本のスレッドは、Ｎ本のスレッドを第２の組み立て地点において内層Ｃ１の周囲に合流させるように意図された供給手段によって給送される。

ツイスティングによって中間層Ｃ２の周囲に外層Ｃ３のＰ本のスレッドを組み立てる第３のステップでは、「第３の組み立て地点」と呼ばれる第３の地点においてＭ＋Ｎ＋Ｐ構造の中間コードＣ１＋Ｃ２＋Ｃ３を形成する。代替例として、この第３のステップは、中間層Ｃ３の周囲にケーブリングによって外層Ｃ３のＰ本のスレッドを組み立てる方法を用いることもできる。先の内層及び中間層Ｃ１、Ｃ２のＭ本、Ｎ本のスレッドと同様に、外層Ｃ３のＰ本のスレッドは、Ｐ本のスレッドを第３の組み立て地点において中間層Ｃ２の周囲に合流させるように意図された供給手段によって給送される。

好ましい第４のステップでは、コード３０のツイストのバランスをとる。このステップ中、コード３０は、ツイストバランスが取れていると言われる（すなわち、実質的に残留捩れのない）コードを得るためにツイストバランシング手段に通され、ここで、「ツイストバランシング」手段が、それぞれの層におけるツイスト状態にあるコードの各スレッドに加わる残留ツイスト性トルク（又は非ツイスト性弾性復帰）を既知の方法で打ち消す。ツイストバランシング手段は、ツイスティングの当業者に周知である。これらの手段は、例えばツイスター、ツイスターストレイテナーなどの回転バランシング手段、又は例えばストレイテナーなどの非回転手段を含み、ツイスターの場合にはプーリで、又はストレイテナーの場合には小径ローラーで構成され、コードは、回転手段の場合には単一平面で、又は非回転手段の場合には少なくとも２つの異なる平面でこれらのプーリ又はローラーを通過する。

最後に、第５の組み立てステップにおいて、中間コードＣ１＋Ｃ２＋Ｃ３の周囲にラッピング層Ｃｆのスレッドを巻きつける。

代替例として、第１、第２及び第３のステップをケーブリングによって行うこともできる。

上述したコード３０は、この本明細書で上述した方法を用いて得ることができる。

次に、本発明によるタイヤの製造方法について説明する。

コード３０は、ラジアルタイヤのクラウン補強体におけるワーキングプライを製造するための従来の方法で使用される補強材を用いて、カレンダリングによって天然ゴム及びカーボンブラックベースの既知の組成物に組み込まれる。この組成物は、基本的に、エラストマ及び補強材（カーボンブラック）に加え、酸化防止剤、ステアリン酸、伸張オイル、接着促進剤を介したナフテン酸コバルト、そして最後に加硫システム（硫黄、硬化促進剤、ＺｎＯ）を含む。このようにして、ゴムマトリックスに組み込まれた１又はそれ以上のコード３０を含む複合ファブリックが形成される。このゴムマトリックスは、コードのそれぞれの側に重なり合った、端点を含めて０．３ｍｍ〜１．４ｍｍのそれぞれの厚みを有する２つの薄いゴム層で形成される。カレンダリングピッチ（コードがゴムマトリックス内に配置されるピッチ）は、端点を含めて２ｍｍ〜４ｍｍである。

その後、これらの複合ファブリックは、タイヤの製造方法中にクラウン補強体におけるワーキングプライとして使用され、この方法のステップも当業者に周知である。

比較試験及び測定
本発明によるコードのいくつかの実施形態を、直径ｄｆ＝０．１５ｍｍのラッピングスレッドを含むラッピング層を有する（１＋６）×０．２３＋６×（１＋６）×０．２３の構造の４９．２３ＦＲとして知られている先行技術のストランドコードと比較した。

本発明による実施例１’、３’のコードと、本発明による実施例１、３のコード（表２及び表１２を参照）とは、中間層及び外層の巻き方向のみが異なる。巻き方向はＤ２及びＤ３の値に影響しないので、実施例１’及び３’も先行例と比較することができる。

動力計測定
ＩＳＯ６８９２、１９８４規格に従う張力下で、Ｆｒ（Ｎにおける最大負荷）で示す破断荷重測定を行った。以下の表１５に、得られた破断荷重Ｆｒの結果を示す。破断荷重Ｆｒは、先行技術のコードの破断荷重に対する相対的単位（Ｕ．Ｒ）で示している。Ｆｒが１Ｕ．Ｒよりも高い時には、試験したコードの破断荷重の方が先行技術のコードの破断荷重よりも高い。逆に、Ｆｒが１Ｕ．Ｒよりも低い時には、試験したコードの破断荷重の方が先行技術のコードの破断荷重よりも低い。

本発明によるコードは、先行技術のコードよりも高い破断荷重を有しており、従ってタイヤの耐久性を向上させる。

実施例３及び３’からは、外層のスレッドの巻き方向が中間層のスレッドの巻き方向と異なる場合には、内層、中間層及び外層のスレッドの巻き方向が全て同じ場合よりも破断荷重Ｆｒが低いことが分かる。

透気度試験
この試験では、所与の期間にわたって一定の圧力下で試験片に沿って進む空気の体積を測定することにより、試験したコードの長手方向の空気透過性を判定することができる。当業者には周知であるが、このような試験の背後にある原理は、空気不透過性にした時のコードの処理の有効性を実証するというものであり、ＡＳＴＭ Ｄ２６９２−９８規格に記載されている。

ここでは、外側からコーティングゴムと呼ばれるゴムで予めコーティングした製造時のコードを含む試験片に対して試験を行う。このために、各々が３．５ｍｍの厚みを有する未加工状態のジエン系ゴム組成物の２つの層又は「スキム」（８０×２００ｍｍ２つの矩形）間に、互いに平行に配置された一連の１０本のコードを配置し、次にこの実体全体をモールド内に固定して、コードの各々を、モールド内に置かれた時に確実に真っ直ぐな状態を保つように締め付けモジュールを用いて十分な張力（例えば２ｄａＮ）下に保持し、その後、１３０℃の温度で、１００分〜１０時間の継続時間にわたり、１５ｂａｒの圧力（８０×２００ｍｍの矩形ピストン）下で加硫（硬化）処理を行う。その後、実体全体をモールドから除去し、このようにコーティングされた１０個のコード試験片を７×７×２０ｍｍの平行六面体の形に切り取って特徴付ける。

コーティングゴムとしては、天然（素練り）ゴム及びカーボンブラックＮ３３０（６５ｐｈｒ）をベースとして、硫黄（７ｐｈｒ）、スルホンアミド硬化促進剤（１ｐｈｒ）、ＺｎＯ（８ｐｈｒ）、ステアリン酸（０．７ｐｈｒ）、酸化防止剤（１．５ｐｈｒ）、ナフテン酸コバルト（１．５ｐｈｒ）（ｐｈｒは、ゴム１００部当たりの重量部を意味する）という通常の添加剤も含む、従来タイヤに使用されているジエン系ゴム組成物を使用し、コーティングゴムのＥ１０係数は約１０ＭＰａである。

試験は、硬化状態にある周囲のゴム組成物（又はコーティングゴム）によってこのようにコーティングされた４ｃｍ長のコードに対し、コードの入口端部に１ｂａｒの圧力で空気を注入し、（例えば０〜５００ｃｍ³／分に較正した）流量計を用いて出口端部の空気の体積を測定するという方法で行う。測定中には、コードの一端からその長手方向軸に沿って他端に通過する空気の量のみが測定において考慮されるように、コードの試験片を圧縮気密シール（例えば、高密度の発泡体又はゴム製のシール）内に固定し、固体ゴム試験片、すなわちコードを含んでいないものを用いて事前に空気シール自体の気密性をチェックする。

コードの長手方向不浸透性が高ければ高いほど、（１０個の試験片にわたって平均化した）測定される平均空気流量Ｄｍは低くなる。この測定を、±０．２ｃｍ³／分の精度で行う。

この、本明細書で上述した（１０回の測定にわたって平均化した）１分間にコードに沿って通過した空気の体積（ｃｍ３）を測定することによる透気度試験をコードに対して行う。この結果を以下の表１６にまとめる。流量Ｄｍは、先行技術のコードの流量に対する相対的単位（Ｕ．Ｒ）で示している。Ｄｍが１Ｕ．Ｒよりも高い時には、試験したコードの流量の方が先行技術のコードの流量よりも大きい。逆に、Ｄｍが１Ｕ．Ｒよりも低い時には、試験したコードの流量の方が先行技術のコードの流量よりも小さい。

先行技術では、コードの各ストランドの飽和及びコード自体の飽和によってゴムの浸透性が制限され、従って各レイヤストランドの各内層と外層の間、及び各レイヤストランド間に数多くの外部キャピラリが形成されるようになる。従って空気、ひいては腐食物質が容易に内部を循環することができる。

先行技術のストランドコードは、コアストランドのスレッド間に内部キャピラリも有する。これらは、外部キャピラリと容易に連通することにより、様々なキャピラリ間に空気、ひいては腐食物質を通過させやすくする。

本発明によるコードは、その高レベルの不飽和性により、層Ｃ１とＣ２の間にキャピラリがほとんど又は全く存在せず、層Ｃ２とＣ３の間にもキャピラリが存在せず、すなわち空気流量が相対的に低く、先行技術のコードと比べて腐食物質の非伝播性を向上させることができる。

Ｍ＝３及びＭ＝４のコード、この例では実施例２、３及び３’は、主に伝播キャピラリとして図３及び図４に示す中心キャピラリＣ０を有し、先行技術のコードの空気流量と同等の又はそれよりも高い空気流量をもたらす。中心キャピラリＣ０の断面が大きければ大きいほど、空気流量も高くなる。従って、内層に含まれるスレッドが多ければ多いほど、空気流量も高くなる。しかしながら、この中心キャピラリＣ０は、残りのコードから隔離されているという利点を有し、従って空気、ひいては腐食物質を内層のスレッド間に閉じ込める。

なお、Ｍ＝４のコードでは、外層のスレッドが巻かれる方向が中間層のスレッドの巻かれる方向と異なる時には空気流量が低くなる。

接着腐食試験
この試験は、ＡＳＴＭ Ｄ２２２９規格に従って行われる。透気度試験で作成したものと同様の試験片を作成する。試験片の一端を所定の継続時間、この例では２１日間にわたって塩水の浴槽に浸漬する。その後、ケーブルのコーティングゴムを引き剥がすのに必要な接着力Ｆａを測定する。腐食物質、この例では塩水によって損なわれた接着界面の度合いが大きければ大きいほど、測定される力は小さい。この結果を表１７にまとめる。

試験したコードの初期力Ｆａは、先行技術のコードの初期力Ｆａと比較して相対的単位（Ｕ．Ｒ）で示している。試験したコードのＦａが１Ｕ．Ｒよりも大きい時には、試験したコードの初期力Ｆａの方が先行技術のコードの初期力Ｆａよりも高い。

試験したコードの２１日力Ｆａは、試験したコードの初期力Ｆａと比較して相対的単位（Ｕ．Ｒ）で示している。この２１日力Ｆａが１Ｕ．Ｒよりも小さい時には、試験したコードの２１日力Ｆａの方が試験したコードの初期力Ｆａよりも低い。

Ｍ＝３及びＭ＝４のコード、この例ではコード２、３及び３’は、中心キャピラリＣ０の存在によって空気流量は先行技術のコードの空気流量よりも高いか、或いは実質的に等しいにも関わらず、接着性能についてはせいぜい先行技術のコードと同程度であろうと予想していた。これとは全く逆に、本発明によるコード、特にＭ＝３及びＭ＝４のコードは、外部及び内部キャピラリが互いに連通して最も外側のスレッドの腐食、従ってコードと隣接するゴムとの間の接着界面の劣化を促進する先行技術のコードとは異なり、腐食物質が浸透した場合に、これらが中心キャピラリＣ０及び層Ｃ１とＣ２の間に存在し得るいずれかのキャピラリに閉じ込められて、中間層及び外層を全く、又はわずかな程度しか腐食することができないため、隣接するゴムへの接着性が先行技術のコードよりも良好であることを示した。

従って、Ｍの値が何であろうと、本発明によるコードは、先行技術のコードの接着力Ｆａよりもはるかに高い接着力Ｆａを示す。本発明によるコードは、腐食物質の直接作用から保護され、中心キャピラリが存在する時にはこのようなキャピラリ内に腐食物質が閉じ込められることによって圧縮強度及び耐久性が向上する。

コード及び補強プライの質量
所定のプライ破断荷重値、この例では１７００ｄａＮ／ｃｍについて、１ｍ²の補強プライに含まれるコードの質量、及びこの補強プライの質量を計算した。次に、これを用いて、先行技術のコードを含む１ｍ²の補強プライと比較した、１ｍ²のプライのコード及び補強プライに関する重量削減を推定する。これらの削減を以下の表１８にまとめる。

先行技術のコードよりも破断荷重が高いことにより、敷設ピッチを増やし、プライ内のコード数を減少させ、従って同時にコードの質量とプライの質量を減少させることができる。

さらに、先行技術のストランドコードよりもコンパクト性が高いことにより、カレンダリングゴムの厚みを減少させ、従ってプライを軽量化することができる。

このように、特にプライの質量に関してタイヤの質量が大幅に軽量化されることによってヒステリシスが低下し、従ってタイヤの転がり抵抗、ひいては燃料消費量が減少する。さらに、コード及びプライの工業原価も低下する。

言うまでもなく、本発明は、本明細書で上述した例示的な実施形態に限定されるわけではない。

従って、いくつかのスレッドは非円形断面を有することもでき、例えば実質的に楕円の、又は例えば三角形、正方形又は長方形などの多角形の断面にまで塑性的に変形させることもできる。その場合、各スレッドの直径は、スレッドの断面が内接する円の直径を意味するものとして解釈しなければならない。

別の実施形態では、内層のスレッドが真っ直ぐであり、すなわち無限大のピッチを有する。

工業的実現可能性、コスト及び全体的性能の理由から、本発明は、従来の円形断面を有する線形の、すなわち真っ直ぐなスレッドを用いて実施することが好ましい。

また、内層のスレッドの巻き方向が中間層のスレッドの巻き方向と異なる、例えば、Ｓ／Ｚ／Ｓ配列、Ｚ／Ｓ／Ｚ配列、Ｓ／Ｚ／Ｚ配列又はＺ／Ｓ／Ｓ配列のコードなどのコードを検討することも可能なはずである。

Ｐ＝１３の、好ましくはｄ３＞ｄ２のコードを使用することもできる。同様に、Ｐ＝１６の、好ましくはｄ３＜ｄ２の別の実施形態によるコードを使用することもできる。

図示した実施形態では、内層がコンパクトでない。

図示していない別の実施形態では、ｄ２＝ｄ１かつｄ３＜ｄ２である。

さらに、本発明によるコードは、道路運送車両用のタイヤの、例えばクラウン補強体において、特にワーキングクラウンプライにおいて使用することもできる。

さらに、本発明によるコードは、カーカス補強体を補強することができる。従って、０．１５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．３０ｍｍであるような、より好ましくは０．１５ｍｍ≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．２６ｍｍであるようなスレッドを含むコードを使用することも可能である。

本発明によるコードは、タイヤの製造を目的としたもの以外のゴムマトリックス、例えばキャタピラトラックを製造するためのゴムマトリックスを補強することもできる。従って、本発明によるコードを含むキャタピラトラックの使用を検討することも可能である。

本明細書で説明又は想定した様々な実施形態の特徴は、互いに適合性がある限り組み合わせることもできる。

中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２が２５μｍ又はそれ以上であり、外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３が２５μｍ又はそれ以上であるという事実に関わらず、
− Ｍ＝２本のスレッドを含む内層と、
− 内層の周囲に螺旋状に巻かれたＮ＝７、８、９又は１０本のスレッドを含む中間層と、
− 中間層の周囲に螺旋状に巻かれたＰ＝１３、１４、１５又は１６本のスレッドを含む外層と、
を含む円筒層付き金属コードの使用を検討することが可能である。

中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２が２５μｍ又はそれ以上であり、外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３が２５μｍ又はそれ以上であるという事実に関わらず、
− Ｍ＝３本のスレッドを含む内層と、
− 内層の周囲に螺旋状に巻かれたＮ＝７、８、９又は１０本のスレッドを含む中間層と、
− 中間層の周囲に螺旋状に巻かれたＰ＝１３、１４、１５又は１６本のスレッドを含む外層と、
を含む円筒層付き金属コードの使用を検討することがさらに可能である。

最後に、中間層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ２が２５μｍ又はそれ以上であり、外層のスレッド間のスレッド間距離Ｄ３が２５μｍ又はそれ以上であるという事実に関わらず、
− Ｍ＝４本のスレッドを含む内層と、
− 内層の周囲に螺旋状に巻かれたＮ＝７、８、９又は１０本のスレッドを含む中間層と、
− 中間層の周囲に螺旋状に巻かれたＰ＝１３、１４、１５又は１６本のスレッドを含む外層と、
を含む円筒層付き金属コードの使用を検討することが可能である。

本明細書で説明したような少なくとも１つの層状の金属コードを基本ストランドとして含むマルチストランドロープコードを検討することも可能である。

１０ タイヤ
１２ クラウン
１４ クラウン補強体
１６ サイドウォール部
１８ ビード部
２０ ビードワイヤ
２２ カーカス補強体
２４ 折り返し部
２６ リム

Claims (20)

1. 円筒層付き金属コード（３０）であって、
   − Ｍ本のスレッドから成る内層（Ｃ１）と、
   − 前記内層（Ｃ１）の周囲に螺旋状に巻かれたＮ本のスレッドから成る中間層（Ｃ２）と、
   − 前記中間層（Ｃ２）の周囲に螺旋状に巻かれたＰ本のスレッドから成る外層（Ｃ３）と、
   を含み、前記コードにおいて、
   前記中間層（Ｃ２）の前記スレッド間のスレッド間距離Ｄ２は２５μｍ又はそれ以上であり、前記外層（Ｃ３）の前記スレッド間のスレッド間距離Ｄ３は２５μｍ又はそれ以上である、
   ことを特徴とするコード（３０）。
2. 前記中間層（Ｃ２）の前記スレッド間の前記スレッド間距離Ｄ２は、３０μｍ又はそれ以上であり、好ましくは４０μｍであり、さらに好ましくは５０μｍである、
   ことを特徴とする請求項１に記載のコード（３０）。
3. 前記外層（Ｃ３）の前記スレッド間の前記スレッド間距離Ｄ３は、３０μｍ又はそれ以上であり、好ましくは４０μｍであり、さらに好ましくは５０μｍである、
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載のコード（３０）。
4. 前記中間層（Ｃ２）の前記スレッド間の前記スレッド間距離Ｄ２は、１００μｍ又はそれ以下である、
   ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のコード（３０）。
5. 前記外層（Ｃ３）の前記スレッド間の前記スレッド間距離Ｄ３は、１００μｍ又はそれ以下である、
   ことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のコード（３０）。
6. 比率Ｄ２／Ｄ３は、０．５≦Ｄ２／Ｄ３≦１．５を満たし、好ましくは０．７≦Ｄ２／Ｄ３≦１．３を満たし、より好ましくは０．８≦Ｄ２／Ｄ３≦１．２を満たし、さらに好ましくは０．９≦Ｄ２／Ｄ３≦１．１を満たす、
   ことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のコード（３０）。
7. Ｍ＝２、３又は４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６である、
   ことを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載のコード（３０）。
8. Ｐ＝１４又は１５である、
   ことを特徴とする請求項５に記載のコード（３０）。
9. Ｍ＝２、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、好ましくはＭ＝２、Ｎ＝７、８又は９、かつＰ＝１４であり、さらに好ましくはＭ＝２、Ｎ＝９、かつＰ＝１４である、
   ことを特徴とする請求項５に記載のコード（３０）。
10. Ｍ＝３、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、好ましくはＭ＝３、Ｎ＝８又は９、かつＰ＝１４又は１５であり、さらに好ましくはＭ＝３、Ｎ＝９、かつＰ＝１４である、
    ことを特徴とする請求項５に記載のコード（３０）。
11. Ｍ＝４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１３、１４、１５又は１６であり、好ましくはＭ＝４、Ｎ＝７、８、９又は１０、かつＰ＝１４又は１５であり、さらに好ましくはＭ＝４、Ｎ＝９、かつＰ＝１４である、
    ことを特徴とする請求項５に記載のコード（３０）。
12. 各内層（Ｃ１）、中間層（Ｃ２）及び外層（Ｃ３）の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３は、それぞれ、０．１５≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たし、好ましくは０．２２≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たし、より好ましくは０．２５≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．５ｍｍを満たし、さらに好ましくは０．３０≦ｄ１、ｄ２、ｄ３≦０．４ｍｍを満たす、
    ことを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載のコード（３０）。
13. 各内層（Ｃ１）及び中間層（Ｃ２）の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２は、それぞれ、ｄ１／ｄ２＞１を満たし、好ましくは１．０５≦ｄ１／ｄ２≦１．３を満たし、より好ましくは１．１０≦ｄ１／ｄ２≦１．３ｍｍを満たし、さらに好ましくは１．１５≦ｄ１／ｄ２≦１．３ｍｍを満たす、
    ことを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載のコード（３０）。
14. 各内層（Ｃ１）、中間層（Ｃ２）及び外層（Ｃ３）の各スレッドの各直径ｄ１、ｄ２、ｄ３は、それぞれｄ１＞ｄ２及び／又はｄ１＞ｄ３を満たす、
    ことを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載のコード（３０）。
15. 各中間層（Ｃ２）及び外層（Ｃ３）の各スレッドの各直径ｄ２、ｄ３は、それぞれｄ２＝ｄ３を満たす、
    ことを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載のコード（３０）。
16. 前記外層（Ｃ３）の前記スレッドの巻き方向は、前記中間層（Ｃ２）の前記スレッドの巻き方向と異なる、
    ことを特徴とする請求項１から１５のいずれか１項に記載のコード（３０）。
17. 前記内層（Ｃ１）の前記スレッドは、予備成形されない、
    ことを特徴とする請求項１から１６のいずれか１項に記載のコード（３０）。
18. 請求項１から１７のいずれか１項に記載の少なくとも１つの円筒層付き金属コード（３０）を基本ストランドとして含む、
    ことを特徴とするマルチストランドロープコード。
19. 請求項１から１７のいずれか１項に記載の少なくとも１つの円筒層付き金属コード（３０）、又は請求項１８に記載のマルチストランドロープコードを含む、
    ことを特徴とするタイヤ（１０）。
20. 請求項１から１７のいずれか１項に記載の少なくとも１つの円筒層付き金属コード（３０）、又は請求項１８に記載のマルチストランドロープコードを含む、
    ことを特徴とするキャタピラトラック。

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