JP2016204224A - 弾性タイル下地調整材 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】(A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を2.36〜7.23質量部、(C)普通細骨材を68〜92質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
【選択図】なし
Description
する。
[2]施工厚さ5mm以上の厚塗りに適した弾性タイル下地調整材であって、(A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を3.02〜7.23質量部、(C)普通細骨材を68〜91質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
[3]施工厚さ5mm未満の薄塗りに適した弾性タイル下地調整材であって、(A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を2.36〜6.33質量部、(C)普通細骨材を71〜92質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
[4]発泡樹脂細骨材がエチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリウレタンである前記[1]〜[3]のいずれかの弾性タイル下地調整材。
[5]発泡樹脂細骨材がエチレン−酢酸ビニル共重合体またはポリプロピレンである前記[1]〜[3]のいずれかの弾性タイル下地調整材。
[6]さらに(G)シラン系撥水剤を0.22〜0.36質量部含有する前記[1]〜[5]のいずれかの弾性タイル下地調整材。
[7]消泡剤を含有しないことを特徴とする前記[1]〜[6]のいずれかの弾性タイル下地調整材。
(B)発泡樹脂細骨材の配合量は施工厚さ5mm未満の薄塗りをする場合、(A1)ポルトランドセメントに対し2.36〜6.33質量部が好ましく、より好ましくは2.36〜5.78質量部であり、さらに好ましくは、3.28〜5.50質量部である。
施工厚さ5mm以上厚塗りする場合は、(A1)セメント100質量部に対し68〜91質量部が好ましく、75〜86質量部がより好ましく、75〜83質量部がさらに好ましい。
施工厚さ5mm未満の薄塗りをする場合、(C)普通細骨材は、(A1)セメント100質量部に対し71〜92質量部が好ましく、75〜86質量部がより好ましく、75〜83質量部がさらに好ましい。
施工厚さ5mm未満の薄塗りをする場合、(F)保水剤の配合量は、(A1)セメント100質量部に対し0.23〜0.27質量部が好ましく、0.24〜0.27質量部がより好ましい。
表1記載の材料で表11、表13、表15、表17記載の処方で弾性タイル下地調整材を製造した。
各試験は20℃の試験室で実施した。
1−1.フロー試験
JISR5201により測定した。
1−2.単位容積質量の測定
500mLステンレス製容器を用い、JISA1171により測定した。
フレッシュ性状は、タイル下地調整材として実現場で施工した際、コテ作業性と吹付け性状が優れている必要がある。各試験項目の評価基準は次の通りとなる。表2に評価基準を示し、総合評価基準を表3に示す。
各試験は20℃の試験室で実施した。
2−1.曲げ強さ試験
JISA1171に従って作製した4×4×16cmの試験体を用い、材齢28日でたわみ量0.5mm/min一定で曲げ強さ試験を実施した。試験はn=3とし、平均値を試験値とした。
材齢28日で曲げ強さ試験終了後の試験体を用い、たわみ量0.5mm/min一定で圧縮強さ試験を実施した。試験はn=6とし、平均値を試験値とした。
JISA1171に従って作製したφ5×10cmの試験体を用い、材齢28日でたわみ量0.5mm/min一定で割裂引張強さ試験を実施した。また、図2に示す位置にひずみゲージを張り、破断時のひずみを測定した。割裂引張強さ及び破断時の評価基準を表8に示す。
JISA1171に従って作製した各試料のφ5×10cm試験体を材齢28日でJIS
1149により静弾性係数を測定した。試験はn=3で実施し、平均値を試験値とした。
JISA6916CM-2により太平洋マテリアル(株)製商品名太平洋トフコンEの5倍液を150g/m2塗布した70×70×20mmのモルタル板を用いて各試料を5mm厚さで塗り付けた。標準養生で材齢28日まで養生し、付着強さを測定した。試験はn=3で実施し、平均値を試験値とした。図3に試験体の縦断面図を示す。
硬化性状の評価基準を表4に示す。
硬化性状の総合評価基準を表5に示す。
コテ作業性の評価試験
20℃の試験室で450×900×60mmコンクリート版に4mmおよび8mm厚さで400×450mmの範囲に金ゴテで各試料を塗り付け、コテ作業性の評価を行った。評価基準を表6に示す。
コテ作業性の総合評価基準を表7に示す。
100Lモルタルミキサーで練り上げた試料を吐出量8〜12L/分のモルタルポンプを用いて20m圧送した。圧送された試料は、コンプレッサーを繋げた吹付けノズルで900×1800×12mmの構造用合板を2枚連結し、1800×1800×12mmの壁体とした。ポンプ圧送性,吹付け性状を確認した。連続吹付けが可能であった時間と吹付け厚さ、ダレの有無を確認した。吹付け厚さは4mmおよび8mmとし、評価基準を表8に示す。
吹付け性状の総合評価基準を表9に示す。
物性試験結果、コテ作業性の総合評価結果、吹付け性状の総合評価結果を考慮した全総合評価基準を表10に示す。
Claims (7)
- (A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を2.36〜7.23質量部、(C)普通細骨材を68〜92質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
- 施行厚5mm以上の厚塗りに適した弾性タイル下地調整材であって、(A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を3.02〜7.23質量部、(C)普通細骨材を68〜91質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
- 施工厚さ5mm未満の薄塗りに適した弾性タイル下地調整材であって、(A1)ポルトランドセメント100質量部に対し、(A2)膨張材が4.5〜5.2質量部、(B)発泡率9〜14倍である発泡樹脂細骨材を2.36〜6.33質量部、(C)普通細骨材を71〜92質量部、(D)ポリマーディスパージョン及び/又は再乳化粉末樹脂を固形分換算で6.05〜7.40質量部、(E)繊維長10mm以下の高分子繊維を0.05〜0.25質量部含有する弾性タイル下地調整材。
- 発泡樹脂細骨材がエチレン-酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリウレタンである請求項1〜3のいずれか1項記載の弾性タイル下地調整材。
- 発泡樹脂細骨材がエチレン-酢酸ビニル共重合体またはポリプロピレンである請求項1〜3のいずれか1項記載の弾性タイル下地調整材。
- さらに(G)シラン系撥水剤を0.22〜0.36質量部含有する請求項1〜5のいずれか1項記載のタイル弾性下地調整材。
- 消泡剤を含有しないことを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項記載の弾性タイル下地調整材。
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