JP2016179933A - セメント組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】流動性が良好で乾燥収縮の小さいセメント組成物を提供する。【解決手段】本発明は、セメントクリンカ、石膏および石灰石微粉末を含むセメント組成物であって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値が３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は５．０質量％以下であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％以上であり、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は１．３質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％以上であり、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上である。【選択図】なし
Description
本発明は、セメント組成物に関し、とくにポルトランドセメントのセメント組成物に関する。
コンクリートは、運搬、打込みおよび締固めなどの作業を容易にできるようにするために、流動性が高いことが好ましい。このため、従来から、良好な流動性を有する様々なセメント組成物が開発されてきた。そのようなセメント組成物の中に、セメント組成物の粒度分布や比表面積を調整することによって流動性を改善したセメント組成物が従来技術として知られている。たとえば、特許文献１に記載のセメント含有粉体組成物では、セメント質材料のブレーン比表面積を１５００〜３３００ｃｍ２／ｇとし、かつ、１００μｍ篩残分量が０．５〜４０質量％とすることによって、セメント含有粉体組成物の流動性を改善している。また、特許文献２に記載のセメント組成物では、セメント組成物中のシリカフュームのＢＥＴ比表面積は５〜１８ｍ２／ｇとし、セメント組成物中の石灰石微粉末の粒度分布が、粒径１０μｍ以下の粒子が９９体積％以上、粒径５μｍ以下の粒子が９５体積％以上、粒径２μｍ以下の粒子が７０〜９３体積％、粒径１μｍ以下の粒子が２７〜５０体積％、および、粒径０．５μｍ以下の粒子が１５体積％以下となるようにすることによって、セメント組成物の流動性を改善している。さらに、特許文献３に記載のセメント組成物では、セメント組成物中の微粉セメントの粒度分布が、粒径２０μｍ以下の粉体の含有率が７５体積％以上、粒径１０μｍ以下の粉体の含有率が５５体積％以上、粒径１μｍ以下の粉体の含有率が５体積％以上、粒径０．５μｍ以下の粉体の含有率が１体積％以上の各条件を満たすようにすることによって、セメント組成物の流動性を改善している。
セメント組成物は、流動性が良好であると同時に、コンクリートとして使用したときの乾燥収縮が小さいことが好ましい。なぜならば、セメント組成物の良好な流動性により、品質が均一なコンクリート構造物が得られたとしても、乾燥収縮によるひび割れでコンクリート構造物の強度および耐久性が著しく低下するからである。そこで、本発明は、流動性が良好で乾燥収縮の小さいセメント組成物を提供することを目的とする。
本発明者等は、鋭意研究を行った結果、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合、セメント組成物のブレーン比表面積値、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合、および２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合をそれぞれ所定の範囲内にすることによって、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］セメントクリンカ、石膏および石灰石微粉末を含むセメント組成物であって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値が３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は５．０質量％以下であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％以上であり、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は１．３質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％以上であり、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上であるセメント組成物。
［２］セメント組成物のブレーン比表面積値が３０００ｃｍ２／ｇ以上であり、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は１２質量％以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は２．０質量％以上であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が３．５質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が１０質量％以下である上記［１］に記載のセメント組成物。
［１］セメントクリンカ、石膏および石灰石微粉末を含むセメント組成物であって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値が３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は５．０質量％以下であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％以上であり、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は１．３質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％以上であり、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上であるセメント組成物。
［２］セメント組成物のブレーン比表面積値が３０００ｃｍ２／ｇ以上であり、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は１２質量％以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は２．０質量％以上であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が３．５質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が１０質量％以下である上記［１］に記載のセメント組成物。
本発明によれば、流動性が良好で乾燥収縮の小さいセメント組成物を提供することができる。
本発明は、セメントクリンカ、セメントクリンカ、石膏および石灰石微粉末を含むセメント組成物であって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値が３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は５．０質量％以下であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％以上であり、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は１．３質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％以上であり、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上である。また、本発明のセメント組成物は、セメント組成物のブレーン比表面積値が３０００ｃｍ２／ｇ以上であり、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は１２質量％以下であり、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は２．０質量％以上であり、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が３．５質量％以下であり、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が１０質量％以下であってもよい。以下、本発明を詳細に説明する。
（セメントクリンカ）
本発明のセメント組成物に使用されるセメントクリンカは、セメント組成物を構成する主要組成物であり、石灰石（ＣａＯ成分）、粘土（Ａｌ２Ｏ３成分、ＳｉＯ２成分）、ケイ石（ＳｉＯ２成分）および酸化鉄原料（Ｆｅ２Ｏ３成分）などを適量ずつ配合し、１４５０℃前後の高温で焼成して製造される。セメントクリンカは、３ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ３Ｓ）、２ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ２Ｓ）、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（略号：Ｃ３Ａ）、および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３（略号：Ｃ４ＡＦ）を含む。セメントクリンカは、エーライト（Ｃ３Ｓ）およびビーライト（Ｃ２Ｓ）の主要鉱物と、その主要鉱物の結晶間に存在するアルミネート相（Ｃ３Ａ）およびフェライト相（Ｃ４ＡＦ）の間隙相などとから構成される。
本発明のセメント組成物に使用されるセメントクリンカは、セメント組成物を構成する主要組成物であり、石灰石（ＣａＯ成分）、粘土（Ａｌ２Ｏ３成分、ＳｉＯ２成分）、ケイ石（ＳｉＯ２成分）および酸化鉄原料（Ｆｅ２Ｏ３成分）などを適量ずつ配合し、１４５０℃前後の高温で焼成して製造される。セメントクリンカは、３ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ３Ｓ）、２ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ２Ｓ）、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（略号：Ｃ３Ａ）、および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３（略号：Ｃ４ＡＦ）を含む。セメントクリンカは、エーライト（Ｃ３Ｓ）およびビーライト（Ｃ２Ｓ）の主要鉱物と、その主要鉱物の結晶間に存在するアルミネート相（Ｃ３Ａ）およびフェライト相（Ｃ４ＡＦ）の間隙相などとから構成される。
なお、セメントクリンカにおける３ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ３Ｓ）、２ＣａＯ・ＳｉＯ２（略号：Ｃ２Ｓ）、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（略号：Ｃ３Ａ）および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３（略号：Ｃ４ＡＦ）の割合は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析方法」により測定したセメントクリンカにおけるＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３およびＦｅ２Ｏ３の割合から、セメント化学の分野でボーグ式と呼ばれる計算式により求められる（たとえば、大門正機編訳「セメントの化学」、内田老鶴圃（１９８９）、ｐ．１１を参照）。
本発明のセメント組成物は、ポルトランドセメントであり、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２００９「ポルトランドセメント」に規定されている品質を満たせば、セメントクリンカにおける３ＣａＯ・ＳｉＯ２、２ＣａＯ・ＳｉＯ２および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３の割合は、とくに限定されない。また、セメント組成物の質量に対する３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合は、１１．５質量％以下である。３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％よりも大きいと、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。なお、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合の好ましい範囲の下限値は、とくに限定されないが、たとえば７質量％である。また、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合は、上述のボーグ式から算出した値である。
さらに、セメント組成物の質量に対する３ＣａＯ・ＳｉＯ２の割合は、たとえば５４〜６８質量％であり、セメント組成物の質量に対する２ＣａＯ・ＳｉＯ２の割合は、たとえば５〜２６質量％であり、セメント組成物の質量に対する４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３の割合は、たとえば７〜１１質量％である。これらの割合は、上述のボーグ式から算出した値である。
（セメントクリンカの製造）
次に、セメントクリンカの製造の一例について説明する。セメントクリンカ原料としては、Ｃａ、Ｓｉ、Ａｌなどを含み、所望によりＦｅを含むものであれば、元素単体物、酸化物、炭酸化物などの形態を問わず用いることができ、また、それらの混合物を用いることができる。天然原料の例として、石灰石、粘土、珪石、酸化鉄原料が挙げられ、工業的な原料の例として、上記元素を含む廃棄物原料、高炉スラグ、フライアッシュなどが挙げられる。また、かかるセメントクリンカ原料の混合割合に関しては、とくに限定されるものではなく、目的とする鉱物組成に対応した成分組成となるように原料配合を定めることができる。
次に、セメントクリンカの製造の一例について説明する。セメントクリンカ原料としては、Ｃａ、Ｓｉ、Ａｌなどを含み、所望によりＦｅを含むものであれば、元素単体物、酸化物、炭酸化物などの形態を問わず用いることができ、また、それらの混合物を用いることができる。天然原料の例として、石灰石、粘土、珪石、酸化鉄原料が挙げられ、工業的な原料の例として、上記元素を含む廃棄物原料、高炉スラグ、フライアッシュなどが挙げられる。また、かかるセメントクリンカ原料の混合割合に関しては、とくに限定されるものではなく、目的とする鉱物組成に対応した成分組成となるように原料配合を定めることができる。
そして、目的とするセメントクリンカが得られるような組成で混合されたセメントクリンカ原料を、下記の焼成条件で焼成し、冷却する。焼成は、通常、電気炉やロータリーキルンなどを用いて行われる。焼成方法としては、たとえば、セメントクリンカ原料を、所定の第１焼成温度および第１焼成時間で加熱して焼成を行う第１焼成工程と、該第１焼成工程後、第１焼成温度から所定の第２焼成温度まで所定の昇温時間をかけて昇温させる昇温工程と、該昇温工程後、第２焼成温度および所定の第２焼成時間で加熱して焼成を行う第２焼成工程と、を含む方法が挙げられる。たとえば、電気炉を用いた場合、セメントクリンカ原料を、１０００℃の焼成温度（第１焼成温度）で３０分間（第１焼成時間）加熱して焼成を行った後（第１焼成工程）、１４５０℃（第２焼成温度）まで３０分間（昇温時間）かけて昇温させ（昇温工程）、さらに１４５０℃で１５分間（第２焼成時間）加熱して焼成を行った後（第２焼成工程）、焼成物を急冷することにより、セメントクリンカを製造することができる。
（石膏）
本発明のセメント組成物は石膏を含む。また、本発明における石膏は半水石膏を含む。本発明における石膏は、無水石膏および／または二水石膏をさらに含んでもよい。セメント組成物の質量に対する石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、２．０質量％以上であり、好ましくは２．０〜３．５質量％である。石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％未満であると、セメント組成物の乾燥収縮が大きくなる場合がある。また、石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０〜３．５質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて測定することができる。
本発明のセメント組成物は石膏を含む。また、本発明における石膏は半水石膏を含む。本発明における石膏は、無水石膏および／または二水石膏をさらに含んでもよい。セメント組成物の質量に対する石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、２．０質量％以上であり、好ましくは２．０〜３．５質量％である。石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％未満であると、セメント組成物の乾燥収縮が大きくなる場合がある。また、石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０〜３．５質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて測定することができる。
セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、１．３質量％以下である。半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が１．３質量％よりも大きくなると、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。なお、セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合の好ましい範囲の下限値はとくに限定されないが、たとえば、０．７質量％である。また、セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は次のようにして測定する。熱重量−示差熱分析装置（ＴＧ−ＤＴＡ分析装置）を使用して、常温から３００℃までの間の温度範囲における二水石膏に起因する脱水量と、二水石膏から転化した半水石膏および元々存在していた半水石膏に起因する脱水量とを測定し、これらの脱水量から、二水石膏および半水石膏を定量する。そして、その定量された半水石膏の値をＳＯ３に換算して、セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３換算した質量の割合を算出することができる。
（石灰石微粉末）
本発明の石灰石微粉末は、ブレーン比表面積値が５０００〜２００００ｃｍ２／ｇ程度の石灰石微粉末である。石灰石微粉末は、主に、モルタルやコンクリートの流動性改善や耐久性および強度向上を目的としてセメント組成物に添加される。セメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、２．０質量％以上であり、好ましくは２．０〜１０質量％である。セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％未満であると、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０〜１０質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、ＪＩＳ Ｍ ８８５０：１９９４「石灰石分析方法」に準拠して測定する。
本発明の石灰石微粉末は、ブレーン比表面積値が５０００〜２００００ｃｍ２／ｇ程度の石灰石微粉末である。石灰石微粉末は、主に、モルタルやコンクリートの流動性改善や耐久性および強度向上を目的としてセメント組成物に添加される。セメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、２．０質量％以上であり、好ましくは２．０〜１０質量％である。セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０質量％未満であると、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合が２．０〜１０質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、ＪＩＳ Ｍ ８８５０：１９９４「石灰石分析方法」に準拠して測定する。
（４０μｍふるい残分の割合）
本発明のセメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は、好ましくは１２質量％以下である。セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合が１２質量％以下であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、４０μｍの目開きのふるい網を用いて測定する。また、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合の範囲の下限値はとくに限定されないが、たとえば、４質量％である。
本発明のセメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は、好ましくは１２質量％以下である。セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合が１２質量％以下であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、４０μｍの目開きのふるい網を用いて測定する。また、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合の範囲の下限値はとくに限定されないが、たとえば、４質量％である。
（２．８μｍふるい通過分の割合）
本発明のセメント組成物の２．８μｍ通過分の割合は５．０質量％以下であり、好ましくは２．０〜５．０質量％である。セメント組成物の２．８μｍ通過分の割合が５．０質量％よりも大きいと、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物の２．８μｍ通過分の割合が２．０〜５．０質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて測定する。
本発明のセメント組成物の２．８μｍ通過分の割合は５．０質量％以下であり、好ましくは２．０〜５．０質量％である。セメント組成物の２．８μｍ通過分の割合が５．０質量％よりも大きいと、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物の２．８μｍ通過分の割合が２．０〜５．０質量％であると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて測定する。
本発明のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上である。セメント組成物の２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合が５５質量％未満であると、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。なお、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合の上限値はとくに限定されないが、たとえば、８５質量％である。
（ブレーン比表面積）
本発明のセメント組成物のブレーン比表面積は、３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、好ましくは３０００〜３８００ｃｍ２／ｇである。セメント組成物のブレーン比表面積が３８００ｃｍ２／ｇよりも大きいと、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物のブレーン比表面積が３０００〜３８００ｃｍ２／ｇであると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、ブレーン比表面積とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５ 「セメントの物理試験方法」に準拠したブレーン方式により測定した比表面積である。
本発明のセメント組成物のブレーン比表面積は、３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、好ましくは３０００〜３８００ｃｍ２／ｇである。セメント組成物のブレーン比表面積が３８００ｃｍ２／ｇよりも大きいと、セメント組成物の流動性が悪くなる場合がある。また、セメント組成物のブレーン比表面積が３０００〜３８００ｃｍ２／ｇであると、セメント組成物が発現する長期強度（たとえば、材齢２８日のコンクリートの強度）がさらに強くなる。なお、ブレーン比表面積とは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５ 「セメントの物理試験方法」に準拠したブレーン方式により測定した比表面積である。
（セメント組成物のその他の成分）
本発明のセメント組成物には、流動性、水和速度または強度発現の調節用として、フライアッシュ、高炉スラグあるいはシリカフュームなどをさらに添加することができる。また、本発明のセメント組成物に、ＡＥ減水剤、高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤、とくにポリカル系高性能ＡＥ減水剤を添加することにより、コンクリートの流動性および強度をより向上させることができる。
本発明のセメント組成物には、流動性、水和速度または強度発現の調節用として、フライアッシュ、高炉スラグあるいはシリカフュームなどをさらに添加することができる。また、本発明のセメント組成物に、ＡＥ減水剤、高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤、とくにポリカル系高性能ＡＥ減水剤を添加することにより、コンクリートの流動性および強度をより向上させることができる。
（モルタルおよびコンクリート）
本発明のセメント組成物を、水と混合することにより、セメントミルクを作製することができ、水および砂と混合することにより、モルタルを作製することができ、砂および砂利と混合することにより、コンクリートを製造することができる。また、上記セメント組成物からモルタルやコンクリートを作製する際、高炉スラグやフライアッシュなどを添加することもできる。
本発明のセメント組成物を、水と混合することにより、セメントミルクを作製することができ、水および砂と混合することにより、モルタルを作製することができ、砂および砂利と混合することにより、コンクリートを製造することができる。また、上記セメント組成物からモルタルやコンクリートを作製する際、高炉スラグやフライアッシュなどを添加することもできる。
（コンクリート／モルタル強度比）
セメント組成物から作製したコンクリートの供試体の強度と、同じセメント組成物から作製したモルタルの供試体の強度との間の比（コンクリート／モルタル強度比）の値は、１に近ければ近いほど好ましく、たとえば、０．６５以上であることが好ましい。これにより、モルタルによる評価でコンクリートに使用したときのセメント組成物の強度を担保でき、さらにコンクリートに使用する場合もモルタルによる評価でセメント組成物の品質管理をすることができる。なお、本発明者等が検討を行った結果、モルタルによる評価で高い強度を発現するとされたセメント組成物が、コンクリートに用いると必ずしも高い強度を発現するとは限らないことがわかった。また、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合を１１．５質量％以下とし、セメント組成物のブレーン比表面積値を３８００ｃｍ２／ｇ以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を５．０質量％以下とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を１．３質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を２．０質量％以上とし、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を５５質量％以上とした上で、さらに、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を１２質量％以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を２質量％以上とすることによって、流動性が高く、乾燥収縮が小さく、さらに、コンクリート／モルタル強度比が大きなセメント組成物を得ることができる。
セメント組成物から作製したコンクリートの供試体の強度と、同じセメント組成物から作製したモルタルの供試体の強度との間の比（コンクリート／モルタル強度比）の値は、１に近ければ近いほど好ましく、たとえば、０．６５以上であることが好ましい。これにより、モルタルによる評価でコンクリートに使用したときのセメント組成物の強度を担保でき、さらにコンクリートに使用する場合もモルタルによる評価でセメント組成物の品質管理をすることができる。なお、本発明者等が検討を行った結果、モルタルによる評価で高い強度を発現するとされたセメント組成物が、コンクリートに用いると必ずしも高い強度を発現するとは限らないことがわかった。また、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合を１１．５質量％以下とし、セメント組成物のブレーン比表面積値を３８００ｃｍ２／ｇ以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を５．０質量％以下とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を１．３質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を２．０質量％以上とし、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を５５質量％以上とした上で、さらに、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を１２質量％以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を２質量％以上とすることによって、流動性が高く、乾燥収縮が小さく、さらに、コンクリート／モルタル強度比が大きなセメント組成物を得ることができる。
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。なお、実施例は、本発明を限定するものではない。
［評価方法］
実施例および比較例のセメント組成物を次の評価方法で評価した。
（ブレーン比表面積値）
実施例および比較例のセメント組成物のブレーン比表面積値をＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５ 「セメントの物理試験方法」に準拠して測定した。
実施例および比較例のセメント組成物を次の評価方法で評価した。
（ブレーン比表面積値）
実施例および比較例のセメント組成物のブレーン比表面積値をＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５ 「セメントの物理試験方法」に準拠して測定した。
（４０μｍふるい残分の割合）
実施例および比較例のセメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、４０μｍの目開きのふるい網を用いて測定した。
実施例および比較例のセメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、４０μｍの目開きのふるい網を用いて測定した。
（２．８μｍふるい通過分の割合）
実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて測定した。
実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて測定した。
（セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合）
実施例および比較例のセメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準拠して測定した。
実施例および比較例のセメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準拠して測定した。
（セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合）
熱重量−示差熱分析装置（ＴＧ−ＤＴＡ分析装置）（（株）リガク製、型番：Ｔｈｅｒｍｏ ｐｌｕｓ ＥＶＯ）を使用して、常温から３００℃までの間の温度範囲における二水石膏に起因する脱水量と、二水石膏から転化した半水石膏および元々存在していた半水石膏に起因する脱水量とを測定し、これらの脱水量から、二水石膏および半水石膏を定量した。そして、その定量された半水石膏の値をＳＯ３に換算して、セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３換算した質量の割合を算出した。
熱重量−示差熱分析装置（ＴＧ−ＤＴＡ分析装置）（（株）リガク製、型番：Ｔｈｅｒｍｏ ｐｌｕｓ ＥＶＯ）を使用して、常温から３００℃までの間の温度範囲における二水石膏に起因する脱水量と、二水石膏から転化した半水石膏および元々存在していた半水石膏に起因する脱水量とを測定し、これらの脱水量から、二水石膏および半水石膏を定量した。そして、その定量された半水石膏の値をＳＯ３に換算して、セメント組成物の質量に対する半水石膏のＳＯ３換算した質量の割合を算出した。
（３ＣａＯ・ＳｉＯ２、２ＣａＯ・ＳｉＯ２、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３の含有量の割合）
実施例および比較例のセメント組成物の質量に対する３ＣａＯ・ＳｉＯ２、２ＣａＯ・ＳｉＯ２、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３の割合は、セメントクリンカの原料の配合量からＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３およびＦｅ２Ｏ３の割合を算出し、その算出結果を用いて上述のボーグ式から算出した。
実施例および比較例のセメント組成物の質量に対する３ＣａＯ・ＳｉＯ２、２ＣａＯ・ＳｉＯ２、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＦｅＯ３の割合は、セメントクリンカの原料の配合量からＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３およびＦｅ２Ｏ３の割合を算出し、その算出結果を用いて上述のボーグ式から算出した。
（石灰石微粉末の割合）
実施例および比較例のセメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、石灰石微粉末の配合量から算出した。
実施例および比較例のセメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、石灰石微粉末の配合量から算出した。
（２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合）
実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は、以下のように測定した。実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて得た。次に、実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準拠して測定した。また、実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分中の石灰石微粉末の割合をＪＩＳ Ｍ ８８５０：１９９４「石灰石分析方法」に準拠して測定した。そして、測定した石膏のＳＯ３に換算した質量の割合および石灰石微粉末の割合を足し算して、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を算出した。
実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合は、以下のように測定した。実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分を、ＪＣＡＳ Ｋ−０３−２００５ 「エア・ジェット式ふるい装置によるセメント粉末度試験方法」に準拠して、２．８μｍの目開きのふるい網を用いて得た。次に、実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：２０１０「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準拠して測定した。また、実施例および比較例のセメント組成物の２．８μｍふるい通過分中の石灰石微粉末の割合をＪＩＳ Ｍ ８８５０：１９９４「石灰石分析方法」に準拠して測定した。そして、測定した石膏のＳＯ３に換算した質量の割合および石灰石微粉末の割合を足し算して、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を算出した。
（コンクリートのスランプフロー値の測定）
実施例および比較例のセメント組成物から作製したコンクリートのスランプフロー値を、「高流動コンクリート施工指針の試験方法（土木学会基準）スランプフロー試験」に準拠して測定した。スランプフローの測定は、コンクリート組成物混練りの５分経過後に実施した。
実施例および比較例のセメント組成物から作製したコンクリートのスランプフロー値を、「高流動コンクリート施工指針の試験方法（土木学会基準）スランプフロー試験」に準拠して測定した。スランプフローの測定は、コンクリート組成物混練りの５分経過後に実施した。
実施例および比較例のセメント組成物の３日および２８日コンクリート強度は、ＪＩＳＡ １１３２：２０１４「コンクリートの強度試験用供試体の作り方：４．圧縮強度供試体」に準拠して、セメント組成物から作製したコンクリートをそれぞれ、φ１００ｍｍ×高さ２００ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢３日および２８日まで養生し、ＪＩＳＡ １１０８：２００６「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠して、各材齢における圧縮強さを測定した。
（１８２日材齢乾燥収縮）
実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢乾燥収縮は、まず、ＪＩＳＡ １１２９−３：２０１０「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」およびＪＩＳＡ １１３２：２０１４「コンクリートの強度試験用供試体の作り方：５．曲げ強度供試体」に準拠して、セメント組成物から作製したコンクリートをそれぞれ、１００ｍｍ×１００ｍｍ×４００ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してコンクリート供試体を３個ずつ作製した。次に、ＪＩＳＡ １１２９−３：２０１０「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」の付属書Ａ（参考）「モルタル及びコンクリートの乾燥による自由収縮ひずみ試験方法」に準拠して、作製されたコンクリート供試体を２０℃で７日間水中養生した後、２０℃、６５％ＲＨの雰囲気下に１８２日間保存し、かかる雰囲気下での保存開始時と１８２日保存後（１８２日材齢）のコンクリート供試体の長さを測定した。そして、各コンクリート供試体について保存開始時の長さ（基長）に対する１８２日保存後の長さの差を算出し、得られた３つの長さ変化を平均することによって、コンクリート供試体の１８２日材齢乾燥収縮を算出した。
実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢乾燥収縮は、まず、ＪＩＳＡ １１２９−３：２０１０「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」およびＪＩＳＡ １１３２：２０１４「コンクリートの強度試験用供試体の作り方：５．曲げ強度供試体」に準拠して、セメント組成物から作製したコンクリートをそれぞれ、１００ｍｍ×１００ｍｍ×４００ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してコンクリート供試体を３個ずつ作製した。次に、ＪＩＳＡ １１２９−３：２０１０「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法−第３部：ダイヤルゲージ法」の付属書Ａ（参考）「モルタル及びコンクリートの乾燥による自由収縮ひずみ試験方法」に準拠して、作製されたコンクリート供試体を２０℃で７日間水中養生した後、２０℃、６５％ＲＨの雰囲気下に１８２日間保存し、かかる雰囲気下での保存開始時と１８２日保存後（１８２日材齢）のコンクリート供試体の長さを測定した。そして、各コンクリート供試体について保存開始時の長さ（基長）に対する１８２日保存後の長さの差を算出し、得られた３つの長さ変化を平均することによって、コンクリート供試体の１８２日材齢乾燥収縮を算出した。
（２８日モルタル強度）
実施例および比較例のセメント組成物の２８日モルタル強度は、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、セメント組成物から作製したモルタルをそれぞれ、４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢２８日まで養生し、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．５測定」に準拠して、圧縮強さを測定した。
実施例および比較例のセメント組成物の２８日モルタル強度は、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、セメント組成物から作製したモルタルをそれぞれ、４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢２８日まで養生し、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．５測定」に準拠して、圧縮強さを測定した。
（１８２日材齢コンクリート／モルタル強度比）
実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢コンクリート強度および１８２日材齢モルタル強度を測定し、測定した１８２日材齢コンクリート強度を１８２日材齢モルタル強度で割り算することによって、１８２日材齢コンクリート／モルタル強度比を算出した。実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢コンクリート強度は、ＪＩＳ Ａ １１３２：２０１４「コンクリートの強度試験用供試体の作り方：４．圧縮強度供試体」に準拠して、セメント組成物から作製したコンクリートをそれぞれ、φ１００ｍｍ×高さ２００ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してコンクリート供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢１８２日まで養生し、ＪＩＳＡ １１０８：２００６「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠して、各供試体における圧縮強さを測定した。また、実施例および比較例のセメント組成物の１８２日モルタル強度は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、セメント組成物から作製したモルタルをそれぞれ、４０×４０×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢１８２日まで養生し、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．５測定」に準拠して、圧縮強さを測定した。
実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢コンクリート強度および１８２日材齢モルタル強度を測定し、測定した１８２日材齢コンクリート強度を１８２日材齢モルタル強度で割り算することによって、１８２日材齢コンクリート／モルタル強度比を算出した。実施例および比較例のセメント組成物の１８２日材齢コンクリート強度は、ＪＩＳ Ａ １１３２：２０１４「コンクリートの強度試験用供試体の作り方：４．圧縮強度供試体」に準拠して、セメント組成物から作製したコンクリートをそれぞれ、φ１００ｍｍ×高さ２００ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してコンクリート供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢１８２日まで養生し、ＪＩＳＡ １１０８：２００６「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠して、各供試体における圧縮強さを測定した。また、実施例および比較例のセメント組成物の１８２日モルタル強度は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．４供試体の作り方」に準拠して、セメント組成物から作製したモルタルをそれぞれ、４０×４０×１６０ｍｍの金属型枠３個に打設し、２４時間後に脱型してモルタル供試体を３個ずつ作製した。２０℃水中で材齢１８２日まで養生し、ＪＩＳＲ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法：１０．５測定」に準拠して、圧縮強さを測定した。
［実施例および比較例のセメント組成物の作製］
以下のようにして、実施例および比較例のセメント組成物を作製した。
以下のようにして、実施例および比較例のセメント組成物を作製した。
＜実施例１〜１６、比較例１〜７＞
（セメントクリンカの作製）
クリンカ原料として、二酸化珪素（キシダ化学（株）製、試薬１級、ＳｉＯ２）、酸化鉄（III）（関東化学（株）製、試薬特級、Ｆｅ２Ｏ３）、炭酸カルシウム（キシダ化学（株）製、試薬１級、ＣａＣＯ３）、酸化アルミニウム（関東化学（株）製、試薬１級、Ａｌ２Ｏ３）、塩基性炭酸マグネシウム（キシダ化学（株）製、試薬特級、約４ＭｇＣＯ３・Ｍｇ（ＯＨ）２・５Ｈ２Ｏ）、炭酸ナトリウム（キシダ化学（株）製、無水・特級、Ｎａ２ＣＯ３）およびリン酸三カルシウム（キシダ化学（株）製、試薬１級、Ｃａ３（ＰＯ４）２）を用いた。
（セメントクリンカの作製）
クリンカ原料として、二酸化珪素（キシダ化学（株）製、試薬１級、ＳｉＯ２）、酸化鉄（III）（関東化学（株）製、試薬特級、Ｆｅ２Ｏ３）、炭酸カルシウム（キシダ化学（株）製、試薬１級、ＣａＣＯ３）、酸化アルミニウム（関東化学（株）製、試薬１級、Ａｌ２Ｏ３）、塩基性炭酸マグネシウム（キシダ化学（株）製、試薬特級、約４ＭｇＣＯ３・Ｍｇ（ＯＨ）２・５Ｈ２Ｏ）、炭酸ナトリウム（キシダ化学（株）製、無水・特級、Ｎａ２ＣＯ３）およびリン酸三カルシウム（キシダ化学（株）製、試薬１級、Ｃａ３（ＰＯ４）２）を用いた。
配合量を適宜変えて配合したクリンカ原料を、電気炉に投入して１０００℃で３０分間の焼成を行った後、１０００℃から１４５０℃まで３０分間かけて昇温させ、さらに１４５０℃で１５分間の焼成を行った後、焼成物を大気中に取り出すことによって急冷して、各実施例、比較例に用いたセメントクリンカを作製した。
（セメント組成物の作製）
上記作製したセメントクリンカと石膏（半水石膏（関東化学（株）製半水石膏、型番：０７１０８−０１（焼石膏 鹿１級））および二水石膏（（株）ノリタケカンパニーリミテッド製、型番：生石膏Ａ号））と石灰石微粉末（関東化学（株）製、型番：０７０５０−００（炭酸カルシウム（特級））とを配合した。そして、配合物を、ブレーン比表面積値が約３０００〜約３８００ｃｍ２／ｇの範囲となるようにボールミルで粉砕して、各実施例および比較例のセメント組成物を作製した。なお、実施例および比較例のセメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、石膏の配合量を変えることにより、各セメント組成物間で変わるようにした。また、実施例および比較例のセメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、石膏の配合量を変えることにより、セメント組成物間で変わるようにした。なお、配合された石膏中の二水石膏の一部が粉砕中に半水石膏に変わるので、それによっても実施例および比較例のセメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は各セメント組成物間で変わる。さらに、実施例および比較例のセメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、石灰石微粉末の配合量を変えることにより、各セメント組成物間で変わるようにした。
上記作製したセメントクリンカと石膏（半水石膏（関東化学（株）製半水石膏、型番：０７１０８−０１（焼石膏 鹿１級））および二水石膏（（株）ノリタケカンパニーリミテッド製、型番：生石膏Ａ号））と石灰石微粉末（関東化学（株）製、型番：０７０５０−００（炭酸カルシウム（特級））とを配合した。そして、配合物を、ブレーン比表面積値が約３０００〜約３８００ｃｍ２／ｇの範囲となるようにボールミルで粉砕して、各実施例および比較例のセメント組成物を作製した。なお、実施例および比較例のセメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、石膏の配合量を変えることにより、各セメント組成物間で変わるようにした。また、実施例および比較例のセメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は、石膏の配合量を変えることにより、セメント組成物間で変わるようにした。なお、配合された石膏中の二水石膏の一部が粉砕中に半水石膏に変わるので、それによっても実施例および比較例のセメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は各セメント組成物間で変わる。さらに、実施例および比較例のセメント組成物中の石灰石微粉末の割合は、石灰石微粉末の配合量を変えることにより、各セメント組成物間で変わるようにした。
（モルタルの作製）
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠してモルタルを調製し，強度試験を実施した。
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠してモルタルを調製し，強度試験を実施した。
（コンクリートの作製）
下記の表１に示す配合割合で、実施例および比較例のセメント組成物、砂（揖斐川産川砂、粒径２５〜５ｍｍ）、砂利（西島産砕石、粒径５ｍｍ以下）、ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦポゾリス（株）製、商品名：マスターポリーヒード１５Ｓ）および水を、パン型強制ミキサ（岡三機工（株）製、型番：ＳＴＲ−Ｎ２ ８Ｈ）を用いて均質に混合して、コンクリートを調製した。
下記の表１に示す配合割合で、実施例および比較例のセメント組成物、砂（揖斐川産川砂、粒径２５〜５ｍｍ）、砂利（西島産砕石、粒径５ｍｍ以下）、ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦポゾリス（株）製、商品名：マスターポリーヒード１５Ｓ）および水を、パン型強制ミキサ（岡三機工（株）製、型番：ＳＴＲ−Ｎ２ ８Ｈ）を用いて均質に混合して、コンクリートを調製した。
実施例および比較例のセメント組成物の評価結果を下記の表２および表３に示す。
［結果］
（１）実施例１〜１６のセメント組成物のコンクリートのスランプフロー値と比較例１〜７のセメント組成物のコンクリートのスランプフロー値とを比較することによって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値を３８００ｃｍ２／ｇ以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を５．０質量％以下とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を１．３質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を２．０質量％以上とし、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を５５質量％以上とすることにより、コンクリートの流動性を良好にできることがわかった。
（２）実施例１〜１１のセメント組成物の２８日コンクリート強度と実施例１２〜１６のセメント組成物の２８日コンクリート強度とを比較することによって、セメント組成物のブレーン比表面積値を３０００ｃｍ２／ｇ以上とし、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を１２質量％以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を３．５質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を１０質量％以下とすることにより、セメント組成物が発現する長期強度をさらに強くできることがわかった。
（１）実施例１〜１６のセメント組成物のコンクリートのスランプフロー値と比較例１〜７のセメント組成物のコンクリートのスランプフロー値とを比較することによって、セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、セメント組成物のブレーン比表面積値を３８００ｃｍ２／ｇ以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を５．０質量％以下とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を１．３質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を２．０質量％以上とし、２．８μｍふるい通過分における石膏のＳＯ３に換算した質量および石灰石微粉末の合計の割合を５５質量％以上とすることにより、コンクリートの流動性を良好にできることがわかった。
（２）実施例１〜１１のセメント組成物の２８日コンクリート強度と実施例１２〜１６のセメント組成物の２８日コンクリート強度とを比較することによって、セメント組成物のブレーン比表面積値を３０００ｃｍ２／ｇ以上とし、セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合を１２質量％以下とし、セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合を２．０質量％以上とし、セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合を３．５質量％以下とし、セメント組成物中の石灰石微粉末の割合を１０質量％以下とすることにより、セメント組成物が発現する長期強度をさらに強くできることがわかった。
Claims (2)
- セメントクリンカ、石膏および石灰石微粉末を含むセメント組成物であって、
前記セメント組成物中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の割合が１１．５質量％以下であり、
前記セメント組成物のブレーン比表面積値が３８００ｃｍ２／ｇ以下であり、
前記セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は５．０質量％以下であり、
前記セメント組成物中の石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が２．０質量％以上であり、
前記セメント組成物中の半水石膏のＳＯ３に換算した質量の割合は１．３質量％以下であり、
前記セメント組成物中の前記石灰石微粉末の割合が２．０質量％以上であり、２．８μｍふるい通過分における前記石膏のＳＯ３に換算した質量および前記石灰石微粉末の合計の割合は５５質量％以上であるセメント組成物。 - 前記セメント組成物のブレーン比表面積値が３０００ｃｍ２／ｇ以上であり、
前記セメント組成物の４０μｍふるい残分の割合は１２質量％以下であり、
前記セメント組成物の２．８μｍふるい通過分の割合は２．０質量％以上であり、
前記セメント組成物中の前記石膏のＳＯ３に換算した質量の割合が３．５質量％以下であり、
前記セメント組成物中の前記石灰石微粉末の割合が１０質量％以下である請求項１に記載のセメント組成物。
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