JP2016159280A

JP2016159280A - 金属含有汚泥の処理方法

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Publication number: JP2016159280A
Application number: JP2015043284A
Authority: JP
Inventors: 和美磯部; Kazumi Isobe; 佐藤　達哉; Tatsuya Sato; 達哉佐藤
Original assignee: Mitsubishi Rayon Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Rayon Co Ltd
Priority date: 2015-03-05
Filing date: 2015-03-05
Publication date: 2016-09-05
Anticipated expiration: 2035-03-05
Also published as: JP6550801B2

Abstract

【課題】本発明の目的は、金属含有汚泥の脱水処理において、凝集フロックの強度を高めて機械脱水に耐え得る十分に強固なフロックを形成させることで汚泥の脱水効率を向上し、ケーキ含水率の低下が達成できる金属含有汚泥の脱水方法を提供することにある。
【解決手段】金属含有汚泥をｐＨ１０〜１３となるよう調整した後、ジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩構造単位を有する両性高分子凝集剤を添加して脱水処理を行う金属含有汚泥の処理方法。
【選択図】なし

Description

本発明は金属含有汚泥の処理方法に関し、特に、チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む金属含有汚泥にアルカリを添加し、続けて高分子凝集剤を添加する金属含有汚泥の処理方法に関する。

金属含有汚泥は、鉱山廃水、化学工場廃水、製錬所廃水、製鉄所廃水、メッキ工場廃水、塗料系廃水、ゴミ焼却場廃水などの処理過程より生じる。

従来、重金属を含め、金属を含有する汚泥や廃水の処理方法としては、２官能性単量体単位を含む両性高分子凝集剤による処理方法（特許文献１）、アルカリ凝集沈殿を行った後に、高分子凝集剤で処理を行う方法（特許文献２，３）が提案されている。

しかしながら、前記特許文献１〜３の方法は、いずれもフロック形成後、機械脱水に耐え得る十分に強固なフロックを形成させることができなかった。そのため、単位時間当たりの汚泥の処理量を大きくすることができず、ケーキ含水率も十分に低下させることができないという問題があった。

特開平１０−３０９４０５号公報特開２０１３−１４１６４１号公報特開２００８−２６４６２６号公報

本発明の目的は、金属含有汚泥の脱水処理において、凝集フロックの強度を高めて機械脱水に耐え得る十分に強固なフロックを形成させることで汚泥の脱水効率を向上し、ケーキ含水率の低下が達成できる金属含有汚泥の脱水方法を提供することにある。

上記課題を解決するため鋭意検討した結果、金属含有汚泥、特に、チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む金属含有汚泥に、アルカリでｐＨ調整した後、特定の高分子凝集剤を添加することが有効であることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、金属含有汚泥をｐＨ１０〜１３となるよう調整した後、ジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル4級塩構造単位を有する両性高分子凝集剤を添加して脱水処理を行う金属含有汚泥の処理方法に存する。

また、本発明は、前記金属含有汚泥がチタンを含む金属含有汚泥である請求項１に記載の金属含有汚泥の処理方法に存する。

また、本発明は、前記金属含有汚泥中のチタン濃度が０．０１〜１質量％である前記の金属含有汚泥の処理方法に存する。

また、本発明は、前記ジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩構造単位がジメチルアミノエチルメタクリレート塩化メチル４級塩構造単位である前記の金属含有汚泥の処理方法に存する。

更に、本発明は、金属含有汚泥１００質量部に対して前記両性高分子凝集剤を２００〜５００ｐｐｍ添加する前記の金属含有汚泥の処理方法に存する。

本発明の金属含有汚泥の処理方法によれば、金属含有汚泥の脱水処理において、凝集フロックの強度を高めて機械脱水に耐え得る十分に強固なフロックを形成させることで汚泥の脱水効率を向上し、ケーキ含水率の低下が達成できる金属含有汚泥の脱水方法を提供することができる。

以下に本発明を詳細に説明する。
尚、以下「ｐｐｍ」は特に断りのない限り質量基準とする。本発明の金属含有汚泥の処理方法は、チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む金属含有汚泥をｐＨ１０〜１３に調整することにより金属を水酸化物として析出させる。ここにジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩構造単位を有する両性高分子凝集剤を汚泥に２００〜５００ｐｐｍ添加することで、高分子凝集剤の添加量不足及び過剰添加を起こすことなく、汚泥中の懸濁粒子の荷電中和による高分子鎖の絡まりを生じさせ、更に静電相互作用を起こすことで凝集作用を高めることができる。このため、フロックが細かくなりがちな金属含有汚泥に対しても、後工程の機械脱水に十分耐え得る強度を持ち合わせたフロックを形成させることができる。そのため、汚泥の処理量の向上、かつ、ケーキの脱水効果の向上を期待することができる。

金属含有汚泥としては、チタンを０．０１〜１質量％含み、更にマグネシウム及びカルシウムが含まれていれば、その他の成分の種類や濃度については特に限定されないが、前記金属含有汚泥中の固形物（以下ＴＳと記す）の濃度は通常１．０質量％以上が好ましく、２．０質量％以上がより好ましい。また、６．０質量％以下が好ましく、５．０質量％以下がより好ましい。前記範囲内であれば、前記金属含有汚泥をｐＨ調整して析出した金属を凝集フロックに巻き込みながら凝集フロックを形成できるので、前記汚泥中の金属と固形物を効率的に除去することができる。

前記金属含有汚泥のｐＨ調整は、汚泥にアルカリを添加して行うことができる。前記アルカリとしては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリ金属水酸化物、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムなどのアルカリ土類金属水酸化物などを挙げることができる。中でも廃水中の金属の析出のし易さより、前記ｐＨ調整用のアルカリとしては、水酸化カルシウムが好ましい。

チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む金属含有汚泥に水酸化カルシウムを添加してｐＨを調整し、金属水酸化物を析出させる。ｐＨ調整後のｐＨは１０以上が好ましく、１０．５以上がより好ましい。また、１３以下が好ましい。ｐＨ１０未満では汚泥中の金属を十分に捕集できず。ｐＨ１３を超えると後工程で使用する両性高分子凝集剤がエステル系化合物である場合にはエステル基が加水分解を引き起こしてしまい、十分な強度を持つフロックを形成することができなくなる。

高分子凝集剤は水溶液にしてから汚泥と混合することが好ましい。高分子凝集剤の水溶液の濃度は、通常０．０１質量％以上が好ましく、０．０５質量％以上がより好ましい。また、２質量％以下が好ましく、０．５質量％以下がより好ましい。前記範囲内であれば、高分子凝集剤を効率よく前記汚泥に添加することができる。

本発明の前記両性高分子凝集剤としては、カチオン性モノマー構造単位がジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩であり、中でも、ジメチルアミノエチルメタクリレート塩化メチル４級塩が好ましい。前記両性高分子凝集剤を構成する全モノマー構造単位に対するジメチルアミノエチルメタクリレート塩化メチル４級塩構造単位の含有量は４０．０〜５２．５質量％が好ましい。ノニオン性モノマー構造単位としては、アクリルアミドが好ましく、アニオン性モノマー構造単位としては、アクリル酸（塩）が好ましい。前記両性高分子凝集剤を構成する全モノマー構造単位に対するそれぞれの含有量は、アクリルアミド構造単位の含有量は４０．０〜５２．５質量％、アクリル酸（塩）構造単位の含有量は５．０〜１０．０質量％であることが好ましい。

また、本発明の前記両性高分子凝集剤の汚泥への添加量は２００ｐｐｍ以上が好ましく、２５０ｐｐｍ以上がより好ましい。また、５００ｐｐｍ以下が好ましく、３５０ｐｐｍ以下がより好ましい。前記範囲内であれば、高分子凝集剤を添加・撹拌する際に、高分子凝集剤が未反応となって残ることが無いため、ケーキの脱水効率が向上する。

両性高分子凝集剤を汚泥に添加することで、汚泥中の懸濁粒子の荷電中和による高分子鎖の絡まりが生じ、更に静電相互作用を起こすことで凝集作用が高まる。このため、フロックが細かくなりがちな金属含有汚泥に対しても、後工程の機械脱水に十分耐え得る強度を持ち合わせたフロックを形成させることができる。そのため、汚泥の処理量の向上、かつ、ケーキの脱水効果の向上を期待することができる。

本発明の前記両性高分子凝集剤を汚泥に添加する際に、無機凝結剤や有機凝結剤を併用することもできる。

前記無機凝結剤としては、硫酸バンド（硫酸アルミニウム）、塩化第二鉄、硫酸第一鉄、ポリ硫酸第二鉄などを挙げることができる。中でも、汚泥の脱水性能が高いことから、硫酸バンドが好ましい。

前記有機凝結剤としては、例えば、ポリアミン、ポリジアリルジメチルアンモニウムクロライド、ポリジアルキルアミノアルキルメタクリレートアルキルクロライド４級塩、ポリ（ジアルキルアミノアルキルアクリレートアルキルクロライド４級塩−アクリルアミド）、カチオン性界面活性剤などを挙げることができる。汚泥の脱水性能が高いので、ポリジアルキルアミノアルキルメタクリレートアルキルクロライド４級塩とポリ（ジアルキルアミノアルキルアクリレートアルキルクロライド４級塩−アクリルアミド）が好ましい。

フロックを形成した後は、脱水機を用いてフロックを脱水し、脱水ケーキを得ることができる。脱水機の形式としては、例えば、フィルタープレス型脱水機、スクリュープレス型脱水機、圧入式スクリュープレス型脱水機、真空型脱水機、ベルトプレス型脱水機、遠心型脱水機、多重円板型脱水機などが挙げられる。中でも、汚泥の脱水効率が高いのでフィルタープレス型脱水機、ベルトプレス型脱水機が好ましい。

以下、実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り以下の記載によって限定されるものではない。なお、本実施例及び比較例における「％」は特に断りのない限り「質量％」を示す。

実施例及び比較例に使用した高分子凝集剤を表１に示す。表中の数値は各高分子凝集剤中のカチオン性モノマー構造単位、アニオン性モノマー構造単位、ノニオン性モノマー構造単位の含有率を質量％で示したものである。

ＡＡｍ：アクリルアミド
ＤＭＥ：ジメチルアミノエチルアクリレート塩化メチル４級塩
ＤＭＣ：ジメチルアミノエチルメタアクリレート塩化メチル４級塩
ＭＢＡＡ：メチレンビスアクリルアミド
ＡＡ：アクリル酸（塩）

（実施例１）
チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む塗料系金属含有汚泥に水酸化カルシウムを添加してｐＨ１１．８に調整した。調整後の汚泥のＴＳは、財団法人日本下水道協会編「下水試験方法上巻１９９７年度版」ｐ１１６に従い測定したところ、５．３８％であった。また、ｐＨ調整後の汚泥のチタン含有量はＪＩＳＨ１６３２−１：２０１４に記載のＩＣＰ発光分光分析法で測定したところ、０．０５質量％であった。前記汚泥３００ｍＬを５００ｍＬビーカーに取り、両性高分子凝集剤Ａ（水溶液濃度０．３質量％）を２５ｍＬ（汚泥への添加率２５０ｐｐｍ）添加し、スパチュラを用いて２００ｒｐｍで３０秒撹拌してフロックを形成した。目視により平均フロック径を測定することでフロック径とした。５０メッシュのナイロン製の濾布でフロックが形成した汚泥を濾過し、濾液の濁度を目視で評価した。濾液の濁度は以下の基準で判断した。

−：濾液がほとんど透き通っており、浮遊物はほぼ見られない（ＳＳ量目安：５０ｐｐｍ未満）。
＋：濾液に一部濁りが見られ、浮遊物がわずかに存在する（ＳＳ量目安：５０ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ未満）。
＋＋：濾液に部分的に濁りが見られ、浮遊物がところどころ存在する（ＳＳ量目安：１００ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満）。
＋＋＋：濾液に多数の濁りが見られ、浮遊物が全体的に存在する（ＳＳ量目安：２００ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ未満）。
＋＋＋＋：濾液に全体的に多数の濁りが見られ、浮遊物が全体的に存在し、一部粗大な大きさで存在する（ＳＳ量目安：５００ｐｐｍ以上１０００ｐｐｍ未満）。

濾過後、濾布上に残ったフロックを０．１ＭＰａの圧力で１分間プレス脱水して脱水ケーキを得、脱水ケーキの含水率を測定した。含水率の測定は、財団法人日本下水道協会編「下水試験方法上巻１９９７年度版」ｐ２９６〜２９７に従い測定した。

（実施例２）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｂに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例３）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｃに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例４）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１０．３にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例５）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１２．５にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例６）
両性高分子凝集剤Ａの汚泥への添加率を２００ｐｐｍにしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例７）
両性高分子凝集剤Ａの汚泥への添加率を４００ｐｐｍにしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例１）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｄに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例２）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｄに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例３）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ９．２にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例４）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１３．８にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例５）
両性高分子凝集剤Ａをカチオン性高分子凝集剤Ｆに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例６）
両性高分子凝集剤Ａをアニオン性高分子凝集剤Ｇ（水溶液濃度０．１質量％）を７５ｍＬ（汚泥への添加率２５０ｐｐｍ）添加することに替えた以外は実施例１と同様にして処理を行った。

実施例及び比較例における各試験結果を表２に示す。

（実施例８）
チタン、マグネシウム及びカルシウムを含む塗料系金属含有汚泥に対し、水酸化カルシウムを添加してｐＨ１０．９に調整した。調整後の汚泥のＴＳは、４．５９％であった。また、チタンの含有量はＪＩＳＨ１６３２−１：２０１４に記載のＩＣＰ発光分光分析法で測定したところ、０．６５質量％であった。前記汚泥３００ｍＬを５００ｍＬビーカーに取り、両性高分子凝集剤Ａ（水溶液濃度０．３％）を３５ｍＬ（汚泥への添加率３５０ｐｐｍ）添加し、スパチュラを用いて２００ｒｐｍで３０秒撹拌した。フロック径の測定、濾液の濁度の判定、脱水ケーキの作製及び含水率の測定は実施例１と同様に行った。

（実施例９）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｂに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例１０）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｃに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例１１）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１０．０にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例１２）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１３．０にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例１３）
両性高分子凝集剤Ａの添加率を２００ｐｐｍにしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（実施例１４）
両性高分子凝集剤Ａの添加率を４５０ｐｐｍにしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例７）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｄに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例８）
両性高分子凝集剤Ａを両性高分子凝集剤Ｅに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例９）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ９．５にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例１０）
水酸化カルシウムによる汚泥のｐＨ調整をｐＨ１４．０にしたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例１１）
両性高分子凝集剤Ａをカチオン性高分子凝集剤Ｆに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

（比較例１２）
両性高分子凝集剤Ａをアニオン性高分子凝集剤Ｇ（水溶液濃度０．１質量％）を１１７ｍＬ（汚泥への添加率３５０ｐｐｍ）添加することに替えたこと以外は実施例１と同様にして処理を行った。

実施例及び比較例における各試験結果を表３に示す。

表２と表３の通り、本発明の処理方法に従えば、実施例１〜７及び実施例８〜１４の通り、フロック径は大きくなり、含水率が低下する。これに対し、比較例３、４、９及び１０の通りｐＨ調整後の汚泥のｐＨが１０〜１３を外れると、フロック径が小さく、含水率が高くなる。

また、比較例１、２、７及び８の通り、両性高分子凝集剤中のカチオン性モノマー構造単位が異なると、含水率が低下しなくなる。
カチオン性高分子凝集剤のみあるいはアニオン性高分子凝集剤のみで処理をした場合にもフロックが形成されにくく、含水率が低下しない。

本発明によれば、金属含有汚泥にアルカリを添加し、続けて高分子凝集剤を添加する金属含有汚泥の処理方法として広く適用できる。

Claims

金属含有汚泥をｐＨ１０〜１３となるよう調整した後、ジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩構造単位を有する両性高分子凝集剤を添加して脱水処理を行う金属含有汚泥の処理方法。
前記金属含有汚泥がチタンを含む金属含有汚泥である請求項１に記載の金属含有汚泥の処理方法。
前記金属含有汚泥中のチタン濃度が０．０１〜１質量％である請求項２に記載の金属含有汚泥の処理方法。
前記ジアルキルアミノアルキルメタクリレート塩化アルキル４級塩構造単位がジメチルアミノエチルメタクリレート塩化メチル４級塩構造単位である請求項１〜３のいずれか一項に記載の金属含有汚泥の処理方法。
金属含有汚泥１００質量部に対して前記両性高分子凝集剤を２００〜５００ｐｐｍ添加する請求項１〜４のいずれか一項に記載の金属含有汚泥の処理方法。