JP2016156740A - 共鳴計算プログラム及び解析装置 - Google Patents

Abstract

【課題】幅広い計算条件であっても、計算精度を悪化させることなく、計算負荷の増大を抑制することができる共鳴計算プログラム等を提供する。【解決手段】解析装置の演算部に、等価原理に基づく共鳴計算を実行させて、燃料棒を格納した燃料集合体の共鳴領域における実効断面積を算出する共鳴計算ステップを含む共鳴計算プログラムにおいて、燃料棒を格納したセルは、燃料棒を中心とする一次元の等価円筒セル３５として取り扱われ、等価円筒セル３５は、中心に設けられる円形の燃料領域３５ａと、燃料領域３５ａの周囲に設けられる減速材領域３５ｃとを含んでおり、中心から減速材領域３５ｃの外周までの半径を、減速材半径Ｒｍとしており、減速材半径Ｒｍには、燃料集合体における燃料棒の位置に応じた、燃料領域３５ａにおけるダンコフ係数Ｄが保存されている。【選択図】図７

Description

本発明は、等価原理に基づく共鳴計算を実行する共鳴計算プログラム及び解析装置に関するものである。

従来、炉心内を解析する炉心解析プログラムとして、中性子輸送方程式を用いて、炉心に装荷される燃料集合体の核定数を算出する核定数計算コード（格子計算コード）が知られている（例えば、特許文献１参照）。核定数計算コードでは、燃料集合体を軸方向に直交する面で切った断面となる四角形の幾何形状を二次元の解析対象領域としている。

特開２０１３−０４０８２４号公報

特許文献１の核定数計算コードで算出された核定数は、炉心計算コードの入力値として使用されており、炉心内の状況を考慮した計算条件に応じて、複数のセット数が用意される。そして、炉心計算コードでは、入力される核定数に基づいて、炉心内の核特性を評価している。

ところで、炉心解析プログラムは、シビアアクシデント等の炉心内の様々な状況を考慮して、幅広い計算条件に基づく炉心解析が要求されている。例えば、炉心内の状況として、炉心内が減速材（冷却水）で満たされる状況から、炉心内の減速材が喪失する状況までが想定される。この場合、計算条件のパラメータの１つとしては、炉心内の水密度が適用され、水密度が１ｇ／ｃｍ^３となる計算条件から、水密度が０ｇ／ｃｍ^３となる計算条件まで考慮する必要がある。しかしながら、通常の炉心の運転時から大きく外れた計算条件では、計算条件が悪化する可能性がある。

ここで、核定数計算コードでは、燃料集合体の中性子束を中性子輸送計算によって算出するにあたり、中性子輸送計算の入力値となる実効断面積を算出する共鳴計算を行っている。共鳴計算では、例えば、１０万群となる超詳細なエネルギー群に基づく断面積を、超詳細なエネルギー群に基づく中性子輸送計算で得られた中性子束で縮約して、例えば、１７２群の実効断面積を算出する。ここで、超詳細なエネルギー群に基づく中性子輸送計算は、計算負荷を軽減するために、取り扱う計算体系として、燃料棒が格納される各セルを対象としており、また、各セルを一次元の等価円筒セルとして取り扱っている。

しかしながら、一次元等価円筒セルを計算体系として取り扱う場合、隣接し合うセル同士の隣接効果を考慮することができない。つまり、セルには、燃料セルの他、異種燃料セル及び制御棒案内管等があり、燃料セルと燃料セル以外のセルが隣接する場合には、隣接効果を考慮できないことから、計算精度が悪化する要因を含むこととなる。

そこで、本発明は、幅広い計算条件であっても、計算精度を悪化させることなく、計算負荷の増大を抑制することができる共鳴計算プログラム及び解析装置を提供することを課題とする。

本発明の共鳴計算プログラムは、解析装置の演算部に、等価原理に基づく共鳴計算を実行させて、燃料棒を格納した燃料集合体の共鳴領域における実効断面積を算出する共鳴計算ステップを含む共鳴計算プログラムにおいて、前記燃料棒を格納したセルは、前記燃料棒を中心とする一次元の等価円筒セルとして取り扱われ、前記等価円筒セルは、中心に設けられる円形の燃料領域と、前記燃料領域の周囲に設けられる減速材領域とを含んでおり、中心から減速材領域の外周までの半径を、減速材半径としており、前記減速材半径には、前記燃料集合体における前記燃料棒の位置に応じた、前記燃料領域におけるダンコフ係数が保存されていることを特徴とする。

この構成によれば、ダンコフ係数が保存された減速材半径を用いて、各セルの計算体系を、一次元等価円筒セルとして取り扱うことができる。このため、各セルにおいて共鳴計算を行う場合、隣接効果を考慮して計算することができ、計算精度の向上を図ることができる。このように、共鳴計算では、幅広い計算条件であっても、隣接効果を考慮できることから、計算負荷の増大を抑制しつつ、実効断面積を精度良く算出することができる。なお、ダンコフ係数は、例えば、「１」である場合、燃料棒から出射した中性子が、隣接する燃料棒に必ず入射する係数となり、例えば、「０」である場合、燃料棒から出射した中性子が、隣接する燃料棒に入射しない係数となる。

この場合、前記共鳴計算ステップの実行前に、前記燃料集合体における前記燃料棒の位置に応じた、前記燃料領域における前記ダンコフ係数を取得するダンコフ係数取得ステップと、参照用ダンコフ係数と、前記参照用ダンコフ係数が保存される前記参照用減速材半径とが関連付けられたデータから、前記ダンコフ係数取得ステップで取得した前記ダンコフ係数に基づいて、前記参照用ダンコフ係数を選定し、選定した前記参照用ダンコフ係数に関連付けられる前記参照用減速材半径に基づいて、前記仮想ダンコフ係数を算出する仮想ダンコフ係数算出ステップと、前記仮想ダンコフ係数算出ステップで算出された前記仮想ダンコフ係数が、前記ダンコフ係数取得ステップで取得した前記ダンコフ係数と等価であるか否かを判定し、等価であると判定した場合、前記仮想ダンコフ係数算出ステップにおいて、前記仮想ダンコフ係数を算出するために用いた前記参照用減速材半径が、前記ダンコフ係数が保存された前記等価円筒セルの減速材半径であるとする減速材半径算出ステップと、を備えることが、好ましい。

この構成によれば、精度の良いダンコフ係数が保存された減速材半径を算出するまで、トライアンドエラーを行うことができる。また、ダンコフ係数が保存された減速材半径をリアルタイムに算出して用いることができる。このため、ダンコフ係数と、ダンコフ係数が保存された減速材半径とを関連付けて、テーブルとして記憶する必要がない。よって、異なる燃料集合体が新たに装荷される場合であっても、テーブルを作り直す必要がない。これは、一次元等価円筒セルを用いることで計算負荷を軽減できることから、ダンコフ係数が保存された減速材半径を、リアルタイムに算出することができる。

本発明の解析装置は、上記の共鳴計算プログラムを実行可能であることを特徴とする。

この構成によれば、幅広い計算条件であっても、実効断面積の計算精度を悪化させることなく、計算負荷の増大を抑制することができる。

図１は、本実施形態に係る解析装置を模式的に表した概略構成図である。 図２は、本実施形態に係る解析装置の解析対象となる炉心を模式的に表した説明図である。 図３は、解析対象領域となる燃料集合体を軸方向に直交する面で切ったときの断面図である。 図４は、解析装置に記憶された格子計算コードに関する説明図である。 図５は、複数の詳細領域に分割された解析対象領域を表した説明図である。 図６は、中性子パスが引かれた解析対象領域を表した説明図である。 図７は、燃料集合体における燃料棒の位置に対応するダンコフ係数及び減速材半径に関する説明図である。 図８は、共鳴計算プログラムにより実効断面積を算出するフローチャートである。 図９は、ダンコフ係数に基づいて、ダンコフ係数を保存する減速材半径を算出するフローチャートである。

以下に、本発明に係る実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施形態における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。さらに、以下に記載した構成要素は適宜組み合わせることが可能であり、また、実施形態が複数ある場合には、各実施形態を組み合わせることも可能である。

［実施形態］
本実施形態に係る核定数算出プログラムは、炉心内の燃料集合体を評価する炉心解析プログラムに組み込まれている。炉心解析プログラムは、解析装置に保存され、解析装置において炉心解析プログラムが実行されることで、炉心内の中性子束を計算し、炉心内の核反応を媒介する中性子の分布や挙動を予測し、炉心内の核特性を評価する。そして、この炉心解析プログラムによって得られた解析結果に基づいて、炉心設計が行われる。なお、炉心設計とは、安全性、燃焼効率性や燃料配置等を考慮して、炉心に装荷されている燃料を交換するために行われるものである。先ず、図１を参照し、解析装置について説明する。

図１は、解析装置を模式的に表した概略構成図である。図１に示すように、解析装置４０は、各種プログラムを実行して演算可能な演算部４１と、各種プログラムおよびデータを記憶する記憶部４２と、キーボード等の入力デバイスで構成された入力部４３と、モニタ等の出力デバイスで構成された出力部４４とを有している。なお、解析装置４０は、単体の装置で構成してもよいし、演算装置及びデータサーバ等を組み合わせた複数の装置で構成してもよく、特に限定されない。

記憶部４２には、各種プログラムとして、炉心解析プログラムＰが記憶され、また、データとして、実効断面積をまとめた断面積ライブラリＤ１と、複数のセット数となる核定数をまとめた核定数データＤ２と、が記憶されている。また、炉心解析プログラムＰには、核定数を算出するための格子計算コード（核定数算出プログラム）Ｃ１と、核定数に基づいて炉心内の核特性を解析する炉心計算コードＣ２とが含まれている。

ここで、図２及び図３を参照して、炉心解析プログラムＰの解析対象となる炉心５について説明する。図２は、本実施形態に係る解析装置の解析対象となる炉心を模式的に表した説明図であり、図３は、解析対象領域となる燃料集合体を軸方向に直交する面で切ったときの断面図である。図２に示すように、原子炉には、炉心設計の対象となる炉心５が格納されている。この炉心５は、複数の燃料集合体６で構成される。なお、燃料の交換は、燃料集合体６単位で行われる。

図３に示すように、各燃料集合体６は、複数の燃料棒１０と、各燃料棒１０を覆う複数の被覆管１１と、複数の被覆管１１を束ねる図示しないグリッドと、で構成され、燃料集合体６の内部は減速材（冷却材）１３で満たされると共に、複数の制御棒１４および炉内核計装１５が挿入可能となるように構成されている。

燃料集合体６は、断面方形状に形成され、例えば、１７×１７のセル２０で構成されている。そして、１７×１７のセル２０のうち、２４個のセル２０には、それぞれ制御棒１４が挿入され、集合体中心のセル２０には、炉内核計装１５が挿入される。このとき、制御棒１４が挿入されるセル２０を制御棒案内管、炉内核計装１５が挿入されるセル２０を計装案内管という。また、その他のセル２０には、燃料棒１０がそれぞれ挿入される。なお、燃料集合体６が沸騰水型軽水炉（ＢＷＲ）に用いられる場合、燃料集合体６は、その外側がチャンネルボックスに覆われる。一方で、燃料集合体６が加圧水型軽水炉（ＰＷＲ）に用いられる場合、燃料集合体６は、その外側が開放されている。そして、ＢＷＲの場合にはチャンネルボックスの外側に、ＰＷＲの場合には燃料集合体６の外側に、集合体間ギャップ１２が存在する。

次に、炉心解析プログラムＰの格子計算コードＣ１及び炉心計算コードＣ２について説明する。

格子計算コードＣ１は、燃料集合体６を軸方向に直交する面で切った断面となる四角形の幾何形状を二次元の解析対象領域３０（図３参照）としており、この解析対象領域３０における核定数を算出可能なコードとなっている。なお、核定数は、炉心計算コードＣ２に用いられる入力データとなっており、核定数としては、拡散係数、吸収断面積、除去断面積および生成断面積などがある。つまり、格子計算コードＣ１を用いて核定数計算を行うことにより、炉心計算用の入力データである核定数を生成している。

炉心計算コードＣ２は、燃料集合体６を軸方向に複数に分割して直方体形状の小体積となる燃料ノード（図示省略）に、算出された核定数をそれぞれ設定して炉心計算を行っている。複数の燃料ノードは、炉心を表現しており、炉心計算コードＣ２は、炉心計算を行うことにより、臨界ホウ素濃度、出力分布、反応度係数等の炉心内の核特性を評価可能なコードとなっている。

この解析装置４０は、入力部４３から入力された入力パラメータに基づいて、記憶部４２に記憶された炉心解析プログラムＰを、演算部４１において実行させる。すると、解析装置４０は、格子計算コードＣ１を用いて、燃料集合体６の解析対象領域３０における核定数を算出し、炉心計算コードＣ２を用いて、算出された核定数を各燃料ノードに設定して炉心計算を行うことにより、炉心５の核特性を評価する。そして、解析装置４０は、炉心解析プログラムＰによる解析結果を出力部４４に出力する。

次に、図４を参照して、格子計算コードＣ１について具体的に説明する。図４は、解析装置に記憶された格子計算コードに関する説明図である。本実施形態の格子計算コードＣ１は、燃料集合体６内の中性子束を計算したり、燃焼計算を行ったり、核定数計算を行ったりしている。

格子計算コードＣ１は、共鳴計算プログラム５１と、輸送計算プログラム５２と、燃焼計算プログラム５３と、核定数計算プログラム５４とを含んで構成される。そして、この格子計算コードＣ１は、解析装置４０に入力される燃料集合体６に関する諸元データや、解析装置４０の記憶部４２に記憶された断面積ライブラリＤ１から取得される実効断面積に基づいて、各種計算を行っている。なお、諸元データとしては、例えば、燃料棒の半径、集合体間ギャップ、燃料組成、燃料温度や減速材温度等である。

図５は、複数の詳細領域に分割された解析対象領域を表した説明図である。図５に示すように、格子計算コードＣ１の解析対象となる解析対象領域３０は、任意の体系であり、各セル２０に対応する複数のセル領域３１ａ，３１ｂによって構成されている。セル領域３１ａ，３１ｂとしては、例えば、燃料棒１０が挿入されたセル領域３１ａと、制御棒１４が挿入されたセル領域３１ｂとがある。セル領域３１ａ，３１ｂは、複数の詳細領域に分割されている。この複数の詳細領域の一部は、共鳴現象が発生する共鳴領域となっている。

共鳴計算プログラム５１は、共鳴現象を考慮した各詳細領域の実効断面積を求めるために実行される。ここで、共鳴現象とは、中性子のエネルギーが所定のエネルギーになると断面積が飛躍的に増加する現象である。この共鳴計算プログラム５１では、中性子のエネルギーを、約１０万群となる超詳細なエネルギー群の断面積を用いて、中性子輸送計算により中性子束が求められる。そして、共鳴計算プログラム５１では、超詳細なエネルギー群の断面積を、超詳細なエネルギー群の中性子束を用いて縮約して、例えば、１７２群となる多群の実効断面積を算出する。そして、算出された実効断面積は、断面積ライブラリＤ１に保存される。

輸送計算プログラム５２は、算出した実効断面積を用いて、特性曲線法に基づき燃料集合体６内の各詳細領域の中性子束を多群に亘って計算している。ここで、図６は、中性子パスが引かれた解析対象領域を表した説明図である。図６に示すように、輸送計算プログラム５２は、複数の詳細領域に分割された解析対象領域３０上に複数の中性子飛行パスｓを作成する。そして、作成された中性子飛行パスｓ毎に、中性子輸送方程式を解いて、各詳細領域の中性子束を算出する。

燃焼計算プログラム５３は、炉心５内の核種の生成と消滅とを追跡する燃焼計算を実行している。燃焼計算プログラム５３は、燃焼方程式を解くことにより、各核種の原子数密度の時間変化を評価し、各燃焼度点における多群中性子輸送計算の入力条件を与える。これにより、燃料計算プログラム５３は、所定のサンプリング周期毎に燃焼計算と輸送計算とを交互に行うことで、燃焼状態（燃焼の時間変化）を追跡する。

核定数計算プログラム５４は、輸送計算プログラム５２によって得られる燃料集合体６内の多群の中性子束を重みとして、燃料集合体６内の多群の実効断面積を縮約・均質化し、均質化された核定数を算出する。

続いて、図７から図９を参照し、本実施形態に係る共鳴計算プログラム５１について詳細に説明する。図７は、燃料集合体における燃料棒の位置に対応するダンコフ係数及び減速材半径に関する説明図である。図８は、共鳴計算プログラムにより実効断面積を算出するフローチャートである。図９は、ダンコフ係数に基づいて、ダンコフ係数を保存する減速材半径を算出するフローチャートである。

図７に示すように、共鳴計算プログラム５１では、解析対象領域３０における各セル２０の計算体系を、燃料棒１０を中心とする一次元の等価円筒セル３５を用いて取り扱っている。一次元等価円筒セル３５は、中心に位置する円形の燃料棒１０の領域である燃料領域３５ａと、燃料領域３５ａの外周側に位置する円環状の被覆管１１の領域である被覆管領域３５ｂと、被覆管領域３５ｂの外周側に位置する円環状の減速材の領域である減速材領域３５ｃとを含んでいる。そして、一次元等価円筒セル３５は、燃料領域３５ａの中心から減速材領域３５ｃの外周までの半径を、減速材半径Ｒｍとしている。

ここで、燃料棒１０には、燃料集合体６の各位置に応じて、ダンコフ係数Ｄが設定されている。燃料集合体６の位置に対応する各燃料棒１０のダンコフ係数Ｄは、ＥＮＣＭ（Enhanced Neutron Current Method）に基づき、二次元体系での幾何形状を直接考慮した単色のＭＯＣ（Method of Characteristics）による固定源計算で求めている。ここで、上記の減速材半径Ｒｍは、各燃料棒１０のダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍとなっている。このため、減速材半径Ｒｍは、燃料集合体６の位置に応じて異なる半径となっている。

次に、図９を参照し、ダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍを算出する一連の計算処理について説明する。図９に示す計算処理は、共鳴計算を行うにあたり、リアルタイムに実行される処理である。先ず、解析装置４０の演算部４１は、燃料集合体６の位置に対応する各燃料棒１０のダンコフ係数Ｄを取得する（ステップＳ１１：ダンコフ係数取得ステップ）。ここで、演算部４１は、ダンコフ係数Ｄを取得する場合、燃料集合体６の各燃料棒１０の位置に対応付けたダンコフ係数Ｄのテーブルから取得してもよいし、リアルタイムに算出したダンコフ係数Ｄを取得してもよく、特に限定されない。

続いて、解析装置４０の演算部４１は、取得したダンコフ係数Ｄに基づいて、参照用ダンコフ係数と参照用ダンコフ係数が保存される参照用減速材半径とが関連付けられたデータから、参照用ダンコフ係数を選定する。そして、演算部４１は、選定した参照用ダンコフ係数に関連付けられる参照用減速材半径に基づいて、仮想ダンコフ係数を算出する（ステップＳ１２：仮想ダンコフ係数算出ステップ）。

演算部４１は、仮想ダンコフ係数算出ステップＳ１２の実行後、仮想ダンコフ係数算出ステップＳ１２で算出された仮想ダンコフ係数が、ダンコフ係数取得ステップＳ１１で取得したダンコフ係数Ｄと等価であるか否かを判定する（ステップＳ１３）。例えば、演算部４１は、仮想ダンコフ係数とダンコフ係数Ｄとの偏差が、予め設定された許容値に収まるか否かを判定することで、仮想ダンコフ係数とダンコフ係数Ｄとが等価であるか否かを判定する。演算部４１は、ステップＳ１３の判定の結果、仮想ダンコフ係数とダンコフ係数Ｄとが等価であると判定した場合（ステップＳ１３：Ｙｅｓ）、仮想ダンコフ係数を算出するために用いた参照用減速材半径が、ダンコフ係数Ｄが保存された一次元等価円筒セル３５の減速材半径Ｒｍであるとして算出する（ステップＳ１４：減速材半径算出ステップ）。一方で、演算部４１は、ステップＳ１３の判定の結果、仮想ダンコフ係数とダンコフ係数Ｄとが等価でないと判定した場合（ステップＳ１３：Ｎｏ）、再び、仮想ダンコフ係数算出ステップＳ１２に進む。図９に示す計算処理を行うことで、演算部４１は、ダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍを算出する。

次に、図８を参照して、ダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍを用いた共鳴計算について説明する。演算部４１は、共鳴計算プログラム５１を実行すると、図９の計算処理で算出されたダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍを取得し、一次元等価円筒セル３５を計算体系とする衝突確率法（ＣＰ法：Collision Probability Method）に基づく、超詳細なエネルギー群の実効断面積を、バックグラウンド断面積を用いて計算する。

先ず、演算部４１は、共鳴計算プログラム５１を実行すると、入力される諸元データに基づいて、実効断面積を算出するために必要な物理量となる自己遮蔽因子等を、断面積ライブラリＤ１から取得する。演算部４１は、入力された諸元データと、断面積ライブラリＤ１から取得した物理量とに基づいて、等価原理に基づく非均質体系の共鳴自己遮蔽計算を実行する（ステップＳ１）。

続いて、演算部４１は、超詳細なエネルギー群における中性子スペクトルを求めるべく、ダンコフ係数Ｄを保存する減速材半径Ｒｍを用いて、一次元等価円筒セル３５を計算体系とする衝突確率法に基づく、超詳細なエネルギー群の中性子輸送計算を実行する（ステップＳ２）。

演算部４１は、ステップＳ２において算出した超詳細なエネルギー群における中性子スペクトルを用いて、超詳細なエネルギー群の反応率を保存するように、ＳＰＨ（Superhomogenization）因子を用いて補正し、超詳細なエネルギー群の断面積を縮約して、１７２群の実効断面積を作成する（ステップＳ３）。そして、演算部４１は、作成した１７２群の実効断面積を断面積ライブラリＤ１に保存する（ステップＳ４）。

以上のように、本実施形態によれば、ダンコフ係数Ｄが保存された減速材半径Ｒｍを用いて、各セル２０の計算体系を、一次元等価円筒セル３５として取り扱うことができる。このため、各セル２０において共鳴計算を行う場合、隣接効果を考慮して計算することができ、計算精度の向上を図ることができる。このように、共鳴計算では、幅広い計算条件であっても、隣接効果を考慮できることから、計算負荷の増大を抑制しつつ、実効断面積を精度良く算出することができる。

また、本実施形態によれば、図９に示す計算処理を演算部４１が実行することで、精度の良いダンコフ係数Ｄが保存された減速材半径Ｒｍを算出するまで、トライアンドエラーを行うことができる。また、演算部４１は、ダンコフ係数Ｄが保存された減速材半径Ｒｍをリアルタイムに算出して用いることができる。このため、ダンコフ係数Ｄと、ダンコフ係数Ｄが保存された減速材半径Ｒｍとを関連付けて、テーブルとして記憶する必要がない。よって、異なる燃料集合体が新たに装荷される場合であっても、テーブルを作り直す必要がない。これは、一次元等価円筒セル３５を用いることで計算負荷を軽減できることから、ダンコフ係数Ｄが保存された減速材半径Ｒｍを、リアルタイムに算出することができる。

なお、本実施形態は、沸騰水型原子炉に適用してもよいし、加圧水型原子炉に適用してもよく、特に限定されない。

５ 炉心
６ 燃料集合体
１０ 燃料棒
１１ 被覆管
１２ 集合体間ギャップ
１３ 減速材
１４ 制御棒
１５ 炉内核計装
２０ セル
３０ 解析対象領域
３１ａ，３１ｂ セル領域
３５ 円筒等価セル
４０ 解析装置
４１ 演算部
４２ 記憶部
４３ 入力部
４４ 出力部
５１ 共鳴計算プログラム
５２ 輸送計算プログラム
５３ 燃焼計算プログラム
５４ 核定数計算プログラム
Ｐ 炉心解析プログラム
Ｄ１ 断面積ライブラリ
Ｄ２ 核定数データ
Ｃ１ 格子計算コード
Ｃ２ 炉心計算コード
ｓ 中性子飛行パス

Claims (3)

1. 解析装置の演算部に、等価原理に基づく共鳴計算を実行させて、燃料棒を格納した燃料集合体の共鳴領域における実効断面積を算出する共鳴計算ステップを含む共鳴計算プログラムにおいて、
   前記燃料棒を格納したセルは、前記燃料棒を中心とする一次元の等価円筒セルとして取り扱われ、
   前記等価円筒セルは、中心に設けられる円形の燃料領域と、前記燃料領域の周囲に設けられる減速材領域とを含んでおり、中心から減速材領域の外周までの半径を、減速材半径としており、
   前記減速材半径には、前記燃料集合体における前記燃料棒の位置に応じた、前記燃料領域におけるダンコフ係数が保存されていることを特徴とする共鳴計算プログラム。
2. 前記共鳴計算ステップの実行前に、前記燃料集合体における前記燃料棒の位置に応じた、前記燃料領域における前記ダンコフ係数を取得するダンコフ係数取得ステップと、
   参照用ダンコフ係数と、前記参照用ダンコフ係数が保存される参照用減速材半径とが関連付けられたデータから、前記ダンコフ係数取得ステップで取得した前記ダンコフ係数に基づいて、前記参照用ダンコフ係数を選定し、選定した前記参照用ダンコフ係数に関連付けられる前記参照用減速材半径に基づいて、仮想ダンコフ係数を算出する仮想ダンコフ係数算出ステップと、
   前記仮想ダンコフ係数算出ステップで算出された前記仮想ダンコフ係数が、前記ダンコフ係数取得ステップで取得した前記ダンコフ係数と等価であるか否かを判定し、等価であると判定した場合、前記仮想ダンコフ係数算出ステップにおいて、前記仮想ダンコフ係数を算出するために用いた前記参照用減速材半径が、前記ダンコフ係数が保存された前記等価円筒セルの減速材半径であるとする減速材半径算出ステップと、を備えることを特徴とする請求項１に記載の共鳴計算プログラム。
3. 請求項１または２に記載の共鳴計算プログラムを実行可能であることを特徴とする解析装置。

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