JPH01291196A - 原子炉用燃料集合体 - Google Patents
原子炉用燃料集合体Info
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- JPH01291196A JPH01291196A JP63120491A JP12049188A JPH01291196A JP H01291196 A JPH01291196 A JP H01291196A JP 63120491 A JP63120491 A JP 63120491A JP 12049188 A JP12049188 A JP 12049188A JP H01291196 A JPH01291196 A JP H01291196A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、軽水型原子炉に用いる原子炉用燃料集合体に
関する。
関する。
（従来の技術）
沸騰水型原子炉で、従来用いられている燃料集合体の一
例を第１６図に示す。同図に示すように、燃料集合体１
は、チャンネルボックス２と、このチャンネルボックス
２内に８行８列の正方格子状に配列された燃料棒３と、
集合体径方向中央部付近に配置されたウォータロッド４
とから構成されている。燃料棒被覆管内には濃縮ウラン
酸化物を焼結した円筒状の燃料ペレットが封入されてい
る。
例を第１６図に示す。同図に示すように、燃料集合体１
は、チャンネルボックス２と、このチャンネルボックス
２内に８行８列の正方格子状に配列された燃料棒３と、
集合体径方向中央部付近に配置されたウォータロッド４
とから構成されている。燃料棒被覆管内には濃縮ウラン
酸化物を焼結した円筒状の燃料ペレットが封入されてい
る。
隣接するチャンネルボックス２の間の水ギャップ６には
、十字形制御棒５が配置されている。
、十字形制御棒５が配置されている。
沸騰水型原子炉では、出力運転時、チャンネル内部は沸
騰水で占められるが、チャンネル外部（水ギャップ）６
及びウォータロッド４内は非沸騰水で占められる。これ
らの水は燃料の冷却材であるとともに中性子の減速材の
役割を果たしている。。
騰水で占められるが、チャンネル外部（水ギャップ）６
及びウォータロッド４内は非沸騰水で占められる。これ
らの水は燃料の冷却材であるとともに中性子の減速材の
役割を果たしている。。
ところで、熱中性子炉燃料の無限増倍率は四因子公式を
用いて次の様に表すことができる。
用いて次の様に表すことができる。
Ｋ＝εηｆｐ ■
ここで、
ε：高速中性子核分裂効果
η：中性子再生率
ｆ：熱中性子利用率
ｐ：共鳴を逃れる確率
軽水型熱中性子炉では、燃料を塊状（ペレット）とし、
燃料と減速材の分布を非均質とすることにより、燃料中
のウラン２３８による中性子の共鳴吸収を小さくシ、中
性子の減速を良くしている。ただ、非均質化は同時に熱
中性子利用率の低下をもたらすため、これら二つの効果
は相反する方向に作用する。そして、熱中性子炉では非
均質化による共鳴を逃れる確率の増加効果の方が大きい
ことが知られている。さらに、沸騰水型炉では、水ギャ
ップ及びウォータロッド内が非沸騰水、燃料棒のまわり
が沸騰水であるため、燃料集合体全体でも減速材分布が
非均質であるという特徴がある。
燃料と減速材の分布を非均質とすることにより、燃料中
のウラン２３８による中性子の共鳴吸収を小さくシ、中
性子の減速を良くしている。ただ、非均質化は同時に熱
中性子利用率の低下をもたらすため、これら二つの効果
は相反する方向に作用する。そして、熱中性子炉では非
均質化による共鳴を逃れる確率の増加効果の方が大きい
ことが知られている。さらに、沸騰水型炉では、水ギャ
ップ及びウォータロッド内が非沸騰水、燃料棒のまわり
が沸騰水であるため、燃料集合体全体でも減速材分布が
非均質であるという特徴がある。
これらの非沸騰水領域は、共鳴を逃れる確率を大きくし
て反応度を向上させるとともに減速材密度反応度係数の
増加を抑制する働きをしている。
て反応度を向上させるとともに減速材密度反応度係数の
増加を抑制する働きをしている。
（発明が解決しようとする課題）
ウラン資源の有効利用と燃料経済性の向上が求められで
いるが、このためには中性子利用率の向上を図る必要が
ある。しかし、燃料集合体内の減速材分布を均質化して
熱中性子利用率を高める場合には、一般に上述のように
共鳴を逃れる確率の低下をもたらすため１反応度向上に
つながらない。
いるが、このためには中性子利用率の向上を図る必要が
ある。しかし、燃料集合体内の減速材分布を均質化して
熱中性子利用率を高める場合には、一般に上述のように
共鳴を逃れる確率の低下をもたらすため１反応度向上に
つながらない。
また、燃料経済性の向上には燃料の高燃焼度化が有効で
あるが、この場合、炉心内の新しい燃料と良く燃えた燃
料の間の出力差が大きくなり、最大線出力密度や最少限
界出力比等の熱的制限条件が厳しくなる方向となる。炉
心平均線出力密度の低下のために、燃料集合体の配列数
を増加し、燃料棒数を増加する場合には燃料棒径が細く
なるために、燃料による中性子の共鳴吸収が増加して反
応度低下をもたらす。
あるが、この場合、炉心内の新しい燃料と良く燃えた燃
料の間の出力差が大きくなり、最大線出力密度や最少限
界出力比等の熱的制限条件が厳しくなる方向となる。炉
心平均線出力密度の低下のために、燃料集合体の配列数
を増加し、燃料棒数を増加する場合には燃料棒径が細く
なるために、燃料による中性子の共鳴吸収が増加して反
応度低下をもたらす。
さらに、高燃焼度化を図ると燃料の高濃度化による減速
材密度反応度係数の増加を抑えるため、水対燃料比を増
加する必要がある。この場合は、集合体内部の燃料棒を
ウォータロッドに置換える必要があるが、この結果、ウ
ラン重量が減少するため燃料経済性の低下をもたらすと
いう不具合が生じる。
材密度反応度係数の増加を抑えるため、水対燃料比を増
加する必要がある。この場合は、集合体内部の燃料棒を
ウォータロッドに置換える必要があるが、この結果、ウ
ラン重量が減少するため燃料経済性の低下をもたらすと
いう不具合が生じる。
本発明は、上記問題に対処してなされたもので、その目
的は、熱中性子利用率と共鳴を逃れる確率を共に高める
ことにより、中性子利用率の向上を図りかつ高燃焼度化
時に対応して水対燃料比を増加する場合でも炉心ウラン
量も増加でき、また熱的制限を緩和することのできる燃
料集合体を提供することにある。
的は、熱中性子利用率と共鳴を逃れる確率を共に高める
ことにより、中性子利用率の向上を図りかつ高燃焼度化
時に対応して水対燃料比を増加する場合でも炉心ウラン
量も増加でき、また熱的制限を緩和することのできる燃
料集合体を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明は、チャンネルボッ
クス内に燃料棒を規則正しく配列した原子炉用燃料集合
体において、燃料棒間の距離及びチャンネルボックスと
燃料棒の間の距離を２〜３薗程度としかつ燃料棒外径を
１１前後としており、また燃料集合体内部には１本また
は複数本のウォータロッドを均等に配置したことを特徴
とするものである。
クス内に燃料棒を規則正しく配列した原子炉用燃料集合
体において、燃料棒間の距離及びチャンネルボックスと
燃料棒の間の距離を２〜３薗程度としかつ燃料棒外径を
１１前後としており、また燃料集合体内部には１本また
は複数本のウォータロッドを均等に配置したことを特徴
とするものである。
（作 用）
不発明の原子炉用燃料集合体は、燃料棒間距離及びチャ
ンネルボックスと燃料棒の間の距離を２〜３Ｉ程度に狭
め、燃料棒外径を１０前後とし。
ンネルボックスと燃料棒の間の距離を２〜３Ｉ程度に狭
め、燃料棒外径を１０前後とし。
また集合体内部にウォータロッドを配置することにより
、熱中性子利用率と共鳴を逃れる確率を共に高めて中性
子利用率の向上を図りかつ燃料棒本数を増加することに
より、高燃焼度化に対応して水対燃料比を増加する場合
でも炉心ウラン量も増加でき、また熱的制限を緩和する
ことができる。
、熱中性子利用率と共鳴を逃れる確率を共に高めて中性
子利用率の向上を図りかつ燃料棒本数を増加することに
より、高燃焼度化に対応して水対燃料比を増加する場合
でも炉心ウラン量も増加でき、また熱的制限を緩和する
ことができる。
（実施例）
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の一実施例の沸騰水型原子炉用燃料集合
体の平面図である。この実施例の燃料集合体１では、現
行のチャンネルボックス２内の燃料棒配列を９行９列と
して、従来の集合体よりも燃料棒ピッチＨを小さくし、
また燃料棒の間の距離Ｆ及びチャンネルボックスと燃料
棒の間の距離Ｇを従来の約４ｍより狭めて約２．５ａｙ
ａとし゛ている。
体の平面図である。この実施例の燃料集合体１では、現
行のチャンネルボックス２内の燃料棒配列を９行９列と
して、従来の集合体よりも燃料棒ピッチＨを小さくし、
また燃料棒の間の距離Ｆ及びチャンネルボックスと燃料
棒の間の距離Ｇを従来の約４ｍより狭めて約２．５ａｙ
ａとし゛ている。
燃料棒３の外径りは従来の燃料と同じ約１２ｎｏである
。集合体内には３行３列相当の超々太径ウォータロラド
４′を配置している。本実施例の集合体内の燃料棒本数
は７２本で、水対燃料比を従来の燃料集合体に比べて大
幅に増加しているにもかかわらず、燃料棒本数は従来の
６２本にくらべて増加している。
。集合体内には３行３列相当の超々太径ウォータロラド
４′を配置している。本実施例の集合体内の燃料棒本数
は７２本で、水対燃料比を従来の燃料集合体に比べて大
幅に増加しているにもかかわらず、燃料棒本数は従来の
６２本にくらべて増加している。
第２図は上記実施例と従来の燃料集合体の燃料棒近傍の
熱中性子束分布の比較を示すものである。
熱中性子束分布の比較を示すものである。
本実施例では第２図（ｂ）に示すように燃料棒間の距離
が第２図（ａ）に示す従来の燃料棒間の距離に比べて減
少し、減速材対燃料体積比が減少したため、減速材中で
の熱中性子束の盛上がりおよび燃料中でのくぼみも従来
に比べて減少する。このため、集合体は熱中性子に対し
てより一様となり、燃料に吸収される熱中性子の割合が
増し、熱中性子利用率ｆは高くなる。第３図は燃料棒間
の距離と減速材中と燃料中での熱中性子束の比（熱中性
子不利係数）の関係を示すもので、燃料棒間の距離が減
少するほど熱中性子不利係数は減少し、熱中性子利用率
は高くなる。
が第２図（ａ）に示す従来の燃料棒間の距離に比べて減
少し、減速材対燃料体積比が減少したため、減速材中で
の熱中性子束の盛上がりおよび燃料中でのくぼみも従来
に比べて減少する。このため、集合体は熱中性子に対し
てより一様となり、燃料に吸収される熱中性子の割合が
増し、熱中性子利用率ｆは高くなる。第３図は燃料棒間
の距離と減速材中と燃料中での熱中性子束の比（熱中性
子不利係数）の関係を示すもので、燃料棒間の距離が減
少するほど熱中性子不利係数は減少し、熱中性子利用率
は高くなる。
一方、燃料棒間の距離が減少すると共鳴エネルギ中性子
に対する燃料棒間の相互の遮蔽効果が大きくなるため、
共鳴を逃れる確率Ｐは大きくなる。
に対する燃料棒間の相互の遮蔽効果が大きくなるため、
共鳴を逃れる確率Ｐは大きくなる。
第４図は燃料棒の間の距離と燃料棒間の相互の遮蔽効果
を表すダンコツ係数の関係を示すもので。
を表すダンコツ係数の関係を示すもので。
燃料棒の間の距離が減少するほどダンコツ係数は増加し
、共鳴を逃れる確率は大きくなる。
、共鳴を逃れる確率は大きくなる。
第５図は燃料集合体の水対燃料比を一定とした場合の、
燃料棒間の距離と熱中性子利用率および共鳴を逃れる確
率の関係を示したもので、燃料棒間の距離を狭めること
により、熱中性子利用率ｆおよび共鳴を逃れる確率ｐを
ともに高めることができる。第６図は燃料棒間の距離と
未燃焼時の無限増倍率の関係を示すが、無限増倍率は熱
中性子利用率ｆと共鳴を逃れる確率ｐの積に比例するた
め、燃料棒間の距離が減少すると無限増倍率は大きくな
る。
燃料棒間の距離と熱中性子利用率および共鳴を逃れる確
率の関係を示したもので、燃料棒間の距離を狭めること
により、熱中性子利用率ｆおよび共鳴を逃れる確率ｐを
ともに高めることができる。第６図は燃料棒間の距離と
未燃焼時の無限増倍率の関係を示すが、無限増倍率は熱
中性子利用率ｆと共鳴を逃れる確率ｐの積に比例するた
め、燃料棒間の距離が減少すると無限増倍率は大きくな
る。
このように本発明では、中性子利用率ｆ及び共鳴を逃れ
る確率ｐをともに高めることにより、反応度が増加して
経済性の優れた燃料集合体を得ることができる。
る確率ｐをともに高めることにより、反応度が増加して
経済性の優れた燃料集合体を得ることができる。
また１本発明では、燃料棒間隔が狭まった結果、燃料棒
本数が従来に比べて増加する。このため、高燃焼度化時
に対応して、集合体内にウォータロッドを配置して水対
燃料比を増加する場合でも。
本数が従来に比べて増加する。このため、高燃焼度化時
に対応して、集合体内にウォータロッドを配置して水対
燃料比を増加する場合でも。
燃料棒本数およびウラン重量を従来より増加できる。燃
料棒本数の増加は、最大線出力密度に対する熱的余裕を
増加し、またウラン重量の増加は経済性を向上する効果
をもたらす、すなわち、ウラン重量が増加すると１運転
サイクルにおける単位ウラン重量あたりの燃焼度増分が
減少する。無限増倍率は燃焼度に対する星調減少関数で
あるため、サイクル燃焼度増分の減少はサイクル末期に
於ける無限増倍率の増加をもたらす。第７図は、水対燃
料比一定の場合の燃料棒間の距離と集合体ウラン重量の
関係を、また第８図は燃料棒間の距離とサイクル末期の
平均無限増倍率の関係を示すものであるが、燃料棒間の
距離が減少すると、ウラン重量の増加効果と前述した中
性子利用率の増加効果との相加効果により、サイクル末
期の無限増倍率は大きくなる。
料棒本数の増加は、最大線出力密度に対する熱的余裕を
増加し、またウラン重量の増加は経済性を向上する効果
をもたらす、すなわち、ウラン重量が増加すると１運転
サイクルにおける単位ウラン重量あたりの燃焼度増分が
減少する。無限増倍率は燃焼度に対する星調減少関数で
あるため、サイクル燃焼度増分の減少はサイクル末期に
於ける無限増倍率の増加をもたらす。第７図は、水対燃
料比一定の場合の燃料棒間の距離と集合体ウラン重量の
関係を、また第８図は燃料棒間の距離とサイクル末期の
平均無限増倍率の関係を示すものであるが、燃料棒間の
距離が減少すると、ウラン重量の増加効果と前述した中
性子利用率の増加効果との相加効果により、サイクル末
期の無限増倍率は大きくなる。
また、ウラン重量を従来燃料と同程度とする場合は、ウ
ォータロッド内の水割台を従来よりも増やすことが可能
となる。これにより、水対燃料比が増加して反応度が増
加し、また減速材密度反応度係数が減少するとともに出
力運転時冷温時反応度差を小さくすることができる。ま
た、集合体内の非沸騰水の分布が従来よりも均質化され
るため、熱中性子束分布もより平坦化することができる
。
ォータロッド内の水割台を従来よりも増やすことが可能
となる。これにより、水対燃料比が増加して反応度が増
加し、また減速材密度反応度係数が減少するとともに出
力運転時冷温時反応度差を小さくすることができる。ま
た、集合体内の非沸騰水の分布が従来よりも均質化され
るため、熱中性子束分布もより平坦化することができる
。
この結果、集合体内局所出力分布が平坦化され熱的余裕
を増加することができる。
を増加することができる。
第９図は１本発明の第２の実施例の平面図である。現行
のチャンネルボックス１内の燃料棒配列を９行９列とし
、３行３列相当の超々太径ウォータロッド４′及び燃料
棒と同径のウォータロッド４を４本集合体中央に配置し
ている。燃料棒径及び燃料棒ピッチは上記実施例（第１
図）と同じであるが、燃料棒本数は４本減少させて６８
本とし、集合体内水割合を増加している。
のチャンネルボックス１内の燃料棒配列を９行９列とし
、３行３列相当の超々太径ウォータロッド４′及び燃料
棒と同径のウォータロッド４を４本集合体中央に配置し
ている。燃料棒径及び燃料棒ピッチは上記実施例（第１
図）と同じであるが、燃料棒本数は４本減少させて６８
本とし、集合体内水割合を増加している。
第１０図は本発明の第３の実施例の平面図である。
本実施例の燃料集合体は現行の燃料集合体の１．１倍に
拡大した場合であり、燃料棒配列を１０行１０列とし、
２行２列相当の超太径ウォータロッド４′を集合体内に
５本均等に配置している。燃料棒径は従来と同じくして
、燃料棒間の距離を約２．５ｍｍと小さくしている。燃
料棒・本数は８０本で第１図の実施例に比べてさらに燃
料棒本数が増加したことにより、熱的余裕が増加する。
拡大した場合であり、燃料棒配列を１０行１０列とし、
２行２列相当の超太径ウォータロッド４′を集合体内に
５本均等に配置している。燃料棒径は従来と同じくして
、燃料棒間の距離を約２．５ｍｍと小さくしている。燃
料棒・本数は８０本で第１図の実施例に比べてさらに燃
料棒本数が増加したことにより、熱的余裕が増加する。
なお、上述の実施例の燃料集合体では、燃料棒の周囲の
冷却材流路が従来に比べ狭いので、最小限界出力比に対
する熱的な制限が厳しくなる恐れがある。このような問
題に対しては１次に示すような方法が有効である。すな
わち、第１１図に示すように通常の燃料棒３の代りに燃
料棒の軸方向の上部一部を除去した部分長の燃料棒６を
用いることである。
冷却材流路が従来に比べ狭いので、最小限界出力比に対
する熱的な制限が厳しくなる恐れがある。このような問
題に対しては１次に示すような方法が有効である。すな
わち、第１１図に示すように通常の燃料棒３の代りに燃
料棒の軸方向の上部一部を除去した部分長の燃料棒６を
用いることである。
また、この部分長燃料棒６に代えて、他の燃料棒より細
い燃料棒を部分的に用いた燃料棒７を用いても有効であ
る。
い燃料棒を部分的に用いた燃料棒７を用いても有効であ
る。
第１２図は１本発明の第４の実施例の平面図である０本
実施例の燃料集合体では通常の燃料棒３に代えて部分長
燃料棒６がチャンネルボックス２側から第２行目に全部
で８本配置されている構成のみが第１図の実施例と相違
し、その他の配置は同一である。
実施例の燃料集合体では通常の燃料棒３に代えて部分長
燃料棒６がチャンネルボックス２側から第２行目に全部
で８本配置されている構成のみが第１図の実施例と相違
し、その他の配置は同一である。
また、燃料棒配列を三角配列とする場合は燃料棒間隔を
正方配列の場合よりも大きくして、同程度に熱中性子利
用率を高めることができる。すなわち、第１３図に示さ
れるように、減速材対燃料体積比（Ｖｍ／Ｖｆ）を燃料
棒ピッチＨ及び燃料棒径りを用いて表すと正方配列の場
合（同図ａを参照）は Ｖｍ ／ Ｖｆ ＝ ４Ｈ”／ （ｚＤ”） −１０２
）一方、三角配列の場合（同図（ｂ）を参照）は、Ｖｍ
／ Ｖｆ ＝ ２ｊ３Ｈ”／ （？ＣＤ２） −Ｌ
■となる。上記第２式及び第３式より、同じＶ
ｒａ ／Ｖｆを実現する燃料棒ピッチＨは、三角配列の
場合は、正方配列の場合の約１．０７倍となる。熱中性
子利用率はｖＩｌ／ｖｆで決まるから、同程度に熱中性
子利用率を高める場合でも、三角配列の場 ・合は、正
方配列に較べ燃料棒間の距離を大きくできる。
正方配列の場合よりも大きくして、同程度に熱中性子利
用率を高めることができる。すなわち、第１３図に示さ
れるように、減速材対燃料体積比（Ｖｍ／Ｖｆ）を燃料
棒ピッチＨ及び燃料棒径りを用いて表すと正方配列の場
合（同図ａを参照）は Ｖｍ ／ Ｖｆ ＝ ４Ｈ”／ （ｚＤ”） −１０２
）一方、三角配列の場合（同図（ｂ）を参照）は、Ｖｍ
／ Ｖｆ ＝ ２ｊ３Ｈ”／ （？ＣＤ２） −Ｌ
■となる。上記第２式及び第３式より、同じＶ
ｒａ ／Ｖｆを実現する燃料棒ピッチＨは、三角配列の
場合は、正方配列の場合の約１．０７倍となる。熱中性
子利用率はｖＩｌ／ｖｆで決まるから、同程度に熱中性
子利用率を高める場合でも、三角配列の場 ・合は、正
方配列に較べ燃料棒間の距離を大きくできる。
第１４図は本発明の第５の実施例の平面図である。
同図に示すように、本実施例は炉心燃料格子は正方配列
で、燃料棒３の配列は三角配列の場合である。
で、燃料棒３の配列は三角配列の場合である。
第１５図は本発明の第６の実施例の平面図である。
同図に示すように、本実施例は炉心燃料格子は六方配列
で、燃料棒３の配列は三角配列の場合である。
で、燃料棒３の配列は三角配列の場合である。
以上の各実施例はいずれも沸騰水型原子炉用燃料集合体
について説明したが５本発明は加圧木型原子炉の燃料集
合体についても同様に適用でき、上記実施例と同様な効
果を有する。
について説明したが５本発明は加圧木型原子炉の燃料集
合体についても同様に適用でき、上記実施例と同様な効
果を有する。
以上説明したように、本発明の燃料集合体によると、中
性子利用率を高めることにより高い燃料経済性を有する
とともに高燃焼度化時にも対応できる燃料集合体を提供
することができる。
性子利用率を高めることにより高い燃料経済性を有する
とともに高燃焼度化時にも対応できる燃料集合体を提供
することができる。
第１図は本発明の一実施例の燃料集合体を示す平面図、
第２図は本発明と従来の燃料集合体内の熱中性子束分布
の違いを説明するための図、第３図は燃料棒間距離と熱
中性子不利係数の関係を示す図、第４図は燃料棒間距離
とダンコツ係数の関係を示す図、第５図は燃料棒間距離
と熱中性子利用率及び共鳴を逃れる確率の関係を示す図
、第６図は燃料棒間距離と未燃焼時反応度変化の関係を
示す図、第７図及び第８図は燃料棒間距離と集合体ウラ
ン重量及びサイクル末期反応度変化の関係を示す図、第
９図及び第１０図は本発明の第２及び第３の実施例の平
面図、第１１図は本発明で使用される燃料棒の他の例を
示す概略図、第１２図は本発明の第４の実施例の平面図
、第１３図は本発明を燃料棒が三角配列の場合に適用し
た場合の作用効果を説明するための図、第１４図及び第
１５図は本発明の第５及び第６の実施例の平面図、第１
６図は従来の燃料集合体の平面図である。 １・・・燃料集合体 ２・・・チャンネルボックス ３・・・燃料棒 ４・・・ウォータロッド ４′・・・超太径ウォータロッド ４′・・・超太径ウォータロッド ５・・・十字形制御棒 ６・・・部分長燃料棒 ７・・・細い燃料棒を部分的に使用した燃料棒（８７３
３）代理人弁理士 猪 股 祥 晃（はが１名）第１図 （ａ）従来の燃叫１奢本 （ｂ）本發刑へ業病も倖１ 第２図 第９図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ ０
．２０盪糖砕関足ＥＪｋ （ｃｍ ） 第３図 ０．３５ Ｑ３０ Ｑ２５ ０．
２０焔譜捧聞当」泳（ａｍ） 第４図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ Ｃ
ｌ２Ｏ燃ｆ！−＋捧聞距鷹ｋ（Ｃｍ） 第５図 ０．３５ ０．３０ ０，２５ ０．２
０建析捧間臣ハ（ｃｍ） 第６図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ ０
．２０文洗餠玲関】ｌ迦（ｃｍ ） 第７図 ｏ３５ ０，３０ ０，２５ ０．２
０惚析瞭聞Ｉ！Ｅ鳥Ｌ（Ｃｍ） 第８図 第１０図 第１２図 正方自己う１へ１会 （ａ） 三云Ｐ当己う１ううも会 Ｃｂ） 第１３図 第１４図 第１５図
第２図は本発明と従来の燃料集合体内の熱中性子束分布
の違いを説明するための図、第３図は燃料棒間距離と熱
中性子不利係数の関係を示す図、第４図は燃料棒間距離
とダンコツ係数の関係を示す図、第５図は燃料棒間距離
と熱中性子利用率及び共鳴を逃れる確率の関係を示す図
、第６図は燃料棒間距離と未燃焼時反応度変化の関係を
示す図、第７図及び第８図は燃料棒間距離と集合体ウラ
ン重量及びサイクル末期反応度変化の関係を示す図、第
９図及び第１０図は本発明の第２及び第３の実施例の平
面図、第１１図は本発明で使用される燃料棒の他の例を
示す概略図、第１２図は本発明の第４の実施例の平面図
、第１３図は本発明を燃料棒が三角配列の場合に適用し
た場合の作用効果を説明するための図、第１４図及び第
１５図は本発明の第５及び第６の実施例の平面図、第１
６図は従来の燃料集合体の平面図である。 １・・・燃料集合体 ２・・・チャンネルボックス ３・・・燃料棒 ４・・・ウォータロッド ４′・・・超太径ウォータロッド ４′・・・超太径ウォータロッド ５・・・十字形制御棒 ６・・・部分長燃料棒 ７・・・細い燃料棒を部分的に使用した燃料棒（８７３
３）代理人弁理士 猪 股 祥 晃（はが１名）第１図 （ａ）従来の燃叫１奢本 （ｂ）本發刑へ業病も倖１ 第２図 第９図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ ０
．２０盪糖砕関足ＥＪｋ （ｃｍ ） 第３図 ０．３５ Ｑ３０ Ｑ２５ ０．
２０焔譜捧聞当」泳（ａｍ） 第４図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ Ｃ
ｌ２Ｏ燃ｆ！−＋捧聞距鷹ｋ（Ｃｍ） 第５図 ０．３５ ０．３０ ０，２５ ０．２
０建析捧間臣ハ（ｃｍ） 第６図 ０．３５ ０．３０ ０．２５ ０
．２０文洗餠玲関】ｌ迦（ｃｍ ） 第７図 ｏ３５ ０，３０ ０，２５ ０．２
０惚析瞭聞Ｉ！Ｅ鳥Ｌ（Ｃｍ） 第８図 第１０図 第１２図 正方自己う１へ１会 （ａ） 三云Ｐ当己う１ううも会 Ｃｂ） 第１３図 第１４図 第１５図
Claims (2)
- （１）チャンネルボックス内に燃料棒を規則正しく配列
した燃料集合体において、燃料棒間距離及びチャンネル
ボックスと燃料棒の間の距離を２〜３ｍｍ程度とし、ま
た燃料棒外径を１ｃｍ前後としたことを特徴とする原子
炉用燃料集合体。 - （２）燃料集合体内部に１本または複数本のウォータロ
ッドを均等に配置したことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63120491A JP2713983B2 (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63120491A JP2713983B2 (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 原子炉用燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01291196A true JPH01291196A (ja) | 1989-11-22 |
| JP2713983B2 JP2713983B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=14787505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63120491A Expired - Lifetime JP2713983B2 (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2713983B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1047081A1 (en) * | 1999-04-23 | 2000-10-25 | Hitachi, Ltd. | Nuclear fuel assembly and nuclear reactor core |
| JP2015219064A (ja) * | 2014-05-15 | 2015-12-07 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 燃料集合体 |
| JP2016156740A (ja) * | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 三菱重工業株式会社 | 共鳴計算プログラム及び解析装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61118689A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-05 | 株式会社日立製作所 | 沸騰水型原子炉 |
| JPS6293689A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-30 | アクチ−ボラグ アセア−アトム | 核燃料集合体 |
-
1988
- 1988-05-19 JP JP63120491A patent/JP2713983B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61118689A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-05 | 株式会社日立製作所 | 沸騰水型原子炉 |
| JPS6293689A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-30 | アクチ−ボラグ アセア−アトム | 核燃料集合体 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1047081A1 (en) * | 1999-04-23 | 2000-10-25 | Hitachi, Ltd. | Nuclear fuel assembly and nuclear reactor core |
| JP2015219064A (ja) * | 2014-05-15 | 2015-12-07 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 燃料集合体 |
| JP2016156740A (ja) * | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 三菱重工業株式会社 | 共鳴計算プログラム及び解析装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2713983B2 (ja) | 1998-02-16 |
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Legal Events
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