JP2965317B2

JP2965317B2 - 燃料集合体

Info

Publication number: JP2965317B2
Application number: JP2100808A
Authority: JP
Inventors: 肇男青山; 章喜中島; 淳一小山; 桂彦石井; 貞夫内川; 淳一山下; 将博平川
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1990-04-17
Filing date: 1990-04-17
Publication date: 1999-10-18
Anticipated expiration: 2014-10-18
Also published as: JPH03296689A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は沸騰水型原子炉に装荷される燃料集合体に係
り、特に、燃料経済性の向上及び炉停止余裕の増大に好
適な燃料集合体に関する。

〔従来の技術〕

沸騰水型原子炉（BWR）の炉心は、一般的に第８図に
示すように、４体の燃料集合体20を１組としてこれを多
数配置して構成されている。各燃料集合体20は燃料棒21
を正方格子状に配列して構成した燃料バンドルを有し、
この燃料バンドルを単位セル22の中央に据え、燃料バン
ドルを囲むように横断面矩形のチャンネルボックス23を
配置することで、チャンネルボックス23の外側に冷却材
の軽水が沸騰せずに流れる流路となるギャップ水領域を
形成している。このギャップ水領域には、制御棒24が挿
入されるギャップ水領域25と制御棒24の出し入れがない
ギャップ水領域26の２種類がある。

現在運転中のBWRの炉心には、ギャップ水領域25及び
ギャップ水領域26の面積が等しい炉心と、ギャップ水領
域25の面積がギャップ水領域26の面積よりも広い炉心と
があり、前者はＣ格子炉心と呼ばれ、後者はＤ格子炉心
と呼ばれている。

また、燃料バンドルには水ロッド27が配置され、燃料
バンドルの上下部には、チャンネルボックス23に挿入さ
れ、燃料棒21及び水ロッド27の上下端を支持する上部タ
イプレート及び下部タイプレートが位置している。

上記燃料集合体20では、わずかに未飽和状態の冷却水
が下部のタイプレートの孔から燃料棒間に流入し、燃料
棒間を下部から上部に流れるにつれて加熱され、沸騰し
て二相流となって上部タイプレートの孔から流出してい
く。

したがって、運転中の炉心での燃料集合体は核的な特
性を決める因子である減速材料燃料比、即ち、H/Uが燃
料集合体の軸方向で大きく異なることになる。また、ギ
ャップ水領域25,26の存在により燃料集合体の径方方向
においてもH/Uは大きく異なっている。特に、Ｄ格子炉
心に装荷される燃料集合体の場合、制御棒に面する側と
反対側とでは特性が大きく異なることになる。

一方、現在の軽水炉においてラウン資源を有効に活用
する方法として、燃料の高燃焼度化が考えられている。
燃料集合体の取出燃焼度を高めるためには濃縮度を高め
る必要がある。しかしながら、濃縮度を高めた場合に
は、上述した径方向及び軸方向のH/Uの違いによる影響
は拡大することになる。このため、特に、ｉ）径方向に
関しては局所出力ピーキングの増大への影響、ii）軸方
向に関しては炉停止余裕の減少への影響が大きい。この
ような燃料集合体の径方向及び軸方向のH/Uの相違の改
善策としては、水ロッド領域の増大、即ち、水ロッド本
数の増加又は水ロッドの大型化があり、他の方法とし
て、特開昭52−50498号に記載のように、燃料有効長が
異なる燃料棒で燃料集合体を構成することがある。前者
は、中性子減速効果の十分でない燃料集合体の中央領域
で水ロッド領域を増大することにより径方向の改善を図
るものであり、相変化を生じない飽和水領域が増加する
ことにより軸方向の改善も図れる。後者は、軸方向の燃
料装荷量を調整することにより軸方向のH/Uを改善する
ものである。

また、Ｄ格子心に装荷される燃料集合体では、制御棒
が位置する側のギャップ水領域と反対側のギャップ水領
域の面積が等しくないことにより径方向の局所出力ピー
キングが増大する傾向にあるが、これに対しては従来よ
り燃料棒のウラン235の濃縮度を調整する方法が用いら
れている。即ち、狭いギャップ水領域に面する側の燃料
棒の濃縮度が広いギャップ水領域に面する側の燃料棒よ
り高くなる濃縮度分布を採用し、広いギャップ水領域に
面した燃料棒の濃縮度を低くすることで、径方向の局所
出力ピーキングを抑制するものである。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、上記Ｄ格子炉心の従来技術にあって
は、チャンネルボックス外部の制御棒が位置する側とそ
の反対側とで飽和水領域が等しくないことで生じる、出
力ピーキング以外の影響に対しては充分配慮がされてお
らず、中性子インポータンスの高い領域（制御棒が挿入
されるギャップ水領域に面した領域）にウラン235の濃
縮度の低い燃料棒を配置するため燃料経済性が損なわれ
るという問題があった。またその結果、冷温停止時に
は、制御棒が挿入されないギャップ水領域に面した燃料
棒の出力が高くなり、炉停止余裕が厳しくなるという問
題もあった。

本発明の目的は、径方向の局所出力ピーキングを抑制
しかつ燃料経済性の向上及び炉停止余裕の増大が図れる
Ｄ格子炉心用の燃料集合体を提供することである。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明は、燃料集合体の
周囲に広幅のギャップ水領域とその反対側に位置する狭
幅のギャップ水領域を形成したＤ格子炉心用の燃料集合
体であって、格子状に配列された多数の燃料棒と、前記
燃料棒が２本以上配置可能な領域に配置された少なくと
も１本の大型水ロッドとを含み、前記多数の燃料棒が、
複数の第１の燃料棒と、前記第１の燃料棒より燃料有効
長の短い複数の第２の燃料棒とを含む燃料集合体におい
て、前記大型水ロッドを、水ロッドの横断面で見た重心
位置が燃料集合体の中心より前記燃料棒配列の１格子分
以上、前記狭幅のギャップ水領域側にずれるように配置
すると共に、前記第２の燃料棒を、その燃料棒全体の横
断面で見た重心位置が前記水ロッドの重心位置よりも前
記広幅のギャップ水領域側にずれるように配置し、かつ
前記第２の燃料棒の全てを前記水ロッドに隣接しないよ
うに配置したものである。

好ましくは、前記第２の燃料棒はその重心位置が前記
燃料集合体の中心と一致するよう配置される。

また、好ましくは、前記燃料棒の格子状配列は９行９
列である。

更に、好ましくは、前記第２の燃料棒は燃料集合体横
断面内において相互に隣接することなく配列されてい
る。

また、好ましくは、前記大型水ロッドの横断面での水
領域面積が8cm²以上である。

また、好ましくは、前記第２の燃料棒が４本以上あ
る。

また、好ましくは、前記多数の燃料棒が、各々、核分
裂性物質としてウラン235、プルトニウム239及びプルト
ニウム241の少なくとも１種類を含む。

なお本明細書において燃料棒に関して用いる「隣接」
とは、各燃料棒が配置される領域の格子位置を（i,j）
とすると、格子位置（i,j）に対して（ｉ±1,j）と（i,
j±１）の４箇所の位置のことである。

〔作用〕

Ｄ格子炉心に装荷される従来の燃料集合体では、前述
したように、広いギャップ水領域に面した燃料棒のウラ
ン235の濃縮度を低くすることで、局所出力ピーキング
係数を抑制している。また、従来の燃料集合体では、前
述したように、水ロッド領域を増大さるか、燃料有効長
が異なる燃料棒で燃料集合体を構成することにより、径
方向及び軸方向のH/Uの相違を改善している。これらを
組み合わせた従来例としては第２図に示す燃料集合体30
がある。即ち、中央に２本の大型水ロッド７を配置し、
かつ狭いギャップ水領域４に面する側の燃料棒6Aのウラ
ン235の濃縮度が広いギャップ水領域３に面する側の燃
料棒6Aより高くなる濃縮度分布を採用している。なお、
図中、濃縮度はａ〜ｆで示し、その大きさはａ＞ｂ＞ｃ
＞ｄ＞ｅ＞ｆである。また、燃料棒の何本かを燃料有効
長が燃料棒6Aより短い燃料棒、即ち、短尺燃料棒6Bに置
き換えている。これを基準ケースとする。基準ケースで
は、水ロッド群全体の横断面で見た重心位置と短尺燃料
棒6B全体の横断面で見た重心位置は、いずれもチャンネ
ルボックス８の中心で一致している。

上記基準ケースと比較した本発明により得られる３つ
のケースA,B,Cの中性子無限増倍率の差についての評価
結果を第３図に示す。

第３図において、エースＡは基準ケースの大型水ロッ
ド７の配置を90゜回転させ、かつ水ロッド群全体の横断
面で見た重心位置が狭いギャップ水領域４に近付くよう
に、燃料棒配列の１格子分だけ、大型水ロッド７の位置
をずらしたものであり、短尺燃料棒6Bの横断面で見た重
心位置は、チャンネルボックス８の中心と一致したまま
である。言い換えれば、短尺燃料棒6Bの横断面で見た重
心位置は水ロッド７の重心位置よりも広幅のギャップ水
３側にずれている。

ケースＢは、ケースＡの大型水ロッド７の配置を90゜
回転させて基準ケースと同じ方向に戻し、それに伴って
４本の短尺燃料棒6Bの位置を変更したものであり、水ロ
ッドの横断面で見た重心位置はやはり燃料棒配列の１格
子分だけずれている。また、４本の短尺燃料棒6Bの位置
は変更されているが、結果として短尺燃料棒6Bの横断面
で見た重心位置は、チャンネルボックス８の中心と一致
したままであり、水ロッド７の重心位置よりも広幅のギ
ャップ水３側にずれている。

ケースＣは、大型水ロッド７はケースＢと同じ配置と
し、短尺燃料棒6Bを制御棒５に対面するコーナ部を含ま
ない対角線を基準として広いギャップ水領域３の側に集
めたものであり、結果として、短尺燃料棒の横断面で見
た重心位置は広いギャップ水領域３に近付いている。

ケースA,B,Cのいずれも、濃縮度分布は出力ピーキン
グ係数が同程度になるように調整し、平均濃縮度は、一
定とした。

ケースＡでは基準ケースより中性子無限増倍率が0.4
％Δｋ_∞程度増加し、ケースＢでは基準ケースより中性
子無限増倍率が0.3％Δｋ_∞程度増加し、ケースＣでは
基準ケースより中性子無限増倍率が0.1％Δｋ_∞程度増
加している。これより、以下の知見が得られる。

減速材対燃料比、即ち、H/Uの燃料集合体内での差を
小さくするためには、以下の３つの方法がある：（ｉ）水ロッド領域を狭いギャップ水領域に近付け
る。

（ii）短尺燃料棒はその有効長より上部領域では燃料
が存在しない領域となることから、短尺燃料棒を狭いギ
ャップ水領域に近づける。

（iii）核分裂性物質を広いギャップ水領域近づけ
る。

水ロッド群の重心位置を燃料棒配列の１格子分だけず
らし、狭いギャップ水領域側に移動させることは、上記
（ｉ）により中性子束分布の平坦化を図ることであり、
濃縮度分布差の低減により、中性子無限増倍率（燃料経
済性）を高くすることができる。また、水ロッドの移動
で上記（iii）も実現しており、運転状態の反応度上昇
だけでなく、冷温停止時の反応度上昇の抑制、制御棒価
値の増大にも効果がある。

一方、短尺燃料棒の位置は、燃料集合体上部の核的特
性及び熱的余裕に影響を与える。核的には、狭いギャッ
プ水領域側又は広いギャップ水領域側に遍在しない方が
反応度が高くできる。これは、水ロッドを狭いギャップ
水領域側に燃料棒配列の１格子分以上ずらすことを前提
にすると、上記（ii）により狭いギャップ水領域側に短
尺燃料棒を集めて中性子束の平坦化を図ったとしても、
中性子束の影響を受ける燃料棒自身も少なくなるので反
応度向上効果は小さく、逆に、広いギャップ水領域側に
集中した場合は、中性子スペクトルがソフトであるため
中性子吸収が増大するからである。

即ち、核的特性の観点からは、広いギャップ水領域側
と狭いギャップ水領域側のいずれもに均一に短尺燃料棒
を配置することが望ましく、この意味からケースＣより
ケースA,Bの方が良好な核的特性が得られる。

一方、熱的余裕の観点からは、水平断面内において通
常の燃焼棒周りの減速材が増加することが望ましく、短
尺燃料棒上部はボイドが集中する傾向があるので、短尺
燃料棒は発熱体である燃料棒に隣接するように配置する
ことが望ましい。また、圧損の低減とスペーサ製造の面
からも短尺燃料棒同志は隣接せず、かつ発熱体でない水
ロッドには隣接させないように配置することが望まし
い。

以上の検討結果の元、本発明は、大型水ロッドを、水
ロッドの横断面で見た重心位置が燃料集合体の中心より
燃料棒配列の１格子分以上、狭幅のギャップ水領域側に
ずれるように配置すると共に、第２の燃料棒（短尺燃料
棒）を、その燃料棒全体の横断面で見た重心位置が水ロ
ッドの重心位置よりも広幅のギャップ水領域側にずれる
ように配置したものであり、これによりＤ格子炉心にお
ける燃料集合体の径方向及び軸方向のH/Uが平坦化さ
れ、燃料経済性の向上及び炉停止余裕の増大が図れる。

また、第２の燃料棒（短尺燃料棒）の全てを水ロッド
に隣接しないように配置し、更に好ましくは、第２の燃
料棒（短尺燃料棒）を相互に隣接することなく配置した
ものであり、これによりボイド分布率が平坦になり、燃
料棒の熱的余裕が改善されかつ圧損低減の効果もある。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例の図面を用いて説明する。ま
ず、本発明の第１の実施例を第１図、第４図及び第５図
により説明する。

第１図において、本実施例の燃料集合体１はＤ格子炉
心の単位セル２に装架されるものとして図示されてい
る。Ｄ格子炉心の単位セル２では、燃料集合体１の外側
に冷却材の軽水が沸騰せずに流れる流路となるギャップ
水領域3,4が形成され、十字形の制御棒５が挿入される
側に形成されるギャップ水領域３の面積が制御棒５が挿
入されない側に形成されるギャップ水領域４の面積より
も広くなっている。

本実施例の燃料集合体１は９×９の正方格子状に配列
されたウラン235を含む多数の燃料棒６を有し、燃料棒
６は通常の燃料有効長を有する燃料棒6Aと、燃料棒6Aよ
り燃料有効長の短い短尺燃料棒、例えば燃料有効長が燃
料棒6Aの15/24の短尺燃料棒6Bとからなっている。短尺
燃料棒6Bは少なくとも４本で、図示実施例では８本あ
り、他は燃料棒6Aである。また、燃料集合体１には、燃
料棒６が７本配置可能な領域に２本の大型水ロッド７が
配置されている。２本の水ロッド７の横断面での水領域
面積の合計は少なくとも8cm²以上である。燃料棒２と水
ロッド７は燃料バンドルを構成し、その周囲をチャンネ
ルボックス８により取り囲まれている。チャンネルボッ
クス８の外側には上述したギャップ水領域3,4が形成さ
れる。

燃料集合体１において、短尺燃料棒6Bと大型水ロッド
７は次のように配置されている。短尺燃料棒6Bは相互に
隣接することなく配置され、かつ水ロッド７にも隣接し
ないように配置されている。即ち、短尺燃料棒6Bは普通
の燃料棒6Aのみに隣接するように最外層から２層目に均
一に配置されている。また、短尺燃料棒6Bはそれ自身全
体の重心位置がチャンネルボックス８の中心、即ち、燃
料集合体１の中心に一致するように配置されている。一
方、大型水ロッド７はそれ自身全体の重心位置が狭いギ
ャップ水領域４の側に燃料棒配列の１格子分だけずれる
ように配置されている。その結果、短尺燃料棒6Bの重心
位置は水ロッド７の重心位置に一致しておらず、水ロッ
ドの重心位置に対して広幅のギャップ水領域３側にずれ
ている。また、２つの大型水ロッド７は、両者の中心を
通る線が制御棒５に対向するコーナ部を含むチャンネル
ボックス８の対角線上に位置するよう配置されている。
即ち、本実施例の燃料集合体１つの構成は第３図で説明
したケースＡに相当する。

燃料集合体１の全体構成を第４図に示す。燃料棒６と
水ロッド７とで構成される燃料バンドルの上下部には、
チャンネルボックス８に取り囲まれ、燃料棒６及び水ロ
ッド７の上下端を支持する上部タイプレート９及び下部
タイプレート10が位置し、かつ燃料バンドルの軸方向に
間隔をおいて燃料棒６と水ロッド７の間隔を保持する複
数個のスペーサ11が設置されている。

本実施例の燃料集合体１のＤ格子炉心でのより詳細な
装荷状態を第５図に示す。燃料集合体１は４体１組で配
置され、その中央部に上述した十字形の制御棒５が配置
される。

本実施例の燃料集合体１を既存のＤ格子炉心に用いる
場合は、その装架方法として、使用済み燃料の交換の際
に使用済み燃料が位置してい単位セルに、本実施例の燃
料集合体１を大型水ロッド７の重心位置が制御５から遠
い側に位置するよう装荷すればよい。

以上のように構成した燃料集合体１においては、短尺
燃料棒6Bを均一に配置した状態で大型水ロッド７の位置
を狭いギャップ水領域４の側にずらしたので、チャンネ
ルボックス８内の中性子分布束が平坦となり、このた
め、従来技術の考えに従って燃料濃縮度を調整した第２
図に示す基準ケースに比較して、広いギャップ水領域３
側の燃料棒６の濃縮度はそれより高く、狭いギャップ水
領域４側の燃料棒６の濃縮度はそれより低くできた。そ
の結果、濃縮ペレットのスプリットが減少し、燃料棒の
製造が容易となると共に、中性子の有効利用が図れ、第
３図に示すように中性子無限増倍率が0.4％Δｋ_∞程度
上昇した。即ち、燃料経済性が向上した。また、狭いギ
ャップ水領域４側の濃縮度を低くできたため、冷温停止
時の反応度上昇は逆に0.6％Δｋ_∞程度減少し、炉停止
余裕が増大した。

また、本実施例では、短尺燃料棒6Bは短尺燃料棒同志
では隣接せずかつ水ロッド７にも隣接せず、発熱体であ
る普通の燃料棒6Aに隣接するよう均一に配置したので、
燃料棒6A回りの減速材が増加し、燃料棒6Aの熱的余裕が
向上すると共に、ボイド率分布の平坦化が図れ、圧損低
減の効果がある。

本発明の第２及び第３の実施例をそれぞれ第６図及び
第７図により説明する。図中、第１図と同等の部材には
同じ符号を付している。

第６図において、本実施例の燃料集合体1Aは第１の実
施例と同様に普通の燃料棒6Aと短尺燃料棒6Bとからなる
多数の燃料棒６と、２つの大型水ロッド７とを有してい
る。また、大型水ロッド７は、水ロッド全体の重心位置
が狭いギャップ水領域４の側に燃料棒配列の１格子分だ
けずれるようにしている。しかし、２つの水ロッド７の
向きは第１の実施例と異なり、両者の中心を通る線が制
御棒５に対向するコーナ部を含むチャンネルボックス８
の対角線に直交するように配置されている。即ち、第１
の実施例の水ロッド７の向きを90゜回転した状態にあ
り、第２図に示す基準ケースにおける水ロッドの向きと
同じである。このため、本実施例では第１の実施例に比
べて、チャンネルボックス８に対する２つの水ロッド７
の距離が短くなっている。これにより、チャンネルボッ
クス８の高速中性子による照射量を低減する効果が大き
くなる。

また、短尺燃料棒6Aは、相互に隣接することなくかつ
水ロッド７にも隣接することなく均一に配置され、重心
位置が水ロッド７の重心位置に一致していないことは第
１の実施例と同じであるが、水ロッド７の向きが変わっ
た結果、短尺燃料棒6Aは第１の実施例のように最外層か
らに二層目だけでなく三層目にも入れることができる。
これにより、ボイド率の一層の平坦化が図れ、圧損低減
の効果が向上する。

第７図に示す実施例においては、燃料集合体1Bは単一
の十字形の水ロッド7Aを有している。ただし、水ロッド
7Aの十字形は対称ではなく、狭幅のギャップ水領域４側
に大きく突出しているので、水ロッド7Aの横断面で見た
重心位置は燃料集合体1Bの中心より１格子分以上狭幅の
ギャップ水領域４側にずれている。他の構成は第１の実
施例とほぼ同じである。

本実施例によれば、水ロッド7A内の飽和水領域が増大
するので、燃料集合体Ｂの上下でのH/Uの差が小さくな
り、炉停止余裕をさらに向上することができる。

なお、以上の実施例では、燃料棒６を構成する核分裂
性物質としてウラン235を用いたが、再処理燃料が商業
軽水炉において多量に利用できる場合には、ウラン燃料
の代わりにプルトニウム239又はプルトニウム241を用い
てもよく、この場合も同様の効果が得られる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、Ｄ格子炉心に装荷する燃料集合体の
径方向及び軸方向のH/Uを平坦化できるので、燃料経済
性の向上及び炉停止余裕の増大が図れる。また、ボイド
率分布を平坦にすることで、熱的余裕の向上及び圧損の
効果もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例による燃料集合体の横断
面図であり、第２図は、本発明の原理を説明するための
基準ケースとしての燃料集合体の横断面図であり、第３
図はその基準ケースと比較した本発明の３つのケースに
よる燃料集合体の評価結果を示す図であり、第４図は、
第１図に示す燃料集合体の縦断面図であり、第５図はそ
の燃料集合体のより詳細なＤ格子炉心での配置状態を示
す図であり、第６図は本発明の第２の実施例のよる燃料
集合体の横断面図であり、第７図は本発明の第３の実施
例による燃料集合体の横断面図であり、第８図は従来の
燃料集合体の横断面図である。符号の説明 1,1A,1B……燃料集合体３……広幅のギャップ水領域４……狭幅のギャップ水領域５……制御棒６……燃料棒 6A……普通の燃料棒（第１の燃料棒） 6B……短尺燃料棒（第２の燃料棒） 7,7A……大型水ロッド８……チャンネルボックス

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者石井桂彦茨城県日立市森山町1168番地株式会社日立製作所エネルギー研究所内 (72)発明者内川貞夫茨城県日立市森山町1168番地株式会社日立製作所エネルギー研究所内 (72)発明者山下淳一茨城県日立市幸町３丁目１番１号株式会社日立製作所日立工場内 (72)発明者平川将博茨城県日立市幸町３丁目１番１号株式会社日立製作所日立工場内 (56)参考文献特開昭62−177486（ＪＰ，Ａ) 特開平１−250788（ＪＰ，Ａ) 特開昭64−31091（ＪＰ，Ａ) 特開昭48−80988（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−21589（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) G21C 3/30 - 3/32

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】燃料集合体の周囲に広幅のギャップ水領域
とその反対側に位置する狭幅のギャップ水領域を形成し
たＤ格子炉心用の燃料集合体であって、格子状に配列さ
れた多数の燃料棒と、前記燃料棒が２本以上配置可能な
領域に配置された少なくとも１本の大型水ロッドとを含
み、前記多数の燃料棒が、複数の第１の燃料棒と、前記
第１の燃料棒より燃料有効長の短い複数の第２の燃料棒
とを含む燃料集合体において、前記大型水ロッドを、水ロッドの横断面で見た重心位置
が燃料集合体の中心より前記燃料棒配列の１格子分以
上、前記狭幅のギャップ水領域側にずれるように配置す
ると共に、前記第２の燃料棒を、その燃料棒全体の横断
面で見た重心位置が前記水ロッドの重心位置よりも前記
広幅のギャップ水領域側にずれるように配置し、かつ前
記第２の燃料棒の全てを前記水ロッドに隣接しないよう
に配置したことを特徴とする燃料集合体。
【請求項２】請求項１記載の燃料集合体において、前記
第２の燃料棒はその重心位置が前記燃料集合体の中心と
一致するよう配置されることを特徴とする燃料集合体。
【請求項３】請求項１又は２記載の燃料集合体におい
て、前記燃料棒の格子状配列は９行９列であることを特
徴とする燃料集合体。
【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項記載の燃料集
合体において、前記第２の燃料棒は燃料集合体横断面内
において相互に隣接することがなく配列されていること
を特徴とする燃料集合体。
【請求項５】請求項１〜３のいずれか１項記載の燃料集
合体において、前記大型水ロッドの横断面での水領域面
積が8cm²以上であることを特徴とする燃料集合体。
【請求項６】請求項１〜３のいずれか１項記載の燃料集
合体において、前記第２の燃料棒が４本以上あることを
特徴とする燃料集合体。
【請求項７】請求項１〜３のいずれか１項記載の燃料集
合体において、前記多数の燃料棒が、各々、核分裂性物
質としてウラン235、プルトニウム239及びプルトニウム
241の少なくとも１種類を含むことを特徴とする燃料集
合体。