JP2016114043A - インタークーラ - Google Patents

Abstract

【課題】インタークーラで発生した凝縮水による吸気センサへの被水を抑制する。【解決手段】エンジン１０の運転中、吸気は、インタークーラ２４の吸気入口部３８から冷却部４８に導入される。吸気路３６で生成された凝縮水は、吸気の勢いによって液滴状となり、吸気の流れに沿って吸気の下流側に飛散する。第１の吸気センサ５２は、ＥＧＲガス供給部５０よりも吸気出口部４０を流れる吸気の下流側の上壁５８０２の箇所である下流出口部４０Ｂの上壁５８０２に設けられている。ＥＧＲガス供給部５０からＥＧＲガスが吸気出口部４０の内部で上部から下方に向けて供給されると、第１の吸気センサ５２の上流側を流れる吸気がＥＧＲガスにより加熱されつつ下方に押される。上壁５８０２近傍を飛散する凝縮水は、第１、第２の吸気センサ５２、５４から離間する下方に導かれ加熱されることで蒸発される。【選択図】図８

Description

本発明は、吸気の冷却を行なうインタークーラに関する。

過給器を備えたエンジンにおいては、過給器で圧縮されて高温となった吸入空気を冷却するインタークーラが吸気通路に設けられている。
走行風で吸入空気を冷却するインタークーラは、インタークーラを走行風の通る箇所に配置しなければならない。そのため、インタークーラに接続される吸気通路部分が長くなるため、アクセルを踏み込んだときのエンジンの応答性が低下し、また、上記吸気通路部分が大きなスペースを占有する不利がある。
そこで、引用文献１には、過給された吸入空気と還流されたＥＧＲガスとが吸気として導入されるエンジンに、冷却水を用いてＥＧＲを含む吸気を冷却するインタークーラを用いることでインタークーラに接続される吸気通路部分を短縮した技術が提案されている。
このインタークーラはＥＧＲガスを含む吸気を冷却する複数の冷却路を有し、インテークマニホールドのサージタンクに組み込まれている。インタークーラは、サージタンク内に吸気を導入する吸気導入口と、サージタンク内に導入された吸気を各冷却路に取り込む複数の開口とを備えている。
そして、各冷却路で冷却された吸気がエンジンの各吸気ポートに導入される。

特開２０１４−５１９０７号公報

ところで、吸気の流れにおいてインタークーラの下流側には、インタークーラから吸気ポートに導入される吸気の性状を検出する吸気センサが配置されている場合がある。
一方、上述のように冷却水を用いて吸気を冷却するインタークーラでは、凝縮水が発生することから、凝縮水が吸気の勢いによって飛散し吸気センサが被水することが考えられる。
例えば、吸気センサが酸素濃度センサであった場合、被水によって生じる熱衝撃により素子割れや検出異常が懸念される。また、吸気センサが温度センサであった場合、被水による検出精度の低下が懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、インタークーラで発生した凝縮水による吸気センサへの被水を抑制する上で有利なインタークーラを提供することにある。

上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、エンジンに吸気を導入する吸気通路に設けられ前記吸気を冷媒で冷却するインタークーラであって、前記インタークーラは、吸気入口部と、前記吸気入口部に続き前記吸気を冷媒で冷却する冷却部と、前記冷却部に続く吸気出口部とを備え、前記吸気出口部は、上下方向において互いに対向する上壁と下壁とを有し、前記上壁に、前記吸気出口部の内部で上部から下方に向けてＥＧＲガスを供給するＥＧＲガス供給部が設けられ、吸気の性状を検出する第１の吸気センサが、前記ＥＧＲガス供給部よりも前記吸気出口部を流れる吸気の下流側の前記上壁の箇所に配置されていることを特徴とする。
請求項２記載の発明は、吸気の性状を検出する第２の吸気センサが、前記ＥＧＲガス供給部よりも前記吸気出口部を流れる吸気の下流側で前記第１の吸気センサよりも吸気の上流側の前記上壁の箇所に配置されていることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、前記吸気出口部は、前記冷却部に続く上流出口部と、前記上流出口部に続く下流出口部とを有し、前記上流出口部の前記上壁は、前記下流出口部に近づくにつれて次第に前記下壁に近づく傾斜面で形成され、前記下流出口部の前記上壁は、前記傾斜面の下端に接続され前記下端と同じ高さで形成され、前記第１の吸気センサは、前記下流出口部の前記上壁に設けられていることを特徴とする。
請求項４記載の発明は、前記下壁に、前記冷却部で発生する凝縮水の上方への飛散を防止する凝縮水飛散防止部が設けられていることを特徴とする。

請求項１記載の発明によれば、ＥＧＲガス供給部からＥＧＲガスが吸気出口部の内部で上部から下方に向けて供給されると、上壁近傍を飛散する凝縮水は下方に導かれると共に、ＥＧＲガスで加熱されることで蒸発が促進される。
したがって、上壁に設けられた第１の吸気センサの被水の抑制を図る上で有利となり、第１の吸気センサの素子割れや検出異常の防止、検出精度の向上を図る上で有利となる。
請求項２記載の発明によれば、第２の吸気センサにより、吸気とＥＧＲガスとの混合が促進されるので、第１の吸気センサによる吸気の性状の検出を正確に行なう上で有利となる。
請求項３記載の発明によれば、飛散する凝縮水が傾斜面により下方に導かれるため、第１の吸気センサの被水の抑制を図る上でより有利となる。また、下流出口部の断面積は上流出口部の断面積よりも小さいため、吸気出口部において吸気の流速が高められ、エンジンに対する吸気の導入効率を高める上で有利となる。
請求項４記載の発明によれば、下壁に飛散した凝縮水が凝縮水飛散防止部により上方に飛散することが防止されるため、第１の吸気センサの被水の抑制を図る上でより有利となる。

第１の実施の形態のインタークーラが適用されたエンジンの構成を示す説明図である。 第１の実施の形態のインタークーラの斜視図である。 図２のＡＡ線断面図である。 図２のＢＢ線断面図である。 図２のＣＣ線断面図である。 図２のＤＤ線断面図である。 図２のＥＥ線断面図である。 図２のＦＦ線断面図である。 図８のＡ矢視図である。 第２の実施の形態のインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応している。 図１０のＡ矢視図である。 第２の実施の形態の第１の変形例を示すインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応している。 第２の実施の形態の第２の変形例を示すインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応している。 図１３のＡ矢視図である。

（第１の実施の形態）
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
まず、本発明のインタークーラが適用されたエンジンの構成について説明する。
本実施の形態では、エンジンがディーゼルエンジンである場合について説明する。なお、本発明はガソリンエンジンにも無論適用可能である。

図１に示すように、エンジン１０は、エンジン本体１２と、吸気通路１４と、排気通路１６と、過給機１８と、低圧ＥＧＲ装置２０と、高圧ＥＧＲ装置２２と、本発明に係るインタークーラ２４とを含んで構成されている。

エンジン本体１２は、シリンダヘッド１２０２と、シリンダブロック１２０４とを含んで構成されている。
シリンダヘッド１２０２に燃焼室が形成され、シリンダブロック１２０４にピストンを収容する複数の気筒（シリンダ室）が形成されている。

吸気通路１４は、吸気管１４０２と、インテークマニホールド１４０４と、エンジン本体１２の吸気ポートとを含んで構成されている。
吸気管１４０２には、吸気の上流側から下流側に向かって、エアクリーナ１４１０、低圧スロットル１４１２、コンプレッサ１８０２、高圧スロットル１４１４がこれらの順に設けられている。
排気通路１６は、エンジン本体１２の排気ポートと、エキゾーストマニホールド１６０４と、排気管１６０２とを含んで構成されている。
排気管１６０２には、排気の上流側から下流側に向かって、タービン１８０４、排気ガス浄化装置２６がこれらの順に設けられている。

過給機１８は、コンプレッサ１８０２とタービン１８０４とで構成され、排気管１６０２を通る排気ガスのエネルギーによりタービン１８０４が回転されることでコンプレッサ１８０２を回転させ吸気管１４０２の吸気を圧縮して高圧の吸気としてエンジン本体１２に供給するものである。

低圧ＥＧＲ装置２０は、排気ガス浄化装置２６から排出される排気ガスを低圧ＥＧＲガスとしてコンプレッサ１８０２の上流側の吸気管１４０２の箇所に還流するものである。
低圧ＥＧＲ装置２０は、低圧ＥＧＲガスを還流する低圧ＥＧＲ通路２００２を備え、低圧ＥＧＲ通路２００２には、低圧ＥＧＲガスに含まれる排気系製造時の溶接スパッタやスラグ，触媒片やＤＰＦ片を除去するＥＧＲフィルタ２００４と、低圧ＥＧＲガスを冷却する空冷式の低圧ＥＧＲクーラ２００６と、低圧ＥＧＲガスの還流量を制御する低圧ＥＧＲバルブ２００８とを含んで構成されている。

高圧ＥＧＲ装置２２は、タービン１８０４の上流側の排気管１６０２の箇所から取り出した排気ガスをＥＧＲガス（高圧ＥＧＲガス）としてコンプレッサ１８０２の下流側に位置するインタークーラ２４に還流するものである。
高圧ＥＧＲ装置２２は、排気管１６０２とインタークーラ２４とを接続してＥＧＲガスを還流する高圧ＥＧＲ通路２２０２と、高圧ＥＧＲバルブ２２０４とを含んで構成されている。

次に、インタークーラ２４について詳細に説明する。
図２はインタークーラ２４の斜視図であり、図３は図２のＡＡ線断面図であり、図４は図２のＢＢ線断面図であり、図５は図２のＣＣ線断面図であり、図６は図２のＤＤ線断面図である。また、図７は図２のＥＥ線断面図であり、図８は図２のＦＦ線断面図であり、図９は図８のＡ矢視図である。

インタークーラ２４は、吸気入口部３８と、吸気入口部３８に続く冷却部４８と、冷却部４８に続く吸気出口部４０と、ＥＧＲガス供給部５０と、第１の吸気センサ５２と、第２の吸気センサ５４とを含んで構成されている。

冷却部４８は、吸気を冷媒で冷却するものである。
冷却部４８は、互いに並設された複数の吸気路３６と複数の冷媒路４２とを含んで構成されている。
図１に示すように、冷却部４８には、ラジエータ２８と電動ウォータポンプ３０とが冷却水通路３２を介して接続され、電動ポンプにより冷却水がラジエータ２８とインタークーラ２４との間で循環される。これにより、吸気を冷却することで加熱された冷却水がラジエータ２８で冷却される。
また、本実施の形態では、冷却部４８は、冷媒として冷却水を用いるが、冷媒として冷却水以外の従来公知の様々な冷媒ガス、冷却液を用いてもよいことは無論である。

本実施の形態では、インタークーラ２４は、インテークマニホールド１４０４に一体的に設けられており、吸気管１４０２からインテークマニホールド１４０４に導入された吸気を冷却部４８で冷却するように構成されている。
インタークーラ２４は、ボデー３４を有し、図中、符号Ｗはボデー３４の幅方向、符号Ｈはボデー３４の高さ方向、符号Ｌはボデー３４の長さ方向を示す。
図２から図８に示すように、吸気入口部３８および吸気出口部４０は、ボデー３４の延在方向の両端に設けられ、シリンダヘッド１２０２の端面に複数の気筒の吸気ポートの開口が直線状に並べられた方向の幅と、この幅よりも小さい寸法の高さとを有して横長状を呈している。

本実施の形態では、ボデー３４はアルミ鋳物により成形されている。
ボデー３４がアルミ鋳物により成形されることにより以下の効果が奏される。
１）耐食性に優れるため、インタークーラ２４で生成された酸性の凝縮水による腐食を回避でき耐久性の向上を図る上で有利となる。
２）熱伝導率が高いため、冷却効率の向上を図る上で有利となる。
３）成形時、砂中子により表面がざらざらになるため、熱伝達率の向上を図れ、したがって冷却効率の向上を図る上で有利となる。
４）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して溶接やカシメ接合が不要となるため、接合部分の破損による冷却水の漏れ出しを防止でき信頼性の向上を図る上で有利となる。
５）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して接合部分のスペースを省くことで小型化を図る上で有利となる。

吸気路３６は、冷媒により吸気が冷却される部分であり、図６に示すように、吸気路３６は、ボデー３４の内部でボデー３４の長さ方向Ｌに延在し吸気入口部３８と吸気出口部４０とを接続している。
図４から図６に示すように、吸気路３６は、横吸気路部３６０２と、第１の縦吸気路部３６０４と、第２の縦吸気路部３６０６とを有している。
横吸気路部３６０２は、高さ方向Ｈの中間部で幅方向Ｗに延在し、横吸気路部３６０２の幅方向Ｗの両端は、ボデー３４の幅方向Ｗ両端の面の近傍に位置している。
第１の縦吸気路部３６０４は、横吸気路部３６０２の延在方向に間隔をおいた複数箇所から高さ方向Ｈの一方に延在している。
第２の縦吸気路部３６０６は、横吸気路部３６０２の延在方向に間隔をおいた複数箇所から高さ方向Ｈの他方に延在している。
図４に示すように、第１の縦吸気路部３６０４の幅Ｗ１と第２の縦吸気路部３６０６の幅Ｗ２は横吸気路部３６０２から離れるにつれて次第に小さくなるように設けられている。
横吸気路部３６０２から離れた第１の縦吸気路部３６０４の先部と第２の縦吸気路部３６０６の先部は、ボデー３４の高さ方向Ｈ両端の面の近傍に位置している。

ボデー３４の長さ方向Ｌの他端に冷媒入口部４４が設けられ、ボデー３４の長さ方向Ｌの一端に冷媒出口部４６が設けられている。
図５に示すように、冷媒入口部４４は、冷媒路４２に冷媒として冷却水を供給する部分であり、ボデー３４の長さ方向Ｌの他方の端部において、吸気排出部４０の吸気上流側に隣接して設けられている。冷媒入口部４４は、吸気路３６の外側でボデー３４の高さ方向Ｈ、幅方向Ｗの全域に広がる空間で形成されている。
冷媒出口部４６は、冷媒路４２から冷却水を排出する部分であり、ボデー３４の長さ方向Ｌの一方の端部において、吸気供給部３８の吸気下流側に隣接して設けられている。吸気排出部４０は、吸気供給部３８と同様に、吸気路３６の外側でボデー３４の高さ方向Ｈ、幅方向Ｗの全域に広がる空間で形成されている。
本実施の形態では、冷媒入口部４４は電動ウォータポンプ３０の吐出口に接続され、冷媒出口部４６はラジエータ２８に接続される。

冷媒路４２は、吸気路３６に沿ってボデー３４の長さ方向Ｌに延在し冷媒入口部４４と冷媒出口部４６とを接続している。
図４、図６に示すように、冷媒路４２は、冷却水が流れる部分であり、冷媒路４２は、一対の横冷媒路部４２０２と、複数の縦冷媒路部４２０４とを有している。
一対の横冷媒路部４２０２は、ボデー３４の高さ方向Ｈの一端においてボデー３４の幅方向Ｗに延在する第１の横冷媒路部４２０２Ａと、ボデー３４の高さ方向Ｈの他端においてボデー３４の幅方向Ｗに延在する第２の横冷媒路部４２０２Ｂとを備えている。
第１の横冷媒路部４２０２Ａと第２の横冷媒路部４２０２Ｂの延在方向の両端は、ボデー３４の幅方向Ｗ両端の面の近傍に位置している。
複数の縦冷媒路部４２０４は、第１の横冷媒路部４２０２Ａから隣り合う第１の縦吸気路部３６０４の間で横吸気路３６に向かって延在する複数の第１の縦冷媒路部４２０４Ａと、第２の横冷媒路部４２０２Ｂから隣り合う第２の縦吸気路部３６０６の間で横吸気路３６に向かって延在する複数の第２の縦冷媒路部４２０４Ｂとを備えている。
第１の横冷媒路部４２０２Ａから離れた第１の縦冷媒路部４２０４Ａの先部と、第２の横冷媒路部４２０２Ｂから離れた第２の横冷媒路部４２０２Ｂの先部は、横吸気路３６の近傍に位置している。
図４に示すように、第１の縦冷媒路部４２０４Ａの幅Ｗ３は第１の横冷媒路部４２０２Ａから離れるにつれて次第に小さくなるように設けられ、第２の縦冷媒路部４２０４Ｂの幅Ｗ４は第２の横冷媒路部４２０２Ｂから離れるにつれて次第に小さくなるように設けられている。
ここで、吸気路３６を流れる吸気の向きと、冷媒路４２を流れる冷却水の向きとを互いに反対向きとなる対向流とすることで冷却効率向上を図っている。
なお、吸気路３６および冷媒路４２の構造は、実施の形態に限定されるものではなく、例えば吸気路３６が単一のものでもよく、本発明は従来公知の様々な吸気路３６および冷媒路４２の構造が採用可能である。

吸気入口部３８と吸気出口部４０はボデー３４に一体に成形されている。
図２、図７に示すように、吸気入口部３８の下部には、吸気管１４０２の上流端が接続されている。
吸気出口部４０は、図８に示すように、複数の吸気路３６の下流端が位置するボデー３４の壁面５６と、壁面５６を囲む壁部５８との間の空間でボデー３４の長さＬ方向に延在形成されている。
図６、図８に示すように、壁部５８は、上下方向において互いに対向する上壁５８０２および下壁５８０４と、ボデー３４の幅Ｗ方向の両端に位置する一対の側壁５８０６とを有し、壁部５８の端部は、シリンダヘッド１２０２の端面に取着されるフランジ５８０８が形成されている。
吸気出口部４０は、冷却部４８に続く上流出口部４０Ａと、上流出口部４０Ａに続く下流出口部４０Ｂとを有している。
下流出口部４０Ｂは、図９に示すように、ボデー３４の幅Ｗ方向に仕切られた複数の下流吸気路６０で構成されている。
複数の下流吸気路６０の上流端は、上流出口部４０Ａの下流端に連通し、複数の下流吸気路６０の下流端は、シリンダヘッド１２０２の端面に開口する各吸気ポートに接続される。
上流出口部４０Ａの上壁５８０２は、下流出口部４０Ｂに近づくにつれて次第に下壁５８０４に近づく傾斜面５８０２Ａで形成されている。
下流出口部４０Ｂの上壁５８０２は、傾斜面５８０２Ａの下端に接続され下端と同じ高さで形成されており、図９に示すように、上壁５８０２は上方に凸の湾曲面で形成されている。

図２、図８に示すように、ＥＧＲガス供給部５０は、ＥＧＲガス導入口６２と、ＥＧＲガス流路６４とを含んで構成されている。
図２に示すように、ＥＧＲガス導入口６２は、ボデー３４の延在方向の他端でボデー３４の幅Ｗ方向の一端である右側面に形成され、ＥＧＲガス導入口６２には高圧ＥＧＲ通路２２０２（図１参照）が接続されている。
図８に示すように、ＥＧＲガス流路６４はボデー３４の内部に設けられている。
ＥＧＲガス流路６４はＥＧＲガス導入口６２に接続され、下流出口部４０Ｂの上流側の上壁５８０２上をボデー３４の幅Ｗ方向に延在し、上壁５８０２には流路部６６と複数の下流吸気路６０とを接続する開口６６が形成されている。
すなわち、ＥＧＲガス供給部５０は、上壁５８０２に設けられ、吸気出口部４０の内部で上部から下方に向けてＥＧＲガスを供給する。

第１の吸気センサ５２および第２の吸気センサ５４は、吸気出口部４０を流れる吸気の性状を検出するセンサである。
本実施の形態では、第１の吸気センサ５２は、吸気に含まれる酸素濃度を検出する酸素濃度センサで構成されており、第２の吸気センサ５４は、吸気の温度を検出する温度センサで構成されている。
第１の吸気センサ５２は、ＥＧＲガス供給部５０よりも吸気出口部４０を流れる吸気の下流側の上壁５８０２の箇所に配置され、本実施の形態では、第１の吸気センサ５２は、複数の下流吸気路６０のうち中央に位置する下流吸気路６０の上壁５８０２に設けられている。
第２の吸気センサ５４は、ＥＧＲガス供給部５０よりも吸気出口部４０を流れる吸気の下流側で第１の吸気センサ５２よりも吸気の上流側の上壁５８０２の箇所に配置され、本実施の形態では、第２の吸気センサ５４は、第１の吸気センサ５２が設けられた下流吸気路６０の上壁５８０２に設けられている。

次に作用効果について説明する。
エンジン１０の運転中、吸気は、インタークーラ２４の吸気入口部３８から冷却部４８に導入される。
この際、高圧ＥＧＲバルブ２２０４が開となり、ＥＧＲガス導入口６２から導入されたＥＧＲガスがＥＧＲガス流路６４から開口６６を介して吸気出口部４０の内部で上部から下方に向けて供給される。
冷却部４８の吸気路３６を通ることによって冷却された吸気は、吸気出口部４０から各吸気ポートへ導入される。
この際、吸気路３６で生成された凝縮水は、吸気と共に吸気路３６の下流端へ流され、吸気出口部４０に排出される。吸気出口部４０に排出された凝縮水の一部は、吸気の勢いによって液滴状となり、吸気の流れに沿って吸気の下流側に飛散する。

本実施の形態では、第１の吸気センサ５２は、ＥＧＲガス供給部５０よりも吸気出口部４０を流れる吸気の下流側の上壁５８０２の箇所である下流出口部４０Ｂの上壁５８０２に設けられている。
そのため、ＥＧＲガス供給部５０からＥＧＲガスが吸気出口部４０の内部で上部から下方に向けて供給されると、第１の吸気センサ５２の上流側を流れる吸気がＥＧＲガスにより加熱されつつ下方に押される。
したがって、上壁５８０２近傍を飛散する凝縮水は下方に導かれると共に、ＥＧＲガスで加熱されることで蒸発が促進されるため、第１、第２の吸気センサ５２、５４の被水の抑制を図る上で有利となる。また、第１、第２の吸気センサ５２、５４の素子割れや検出異常の防止、検出精度の向上を図る上で有利となる。

また、本実施の形態では、吸気の性状を検出する第２の吸気センサ５４が、ＥＧＲガス供給部５０よりも吸気出口部４０を流れる吸気の下流側で第１の吸気センサ５２よりも吸気の上流側の上壁５８０２の箇所に配置されている。
そのため、第２の吸気センサ５４の下流側において吸気にカルマン渦が発生することにより、吸気とＥＧＲガスとの混合が促進されるので、第１の吸気センサ５２による吸気の性状の検出を正確に行なう上で有利となる。本実施の形態では、酸素濃度センサによる酸素濃度の検出を正確に行なう上で有利となる。

また、本実施の形態では、上流出口部４０Ａの上壁５８０２は、下流出口部４０Ｂに近づくにつれて次第に下壁５８０４に近づく傾斜面５８０２Ａで形成され、下流出口部４０Ｂの上壁５８０２は、傾斜面５８０２Ａの下端に接続されている。
そのため、飛散する凝縮水を含む吸気の大部分は、上流出口部４０Ａにおいて傾斜面５８０２Ａに沿って上方から下方に向かって流れ、上流出口部４０Ａおよび下流出口部４０Ｂの下部に向かう方向に導かれる。
したがって、飛散する凝縮水が第１、第２の吸気センサ５２、５４から離間する下方に導かれるため、第１、第２の吸気センサ５２、５４の被水の抑制を図る上でより有利となる。
また、下流出口部４０Ｂの断面積は、上流出口部４０Ａの断面積よりも小さく形成されていることから、吸気出口部４０において吸気の流速が高められ、エンジン１０に対する吸気の導入効率を高める上で有利となる。

（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について説明する。
図１０は第２の実施の形態のインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応しており、図１１は図１０のＡ矢視図である。
なお、以下の実施の形態において、第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態は、第１の実施の形態の変形例であり、吸気出口部４０の下壁５８０４に、冷却部４８で発生する凝縮水の上方への飛散を防止する、すなわち凝縮水の第１、第２の吸気センサ５２、５４への付着を防止する凝縮水飛散防止部６８を設けた点が第１の実施の形態と異なっている。
第２の実施の形態では、凝縮水飛散防止部６８は、第１、第２の吸気センサ５２、５４が設けられた下流吸気路６０の下壁５８０４の表面に、ボデー３４の長さ方向Ｌおよび幅方向Ｗにわたって延在する吸水シート７０で構成されている。
このような吸水シート７０は、凝縮水を蒸発可能に保持する材料で形成されており、このような材料として、高吸水性ポリマー、シリカゲル、グラスファイバー不織布など従来公知の様々な吸水性を有する材料が使用可能である。

第２の実施の形態によれば、第１の実施の形態と同様の効果が奏されることは無論のこと、下壁５８０４に飛散した凝縮水が吸水シート７０で保持されるので、凝縮水が上方に飛散することが防止されるため、第１、第２の吸気センサ５２、５４の被水の抑制を図る上でより有利となる。

図１２は、第２の実施の形態の第１の変形例を示すインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応している。
第１の変形例では、凝縮水飛散防止部６８は、下壁５８０４の表面にボデー３４の長さ方向Ｌおよび幅方向Ｗに間隔をおいて設けられた複数の凹凸部７２で構成されている。
第１の変形例によれば、下壁５８０４に飛散した凝縮水の上方への飛散が凹凸部７２の形状によって防止されるため、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。

図１３は、第２の実施の形態の第２の変形例を示すインタークーラの断面図であり、図２のＦＦ線断面図に対応している。また、図１４は図１３のＡ矢視図である。
第２の変形例では、凝縮水飛散防止部６８は、下壁５８０４の表面にボデー３４の幅Ｗ方向に間隔をおいてボデー３４の長さ方向Ｌに延在する複数のガイド溝７４で構成されている。
第２の変形例によれば、下壁５８０４に飛散した凝縮水の上方への飛散が複数のガイド溝７４の形状によって防止されるため、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、ガイド溝７４上に付着した凝縮水がガイド溝７４に沿ってボデー３４の長さＬ方向に案内されることにより凝縮水が各吸気ポートに排出される。
したがって、吸気出口部４０に滞留する凝縮水の量を抑制することができ、吸気通路の断面積が凝縮水によって低下してエンジン１０の出力低下を招くことを防止する上で有利となる。

なお、実施の形態では、第１の吸気センサ５２が酸素濃度センサであり、第２の吸気センサ５４が温度センサである場合について説明したが、第１、第２の吸気センサ５２、５４は、吸気の性状を検出するものであればよく、従来公知の様々なセンサが使用可能である。

また、実施の形態では、インタークーラ２４がインテークマニホールド１４０４と一体的に構成されている場合について説明したが、インタークーラ２４は、インテークマニホールド１４０４と別体に構成され、インテークマニホールド１４０４の上流側に配置されていてもよい。

１０ エンジン
１４ 吸気通路
２４ インタークーラ
３８ 吸気入口部
４０ 吸気出口部
４０Ａ 上流出口部
４０Ｂ 下流出口部
４８ 冷却部
５０ ＥＧＲガス供給部
５２ 第１の吸気センサ
５４ 第２の吸気センサ
５８０２ 上壁
５８０２Ａ 傾斜面
５８０４ 下壁
６８ 凝縮水飛散防止部

Claims (4)

1. エンジンに吸気を導入する吸気通路に設けられ前記吸気を冷媒で冷却するインタークーラであって、
   前記インタークーラは、吸気入口部と、前記吸気入口部に続き前記吸気を冷媒で冷却する冷却部と、前記冷却部に続く吸気出口部とを備え、
   前記吸気出口部は、上下方向において互いに対向する上壁と下壁とを有し、
   前記上壁に、前記吸気出口部の内部で上部から下方に向けてＥＧＲガスを供給するＥＧＲガス供給部が設けられ、
   吸気の性状を検出する第１の吸気センサが、前記ＥＧＲガス供給部よりも前記吸気出口部を流れる吸気の下流側の前記上壁の箇所に配置されている、
   ことを特徴とするインタークーラ。
2. 吸気の性状を検出する第２の吸気センサが、前記ＥＧＲガス供給部よりも前記吸気出口部を流れる吸気の下流側で前記第１の吸気センサよりも吸気の上流側の前記上壁の箇所に配置されている、
   ことを特徴とする請求項１記載のインタークーラ。
3. 前記吸気出口部は、前記冷却部に続く上流出口部と、前記上流出口部に続く下流出口部とを有し、
   前記上流出口部の前記上壁は、前記下流出口部に近づくにつれて次第に前記下壁に近づく傾斜面で形成され、
   前記下流出口部の前記上壁は、前記傾斜面の下端に接続され前記下端と同じ高さで形成され、
   前記第１の吸気センサは、前記下流出口部の前記上壁に設けられている、
   ことを特徴とする請求項１または２記載のインタークーラ。
4. 前記下壁に、前記冷却部で発生する凝縮水の上方への飛散を防止する凝縮水飛散防止部が設けられている、
   ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のインタークーラ。

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