JP2016106664A - 携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムおよび携行用収納容器 - Google Patents

Abstract

【課題】 加熱成型時におけるクラックや白化あるいは膜剥がれの発生を抑制し、かつ傷付きを抑制することができる、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムを提供する。【解決手段】 基材フィルム上に樹脂層を有する携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムであって、前記基材フィルムがポリカーボネート樹脂フィルムであり、前記樹脂層がポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有することを特徴とする、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。【選択図】図１

Description

本発明は、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムおよび携行用収納容器に関する。詳しくは、スーツケースやトランクなどの携行用収納容器の外表面に傷が付くことを抑制することができる携帯用収納容器の表面被覆用積層フィルムに関するものである。

スーツケース、トランク、カバン、バッグなどの携行用収納容器（携行可能な収納容器）は、その持ち運びや輸送時にすれ傷が付くことがある。近年、表面光沢の高い収納容器（例えばスーツケース）が普及しているが、このような表面光沢の高い収納容器にすれ傷が付くと意匠性が大きく低下する。

一方、携帯型パーソナルコンピュータ、モバイル機器、携帯電話、電子手帳などの電子機器筺体の外装用、あるいは自動車ボディの表面を保護するために、ハードコート層に代えて自己修復性機能（傷を自己修復する機能）を有する樹脂層を用いることが知られている。

電子機器筐体や自動車ボディ等に自己修復性機能を有する樹脂層を適用する方法として、自己修復性の樹脂塗料を電着塗装法やスプレー法により塗装する方法が提案されている（特許文献１〜６）。

また、基材フィルム上に自己修復性機能を有する樹脂層が積層された自己修復性フィルムが提案されている（特許文献７〜１０）。

また更に、電子機器筺体、自動車ボディ、あるいは家電（テレビ、冷蔵庫、洗濯機など）などの外表被覆材として成型用ハードコートフィルムが一般に知られており、また提案されている（特許文献１１〜１３）。

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特許文献１〜６に記載されているように、携行用収納容器のような被覆物に自己修復性塗料を電着塗装法やスプレー法により直接に塗装すると、塗布ムラや厚みムラ等により良好な外観品質が得られないことがある。

一方、特許文献７〜９に記載されている自己修復性フィルムをスーツケースに代表される携行用収納容器の外表面に被覆する場合、以下のような問題がある。

一般に、携行用収納容器を構成する部材（収納部や蓋部）は樹脂からなり、これらの部材は射出成型法、真空成型法、圧空成型法あるいはプレス成型法などにより成型加工される。収納容器を構成する部材（収納部や蓋部）への自己修復性フィルムの被覆は、射出成型法では、金型に合わせてプレフォームされた自己修復性フィルムを金型内部に装填し、金型内に樹脂を射出することによって行われる。一方、真空成型法、圧空成型法、プレス成型法では、事前に樹脂板を溶融押出し成型するときに自己修復性フィルムをラミネートし、自己修復性フィルムがラミネートされた樹脂板が真空成型、圧空成型あるいはプレス成型される。

射出成型法における自己修復性フィルムのプレフォームは高温（例えば１５０℃以上）に加熱した状態で延伸加工され、同様に真空成型法、圧空成型法あるいはプレス成型法等における成型についても、高温（例えば１５０℃以上）に加熱した状態で延伸することによって行われる。このとき、構成部材（収納部や蓋部）の湾曲部となる領域は延伸倍率が大きくなり、自己修復性フィルムにクラックや白化あるいは膜剥がれ（基材フィルムから自己修復性機能を有する樹脂層が剥離すること）が発生するという問題がある。

また、一般に市販されている成型用ハードコートフィルムあるいは特許文献１１〜１３に開示されているような成型用ハードコートフィルムは、一旦、傷が付くとその傷は回復することはなく、従って、長期の使用により傷の付着箇所が多くなり外観品質が低下するという問題がある。加えて、成型用ハードコートフィルムのハードコート層は、硬度が比較的高く設計されているので成型性が不十分である（延伸加工するときにハードコート層にクラック、白化あるいは膜剥がれが起こりやすい）。

従って、本発明の目的は、上述の課題に鑑み、加熱成型時におけるクラック、白化および膜剥がれの発生を抑制し、かつ傷付きを抑制することができる、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム、およびこの表面被覆用積層フィルムが被覆された携行用収納容器を提供することにある。

上記課題は、以下の発明によって基本的に解決される。
［１］基材フィルム上に自己修復性樹脂層を有する携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムであって、前記基材フィルムがポリカーボネート樹脂フィルムであり、前記樹脂層がポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有することを特徴とする、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［２］樹脂層の厚みが８μｍ以上５０μｍ以下である、［１］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［３］樹脂層が更に有機ケイ素化合物を含有する、［１］または［２］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［４］有機ケイ素化合物がポリジメチルシロキサン系共重合体である、［３］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［５］樹脂層が更にイソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有する、［４］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［６］樹脂層が活性エネルギー線硬化性組成物を硬化せしめた層であり、活性エネルギー線硬化性組成物がポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートを含有する、［１］〜［５］のいずかに記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［７］活性エネルギー線硬化性組成物が、更にポリジメチルシロキサン系共重合体を含有する、［６］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［８］活性エネルギー線硬化性組成物が、ポリジメチルシロキサン系共重合体を更に含有し、更に、イソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有する、［６］に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
［９］［１］〜［８］のいずれかに記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムが、携行用収納容器の外表面に、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が外側となるように被覆されてなる、携行用収納容器。

本発明によれば、加熱成型時におけるクラック、白化および膜剥がれの発生を抑制し、かつ傷付きを抑制することができる、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムを提供することができる。また、本発明は、前記表面被覆用積層フィルムが被覆され、傷付きが抑制された携行用収納容器を提供することができる。

図１は本発明の表面被覆用積層フィルムが被覆された携行用収納容器の一例の概略断面図である。

本発明にかかる携行用収納容器とは、旅行、買い物、出張業務等における移動時に、人が携行（持ち運び）することが可能な物品収納容器であり、かかる携行用収納容器としては、例えば、スーツケース、トランク、カバン、バッグ等が挙げられる。特に、本発明の表面被覆用積層フィルムは意匠性が求められるスーツケースに好適に用いられる。

本発明の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムは、基材フィルム上に樹脂層を備えた表面被覆用積層フィルムであって、前記基材フィルムがポリカーボネート樹脂フィルムであり、前記樹脂層がポリカーボネート骨格を有するポリウレタン樹脂を含有することを特徴とする。

そして、上記構成を採る本発明の表面被覆用積層フィルムは、加熱成型（加熱延伸）におけるクラック、白化および膜剥がれの発生が抑制され、かつ耐傷付き性が良好であるという特長を有する。

以下、表面被覆用積層フィルムに発生するクラック、白化および膜剥がれ（基材フィルムから樹脂層が剥離すること）を総称して、「外観不良因子」ということがある。

表面被覆用積層フィルムの加熱成型時の外観不良因子の発生を抑制するには、例えば、表面被覆用積層フィルムを１７０℃に加熱した状態で延伸しても、外観不良因子が発生しないようにすることが好ましい。具体的には、例えば、１７０℃で４０％延伸した場合であっても外観不良因子の発生がないことが好ましい。

ここで、クラックとは自己修復性樹脂層に発生する亀裂であり、白化とは基材フィルムにマイクロクラック（極微小クラック）が発生することにより表面被覆用積層フィルムが白くなる現象であり、膜剥がれとは基材フィルムから自己修復性樹脂層が剥離する現象である。これらの外観不良因子は、目視観察で発生の有無が判断できるものを指す。

本発明にかかる樹脂層は、樹脂層表面に付けられた傷が自己修復する機能を有する層であることが好ましい。具体的には、常温（２３℃）環境下で金属ブラシ（真鍮ブラシ）によって樹脂層表面に付けられた傷が消失することが好ましい。

以下、常温（２３℃）環境下で金属ブラシ（真鍮ブラシ）によって樹脂層表面に付けられた傷が消失する時間を「傷消失時間」という。

本発明の表面被覆用積層フィルムにおける樹脂層の傷消失時間は、２４時間未満であることが好ましく、３０分未満であることがより好ましく、３分未満であることが更に好ましく、１０秒未満が特に好ましい。消失時間の下限は特に限定されないが、視覚的に傷消失が確認できる時間は０．１秒程度である。

樹脂層表面に金属ブラシ（真鍮ブラシ）によって付けられた傷が消失したかどうか（傷修復機能を有するかどうか）は、目視もしくはヘイズ値を測定することによって判定することができる。

本発明にかかる表面被覆用積層フィルムの樹脂層あるいは成型用ハードコートフィルムのハードコート層に、金属ブラシ（真鍮ブラシ）で傷を付けると、ヘイズ値は通常０．４０％以上上昇する。しかし、樹脂層が傷修復機能を有する場合は、一旦上昇したヘイズ値は、傷が消失することによって、傷を付ける前のヘイズ値に近くなる。従って、傷修復機能を有するかどうかをヘイズ値の変化で判定する場合は、試験前（傷を付ける前）のヘイズ値（Ｈｚ０）と、試験後（金属ブラシ（真鍮ブラシ）で傷を付けた後）に一定時間経過した後のヘイズ値（ＨｚＸ）との差を（ＨｚＸ−Ｈｚ０）が０．３０％未満であれば、傷修復機能を有すると判定する（詳しい判定法は後述する）。

従来から一般的に知られている自己修復性フィルムは、基材フィルム上に自己修復性機能を有する樹脂層が積層されたものであり、常温（２３℃）においては５０％程度延伸しても外観不良因子は発生しない。しかし、従来から一般的に知られている自己修復性フィルムは、１５０℃以上の高温で延伸すると外観不良因子が発生しやすくなるという特性を有していることが分かった。これは、自己修復性機能を有する樹脂層（ガラス転移温度が比較的低い樹脂層）の特有の性質であると推定される。

以下、延伸によって外観不良因子（クラック、白化および膜剥がれ）が発生するときの伸度を引張伸度という。つまり、本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、１７０℃における引張伸度は４０％以上が好ましく、４５％以上がより好ましく、５０％以上が特に好ましい。これによって、表面被覆用積層フィルムの加熱成型性が向上する。引張伸度の上限は特に限定されないが実用的には２００％もあれば十分である。

引張伸度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２７（１９９９）に準拠した、以下の測定条件下での引張試験において、試験サンプル（表面被覆用積層フィルム）に外観不良因子（クラック、白化および膜剥がれ）のいずれか１つの因子が発生したときの伸度である。
＜測定条件＞
・試験サンプルのサイズ：長さ１２５ｍｍ×幅２０ｍｍ
・引張速度：５０ｍｍ／ｍｉｎ
・初期チャック間距離（Ａ）：５０ｍｍ
・測定時の温度：１７０℃。
＜引張伸度の計算式＞
Ｙ＝（（Ｘ―Ａ）／Ａ））×１００ ・・・式１
（式中、Ｙは引張伸度［％］、Ａは初期チャック間距離（延伸前の長さ）［５０ｍｍ］、Ｘは試験サンプルに外観不良因子のいずれか１つの因子が発生した時のチャック間距離（延伸後の長さ）［ｍｍ］を表す）。

本発明にかかる表面被覆用積層フィルムの基材フィルムとして用いられるポリカーボネート樹脂フィルムのガラス転移温度は通常１５０℃程度であるので、プレフォームや成型時の加熱温度は１５０℃以上であることが好ましく、１６０℃以上であることがより好ましく、１７０℃以上であることが特に好ましい。この観点から、本発明にかかる表面被覆用積層フィルムの１７０℃における引張伸度が、４０％以上であることが有効である。

以下、本発明の表面被覆用積層フィルムを構成する各構成要素について詳細に説明する。

［基材フィルム］
本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、基材フィルムとしてポリカーボネート樹脂フィルムが用いられる。ポリカーボネート樹脂フィルムは、従来から、基材フィルムとして一般的に用いられているポリエチレンテレフタレートフィルムなどに比べて、後述するように成型時の伸長応力が比較的小さいので、比較的小さい力で、比較的複雑な形状（例えば凹凸形状）に成型することができるという利点がある。
かかるポリカーボネート樹脂フィルムは、特に限定されず、公知のものを用いることができる。また、ポリカーボネート樹脂フィルムは、一般に市販されており、これらの市販品を用いることができる。市販品としては、例えば、帝人化成（株）製の「パンライトフィルム」や「ピュアエース」、三菱ガス化学（株）製の「ユーピロン」、旭硝子（株）製の「レキサンフィルム」、General Electric社製の「Lexan」、バイエル社製の「マクロフォル」等が挙げられる。

本発明に用いられるポリカーボネート樹脂フィルムは、１７０℃における１００％伸長時の応力が、４０ＭＰａ以下が好ましく、３０ＭＰａ以下がより好ましく、２０ＭＰａ以下が好ましい。下限は特に限定されないが、０．１ＭＰａ程度が適当である。このように、ポリカーボネート樹脂フィルムの１７０℃における１００％伸長時の応力が４０ＭＰａ以下であることにより、比較的小さい力で成型することが可能となり、成型性が向上する。
ポリカーボネート樹脂フィルムの厚みは、４０〜３００μｍの範囲が適当であるが、強度や加工性等の観点から５０〜２５０μｍの範囲が特に好ましく、特に７５〜２００μｍの範囲が好ましい。

［樹脂層］
本発明にかかる樹脂層は、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有する。

樹脂層の自己修復性機能は、樹脂層を構成する樹脂のソフトセグメントとハードセグメントとをバランスさせることによって発現する。ソフトセグメントはクッション的な働きをすることによって外力を緩和し、傷を弾性回復するように機能し、ハードセグメントは外力に対して抵抗するように機能する。ソフトセグメントだけでは弾性が弱くなり形状を保持することが困難となり、また傷回復性が低下する。一方、ハードセグメントだけでは傷が刻印される（傷が回復しない）。

ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂においては、ポリカーボネート骨格部分がソフトセグメントとして機能し、ウレタン結合がハードセグメントとして機能する。

また、後述するように、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂が架橋剤によって架橋された場合、架橋部分がハードセグメントとして機能する。また、後述するように、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂の前駆体としてポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートを用いた場合は、（メタ）アクリレート部分がハードセグメントとして機能する。

上記観点から、後述するように、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂およびポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートを合成するための原料であるポリカーボネートポリオールの数平均分子量は、３００〜７，０００の範囲が好ましい。ポリカーボネートポリオールの数平均分子量が３００未満であると、ソフトセグメント成分の比率が小さくなり過ぎて傷回復機能が発現しなかったり、成型性が低下するなどの不都合が生じることがある。一方、ポリカーボネートポリオールの数平均分子量が７，０００を超えると、ソフトセグメント成分の比率が多くなり過ぎて樹脂層の硬度が低下し、逆に傷が付きやすくなる。

樹脂層におけるポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂の含有量は、表面被覆用積層フィルムの加熱成型性を向上させるという観点から、樹脂層の固形分総量１００質量％に対して、５０質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、更に７０質量％以上が好ましく、特に７５質量％以上が好ましい。一方、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂の含有量が多くなりすぎると、傷の回復性が低下すること（傷消失時間が長くなること、あるいは傷が消失しないこと）があるので、上限の含有量は樹脂層の固形分総量１００質量％に対して９５質量％以下が好ましく、９０質量％以下がより好ましい。

樹脂層は、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂以外の他の樹脂、例えば、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、あるいは後述するポリジメチルシロキサン系共重合体などの樹脂（他の樹脂という）を含有することができる。

これらの他の樹脂の含有量は、多くなりすぎると加熱成型性が低下することがあるので、含有量は適宜調整する必要がある。他の樹脂の含有量は、具体的には、樹脂層の固形分総量１００質量％に対して、３０質量％以下が好ましく、２０質量％以下がより好ましく、更に１５質量％以下が好ましく、特に１０質量％以下が好ましい。

樹脂層は、更に、界面活性剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、粒子等を含有することができる。

樹脂層の厚みは、傷付き抑制効果を十分に発現させるという観点から、８μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、１３μｍ以上が特に好ましい。樹脂層の厚みが８μｍ未満であると、この表面被覆用積層フィルムを携行用収納容器の表面に適用した時の傷付き性を十分に抑制することができない。

一方、樹脂層の厚みが大きくなり過ぎると、加熱成型性が低下すること（例えば１７０℃における引張伸度が低下すること）があるので、上限の厚みは５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましく、３０μｍ以下が特に好ましい。樹脂層の厚みが５０μｍを超えると、加熱成型性が低下し、携行用収納容器の成型加工時に外観不良因子が発生しやすくなる。

［ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂］
ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂は、分子中にポリカーボネート骨格とウレタン結合を有する樹脂である。分子中へのポリカーボネート骨格の導入は、例えば合成原料としてポリカーボネートポリオールを用いることによって行うことができる。同様にウレタン結合の導入は、合成原料としてイソシアネート化合物を用いることによって行うことができる。

ウレタン結合は、ポリカーボネートポリオールの水酸基とイソシアネート化合物のイソシアネート基との反応によって生起する。

ポリカーボネートポリオールは、アルキレングリコールと炭酸エステルのエステル交換反応、またはホスゲンもしくはクロル蟻酸エステルとアルキレングリコールとの反応などによって製造することができる。

アルキレングリコールとしては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオール、ネオペンチルグリコール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２，４−ジエチル−１，５ペンタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、ビスフェノールＡ、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。

炭酸エステルとしては、例えば、メチルカーボネート、ジメチルカーボネート、エチルカーボネート、ジエチルカーボネート、ｎ−プロピルカーボネート、ジ−ｎ−プロピルカーボネート、イソプロピルカーボネート、ジイソプロピルカーボネート、ｎ−ブチルカーボネート、ジ−ｎ−ブチルカーボネート、イソブチルカーボネート、ジイソブチルカーボネート、シクロカーボネート、ジフェニルカーボネート、メチルジフェニルカーボネート、エチレンカーボネート、１，２−プロピレンカーボネート、１，２−ブチレンカーボネートなどが挙げられる。

ポリカーボネートポリオールとしては、ポリカーボネートジオールが好ましく、更に分子の両末端にそれぞれ水酸基を有するポリカーボネートジオールが好ましい。

ポリカーボネートポリオールとしては市販品を使用することができる。例えば、（株）ダイセル製の「プラクセルＣＤ」シリーズ、（株）クラレ製の「クラレポリオール」シリーズ、日本ポリウレタン工業（株）製の「ニッポラン」シリーズ、旭化成ケミカルズ（株）製の「デュラノール」シリーズなどが挙げられる。

前述したように、ポリカーボネートポリオールの数平均分子量は、３００〜７，０００の範囲が好ましく、５００〜５，０００の範囲がより好ましく、７００〜３，０００の範囲が特に好ましい。

イソシアネート化合物としては、分子中にイソシアネート基を２個以上有するポリイソシアネート化合物が好ましい。かかるポリイソシアネート化合物としては、例えば、トリレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メチル−２，６−ジイソシアネートヘキサノエート、ノルボルナンジイソシアネート、メチレンビス−４−シクロヘキシルイソシアネート、トリレンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、ヘキサメチレンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、イソホロンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、トリレンジイソシアネートのイソシアヌレート体、ヘキサメチレンジイソシアネートのビューレット体、および上記イソシアネートのブロック体などを挙げることができる。

［有機ケイ素化合物］
本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、加熱成型性を向上させる必要性から、樹脂層は比較的軟質状態となることがある。このため、樹脂層表面は紙粉や繊維等の塵埃が付着しやすくなる。以下、この樹脂層表面への塵埃の付着しやすさを「紙粉付着性」という。従って、樹脂層の紙粉付着性を抑制することが好ましく、かかる紙粉付着性は、樹脂層に有機ケイ素化合物を含有することによって抑制することができる。

上記の有機ケイ素化合物としては、ポリシロキサン系化合物、ポリジメチルシロキサン系化合物、ポリジメチルシロキサン系共重合体が挙げられる。また、これら化合物を組む合わせたものであってもよい。有機ケイ素化合物としては、特にポリジメチルシロキサン系共重合体が好ましく用いられる。

樹脂層における有機ケイ素化合物の含有量は、樹脂層の紙粉付着性を抑制するという観点から、樹脂層の固形分総量１００質量％に対して、０．５質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、３．０質量％以上が特に好ましい。一方、有機ケイ素化合物の含有量が多くなりすぎると、加熱成型性が低下することがあるので、有機ケイ素化合物の上限の含有量は、樹脂層の固形分総量１００質量％に対して、１２質量％以下が好ましく、１０質量％以下がより好ましく、８質量％以下が特に好ましい。

［ポリシロキサン系化合物］
ポリシロキサン系化合物としては、例えば、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、γ−アクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン等の加水分解性シリル基を有するシラン化合物の部分加水分解物や、有機溶媒中に無水ケイ酸の微粒子を安定に分散させたオルガノシリカゾル、または該オルガノシリカゾルにラジカル重合性を有する上記シラン化合物を付加させたもの等を使用することができる。

［ポリジメチルシロキサン系化合物］
ポリジメチルシロキサン系化合物としては、ポリジメチルシロキサン、アルキル変性ポリジメチルシロキサン、カルボキシル変性ポリジメチルシロキサン、アミノ変性ポリジメチルシロキサン、エポキシ変性ポリジメチルシロキサン、フッ素変性ポリジメチルシロキサン、（メタ）アクリレート変性ポリジメチルシロキサン（例えば、東亞合成（株）製ＧＵＶ−２３５）などが挙げられる。

［ポリジメチルシロキサン系共重合体］
ポリジメチルシロキサン系共重合体は、ポリジメチルシロキサン部分（ポリジメチルシロキサンセグメント）とビニルモノマーの重合体鎖部分（ビニル基を有するモノマーが重合されてなるセグメント）とを有する共重合体である。かかるポリジメチルシロキサン系共重合体は、ブロック共重合体、グラフト共重合体、ランダム共重合体のいずれであってもよいが、ブロック共重合体およびグラフト共重合体が好ましい。かかるポリジメチルシロキサン系共重合体の重量平均分子量は、１，０００〜３０，０００の範囲が好ましい。

ポリジメチルシロキサン系共重合体は、リビング重合法、高分子開始剤法、高分子連鎖移動法などによって製造することができるが、生産性を考慮すると高分子開始剤法、高分子連鎖移動法を用いるのが好ましい。

高分子開始剤法を用いる場合には、下記の化１で表される高分子アゾ系ラジカル重合開始剤を用いて他のビニルモノマーと共重合させることにより、効率よくブロック共重合体を合成することができる。

またペルオキシモノマーと不飽和基を有するポリジメチルシロキサンとを低温で共重合させて過酸化物基を側鎖に導入したプレポリマーを合成し、該プレポリマーをビニルモノマーと共重合させる二段階の重合を行うこともできる。

高分子連鎖移動法を用いる場合は、例えば、下記の化２に示すようなシリコーンオイルに「ＨＳ−ＣＨ_２ＣＯＯＨ」や「ＨＳ−ＣＨ_２ＣＨ_２ＣＯＯＨ」等を付加してＳＨ基を有する化合物とした後、該ＳＨ基の連鎖移動を利用して該シリコーン化合物とビニルモノマーとを共重合させることでブロック共重合体を合成することができる。

更にポリジメチルシロキサン系グラフト共重合体を合成するには、例えば、下記の化３に示す化合物、すなわちポリジメチルシロキサンのメタクリルエステルなどとビニルモノマーとを共重合させることにより容易にグラフト共重合体を得ることができる。

ポリジメチルシロキサン系共重合体の合成に用いられるビニルモノマーとしては、例えばメチルアクリレート、エチルアクリレート，ｎ−ブチルアクリレート、イソブチルアクリレート、オクチルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、テトラヒドロフルフリルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、ラウリルメタクリレート、メチルビニルエーテル、エチルビニルエーテル、ｎ−プロピルビニルエーテル、スチレン、α−メチルスチレン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、酢酸ビニル、塩化ビニル、塩化ビニリデン、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレート、アリルグリシジルエーテル、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、クロトン酸、マレイン酸、無水マレイン酸、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエチルメタクリレート、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノエチルメタクリレート、ジアセチトンアクリルアミド、２−ヒドロキシエチルアクリレート、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、２−ヒドロキシプロピルアクリレート、２−ヒドロキシプロピルメタクリレート、アリルアルコールなどを挙げることができる。

ポリジメチルシロキサン系共重合体は、通常、溶液重合によって製造される。このような溶液重合では、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン系溶剤、酢酸エチル、酢酸プロピル、酢酸イソブチル、酢酸ブチル等のエステル系溶剤、エタノール、イソプロパノール、ブタノール、イソブタノール等のアルコール系溶剤などが単独または混合溶剤として用いられる。

また、必要に応じてベンゾイルパーオキサイド、アゾビスイソブチルニトリルなどの重合開始剤を併用する。重合反応は５０〜１７０℃で３〜１２時間行うのが好ましい。

また、ポリジメチルシロキサン系共重合体の合成において、イソシアネート基を有するモノマー（例えば、イソシアネート基を有する（メタ）アクリレート）と水酸基を有するモノマー（例えば、水酸基を有する（メタ）アクリレート）を用いることによって、活性エネルギー線硬化性のポリジメチルシロキサン系共重合体を得ることができる。

本発明においては、樹脂層が更にイソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤を含有することが好ましい。中でも、樹脂層がポリジメチルシロキサン系共重合体を含み、更に、イソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有することが好ましい。

なお、ポリジメチルシロキサン系共重合体が上記の活性エネルギー線硬化性ポリジメチルシロキサン系共重合体である場合は、それ自体が架橋性を有するので、上記の架橋剤（イソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤）を必ずしも併用する必要はない。

つまり、樹脂層が、有機ケイ素化合物としてポリジメチルシロキサン系共重合体を含有する場合は、イソシアネート系架橋剤あるいはメラミン系架橋剤を併せて含有させて、ポリジメチルシロキサン系共重合体を架橋することが好ましい。この場合、ポリジメチルシロキサン系共重合体と上記架橋剤との架橋反応を促進するために、ポリジメチルシロキサン系共重合体は水酸基を有していることが好ましい。

樹脂層が、ポリジメチルシロキサン系共重合体とイソシアネート系架橋剤あるいはメラミン系架橋剤とを含有することによって、更に樹脂層の紙粉付着性が抑制される。

上記のイソシアネート系架橋剤として、例えば、メチレンビス−４−シクロヘキシルイソシアネート、トリレンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、ヘキサメチレンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、イソホロンジイソシアネートのトリメチロールプロパンアダクト体、トリレンジイソシアネートのイソシアヌレート体、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体、イソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート体、ヘキサメチレンジイソシアネートのビウレット体などのポリイソシアネート、上記ポリイソシアネートのブロック型イソシアネートなどが挙げられる。

上記のメラミン系架橋剤としては、アルコキシメチロールメラミンを使用することができる。

［樹脂層の形成］
本発明にかかる樹脂層は、熱硬化性樹脂層あるいは活性エネルギー線硬化性樹脂層であることが好ましく、特に活性エネルギー線硬化性樹脂層であることが好ましい。

樹脂層が熱硬化性樹脂層である場合は、例えば、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂および架橋剤を含有する熱硬化性組成物を、ポリカーボネート樹脂フィルム上に塗布し、必要に応じて乾燥した後、加熱することによって得ることができる。乾燥工程の中で加熱してもよい。架橋剤としては、例えば、イソシアネート系架橋剤、メラミン系架橋剤、エポキシ系架橋剤等が挙げられる。

熱硬化性組成物は、更に前述した有機ケイ素化合物（特にポリジメチルシロキサン系共重合体）を含有することが好ましい。

樹脂層が活性エネルギー線硬化性樹脂層である場合は、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂の前駆体（例えば、ポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート）を含有する活性エネルギー線硬化性組成物を、ポリカーボネート樹脂フィルム上に塗布し、必要に応じて乾燥した後、活性エネルギー線を照射することによって得ることができる。

したがって、本発明では、樹脂層が活性エネルギー線硬化性組成物を硬化せしめた層であり、活性エネルギー線硬化性組成物がポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートを含有することが好ましい。

ここで、活性エネルギー線としては、紫外線や電子線等が挙げられ、本発明においては特に紫外線が好ましく用いられる。電子線の照射量は、１〜１０Ｍｒａｄの範囲が適当である。紫外線の照射量は、５０〜１，０００ｍＪ／ｃｍ^２の範囲が適当であり、１００〜８００ｍＪ／ｃｍ^２の範囲が好ましく、２００〜６００ｍＪ／ｃｍ^２の範囲がより好ましい。

上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートは、ポリカーボネートジオール、イソシアネート化合物およびヒドロキシ変性（メタ）アクリレートを反応させることによって製造することができる。

上述および後述において、「・・・（メタ）アクリレート」なる表現は、「・・・アクリレート」と「・・・メタクリレート」の両方の化合物を含む。

ポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートの合成に用いられるポリカーボネートジオールおよびイソシアネート化合物は、前述と同様の化合物が用いられる。

また、ヒドロキシ変性（メタ）アクリレートとしては、例えば、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、４−ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシ−３−フェノキシプロピル（メタ）アクリレート、２−（メタ）アクリロイロキシエチル−２−ヒドロキシエチル−フタル酸、２−ヒドロキシ−３−アクリロイロキシプロピル（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、グリセロールモノ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールペンタ（メタ）アクリレート、ポリカプロラクトン変性アルキル（メタ）アクリレートなどが挙げられる。

活性エネルギー線硬化性組成物は、更に、重合性モノマーあるいは重合性オリゴマーを含むことができる。

重合性モノマーとしては、例えば、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、フェノキシエチル（メタ）アクリレート、２−エトキシエチル（メタ）アクリレート、２−エトキシエトキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、ポリカプロラクトン変性ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、ジシクロペンテニルオキシエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−ビニルピロリドン、アクリロイルモルホリン、イソボルニルアクリレート、酢酸ビニル、スチレン等の単官能の重合性モノマー、
ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオールジ（メタ）アリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリコール（メタ）ジアクリレート、ジプロピレングリコールジアクリレート等の２官能の重合性モノマー、
トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンの３モルプロピレンオキサイド付加物のトリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンの６モルエチレンオキサイド付加物のトリ（メタ）アクリレート、グリセリンプロポキシトリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールのカプロラクトン付加物のヘキサ（メタ）アクリレート等の多官能の重合性モノマーが挙げられる。

重合性オリゴマーとしては、不飽和ポリエステル、ポリエステル（メタ）アクリレート、ポリエーテル（メタ）アクリレート、アクリル（メタ）アクリレート、エポキシ（メタ）アクリレート等が挙げられる。

活性エネルギー線硬化性組成物には、更に光重合開始剤を含有することが好ましい。光重合開始剤としては、例えば、イソプロピルベンゾインエーテル、イソブチルベンゾインエーテル、ベンゾフェノン、ミヒラーケトン、ｏ−ベンゾイルメチルベンゾエート、アセトフェノン、２，４−ジエチルチオキサントン、２−クロロチオキサントン、エチルアントラキノン、ｐ−ジメチルアミノ安息香酸イソアミルエステル、ｐ−ジメチルアミノ安息香酸エチルエステル、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−オン、２，２−ジメトキシ−１，２−ジフェニルエタン−１−オン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１（４−モルフォリノフェニル）−ブタノン−１，ビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）−フェニルフォスフィンオキサイド、メチルベンジルホルメートなどが挙げられる。

活性エネルギー線硬化性組成物は、上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートに加えて、前述の光重合開始剤および有機ケイ素化合物（特にポリジメチルシロキサン系共重合体）を含有することが好ましく、更にポリジメチルシロキサン系共重合体の架橋剤（イソシアネート系架橋剤あるいはメラミン系架橋剤を）を含有することが好ましい。また更に、活性エネルギー線硬化性組成物は、重合性モノマーあるいは重合性オリゴマーを含有することが好ましい。

このように本発明では、活性エネルギー線硬化性組成物が、上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートに加えて、特にポリジメチルシロキサン系共重合体を含有することが好ましい。より好ましくは、活性エネルギー線硬化性組成物が、更にイソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有することである。なお、ポリジメチルシロキサン系共重合体が活性エネルギー線硬化性ポリジメチルシロキサン系共重合体である場合は、それ自体が架橋性を有するので、上記の架橋剤（イソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤）を必ずしも含有する必要はない。

［表面被覆用積層フィルム］
本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、ポリカーボネート樹脂フィルムに樹脂層が積層されたものである。樹脂層は、ポリカーボネート樹脂フィルムの片面のみに積層されていてもよいし、両面に積層されていてもよい。しかし、以下に説明するように、携行用収納容器に意匠性付与するという観点から片面のみに積層されていることが好ましい。

本発明の表面被覆用積層フィルムが適用される携行用収納容器は、意匠性（デザインやロゴ等を加飾）が付与されていることが好ましい。かかる意匠性の付与は、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が積層された面の反対側のポリカーボネート樹脂フィルムの面に加飾印刷を施す方法が好ましく用いられる。加飾印刷は、公知の印刷方法、例えばシルクスクリーン法、グラビア法、インクジェット法等の印刷方法により行うことができる。

加飾印刷が施された表面被覆用積層フィルムは、後述する樹脂板の溶融押出し成型時のラミネート加工性が悪化すること（溶融押出しされた樹脂板と表面被覆用積層フィルムの加飾印刷面との密着性が低下すること）があるので、加飾印刷の上に更に熱溶融樹脂（例えばホットメルト樹脂）をコーティングしておくことが好ましい。

本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、前述したように良好な加熱成型性（例えば、１７０℃以上で４０％延伸しても外観不良因子の発生による外観品質の低下が起こらないこと）が求められる。加熱成型加工については、詳細を後述する。

上記の加熱成型性は、ポリカーボネート樹脂フィルムとポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有する樹脂層との組み合わせによって良好となる。

基材フィルムとして、例えば、従来から一般的に知られているポリエチレンテレフタレートフィルム（通常、二軸延伸されたポリエチレンテレフタレートフィルムを指す）は、延伸時の応力が一般的に大きく（例えば、１７０℃における１００％伸長時の応力は５０ＭＰａ以上である）、このポリエチレンテレフタレートフィルムに、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有する樹脂層を積層しても、加熱成型性は不十分であり、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムとして適用することは難しい。

また、ポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂以外の従来から一般的に知られている自己修復性樹脂（例えば、カプロラクトン骨格を有するウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂等）を含有する自己修復性樹脂を、ポリカーボネート樹脂フィルム上に積層した場合であっても、加熱成型性が不十分であったり、自己修復性（傷修復性）が十分に発現しないことがあり、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムとして適用することは難しい。

上記の観点（加熱成型性を向上させるという観点）から、本発明の表面被覆用積層フィルムは、１７０℃における引張伸度は４０％以上が好ましく、４５％以上がより好ましく、５０％以上が特に好ましい。引張伸度の上限は特に限定されないが実用的には２００％もあれば十分である。

また、本発明にかかる表面被覆用積層フィルムの樹脂層面の傷消失時間は、２４時間未満であることが好ましく、３０分未満であることがより好ましく、３分未満であることが更に好ましく、１０秒未満が特に好ましい。消失時間の下限は特に限定されないが、視覚的に傷消失が確認できる時間は０．１秒程度である。上記のように、傷消失時間を短くすることによって耐傷性が向上する。

［表面被覆用積層フィルムの携行用収納容器への適用例］
本発明にかかる表面被覆用積層フィルムは、携行用収納容器の外表面に被覆されることが好ましい。そのため、このとき、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が外側となるように被覆されることが好ましい。

図１は、本発明の表面被覆用積層フィルムが被覆された携行用収納容器（スーツケース）の一例の概略断面図である。携行用収納容器１は、収納部２と蓋部３で構成されており（取手やキャスター等の図示は省略）、収納部２および蓋部３の外表面は、表面被覆用積層フィルム１０で被覆されている。表面被覆用積層フィルム１０は、ポリカーボネート樹脂フィルム１１と樹脂層１２との積層体であり、樹脂層１２が外側となるように、収納部２および蓋部３の外表面に被覆されている。

以下、代表的な携行用収納容器であるスーツケースを例に挙げて詳細に説明する。

一般に、スーツケースを構成する部材（収納部や蓋部）は樹脂からなり、これらの部材は射出成型法、真空成型法、圧空成型法あるいはプレス成型法などにより成型加工される。スーツケースを構成する部材（収納部や蓋部）への表面被覆用積層フィルムの被覆は、射出成型法では、金型に合わせてプレフォームされた表面被覆用積層フィルムを金型内部に装填し、金型内に樹脂を射出することによって行われる。一方、真空成型法、圧空成型法、プレス成型法では、事前に樹脂板を溶融押出し成型するときに表面被覆用積層フィルムをラミネートし、表面被覆用積層フィルムがラミネートされた樹脂板が真空成型、圧空成型あるいはプレス成型される。

射出成型法における表面被覆用積層フィルムのプレフォームは、高温（例えば１５０℃以上）に加熱した状態で延伸加工され、同様に真空成型法、圧空成型法あるいはプレス成型法等における成型加工についても、高温（例えば１５０℃以上）に加熱した状態で延伸することによって行われる。このとき、構成部材（収納部や蓋部）の角部や湾曲部となる領域は延伸倍率が大きくなり、表面被覆用積層フィルムに外観不良因子が発生するという問題が起こる。かかる問題は、本発明の表面被覆用積層フィルムを用いることによって十分に抑制される。

本発明の表面被覆用積層フィルムは、上記の成型法に限定されず、スースケースの製造工程内で表面被覆用積層フィルムが高温（例えば１５０℃以上）で延伸される工程を含む場合に有効である。

以下、スーツケースの代表的な成型法である、真空成型法、圧空成型法あるいはこれらを組み合わせた真空圧空成型法を例に挙げて説明する。

まず、スーツケースを構成する部材（収納部や蓋部）となる樹脂板が溶融押出し成型される。この溶融押出し成型時に、押出成形機のダイから溶融状態でシート状に押し出された樹脂シートを一対のローラ（冷却ローラ）間を通過させて樹脂板を成型する。このとき、溶融状態の樹脂シートと一緒に表面被覆用積層フィルムを一対のローラ間を通過させることによって、表面被覆用積層フィルムがラミネート（被覆）された樹脂板が製造される。このラミネートでは、表面被覆用積層フィルムの樹脂層とは反対側のポリカーボネート樹脂フィルムの面が、樹脂板と密着（接着）される。

表面被覆用積層フィルムの樹脂層の面には、予め保護フィルムを貼り合わせておくことが好ましい。

樹脂板の材質としては、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂）やポリカーボネート樹脂が一般的に用いられる。

表面被覆用積層フィルムがラミネートされた樹脂板は、スーツケースの構成部材（収納部や蓋部）のサイズに合わせて切断された後、加熱され、加熱された樹脂板を金型の上に載置させ、吸引（真空）、圧空もしくは吸引圧空して、樹脂板に金型の形状を賦型することによってスーツケースの構成部材（収納部や蓋部）が成型される。表面被覆用積層フィルムの樹脂層表面に貼り合わされた保護フィルムは、少なくとも加熱する前には剥離しておくことが好ましい。

ここで、加熱温度は、１５０℃以上が適当であるが、加工性を上げるという観点から、１６０℃以上が好ましく、１７０℃以上がより好ましい。上限の温度は２００℃程度である。

成型された収納部および蓋部と、他の部材とを組み立てることによってスーツケースが作製される。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。尚、本実施例における測定方法および評価方法を以下に示す。

（１）引張伸度の測定
［１−１］１７０℃における引張伸度の測定
表面被覆用積層フィルムを長手方向および幅方向にそれぞれ長さ１２５ｍｍ×幅２０ｍｍの短形に切り出して、長手方向の試験サンプルａおよび幅方向の試験サンプルｂをそれぞれ作製した。窓付きオーブンの中に、引張試験機（（株）オリエンテック製の「テンシロン ＵＣＴ−１００」）を、オーブンの窓から白色ＬＥＤライト照射しながら試験サンプルの引っ張り状態が観察できるように設置し、更にオーブンの外から引張試験機を操作できるようにした。

引張試験機の引張速度は５０ｍｍ／ｍｉｎ、初期チャック間距離は５０ｍｍである。

オーブンの温度が１７０℃に到達したところで、オーブンを開けて引張試験機に試験サンプルを素早くセットし、再度オーブンを昇温して１７０℃になったのを確認後、試験を開始し、オーブンの窓から目視にて試験サンプルに、外観不良因子（クラック、白化および膜剥がれ）のいずれか１つの因子が発生した時点で延伸を終了し、その時点での延伸長さを読み取り、以下の式１で引張伸度を算出した。測定は、試験サンプルａおよび試験サンプルｂについてそれぞれ５回ずつ行い、得られた全ての値を平均した。

Ｙ＝（（Ｘ―Ａ）／Ａ））×１００ ・・・式１
（式中、Ｙは引張伸度［％］、Ａは初期チャック間距離（延伸前の長さ）［５０ｍｍ］、Ｘは試験サンプルに外観不良因子のいずれか１つの因子が発生した時のチャック間距離（延伸後の長さ）［ｍｍ］を表す）。

［１−２］１００℃における引張伸度の測定
上記の（１−１）と同様の装置を用いて、オーブンの温度を１００℃に設定する以外は、上記の（１−１）と同様にして測定した。

［１−３］２３℃における引張伸度の測定
引張試験機を２３℃の部屋に設置する以外は、上記（１−１）と同様にして測定した。

（２）樹脂層の傷修復機能の判定
表面被覆用積層フィルムを１５０ｍｍ×５０ｍｍのサイズに切り出して試験サンプルを作製した。

学振型摩擦堅牢度試験器（テスター産業（株）製の「ＡＢ−３０１」）の移動台に、試験サンプルを樹脂層が上側となるように粘着テープで試験サンプルの両端を固定する。次に、試験サンプル上に真鍮ブラシ（トラスコ中山（株）製）を載せた状態で水平方向に移動しないように固定する。真鍮ブラシには更に５００ｇの荷重を載せる。この状態で、移動台を水平に１０回往復させて樹脂層に真鍮ブラシによる傷を付ける。試験条件は以下の通りである。
・移動台の移動速度；３００ｍｍ／分
・移動台の移動距離；片道１２０ｍｍ
・測定環境；２３℃、５５％ＲＨ。

上記の試験前のヘイズ値（Ｈｚ０）、および試験後３分経過する直前のヘイズ値（Ｈｚ_１）、試験後３０分経過する直前のヘイズ値（Ｈｚ_２）、試験後２４時間経過する直前のヘイズ値（Ｈｚ_３）をそれぞれ測定した。次に、試験前のヘイズ値（Ｈｚ０）と、試験後それぞれの時間経過後に測定したそれぞれのヘイズ値との差（ΔＨｚ１、ΔＨｚ２およびΔＨｚ３）を下記式２〜４により求め、以下の基準で判定した。ヘイズ値の単位はいずれも［％］である。

ΔＨｚ１＝（Ｈｚ_１）−（Ｈｚ０） ・・・式２
ΔＨｚ２＝（Ｈｚ_２）−（Ｈｚ０） ・・・式３
ΔＨｚ３＝（Ｈｚ_３）−（Ｈｚ０） ・・・式４。

＜傷修復機能の判定＞
Ｓ；ΔＨｚ１が０．３０％未満である（優れた傷修復機能を有する）。
Ａ；ΔＨｚ１が０．３０％以上、ΔＨｚ２が０．３０％未満である（良好な傷修復機能を有する）。
Ｂ；ΔＨｚ２が０．３０％以上、ΔＨｚ３が０．３０％未満である（傷修復機能を有する）。
Ｃ；ΔＨｚ３が０．３０％以上である（傷修復機能を有しない）。

＜ヘイズ値の測定＞
ＪＩＳ Ｋ ７１３６（２０００）に基づき、日本電色工業（株）製の濁度計「ＮＤＨ−２０００」を用いて測定した。測定に際し、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が設けられている側の表面に光が入射するように配置した。

（３）傷消失時間の測定
表面被覆用積層フィルムを１５０ｍｍ×５０ｍｍのサイズに切り出し、裏面（樹脂層が積層された面とは反対面）のほぼ全面に黒粘着テープを貼り付けて試験サンプルを作製した。

学振型摩擦堅牢度試験器（テスター産業（株）製の「ＡＢ−３０１」）の移動台に、試験サンプルを樹脂層が上側となるように粘着テープで試験サンプルの両端を固定する。次に、試験サンプル上に真鍮ブラシ（トラスコ中山（株）製）を載せた状態で水平方向に移動しないように固定する。真鍮ブラシには更に５００ｇの荷重を載せる。この状態で、移動台を水平に１０回往復させて樹脂層に真鍮ブラシによる傷を付け、その傷が消失する時間を測定した。傷が消失したかどうかは目視で評価した。測定は下記条件にて５回行い、平均し、以下の基準で評価した。
・移動台の移動速度；３００ｍｍ／分
・移動台の移動距離；片道１２０ｍｍ
・測定環境；２３℃、５５％ＲＨ
＜傷消失時間の評価基準＞
Ｓ；傷消失時間が１０秒未満である。
Ａ；傷消失時間が１０秒以上３分未満である。
Ｂ；傷消失時間が３分以上３０分未満である。
Ｃ；傷消失時間が３０分以上２４時間未満である。
Ｄ；２４時間以上経過しても傷が消失しない。

（４）紙粉付着性試験
表面被覆用積層フィルムを５ｃｍ×５ｃｍのサイズに切り出して試験サンプルを作製した。この試験サンプルの樹脂層表面に、同サイズのコピー用紙（（株）リコー製のコピー用普通紙「オフィスペーパーＮＴ」）を１枚載せた状態で、２枚のガラス板（１０ｃｍ×１０ｃｍ）の間に挟んで固定した（積層順は、ガラス板Ａ／表面被覆用積層フィルム（基材フィルム／樹脂層）／コピー用紙／ガラス板Ｂ）。次に、ガラス板Ｂの上に１ｋｇの荷重を載せた状態で１５０℃のオーブンの中で１分間加熱した。その後、オーブンから取り出し、１ｋｇの荷重を取り外した状態で常温（２３℃、５５％ＲＨ）下にて５分間放置した後、試験サンプルを取り出し、樹脂層上のコピー用紙をゆっくり剥離した。

上記の紙粉付着試験前後のヘイズ値を測定し、その差（ΔＨｚ（％））を下記式５により求めた。

ΔＨｚ＝（Ｈｚ１）−（Ｈｚ０） ・・・式５
（式中、Ｈｚ０は紙粉付着試験前のヘイズ値、Ｈｚ１は紙粉付着試験後のヘイズ値を表す。）
本発明において、ΔＨｚは０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましく、０．３０％以下が特に好ましい。

＜ヘイズ値の測定＞
ＪＩＳ Ｋ ７１３６（２０００）に基づき、日本電色工業（株）製の濁度計「ＮＤＨ−２０００」を用いて測定した。測定に際し、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が設けられている側の表面に光が入射するように配置した。

（５）耐傷性試験（タンブリング試験）
表面被覆用積層フィルムを直径９ｃｍの円形に切り出して試験サンプルを作製した。タンブラー（上面および底面は直径１０ｃｍの円形で深さが５ｃｍの円柱状容器）内の底面（円形）に試験サンプルを貼り付けた。このとき、樹脂層が設けられている面とは反対の面をタンブラー内の底面に貼り付けた。一方、タンブラーの上面（円形）には、同様の方法で、ブランクを貼り付けた。その後、タンブラー内に十円硬貨と百円硬貨をそれぞれ１枚入れて、タンブラーをしっかり閉じた。このタンブラーを横にして水平方向に下記条件でタンブリングした後、試験サンプルとブランクを取り出して、目視で傷のつき具合を観察し、下記の基準で評価した。

＜タンブリング条件＞
・移動距離；３０ｃｍ
・タンブリング回数；１２０回／分
・タンブリング時間；５分。

＜ブランク＞
・東レフィルム加工（株）の成型用ハードコートフィルム（タフトップＴＨＳ）；比較例４で用いられるフィルムと同一のフィルムである。

＜評価基準＞
Ａ；ブランクより傷付きが明らかに少ない。
Ｂ；ブランクより傷付きがやや少ない。
Ｃ；ブランクと同程度である。
Ｄ；ブランクより傷付きが多い。

（６）基材フィルムの１７０℃における１００％伸長時の応力の測定
表面被覆用積層フィルムを長手方向および幅方向にそれぞれ長さ１５０ｍｍ×幅１０ｍｍの短形に切り出して、長手方向の試験サンプルａおよび幅方向の試験サンプルｂをそれぞれ作製した。

上記の［１−１］（１７０℃における引張伸度の測定）と同様の装置を用いて、引張試験機の引張速度が３００ｍｍ／ｍｉｎ、初期チャック間距離が５０ｍｍにて測定した。試験サンプルが１００％伸長したとき（チャック間距離が１００ｍｍとなったとき）の基材フィルムにかかる荷重を読み取り、試験前の試料の断面積（基材フィルムの厚み×１０ｍｍ）で除した値を１００％伸長時応力とした。測定は、試験サンプルａおよび試験サンプルｂについてそれぞれ５回ずつ行い、得られた全ての値を平均した。

（７）樹脂層の厚みの測定
表面被覆用積層フィルムの断面を透過型電子顕微鏡（日立製Ｈ−７１００ＦＡ型）で加速電圧１００ｋＶにて観察した。試料調整は超薄切片法もしくは凍結超薄切片法を用いた。５〜３０万倍の倍率で観察して樹脂層の厚みを測定した。

（８）成型性の評価
実施例および比較例で作製した表面被覆用積層フィルムの樹脂層表面に保護フィルム（厚み２５μｍ）を貼り付けた。次に、上記の保護フィルム付き表面被覆用積層フィルムを溶融押出し成型法にてＡＢＳ樹脂板に被覆した。

次に、表面被覆用積層フィルムが被覆されたＡＢＳ樹脂板の保護フィルムを剥離後、１８０℃で真空成型してスーツケースの収納部を作製した。得られたそれぞれの収納部を目視観察して、成型性を以下の基準で評価した。
Ａ；外観不良因子（クラック、白化および膜剥がれ）の発生が全くなく、外観的に良好である。
Ｂ；極一部に薄いクラックの発生が認められるが、外観的に許容できる。
Ｃ；外観不良因子（クラック、白化および膜剥がれ）のいずれか１以上の因子が強く発生しており、外観的に許容できない。

［実施例１］
下記の要領で表面被覆用積層フィルムを作製した。

厚みが１２５μｍのポリカーボネート樹脂フィルム（帝人化成（株）製の「パンライトフィルム」）の一方の面に、下記の活性エネルギー線硬化性組成物（１）を厚み（乾燥硬化後の厚み）が１５μｍとなるようにスリットダイコータで塗布し、９０℃で乾燥後、紫外線（４００ｍＪ／ｃｍ^２）を照射し硬化して樹脂層を形成した。

なお、ここで用いたポリカーボネート樹脂フィルムの１７０℃における１００％伸長時応力は、１０ＭＰａであった。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（１）＞
下記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で９０質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

＜ポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）の合成＞
トルエン１００質量部、メチル−２，６−ジイソシアネートヘキサノエート（協和発酵工業（株）製「ＬＤＩ」）５０質量部およびポリカーボネートジオール（（株）ダイセル製「プラクセルＣＤ−２１０ＨＬ」、数平均分子量１，０００）１１９質量部を混合し、４０℃にまで昇温して８時間保持した。次に、２−ヒドロキシエチルアクリレート（共栄社化学（株）製「ライトエステルＨＯＡ」）２８質量部、ハイドロキノンモノメチルエーテル０．０２質量部を加えて７０℃で３０分間保持した後、ジブチル錫ラウレート０．０２質量部を加えて８０℃で６時間保持した。そして、最後にトルエン９７質量部を加えて固形分濃度が５０質量％となるように調整した。

［実施例２］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（２）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（２）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で８４質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、下記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で４質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

＜ポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）の合成＞
攪拌機、温度計、コンデンサおよび窒素ガス導入管を備えたフラスコに、トルエン５０質量部、メチルイソブチルケトン５０質量部、ポリジメチルシロキサン系高分子重合開始剤（和光純薬（株）製「ＶＰＳ−０５０１」）２０質量部、メタクリル酸メチル３０質量部、メタクリル酸ブチル２６質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート２３質量部、メタクリル酸１質量部および１−チオグリセリン０．５質量部を仕込み、８０℃で８時間反応させて、固形分濃度が５０質量％のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を得た。

［実施例３］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（３）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（３）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で８４質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、下記のポリジメチルシロキサン系グラフト共重合体（ｂ）を固形分換算で４質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

＜ポリジメチルシロキサン系グラフト共重合体（ｂ）の合成＞
攪拌機、温度計、コンデンサおよび窒素ガス導入管を備えたフラスコに、トルエン５０質量部およびメチルイソブチルケトン５０質量部を仕込み、８０℃まで昇温した。別に、メタクリル酸メチル２７質量部、ポリカプロラクトンメタクリルエステル（（株）ダイセル製「プラクセルＦＭ−５」）３５質量部、片末端メタクリル変性ポリジメチルシロキサン（信越化学工業（株）製「Ｘ−２２−１７４ＤＸ」）２０質量部、２−ヒドロキシエチルメタクリレート１７質量部、メタクリル酸１質量部およびアゾビス−２−メチルブチロニトリル（日本ヒドラジン工業（株）製「ＡＢＮ−Ｅ」 ）１質量部を混合し、この混合モノマーを上記トルエンおよびメチルイソブチルケトンの混合液に２時間かけて滴下した。その後６時間反応させて、固形分濃度が５０質量％のポリジメチルシロキサン系グラフト共重合体（ｂ）を得た。

［実施例４］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（４）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（４）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で８６質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、下記の活性エネルギー線硬化性ポリジメチルシロキサン系共重合体（ｃ）を固形分換算で４質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

＜活性エネルギー線硬化性ポリジメチルシロキサン系共重合体（ｃ）の合成＞
攪拌機、温度計、コンデンサー及び窒素ガス導入管を備えたフラスコに、トルエン５０質量部、メチルイソブチルケトン５０質量部およびポリジメチルシロキサンマクロモノマー（チッソ（株）製「ＦＭ０７２１」）２０質量部を仕込み、１１３℃還流下で、メチルメタクリレート３０質量部、ブチルメタクリレート３０質量部、イソシアネートエチルメタクリレート（昭和電工（株）製「カレンズＭＯＩ」）２０質量部、および２，２−アゾビス−２−メチルブチロニトリル５質量部からなる混合溶液を２時間かけて滴下した。その後、同温度で５時間保持して重合を終了し、固形分濃度が５０重量％の共重合体溶液を得た。

次に、上記得られた共重合体溶液２００質量部に、トルエン８０質量部、ペンタエリスリトールトリアクリレート（東亞合成（株）製「アロニックスＭ３０５」）８０質量部、ジブチルスズジラウレート０．０３質量部、及びハイドロキノンモノメチルエーテル０．２質量部を仕込み、７０℃まで昇温した。その後、同温度で５時間保持して反応を終了し、固形分濃度が５０質量％の活性エネルギー線硬化性ポリジメチルシロキサン系共重合体（ｃ）を得た。

［実施例５］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（５）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（５）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で７０質量部、下記のポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）を固形分換算で１８質量部、上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で４質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

＜ポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）の合成＞
トルエン５０質量部、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性タイプ（武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）５０質量部、（ポリ）カプロラクトン変性ヒドロキシエチルアクリレート（（株）ダイセル製「プラクセルＦＡ３」）１１４質量部、ジブチル錫ラウレート０．０２質量部、およびハイドロキノンモノメチルエーテル０．０２質量部を加え、７０℃で３時間保持した。その後、トルエン１１８．２質量部を加えて固形分濃度が５０質量％のポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）を得た。

［実施例６］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（６）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（６）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で７８質量部、上記のポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）を固形分換算で１０質量部、上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で４質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

［実施例７］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（７）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（７）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で８３質量部、上記のポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）を固形分換算で５質量部、上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で４質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

［実施例８］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（８）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（８）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で８７質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で２質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）１質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

［実施例９］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（９）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（９）＞
上記のポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレート（ｐｃｕ１）を固形分換算で７８質量部、ジペンタエリストールヘキサアクリレート４質量部、上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を固形分換算で８質量部、イソシアネート系架橋剤（ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体；武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）４質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部、トルエン１０質量部を混合して調製した。

［実施例１０〜１４］
実施例２において、樹脂層の厚み（乾燥硬化後の厚み）を、７μｍ、１０μｍ、３０μｍ、４５μｍおよび６０μｍに変更する以外は、実施例２と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

［比較例１］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（１０）に変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（１０）＞
下記のポリカプロラクトン骨格を有するウレタンアクリレート（ｕａ２）を固形分換算で７０質量部、上記のポリカプロラクトン骨格のウレタンアクリレート（ｕａ１）を固形分換算で３０質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）６質量部を混合して調製した。

＜ポリカプロラクトン骨格を有するウレタンアクリレート（ｕａ２）の合成＞
トルエン５０質量部、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性タイプ（武田薬品工業（株）製の「タケネートＤ−１７０Ｎ」）２５質量部、（ポリ）カプロラクトン変性ヒドロキシエチルアクリレート（（株）ダイセル製「プラクセルＦＡ１０」）１６２．８質量部、ジブチル錫ラウレート０．０２質量部、及びハイドロキノンモノメチルエーテル０．０２質量部を混合し、７０℃で５時間保持した。その後、トルエン１３７．８部を加えて固形分濃度が５０質量％のポリカプロラクトン骨格を有するウレタンアクリレート（ｕａ２）を得た。

［比較例２］
厚みが１２５μｍのポリカーボネート樹脂フィルム（帝人化成（株）製の「パンライトフィルム」）の一方の面に、下記の熱硬化性組成物（１１）を厚み（乾燥硬化後の厚み）が１５μｍとなるようにスリットダイコータで塗布し、１７０℃で１分間、熱風乾燥機で加熱した（加熱工程）。その後、４０℃で１４日間加熱（エージング）を行って表面被覆用積層フィルムを作製した。

＜熱硬化性組成物（１１）＞
上記のポリジメチルシロキサン系ブロック共重合体（ａ）を７５質量部、下記のポリシロキサン（ｄ）１０質量部、およびポリカプロラクトントリオール（（株）ダイセル製「プラクセル３０８」）１５質量部を混合した混合物の１００質量部に対し、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体（武田薬品工業（株）製「タケネートＤ−１７０Ｎ」）を２５質量部添加し、さらにメチルエチルケトンを用いて希釈し、固形分濃度が４０質量％の熱硬化性組成物を調製した。

＜ポリシロキサン（ｄ）＞
拡販機、温度計、コンデンサおよび窒素ガス導入管を備えたフラスコに、エタノール１０６質量部、テトラエトキシシラン３２０質量部、脱イオン水２１質量部、および１質量％塩酸１質量部を仕込み、８５℃で２時間保持した後、昇温しながらエタノールを回収し、１８０℃で３時間保持した。その後、冷却し、粘調なポリシロキサン（ｄ）を得た。

［比較例３］
基材フィルムを厚み１２５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（東レ（株）製 “ルミラー”）に変更する以外は、実施例２と同様にして表面被覆用積層フィルムを作製した。

なお、ここで用いたポリエチレンテレフタレートフィルムの１７０℃における１００％伸長時応力は、６０ＭＰａであった。

［比較例４］
東レフィルム加工（株）製の成型用ハードコートフィルム「タフトップＴＨＳ」を用いた。この成型用ハードコートフィルムは、厚み１２５μｍポリエチレンテレフタレートフィルム上にハードコート層が積層されたものである。

［比較例５］
下記の活性エネルギー線硬化性組成物（１２）に変更し、かつハードコート層の厚みを７μｍに変更する以外は、実施例１と同様にして表面被覆用積層フィルム（成型用ハードコートフィルム）を作製した。

＜活性エネルギー線硬化性組成物（１２）＞
ウレタンアクリレート（新中村化学工業（株）製「ＵＡ−１２２Ｐ」）５０質量部、光重合開始剤（チバスペシャリティーケミカルズ（株）製「イルガキュア１８４」）２．５質量部、メチルエチルケトン１１０質量部を混合して調製した。

［比較例６］
ハードコート層の厚みを１５μｍに変更する以外は、比較例５と同様にして表面被覆用積層フィルム（成型用ハードコートフィルム）を作製した。

［評価］
上記の実施例および比較例で作製した表面被覆用積層フィルムについて、引張伸度、紙粉付着性、傷消失時間（傷修復性）、耐傷性および成型性を評価した。その結果を表１に示す。

なお、表１において、「ＰＣ」はポリカーボネート樹脂フィルム、「ＰＥＴ」はポリエチレンテレフタレートフィルムを表す。また、２３℃における引張伸度において、「１５０以上」は、伸度が１５０％以上の領域で、外観不良因子の発生より前に基材フィルムが破断したことを表す。

本発明の実施例は、いずれも成型性が良好もしくは許容レベルである。成型性は、１７０℃における引張伸度が４０％以上であることにより向上することが分かる。また、本発明の実施例は、いずれも優れた傷修復機能を有している。

また、本発明の実施例は、いずれも耐傷性がブランク（東レフィルム（株）製の成型用ハードコートフィルム「タフトップＴＨＳ」）に比べて良好である。

実施例２〜９は、樹脂層が有機ケイ素化合物（ポリジメチルシロキサン系共重合体）を含有しており、有機ケイ素化合物を含有しない実施例１に比べて紙粉付着性が良化している。

実施例１０は、樹脂層の厚みが８μｍ未満と比較的薄膜であるので、実施例１１〜１３（樹脂層の厚みが１０〜４５μｍ）に比べて傷消失時間が長くなっており、耐傷性も低下している。

実施例１４は、樹脂層の厚みが５０μｍを超えているので、実施例１１〜１３（樹脂層の厚みが１０〜４５μｍ）に比べて１７０℃における引張伸度が低下し、成型性も低下している。

一方、比較例１〜３は、基材フィルム上に傷修復機能を有する樹脂層が積層されているので、傷修復機能は優れているが、成型性が低下している。

また、本発明の実施例および比較例１〜３から、傷修復機能を有する樹脂層からなる表面被覆用積層フィルムは、常温（２３℃）あるいは１００℃程度の温度における引張伸度は、比較的高い（４０％以上）が、１７０℃の高温になると引張伸度は、大きく低下することが分かる。このような中にあって、本発明の表面被覆用積層フィルムは、１７０℃における引張伸度を比較的高く維持することができ、その結果、良好な成型性が得られる。

一方、比較例４の成型用ハードコートフィルムは、ハードコート性を付与するために、ハードコート層は比較的硬く設計されており、常温（２３℃）、１００℃および１７０℃における引張伸度はあまり差がなく、いずれも低い数値を示しており、加熱成型性が不十分である。

比較例５の成型用ハードコートフィルムは、成型性を優先させるためにハードコート層の硬度が比較的柔らかく設計されており、常温（２３℃）、１００℃および１７０℃における引張伸度は、実施例と同様な挙動を示す。しかし、このハードコート層は傷修復性機能を有しないので、耐傷性が劣る。

比較例６は、比較例５におけるハードコート層の厚みを７μｍから１５μｍに変更した成型用ハードコートフィルムであるが、ハードコート層の厚みが大きくなると（８μｍ以上あるいは１０μｍ以上と大きくなると）、成型性が低下する。

１ 携行用収納容器
２ 収納部
３ 蓋部
１０ 表面被覆用積層フィルム
１１ ポリカーボネート樹脂フィルム
１２ 樹脂層

Claims (9)

1. 基材フィルム上に樹脂層を有する携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムであって、前記基材フィルムがポリカーボネート樹脂フィルムであり、前記樹脂層がポリカーボネート骨格を有するウレタン樹脂を含有することを特徴とする、携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
2. 樹脂層の厚みが８μｍ以上５０μｍ以下である、請求項１に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
3. 樹脂層が更に有機ケイ素化合物を含有する、請求項１または２に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
4. 有機ケイ素化合物がポリジメチルシロキサン系共重合体である、請求項３に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
5. 樹脂層が更にイソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有する、請求項４に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
6. 樹脂層が活性エネルギー線硬化性組成物を硬化せしめた層であり、活性エネルギー線硬化性組成物がポリカーボネート骨格を有するウレタン（メタ）アクリレートを含有する、請求項１〜５にいずれかに記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
7. 活性エネルギー線硬化性組成物が、更にポリジメチルシロキサン系共重合体を含有する、請求項６に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
8. 活性エネルギー線硬化性組成物が、ポリジメチルシロキサン系共重合体を更に含有し、更に、イソシアネート系架橋剤またはメラミン系架橋剤の少なくとも一方を含有する、請求項６に記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルム。
9. 請求項１〜８のいずれかに記載の携行用収納容器の表面被覆用積層フィルムが、携行用収納容器の外表面に、表面被覆用積層フィルムの樹脂層が外側となるように被覆されてなる、携行用収納容器。

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