JP2016079037A - シート搬送装置及び画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】駆動ローラ等のトルクが大きくなったり装置大型化やコストアップ等を招いたりすることなく、シートのバリを効果的に減少させることが可能なシート搬送装置及び画像形成装置を提供する。【解決手段】シートが搬送されるシート搬送路と、シート搬送路を搬送されてくるシートの、シート搬送方向（Ｖ）と直交する幅方向（Ｑ）における一方側の側端部ｐ２に形成されるバリを前記幅方向（Ｑ）に倒すバリ倒しローラ５０ａＬ（バリ倒し部）と、を備える。バリ倒しローラ５０ａＬは、搬送されてくるシートの側端部ｐ２に対して斜めに傾斜した状態でバリと接触する外周面５３ａＬ（接触部）を有し、外周面５３ａＬがシート搬送方向（Ｖ）に対して斜めに傾斜するように配置される。【選択図】図５

Description

本発明は、シートを搬送するシート搬送装置及びこれを備える画像形成装置に関する。

一般に、画像形成装置は、シートにトナー像を転写する転写部と、転写部のシート搬送方向の下流側に配置される加熱・加圧ローラ対を有する定着部とを備えている。そして、転写部にてトナー像が転写されたシートは、加熱・加圧ローラ対によって挟持され画像が定着された後、搬送されて機外に排出される。

この種の画像形成装置で用いられるシートは、通常、長尺で幅広の原紙を所定サイズに裁断して製造される。この裁断されたシートには、裁断方式、裁断機器、カッターの裁断履歴の差によって、シートの裁断面にバリが生じることがある。このシート裁断面のバリは、可動刃の抜き側にシート端が反り返ることで生じ、シートサイズや製造ロットによってバリの量、方向及び形状が異なり、常に一定ではない。

このシート端にバリが形成されたシートを転写部や定着部に多数枚連続して搬送した場合、転写ローラ等の転写部材や加熱・加圧ローラ対等の定着部材にシート端のバリによって傷が付いてしまうことがある。そして、加熱・加圧ローラ対の傷により、シートの定着画像にスジ、傷或いはムラが生じてしまうことがある。例えば、小サイズのシートを連続して多数枚、加熱・加圧ローラ対により定着した後に、大サイズのシートを定着した場合、小サイズの定着時に付いた加熱・加圧ローラ対の傷により、大サイズシートの定着画像にスジ、傷或いはムラが生じてしまうことがある。このように、加熱・加圧ローラ対に傷が付いてしまうと、シートの画像品質が低下してしまうという問題がある。

バリによる加熱・加圧ローラ対の削れに対する解決策として、以下のような技術が提案されている。例えば、従来、給送ローラとレジストレーションローラの間に一定の凹凸形状を持つバリ矯正部を備えて、バリを矯正するように構成した技術が開示されている（特許文献１参照）。即ち、この技術では、バリ矯正部を一対のローラで構成し、このローラ対を通過するシートの先端の状態が同一になるようプレスしながら搬送する。例えば、ローラ対の表面に、シートの送り方向に沿って微細な凹凸を形成し、ローラ対における凹凸の位置を交互にずらして噛み合うように配置し、シートの先端のバリをつぶすように構成されている。

また、転写部のシート搬送方向の上流側に、可動式の除去ブラシを有するバリ除去部が配置され、除去ブラシの回転速度をシート搬送速度よりも速くすることで、バリを除去するように構成した技術が開示されている（特許文献２参照）。即ちこの技術では、転写部のシート搬送方向上流側のシート搬送経路に配置された除去ブラシをシート側端部に接触させることで、シート搬送経路を搬送されてくるシートの側端部のバリを除去する。

また、シートのバリを潰すための金属ローラ対を配置し、シートの長手方向全体に４５０ｋｇｆ等の圧力を加えることによってバリを除去するようにした技術が開示されている（特許文献３参照）。

特開平１０−２１８４５９号公報 特開２００９−１９８６８２号公報 特開２０１３−４１２１０号公報

しかしながら、特許文献１及び２に記載のバリ除去の手法によると、シート上に紙粉が大量に発生したり、除去した紙粉が除去部分に蓄積することでバリ除去の機能が低下したりするおそれがある。なお、「紙粉」は、植物繊維系の粉と共に植物繊維系以外の粉も含むものとする。また、特許文献３に記載のバリ除去の手法によると、バリを潰すためにシート端部に極めて大きな力を加える必要があり、シート搬送用の駆動ローラのトルクが大きくなるなどの可能性がある。一方で、シート搬送装置内でエアーを吹き付けて紙粉を除去する構成の装置もあるが、これによると装置の大型化やコストアップなどを招くおそれがある。

そこで、本発明は、駆動ローラ等のトルクが大きくなったり装置大型化やコストアップ等を招いたりすることなく、シートのバリを効果的に減少させることが可能なシート搬送装置及び画像形成装置を提供することを目的とする。

本発明は、シート搬送装置において、シートが搬送されるシート搬送路と、前記シート搬送路を搬送されてくるシートの、シート搬送方向と直交する幅方向における一方側の側端部に形成されるバリを前記幅方向に倒すバリ倒し部と、を備える、ことを特徴とする。

本発明によると、駆動ローラ等のトルクが大きくなったり装置大型化やコストアップ等を招いたりすることなく、シートのバリを効果的に減少させることが可能になる。

本発明の第１の実施形態に係る画像形成装置の概略構成を示す断面図。 シートのバリについて説明するための斜視図。 バリ倒しローラを示す図であって、（ａ）は斜視図、（ｂ）は正面図。 バリ倒しローラ対を示す図であって、（ａ）は斜視図、（ｂ）は軸方向から視た側面図。 （ａ）はシートとバリ倒しローラとの位置関係を模式的に示す平面図、（ｂ）はシートの側端部に対するバリ倒しローラの配置示す拡大平面図。 （ａ）はシートのバリを拡大して模式的に示す正面図、（ｂ）は比較例２に用いたバリ潰しローラを模式的に示す側面図。 定着装置を概略的に示す側面図。 制御系を示すブロック図。 （ａ）は第２の実施形態に係る搬送ローラ対を模式的に示す斜視図、（ｂ）はバリ倒しローラとシートの側端部との接触部分を模式的に示す平面図。 上流及び下流に設けられた搬送ローラによってシートが傾いて搬送された状態を模式的に示す平面図。 搬送ローラとバリ倒しローラとの位置関係を模式的に示す平面図。 第３の実施の形態に係るガイド部材を示す斜視図。 バリを外側に倒すガイド部材を示す正面図。 第３の実施の形態の変形例に係るガイド部材を示す斜視図。 バリを内側に倒すガイド部材を示す正面図。

＜第１の実施形態＞
以下、本発明の実施形態に係る画像形成装置について図面を参照して説明する。まず、本発明の第１の実施形態について説明する。なお、図１は、本実施形態に係る画像形成装置の一例であるカラー電子写真プリンタのシート搬送方向における断面図である。以下、本実施形態では、カラー電子写真プリンタを単に「プリンタ」という。

図１に示すように、プリンタ（画像形成装置）１はプリンタ本体（装置本体）４を有し、このプリンタ本体４に、Ｙ（イエロー）、Ｍ（マゼンタ）、Ｃ（シアン）、Ｂｋ（ブラック）の各色に対応した画像形成部１０を備えている。プリンタ本体４には、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭを有する制御部５０３が設けられている。各色に対応した画像形成部１０は、感光ドラム１１と、感光ドラム１１の回転方向に沿って順に配置された帯電器１２、レーザスキャナ１３、現像器１４、一次転写ブレード１７、クリーナ１５と、をそれぞれ有している。

各画像形成部１０において、感光ドラム１１は、帯電器１２によって予め帯電された後、レーザスキャナ１３によって静電潜像を形成され、この静電潜像は、現像器１４によってトナー像として顕在化される。各感光ドラム１１に形成された各色に対応するトナー像は、一次転写ブレード１７によって、像担持体としての中間転写ベルト３１に順次転写される。この転写後、感光ドラム１１に残ったトナーは、クリーナ１５によって除去されるため、感光ドラム１１は、その表面が清浄になり、次の画像形成に備えることができる。各画像形成部１０は、他の機器から送信されてきた画像データや、記憶手段（不図示）から読み出した画像データに基づき、シート搬送装置３７によりシート搬送路Ｒを搬送されてきたシートＰに画像を形成する。

一方、シートＰは、１段目の給紙カセット２０ａ、２段目の給紙カセット２０ｂ、又は、プリンタ１の一側部に設けられたマルチ給送トレイ２５から、１枚ずつ給送されてレジストレーションローラ対２３に送り込まれる。レジストレーションローラ対２３は、シートＰを一旦受け止めてその斜行を補正する。そして、レジストレーションローラ対２３は、中間転写ベルト３１上のトナー像と同期を取って、シートＰを中間転写ベルト３１と二次転写ローラ３５との間の二次転写ニップ部Ｎに送り込む。中間転写ベルト３１は、張架ローラ４７，４８，３４によって矢印Ｂの方向に回転可能となるように支持されている。この二次転写ニップ部Ｎにはシート搬送路Ｒを介してシートＰが搬送される。

中間転写ベルト３１上のカラーのトナー像は、二次転写ローラ３５によってシートＰに転写され、トナー像が転写されたシートは、定着前ガイド２によって定着装置４０に案内される。その後、シート上のトナー像は、ケーシング４０ａ内に収容された像加熱ベルト（無端状ベルト）４２及び加圧ローラ４９を有する定着装置４０により、シートＰが加熱及び加圧されることによって定着される。トナー像が形成されるシートの具体例として、普通紙や、普通紙の代用品である樹脂製のシート状のもの、或いは厚紙や、オーバーヘッドプロジェクタ用のものなどを挙げることができる。

シートＰの片面にトナー像を形成する場合は、条件に応じて切換え部材３３によって搬送経路が切り換えられる。フェイスアップ（トナー像が上側）で排出する場合は、排出ローラ６３を介して、プリンタ１の側面に配置されている排出トレイ６４に排出される。一方、フェイスダウン（トナー像が下側）で排出する場合は、プリンタ１の上部に配置されている排出トレイ６５に排出される。

シートＰの両面にトナー像を形成する場合、定着装置４０でトナー像を定着されたシートＰは、切換え部材３３で上方へ案内され、後端が反転ポイントＲｅに達したとき、スイッチバック搬送路７３をスイッチバック搬送されて表裏を反転される。その後、シートＰは、両面搬送路７０を搬送され、片面画像形成時と同様の過程を経て他方の面にトナー像を形成され、排出トレイ６４または排出トレイ６５に排出される。なお、画像形成部１０、二次転写ニップ部（転写手段）Ｎ及び定着装置４０により、シート搬送装置３７によって搬送されてくるシートＰに画像を形成する画像形成ユニット１１１（画像形成手段）が構成される。

［シートのバリ］
ところで、シートＰには、裁断方式、裁断機器、カッターの裁断履歴の差によって、シート裁断面にバリが生じる。図２は、シートＰに生じたバリについて説明する斜視図である。

図２におけるシートＰの端部に生じたバリは、裁断機（不図示）のカッターの固定刃と可動刃とによって裁断時に発生する。バリは、可動刃の抜き側にシート端が反り返ることによって形成される。この「バリ」は、裁断機の種類やカッターの裁断履歴（裁断枚数）によって大小があり、一枚のシートＰでもバリの方向や形状は異なる。また、シートＰの種類やロットによってもバリの形態が変化する。

図２に示すように、シートＰのバリは、シートＰの四辺に形成される可能性がある。シート搬送方向（図２の矢印Ｖの方向）に対するシートＰの先端（シート搬送方向の下流端）及び後端（シート搬送方向の上流端）のバリは、中間転写ベルト３１や定着装置４０において傷を付ける可能性は低い。しかし、シート搬送方向に直交する幅方向（図２の矢印Ｑの方向：以下「幅方向」という）のシート側端のバリＺ，Ｚ′は、中間転写ベルト３１や定着装置４０によって圧接される時間がシート先端及び後端よりも長い。このため、中間転写ベルト３１や定着装置４０に傷を付ける可能性が高い。

そこで本実施形態では、図１に示すように、二次転写ローラ３５によって形成される二次転写ニップ部（転写手段）Ｎよりも上流側に、バリを倒すバリ倒し部としてのバリ倒しローラ対５０を有するバリ倒し装置３６（図１参照）を設けている。なお、バリ倒し部としてマイラーシート等を用いることも可能である。

［バリ倒し装置］
次に、本実施形態におけるバリ倒し装置３６に備えたバリ倒しローラ対５０について、図３（ａ）から図５（ｂ）を参照して詳細に説明する。なお、図３（ａ）は本実施形態におけるバリ倒しローラ５０ａＬを示す斜視図であり、図３（ｂ）はバリ倒しローラ５０ａＬを示す正面図である。図４（ａ）はバリ倒しローラ対５０Ｌを示す斜視図、図４（ｂ）はバリ倒しローラ対５０Ｌを軸方向に見た状態で示す側面図である。図５（ａ）は、シート搬送方向（矢印Ｖの方向）に通過するシートＰとバリ倒しローラ５０ａＬ，５０ａＲとの位置関係を模式的に示す平面図である。図５（ｂ）は、シート側端部ｐ２（一方側の側端部）に対するバリ倒しローラ５０ａＬの状態を拡大して示す平面図である。

バリ倒し装置３６は、図５（ａ）に示すように、シート搬送路Ｒの幅方向における両側に配置された一組のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを有している。バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌは、バリ倒し装置３６の装置本体であるケーシング３６ａに、幅方向（矢印Ｑ方向）にて互いに接近及び離間するように支持されている。なお、図５（ａ）において右側のバリ倒しローラ対５０Ｒは、左側のバリ倒しローラ対５０Ｌと同構成からなるので、バリ倒しローラ対５０Ｌの説明のみを行い、バリ倒しローラ対５０Ｒの説明は省略する。

バリ倒しローラ対５０Ｌは、図４（ａ），Ｂに示すように、互いに対向して当接するように支持された一対のバリ倒しローラ５０ａＬ，５０ｂＬを有している。バリ倒しローラ５０ａＬ，５０ｂＬが互いに当接することでバリ倒しニップ部Ｎ１が形成されており、このバリ倒しニップ部Ｎ１において、シートＰの表面が均平になるように、シートＰのバリが倒される。

バリ倒しローラ５０ａＬ（バリ倒し部、第１のバリ倒し部、第１のローラ）は、図３（ａ），Ｂ及び図４（ａ），Ｂに示すように、軸部材５１と、軸部材５１より大径の軸部材５２と、軸部材５２の外周に形成された弾性層５３Ｌと、から構成されている。軸部材５１，５２はＳＵＳ（ステンレススチール）材から構成され、弾性層５３Ｌはシリコーンゴムから構成される。軸部材５１，５２及び弾性層５３Ｌは、回転軸線Ｏ１を中心に同心円状に外周面（例えば弾性層５３Ｌの外周面５３ａＬ）を有し、バリ倒しローラ５０ａＬは、回転軸線Ｏ１（第１の回転軸線）を中心に回転する。

下方のバリ倒しローラ５０ｂＬは、上方のバリ倒しローラ５０ａＬと同構成からなり、軸部材８１，８２及び弾性層８３を有している。下方のバリ倒しローラ５０ｂＬは、上方のバリ倒しローラ５０ａＬに接触して、回転軸線Ｏ２を中心に従動回転する。

図５に示すように、右側のバリ倒しローラ対５０Ｒにおけるバリ倒しローラ５０ａＲ（第２のバリ倒し部、第２のローラ）は、モータＭ１によって回転軸線Ｏ１（第２の回転軸線）を中心に回転駆動される。左側のバリ倒しローラ対５０Ｒにおけるバリ倒しローラ５０ａＬは、モータＭ２によって回転駆動される。また、バリ倒しローラ対５０Ｌ，５０Ｒは、後述するモータＭ３（図８参照）によって、幅方向において接近及び離間する。モータＭ１、Ｍ２によるバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌ（バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬ）の回転方向は、シート搬送方向（矢印Ｖ方向）に沿って回転する順方向でも、シート搬送方向に逆らう逆方向でも、バリ倒し効果を得ることが可能である。しかし、逆方向に回転させる場合の方が、バリ倒し効果をより良く得ることが可能である。この点は、後述する第２の実施形態においても同様である。なお、バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを逆方向に回転させる構成の場合には、バリ倒しローラ５０ａＬ，５０ｂＬ間のニップ圧は、シートＰの搬送を妨げない程度に、順方向回転の場合に比して小さく設定することになる。

ここで、図５を用いて、バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌにおける上側のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬとシートＰとの位置関係等について説明する。本実施形態において、上側のバリ倒しローラと下側のバリ倒しローラは、互いに同じ構成を有すると共に、平面視において同じ方向を向くように配置されており、以下では、シートＰの上側に位置するバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬについて説明する。

各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、シート搬送路Ｒにおけるシート搬送方向（Ｖ）に直交する幅方向（Ｑ）の両側にて、以下のように配置される。各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、回転しつつ、シート搬送路Ｒを搬送されてくるシートの一側端部ｐ１及び他側端部ｐ２と夫々交差した形で各外周面５３ａＲ，５３ａＬ（接触部）に接触する。即ち、各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、シート側端部（ｐ１，ｐ２）のバリＺ，Ｚ′をシート搬送路Ｒの外側に倒すように配置される。言い換えれば、各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、搬送されてくるシートＰの両側端部ｐ１，ｐ２と夫々交差した形で各外周面５３ａＲ，５３ａＬを接触させつつシート側端部（ｐ１，ｐ２）のバリＺ，Ｚ′を幅方向（Ｑ）に倒すように配置されている。

具体的には、各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、図５（ａ）に示すように、平面視において、外周面５３ａＲ，５３ａＬ（第２の外周面、第１の外周面）が、搬送されてくるシートＰの側端部（ｐ１，ｐ２）に対して角度θ２だけ傾斜している。言い換えれば、各バリ倒しローラ５０ａＬ，５０ａＲは、回転軸線Ｏ１がシートの搬送中心に向かうに連れてシート搬送方向（Ｖ）の上流に向いて傾斜するように配置されている。また、各バリ倒しローラ５０ａＬ，５０ａＲは、外周面５３ａＬ，５３ａＲがシート搬送方向における上流から下流に向かうに従ってシート搬送路Ｒの中心に近づくように斜めに傾斜して配置されている。このような接触状態となるように、搬送されてくるシートＰと各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬとの相対位置関係が設定されている。

また、図５（ａ）に示すように、バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、以下のように配置される。即ち、バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、外周面５３ａＲ，５３ａＬが、搬送されてくるシートＰの側端部（ｐ１，ｐ２）のバリＺ，Ｚ′との接触位置がシートＰの通過に伴ってシート搬送路Ｒの外側（幅方向）に漸次移動するように配置される。図５（ｂ）に示すように、他側端部ｐ２のバリＺ′は、矢印Ｖ方向に移動しつつ、外側に傾斜した外周面５３ａＬによって幅方向（Ｑ）に順次押し倒され、外周面５３ａＬとの接触位置を、例えば地点Ａから地点Ｂへ、地点Ｂから地点Ｃへと漸次移動していく。

これにより、シート搬送方向の上流側では図５（ｂ）における紙面手前に起立していたバリＺ′が、外周面５３ａＬとの接触位置を順次移動させながら外側へ（つまり幅方向に）倒されることで、バリＺ′はシートＰの他の平坦面と同レベルの状態となる。このため、中間転写ベルト３１や定着装置４０にてベルトやローラ等に傷を付ける可能性は大幅に低くなる。なお、ここでは、バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌの上側のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬの外周面５３ａＲ，５３ａＬでバリを幅方向に順次押し倒す処理について述べた。しかし、この処理は、下側のバリ倒しローラ５０ｂＲ，５０ｂＬの外周面８３ａＬ（図４参照）によっても同様に行い得る。そのため、シートの側端部ｐ１，ｐ２のバリＺ，Ｚ′がシート面の上側、下側のいずれを向いた状態であっても、シート面の上側及び下側において同様のバリ倒し効果を得ることができる。なお、上述した効果は、左右のバリ倒しローラ対５０Ｌ，５０Ｒにおいて同様の効果を奏する。

なお、上記のようにバリとの接触位置がシートの通過に伴ってシート搬送路Ｒの外側に漸次移動する構成のバリ倒しローラとしては、本実施形態のような円筒ローラ（円筒形状のローラ）に限定されない。例えば円錐形状や裁頭円錐形状のローラ（以下、台形ローラと称する）を、円錐の小径側がシート搬送路Ｒの外側を向くようして回転軸線を幅方向（Ｑ）に平行に配置することで、同様に実現することが可能である。また、この台形ローラの外周面は、シート搬送方向から視て、シートの側端部に形成されるバリに対して傾斜して接触する。

台形ローラの外周面（接触部）は、幅方向において搬送中心から外側に向かうに連れて半径が小さくなるが、幅方向においてシートの搬送中心から外側に向かうに連れて半径が大きくなるように構成してもよい。この場合、シートの側端部に形成されたバリは、シートの搬送中心側（内側）に押し倒される。

また、本実施形態では、バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬ（つまりバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌ）を幅方向（Ｑ）の両側に配置したが、これに限らず、幅方向の一側だけに配置することも可能である。その場合、バリ倒し処理はシートＰの一方の側端部だけに実施されることになる。これは、後述する第２の実施形態においても同様である。

上述したように、各バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、搬送されてくるシートＰの側端部（ｐ１，ｐ２）に接触しつつ駆動回転する円筒ローラから構成されている。バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、平面視において、外周面がシート搬送方向における上流から下流に向かうに従ってシート搬送路Ｒの中心に近づくように所定の角度θ２傾斜して支持される。バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、シート搬送路Ｒの延設方向（図５（ａ）の上下方向）に対して、回転軸線Ｏがシート搬送方向（Ｖ）の下流側に向かって外側に所定の角度θ２傾斜して支持されている。

［バリ倒しローラの傾斜角度］
ここで、バリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬの軸線Ｏ１（つまり外周面５３ａＲ，５３ａＬ）に直交するラインＬと、シートＰの側端部（ｐ１，ｐ２）とでなす角度θ１が及ぼすバリ倒し効果に関する実験を行った際の結果について説明する。前述した角度θ２は、角度θ１に９０゜を加えた角度である。なお、以下の実験では、左側のバリ倒しローラ５０ａＬにおいて行ったが、右側のバリ倒しローラ５０ａＲについても同様の実験結果となる。

実験条件は、シート搬送速度を２００ｍｍ／ｓとし、バリ倒しローラ５０ａＬの回転速度を２００ｍｍ／ｓとした。さらに、バリ倒しローラ対５０Ｌのバリ倒しニップ部Ｎ１（図４（ａ）参照）のニップ幅ｈを８ｍｍ（図４（ｂ）参照）とし、バリ倒しローラ５０ａＬ，５０ｂＬ間の加圧力を０．０１ＭＰａとした。なお、図４（ｂ）におけるニップ幅ｈは、バリ倒しニップ部Ｎ１の、潰れた部分のシート搬送方向長さである。

本実験では、角度θ１を、０°〜９０°の範囲で変更しながら、バリ倒しローラ対５０Ｌによるバリ倒し効果及び紙シワへの影響を調べた。また、シートＰの紙種としては、ＧＦ−Ｃ０８１（日本製紙（株）製、８１ｇ紙）を用いた。判定基準としては、以下に示す通りである。

バリ倒し効果に関しては、顕微鏡でバリ部分を観察して倒れている場合を○、倒れていない場合を×とした。また、シート搬送に関する課題もあるため、紙シワなど搬送性に課題が生じた場合は×として評価した。その結果をまとめると、以下の表１に示す通りである。

角度θ１が０°の場合、バリ倒し効果を得ることはできなかった。これは、シート搬送方向（図５（ａ），Ｂの矢印Ｖの方向）に対してバリ倒しローラ５０ａＬが傾斜していないためである。

また、角度θ１が５°≦θ１≦４５°の範囲においては、バリ倒し効果を得ることができ、かつ紙シワの発生を抑制することもできた。

角度θ１が５０°≦θ１≦６０°の範囲では、バリ倒し効果を得ることはできるが、紙シワという別の問題が発生してしまった。これは、シート搬送方向に対してバリ倒しローラ５０ａＬの角度θ１が大きくなり過ぎたため、バリ倒しローラ５０ａＬの回転でシートＰにストレスを加えてしまい、結果としてシワが発生してしまったためである。

また、角度θ１が９０°の場合には、バリ倒し効果を得ることができず、紙シワを抑える効果も得ることができなかった。従って、バリ倒しローラ５０ａＬの配置の角度θ１は、５°≦θ１≦４５°が好ましいことが確認できた。つまり、上記角度θ２に置き換えると、（５＋９０）°≦θ２≦（４５＋９０）°が好ましいことになる。

［バリ倒しローラの加圧力］
次に、バリ倒しローラ対５０Ｌの加圧力と、バリ倒し効果及びシート搬送性と、の関係性について実験した。この実験では、バリ倒しローラ５０ａＬの回転速度は、２００ｍｍ／ｓとした。バリ倒しニップ部Ｎ１は、シート搬送方向でのニップ幅ｈ（図４（ｂ）参照）を８ｍｍとし、シート搬送方向に直交する幅方向での幅を１０ｍｍとし、バリ倒しローラ５０ａＬの上記角度θ１を５°とした。また、シートＰの紙種としては、ＧＦ−Ｃ０８１（日本製紙（株）製、８１ｇ紙）を用いた。

また、本実験ではバリ倒しローラ対５０Ｌの加圧力を、バリ倒しローラ対５０Ｌのバリ倒しニップ部Ｎ１の面圧として０．００１〜１ＭＰａとなるように設定した。判定基準としては、以下に示す通りである。

バリ倒し効果に関しては、顕微鏡でバリ部分を観察して、倒れている場合を○、倒れていない場合を×とした。また、バリ倒しローラ対５０Ｌの加圧力の増大によってシート搬送ができなくなった場合を×として評価した。その結果をまとめると、以下の表２に示す通りになる。

ヤング率に関する以下の公式（式１）に本実験の数値を代入し、実験結果を確認する。

Ｘ＝（Ｐ^*Ｌ^３）／（４^*ｂ^*ｈ^３*Ｅ） ・・・（式１）
（但し、Ｘ：変位量、Ｐ：応力、Ｌ：梁の長さ、ｂ：梁の幅、ｈ：梁の厚み、Ｅ：ヤング率である。）

ここで、バリを倒すために必要な応力Ｐを算出する。図６（ａ）は、本実験で用いたシートＰのバリＺ′の模式図である。値としては、シートＰの曲げ方向のヤング率Ｅを２×１０^９Ｐａとし、バリＺ′（図２も参照）の長さ（高さ）Ｌを２０×１０^−６ｍ（２０μｍ）とし、バリＺ′の厚みｈを５０×１０^−６ｍ（５０μｍ）とした。さらに、バリＺ′の幅ｂを、バリ倒しローラ５０ａＬが接触する幅１０×１０^−３ｍとし、バリＺ′を倒すために必要な変位量Ｘを１０×１０^−６ｍ（１０μｍ）とした。

これらの値を（式１）に代入した結果、バリＺ′を倒すために必要な応力Ｐは、０．０１ＭＰａ以上となることが確認できた。

本実験結果においても、面圧が０．００５ＭＰａ以下の場合には、必要な応力以下であるためバリ倒し効果を得ることができなかった。しかし、面圧が０．０１ＭＰａ以上の場合には、シートＰの曲げ方向のヤング率に対して十分な応力を加えることができており、バリＺ′を倒すことができた。

しかし、面圧を大きくし過ぎた場合、バリＺ′を倒すことは可能となったが、バリ倒しローラ対５０Ｌのバリ倒しニップ部Ｎ１によってシートＰの搬送性が損なわれてしまい、１ＭＰａ以上の面圧においては搬送不良が発生してしまった。

［制御系］
ここで、本実施形態におけるバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを備えたバリ倒し装置３６の制御系について、図５（ａ）及び図８を参照しながら説明する。なお、図８は、本実施形態における制御系を示すブロック図である。

図８に示すように、制御部５０３には、プリンタ本体４に備えられた不図示の操作部から、又は不図示のパーソナルコンピュータ（ＰＣ）から入力された、シートの両側端部ｐ１，ｐ２の位置を示すシートサイズ情報Ｉ１と、モード設定情報Ｉ２とが入力される。

また、制御部５０３には、図５（ａ）におけるシートＰの一側端部ｐ１（他方側の端部）に対応するバリ倒しローラ対５０Ｒのバリ倒しローラ５０ａＲを回転駆動するモータＭ１が接続されている。更に、制御部５０３には、他側端部ｐ２に対応するバリ倒しローラ５０ａＬを回転駆動するモータＭ２と、幅方向で一組のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを接近及び離間させるバリ倒し装置３６（図５（ａ）参照）に備えたモータＭ３が接続されている。

制御部５０３は、モード切換え部３２と、駆動部５６とを有している。モード切換え部３２は、シートサイズ情報Ｉ１及びモード設定情報Ｉ２に基づいてモードを切り換える。このモード切換え部３２は、シートＰにバリ倒し処理を施すバリ倒し実行モードと、シートＰにバリ倒し処理を施さないバリ倒し待機モードとを切換え可能に構成され、これら両モードのいずれか一方を選択的に実行する。駆動部５６は、モータＭ１，Ｍ２，Ｍ３を駆動する。

また本実施形態では、前述のように、バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌにおけるバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬが、シート搬送路Ｒにおける幅方向（Ｑ）の両側部に一対配置されている。そして、一対のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬは、シート搬送路Ｒを搬送されてくるシートＰのサイズに応じて、シートＰの両側端部（ｐ１，ｐ２）にそれぞれ接触可能となるように接近又は離間するように制御される。

上記モータＭ３は、一対のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬを幅方向（Ｑ）に移動させる幅方向駆動部を構成し、このモータ（幅方向駆動部）Ｍ３は、制御部５０３により制御される。即ち、この制御部５０３は、入力されるモード設定情報Ｉ２に基づき、一対のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬによるバリ倒し処理を実行するか否かを判断する。そして制御部５０３は、バリ倒し処理を実行しないと判断した場合には、一対のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬをシートＰの両側端部（ｐ１，ｐ２）に接触しない退避位置に移動させるようにモータＭ３を制御する。また、制御部５０３は、バリ倒し処理を実行すると判断した場合には、一対のバリ倒しローラ５０ａＲ，５０ａＬをシートＰの両側端部（ｐ１，ｐ２）に接触する接触位置に移動させるようにモータＭ３を制御する。

即ち、本実施形態では、モード切換え部３２によって、ユーザにより選択されたバリ倒し実行モードとバリ倒し待機モードとを切換える。そして、バリ倒し実行モードが選択された場合には、モード切換え部３２は、駆動部５６を介してバリ倒し装置３６のモータＭ３を駆動制御する。これにより、バリ倒し装置３６のモータＭ３が作動して、幅方向で一組設けられているバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを、シートＰが到達する前の状態で、両側端部ｐ１，ｐ２に夫々対向する位置に移動させることができる。このように、一組のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌが両側端部ｐ１，ｐ２に夫々対向する位置に移動した後、制御部５０３の駆動部５６は、モータＭ１，Ｍ２をそれぞれ回転駆動する。

一方、バリ倒し待機モードが選択された場合には、駆動部５６は、バリ倒し装置３６のモータＭ３を作動制御して、幅方向で一組設けられているバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌを両側端部ｐ１，ｐ２から離間した位置に夫々移動させる。

このように制御部５０３は、入力されるモード設定情報Ｉ２に基づき、バリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌによるバリ倒し処理を実行するか否かを判断する。そして制御部５０３は、バリ倒し処理を実行しないと判断した場合には、一組のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌをシート側端部に接触しない退避位置（図５（ａ）に示す位置よりも更に外側に移動した位置）に移動させるようにモータＭ３を制御する。また、制御部５０３は、バリ倒し処理を実行すると判断した場合には、一組のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌをシート側端部に接触する接触位置（図５（ａ）に示す位置）に移動させるようにモータＭ３を制御する。これにより、ユーザによる選択に応じて、バリ倒し実行モードを実行するか否かを、容易に且つ確実に制御することができる。

［比較例１、比較例２］
次に、比較例１、比較例２及び本実施の形態の構成による定着装置へのダメージの影響について説明する。比較例１は、バリに何も対処しない状態でシートを定着装置を通過させる構成である。

ここで、比較例２として、図６（ｂ）に示すような、ローラ８０ａ，８０ｂから構成されるバリ潰しローラ対８０を用いた例を挙げる。このバリ潰しローラ対８０は、シートの幅方向全域（長手方向全域）に亘って加圧を行う円柱状のローラ対からなり、圧縮バネ８０ｃで下側のローラ８０ｂから４５０ｋｇｆの圧力（総加圧力）を加えている。また、バリ潰しローラ対８０は、不図示の駆動部によって所定の速度で回転している。

即ち、この比較例２では、バリ潰しローラ対８０のニップ部Ｎ３の長手方向（軸方向）の全域に亘って４５０ｋｇｆを加えた。その場合、ニップ部Ｎ３の長手方向幅を３００ｍｍ、シート搬送方向のニップ幅１ｍｍとすると、面圧が約１５ＭＰａとなり、前述した本実施形態と比較して、極めて大きな荷重となった。

この比較実験において、本実施形態としては、バリ倒しローラ対５０Ｌを用いて、その回転速度を２００ｍｍ／ｓとし、バリ倒しニップ部Ｎ１の幅を、シート搬送方向で８ｍｍとし、幅方向で１０ｍｍとした。さらに、バリ倒しニップ部Ｎ１での面圧を０．０１ＭＰａとし、バリ倒しローラ５０ａＬの配置の角度θ１（図５（ａ）参照）を５°とした。

比較条件は、以下に示す通りである。この比較では、定着装置４０（図１参照）における像加熱ベルト４２の表層の削れ速度から、効果の検証を行った。なお、図７は、本実施形態における定着装置４０を概略的に示す側面図である。

定着装置４０は、熱を伝達する加熱部材（定着部材）としての円筒状で耐熱性を有する像加熱ベルト（定着ベルト）４２と、加圧ローラ４９と、像加熱ベルト４２の内方に配置される、加熱体としてのセラミックヒータ４３と、を有する。セラミックヒータ４３は、ヒータホルダ４６によって保持される。つまり、円筒状の像加熱ベルト４２は、セラミックヒータ４３を含む支持部材５７にルーズに外嵌されている。本実施形態における像加熱ベルト４２は、表層、弾性層、基層の３層複合構造を有している。

加圧ローラ４９は、不図示の駆動部により矢印Ｄの方向に所定の周速度にて回転駆動される。加圧ローラ４９の回転駆動による加圧ローラ４９と像加熱ベルト４２間の定着ニップ部Ｋでの圧接摩擦力により、像加熱ベルト４２に回転力が作用し、像加熱ベルト４２がセラミックヒータ４３の下面に密着して摺動しつつ矢印Ｆの方向に従動回転する。上記支持部材５７は、円筒状の像加熱ベルト４２の回転ガイド部材でもある。

定着装置４０は、セラミックヒータ４３上のサーミスタ（接触式温度計）４５を有している。サーミスタ４５は、セラミックヒータ４３によって加熱された像加熱ベルト４２の温度を計測し、その計測結果を、不図示の温度制御部に伝送する。

本実験では、定着ニップ部Ｋへのシートの通過枚数に対して、本実施形態の技術と、比較例１及び比較例２の技術とにおける、シート側端部による像加熱ベルト４２の表層削れの速度を比較した。各例で使用する紙種としては、ＧＦ−Ｃ０８１（日本製紙（株）製、８１ｇ紙）を用いた。

以上の結果をまとめると、以下の表３に示す通りとなる。なお、削れ速度は、１０万枚毎に像加熱ベルト４２の削れ量を計測し、その傾きから算出した。

表３から分かるように、バリ倒しローラ対５０Ｌを用いた本実施形態では「０．１μｍ／１０万枚」となり、バリに何も対処しない比較例の「２μｍ／１０万枚」に比べて、バリによる表層削れを大きく抑制することができた。これにより、各部材の長寿命化を実現することが可能となる。

また、バリ潰しローラ対８０を用いた比較例２では、シートＰへの圧力が極めて大きくてシート搬送性に課題があったが、バリ倒しローラ対５０Ｌを用いた本実施形態では、シート搬送性も確保することができた。また、本実施の形態のバリ倒しローラ対５０Ｌは、面圧（ニップ圧）が小さいために搬送抵抗が小さく、バリ潰しローラ対８０に比して駆動トルクを小さくすることができ、装置を小型化することができる。このように、本実施形態を用いることで、シートの搬送性の向上及び装置の小型化を達成しつつ、バリによる部材削れを大幅に抑制することができた。

以上のように本実施形態によると、幅方向（矢印Ｑ方向）の少なくとも一側に配置されたバリ倒しローラ（バリ倒し部）５０ａＲ，５０ａＬにより、搬送されてくるシートＰの側端部のバリＺ（Ｚ′）を幅方向に倒すことができる。このため、バリを潰すためにシート側端部に極めて大きな力を加えるような必要がない。そして、シート搬送用の駆動ローラ等のトルクを大きくするようなことが不要になる。また、シート搬送装置内でエアーを吹き付けて紙粉を除去するような構成が不要であり、装置の大型化やコストアップなどを招いたりすることなく、シートＰのバリＺ（Ｚ′）を効果的に減少させることが可能になる。

＜第２の実施形態＞
次に、本発明に係る第２の実施形態について図９（ａ）〜図１１を参照して説明する。なお、本実施形態では、第１の実施形態と同一の部材には同一符号を付すと共に、構成、機能が同じものについてはその説明を省略する。本実施形態では、図４（ａ），Ｂで説明したバリ倒しローラ対５０Ｒ，Ｌと同構成のバリ倒しローラ対５０Ｕ，５０Ｄが、図１１に示すように、シート搬送路Ｒの延設方向（Ｗ）の上流側と下流側とに位置するように配置されている。

前述した第１の実施形態では、搬送されてくるシートに対してバリ倒しローラ対が角度θ２（θ１）だけ予め傾いた状態に位置決めされたが、本実施形態では、バリ倒しローラ対５０Ｕ，５０Ｄは、図１１の平面視において以下のように構成される。つまり、バリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤは、図９（ｂ）に示すように、回転軸線Ｏ１が、シート搬送路Ｒの延設方向（矢印Ｗの方向）に直交して支持されている。すなわち、バリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤは、シートの側端部ｐ１，ｐ２にそれぞれ接触しつつ回転軸線Ｏ１を中心に回転する円筒ローラから構成され、かつ回転軸線Ｏ１が幅方向に平行となるように配置される。そして、バリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤは、外周面５３ａＵ，５３ａＤに対して、搬送ローラ対６０Ｕ，６０Ｄにより傾斜した状態で搬送されてくるシートＰの側端部ｐ１，ｐ２が、所定の角度θ２（θ１）傾斜した状態で接触するように構成される。

本実施の形態のバリ倒し装置１３６は、図９（ａ）及び図１１に示すように、シート搬送路Ｒの延設方向における上流に配置される第１のバリ倒し部６８Ｕと、下流に配置される第２のバリ倒し部６８Ｄと、を有している。第１のバリ倒し部６８Ｕは、外周面５３ａＵ（第１の接触部、第１の外周面）を有するバリ倒しローラ対５０Ｕ及び搬送ローラ対６０Ｕ（搬送部、第１の搬送部）を有している。第２のバリ倒し部６８Ｄは、外周面５３ａＤ（第２の接触部、第２の外周面）を有するバリ倒しローラ対５０Ｄ及び搬送ローラ対６０Ｄ（第２の搬送部）を有している。

幅方向で一組の各バリ倒しローラ対５０Ｕ，５０Ｄに対するシートＰの進入角度を決める搬送ローラ対６０Ｕ，６０Ｄは、延設方向（Ｗ）での上流側と下流側において、夫々バリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤのやや下流側に位置するように配設されている。なお、搬送ローラ対６０Ｕ，６０Ｄは、シート（シート搬送路Ｒ）の搬送中心において幅方向に線対称となっており、以下では、搬送ローラ対６０Ｄについてのみ説明し、搬送ローラ対６０Ｕの説明を省略する。

搬送ローラ対６０Ｄは、図９（ａ）に示すように、互いに対向して配置された上側の搬送ローラ６１Ｄと下側の搬送ローラ６２Ｄとを有している。これら搬送ローラ６１Ｄ，６２Ｄは、それぞれ回転軸線Ｏ３，Ｏ４を中心に回転する。

搬送ローラ６１Ｄは、軸部材６１ｃＤに同軸状に固定支持された、小径の第１駆動ローラ（第１回転体）６１ａＤと、第１駆動ローラ６１ａＤより大径の第２駆動ローラ（第２回転体）６１ｂＤとを有している。搬送ローラ６２Ｄは、軸部材６２ｃＤに同軸状に且つ互いに自由回転可能となるように支持された、第１駆動ローラ６１ａＤと同径（小径）の第１従動ローラ６２ａＤと、第２駆動ローラ６１ｂＤと同径（大径）の第２従動ローラ６２ｂＤとを有している。

なお、シートの側端部ｐ１，ｐ２に形成されるバリＺ，Ｚ’とバリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤとの位置関係は、図１１に示すように、第１の実施の形態と同様であるため、説明を省略する。

以上の構成を有する搬送ローラ対６０Ｕ，６０Ｄは、シートＰを、シート搬送路Ｒの延設方向に対して互いに反対方向に傾斜した状態で搬送する第１及び第２の搬送部を構成している。この搬送ローラ対６０Ｄは、第１駆動ローラ６１ａＤと第２駆動ローラ６１ｂＤとの外径差に起因する搬送速度差により、シートＰを傾斜した状態で搬送する。第１駆動ローラ６１ａＤの直径は、第２駆動ローラ６１ｂＤの直径よりも５％程度小さく構成されている。

具体的には、搬送ローラ対６０Ｄにおける軸部材６１ｃＤ及び軸部材６２ｃＤとしてＳＵＳ材を採用し、第１駆動ローラ６１ａＤ及び第２駆動ローラ６１ｂＤとして弾性層を採用している。そして、小径の第１駆動ローラ６１ａＤの直径を２０ｍｍとし、大径の第２駆動ローラ６１ｂＤの直径を２１ｍｍとしている。これら搬送ローラ６１Ｄと搬送ローラ６２Ｄとを、シートＰの上下面に対向可能となるように配置してローラ対としている。なお、搬送ローラ対６０Ｕにおいても、搬送ローラ対６０Ｄと同構成であることはもちろんである。

本実施形態でも、幅方向に一対配置された一対のバリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤは、シート搬送路Ｒを搬送されてくるシートＰのサイズに応じて、シートの両側端部に夫々接触可能となるように接近又は離間するように制御される。そして、図８に示した制御部５０３により、第１の実施形態と同様に作動制御される。

本実施形態における幅方向で一対のバリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤは、図１１の平面視において、シート搬送路Ｒの延設方向の上流側と下流側とに離間して配置されている。しかし、基本的には第１の実施形態におけるバリ倒し装置３６と同様の機構（例えばラックアンドピニオン）を用い、図８に示す幅方向駆動部としてのモータＭ３により幅方向にて接近又は離間するように作動される。本実施形態における制御部５０３は、図８に示した構成に加えて、上流側及び下流側の各搬送ローラ６１Ｕ，６１Ｄを夫々回転駆動するモータＭ４，５の制御も実行する。

制御部５０３は、モード設定情報Ｉ２に基づきバリ倒し処理を実行するか否かを判断し、バリ倒し処理を実行しない場合には、一対のバリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤをシート両側端部に接触しない退避位置に移動させるようにモータＭ３を制御する。また、制御部５０３は、バリ倒し処理を実行すると判断した場合には、一対のバリ倒しローラ５０ａＵ，５０ａＤをシート両側端部に接触する接触位置に移動させるようにモータＭ３を制御する。

このように、幅方向で一組のバリ倒しローラ対５０Ｕ，５０Ｄが両側端部ｐ１，ｐ２に夫々対向可能な位置に移動した後、制御部５０３の駆動部５６は、モータＭ１，Ｍ２をそれぞれ回転駆動する。さらに、駆動部５６は、モータＭ４を駆動することで、図１１における左側に傾斜した状態で一側端部ｐ１を左側のバリ倒しローラ５０ａＵに摺接させるように搬送する。

なお、本実施の形態では、バリ倒しローラ５０ａＵを、搬送ローラ６１Ｕよりも搬送方向において上流に配置したため、シートＰは、バリ倒しローラ５０ａＵに対して、初めのうちは傾斜せずにまっすぐに進入する。これにより、バリ倒しローラ５０ａＵは、シートＰの側端部ｐ１に形成されたバリＺを確実にニップすることができる。そして、搬送ローラ６１Ｕによってシートがニップされると、シートは徐々に図１１における反時計回りに傾きながら搬送され、バリ倒しローラ５０ａＵによってバリＺが倒される。

なお、バリ倒しローラ５０ａＵは、搬送ローラ６１Ｕよりもシート搬送方向において下流に配置してもよい。

そして、駆動部５６は、モータＭ５を駆動することで、図１０，図１１における右側に傾斜した状態で他側端部ｐ２を右側のバリ倒しローラ５０ａＤに摺接させるように搬送する。この場合、上流側では第２駆動ローラ６１ｂＵで搬送されたシートＰが右側において搬送速度が５％大きくなった状態で移動し、下流側では第２駆動ローラ６１ｂＤで搬送されたシートＰが左側において搬送速度が５％大きくなった状態で移動する。

本実施形態においても、表３に示した比較例１、比較例２を用いて比較、検証を行ったが、結果は、第１の実施形態で前述した内容と同様であった。以上の本実施形態によっても、第１の実施形態と同様の効果を得ることができる。

＜第３の実施の形態＞
次いで、本発明の第３実施形態について、図１２から図１４に沿って説明する。本実施の形態のバリ倒し装置２３６は、第１の実施の形態のバリ倒しローラ対５０Ｒ，５０Ｌの構成を変更したものであり、他は第１の実施の形態と同様の構成からなる。そのため、第１の実施の形態のバリ倒しローラ対５０Ｌと同様の機能を有するガイド部材１５０Ｌについてのみ説明する。

ガイド部材１５０Ｌ（バリ倒し部）は、図１２に示すように、搬送されるシートＰの表面Ｘに対向するガイド面１５１Ｌと、ガイド面１５１Ｌに連続して形成される押し倒し面１５２Ｌと、を有している。接触部としての押し倒し面１５２Ｌは、ガイド面１５１Ｌがシート搬送方向Ｖ及び幅方向Ｑに対して傾斜した線ＹでシートＰの表面Ｘから離れる方向に折り曲げられて形成されている。より具体的には、線Ｙは、シート搬送方向における上流から下流に向かうに従ってシート搬送路Ｒの中心から遠くなるように斜めに傾斜している。

押し倒し面１５２Ｌは、シート搬送方向Ｖに搬送されるシートの他方の側端部ｐ２に対応する位置に配置されており、ガイド面１５１Ｌは、シート搬送方向Ｖにおいて押し倒し面１５２Ｌより下流にも連続して形成されている。ガイド面１５１ＬとシートＰの表面Ｘとの間には、シートＰの搬送に影響しない微小な空間が設けられている。また、シートＰのバリＺ’は、この微小な空間よりも高く形成されている。

シートＰが搬送されると、側端部ｐ２に形成されたバリＺ’が押し倒し面１５２Ｌに接触する。この時、押し倒し面１５２Ｌは、平面視において、シートＰの側端部ｐ２に対して傾斜してバリＺ’と接触する。このため、シートＰの通過に伴って、バリＺ’は、押し倒し面１５２Ｌによって、幅方向においてシートの外側に倒される。そして、倒されたバリＺ’は、図１３に示すように、ガイド面１５１Ｌによって、倒された状態が維持されつつ、シート搬送方向Ｖに案内される。シートＰがガイド部材１５０Ｌを通過するまで、バリＺ’は倒された状態が維持されるため、バリＺ’を確実に幅方向に倒すことができる。

なお、本実施の形態では、シートの一方（例えば左側）の側端部ｐ２に形成されたバリＺ’を倒すガイド部材１５０Ｌについて説明したが、第１の実施の形態のように、シートの両側端部ｐ１、ｐ２のバリＺ，Ｚ’を倒すためにガイド部材を２つ設けてもよい。

＜変形例＞
次いで、第３の実施の形態の変形例について、図１４及び図１５に沿って説明する。本変形例のガイド部材２５０Ｒ（バリ倒し部）は、図１４及び図１５に示すように、シートの一方の側端部ｐ１に対応する位置に押し倒し面２５２Ｒを有している。また押し倒し面２５２Ｒは、バリＺがシートの内側に倒れるように形成されている。

すなわち、押し倒し面２５２Ｒは、ガイド面２５１Ｒがシート搬送方向Ｖ及び幅方向Ｑに対して傾斜した線ＴでシートＰの表面Ｘから離れる方向に折り曲げられて形成されている。具体的には、線Ｔは、シートの搬送中心に向かうに連れてシート搬送方向Ｖの下流に向いて傾斜している。

これにより、シートＰの通過に伴って、バリＺは、押し倒し面２５２Ｒによって、幅方向においてシートの内側に倒される。

なお、上述した第１及び第２の実施の形態では、バリがシートの外側に倒れるように構成していたが、バリがシートの内側に倒れるように構成してもよい。すなわち、第１の実施の形態においては、バリ倒しローラを、回転軸線がシートの搬送中心に向かうに連れてシート搬送方向の上流に向いて傾斜するように配置していたが、下流に向いて傾斜するように配置してもよい。また、第２の実施の形態においては、バリ倒しローラ対の小径の第１駆動ローラと大径の第２駆動ローラとの配置を入れ替えて構成してもよい。

１：画像形成装置（プリンタ）／３７：シート搬送装置／５０ａＤ：第２のローラ（バリ倒しローラ）／５０ａＬ：バリ倒し部，ローラ，第１のローラ（バリ倒しローラ）／５０ａＲ：第２のバリ倒し部，ローラ，第２のローラ（バリ倒しローラ）／５０ａＵ：ローラ，第１のローラ（バリ倒しローラ）／５３ａＬ，５３ａＵ：接触部，第１の接触部，第１の外周面（外周面）／５３ａＲ，５３ａＤ：第２の接触部，第２の外周面（外周面）／６０Ｄ：第２の搬送部（搬送ローラ対）／６０Ｕ：搬送部，第１の搬送部（搬送ローラ対）／６１ａＤ：第１回転体（第１駆動ローラ）／６１ｂＤ：第２回転体（第２駆動ローラ）／６８Ｄ：第２のバリ倒し部／６８Ｕ：バリ倒し部（第１のバリ倒し部）／１１１：画像形成手段（画像形成ユニット）／１５０Ｌ，２５０Ｒ：バリ倒し部（ガイド部材）／１５１Ｌ，２５１Ｒ：ガイド面／１５２Ｌ，２５２Ｒ：接触部（押し倒し面）／５０３：制御部／Ｉ２：モード設定情報／Ｍ３：幅方向駆動部（モータ）／Ｏ１：回転軸線，第１の回転軸線，第２の回転軸線／ｐ１：他方側の側端部（シート側端部）／ｐ２：一方側の側端部（シート側端部）／Ｑ：幅方向／Ｒ：シート搬送路／Ｔ：線／Ｖ：シート搬送方向／Ｗ：延設方向／Ｚ，Ｚ’：バリ

Claims (19)

1. シートが搬送されるシート搬送路と、
   前記シート搬送路を搬送されてくるシートの、シート搬送方向と直交する幅方向における一方側の側端部に形成されるバリを前記幅方向に倒すバリ倒し部と、を備える、
   ことを特徴とするシート搬送装置。
2. 前記バリ倒し部は、搬送されてくるシートの前記側端部に対して斜めに傾斜した状態で前記バリと接触する接触部を有する、
   ことを特徴とする請求項１に記載のシート搬送装置。
3. 前記バリ倒し部は、前記接触部としての外周面を有し、前記外周面が前記シート搬送方向に対して斜めに傾斜するローラである、
   ことを特徴とする請求項２に記載のシート搬送装置。
4. 前記ローラは、前記外周面が円筒形状に形成され、前記幅方向に対して斜めに傾斜した回転軸線を中心に回転する、
   ことを特徴とする請求項３に記載のシート搬送装置。
5. 前記ローラは、前記幅方向における前記シート搬送路の一方側に設けられ、かつ前記外周面が前記シート搬送方向における上流から下流に向かうに従って前記シート搬送路の中心に近づくように斜めに傾斜して配置される、
   ことを特徴とする請求項４に記載のシート搬送装置。
6. 前記ローラは、前記外周面の半径が前記幅方向に沿って小さくなり、前記幅方向に平行な回転軸線を中心に回転する、
   ことを特徴とする請求項３に記載のシート搬送装置。
7. 前記バリ倒し部は、前記接触部としての外周面を有し、前記シート搬送路の延設方向に直交する回転軸線を中心に回転する円筒形状のローラと、シートを前記シート搬送路の延設方向に対して斜めに傾斜させながら搬送する搬送部と、を有する、
   ことを特徴とする請求項２に記載のシート搬送装置。
8. 前記搬送部は、同軸状に固定支持された小径の第１回転体と前記第１回転体より大径の第２回転体と、を有し、前記第１回転体と前記第２回転体との外径差に起因する搬送速度差によりシートを前記延設方向に対して斜めに傾斜した状態で搬送する、
   ことを特徴とする請求項７に記載のシート搬送装置。
9. 前記バリ倒し部は、搬送されるシートの表面に対向するガイド面と、前記ガイド面が前記シート搬送方向及び前記幅方向に対して傾斜した線で折り曲げられて形成される前記接触部としての押し倒し面と、を有するガイド部材である、
   ことを特徴とする請求項２に記載のシート搬送装置。
10. 前記押し倒し面は、前記線においてシートの前記表面から離れる方向に折り曲げられて形成され、
    前記ガイド面は、前記押し倒し面によって前記バリが前記幅方向に倒された状態のシートを、前記バリが倒された状態を維持しつつ前記シート搬送方向に案内する、
    ことを特徴とする請求項９に記載のシート搬送装置。
11. 前記押し倒し面は、前記幅方向における前記シート搬送路の一方側に設けられ、かつ前記シート搬送方向における上流から下流に向かうに従って前記シート搬送路の中心に遠くなるように斜めに傾斜した前記線において前記ガイド面が折り曲げられて形成される、
    ことを特徴とする請求項９又は１０に記載のシート搬送装置。
12. 第１のバリ倒し部としての前記バリ倒し部が押し倒す一方側の前記側端部とは反対の他方側の側端部に形成されるバリを前記幅方向に押し倒す第２のバリ倒し部を備える、
    ことを特徴とする請求項２に記載のシート搬送装置。
13. 前記接触部は、第１の接触部であり、
    前記第２のバリ倒し部は、搬送されてくるシートの前記他方側の側端部に対して斜めに傾斜した状態で前記バリと接触する第２の接触部を有する、
    ことを特徴とする請求項１２に記載のシート搬送装置。
14. 前記第１のバリ倒し部は、前記第１の接触部としての第１の外周面を有し、前記第１の外周面が前記シート搬送方向に対して斜めに傾斜する第１のローラであり、
    前記第２のバリ倒し部は、前記第２の接触部としての第２の外周面を有し、前記第２の外周面が前記シート搬送方向に対して斜めに傾斜する第２のローラである、
    ことを特徴とする請求項１３に記載のシート搬送装置。
15. 前記第１のローラ及び前記第２のローラは、前記シート搬送路を搬送されてくるシートのサイズに応じて、シートの前記一方側の側端部及び他方側の側端部にそれぞれ接触可能となるように前記幅方向に接近又は離間する、
    ことを特徴とする請求項１４に記載のシート搬送装置。
16. 前記第１のローラ及び第２のローラを前記幅方向に移動させる幅方向駆動部と、
    前記幅方向駆動部を制御する制御部と、を備え、
    前記制御部は、入力されるモード設定情報に基づき、前記第１のローラ及び前記第２のローラによるバリ倒し処理を実行するか否かを判断し、前記バリ倒し処理を実行しないと判断した場合には前記第１のローラ及び前記第２のローラをシートの前記一方側の側端部及び前記他方側の側端部に接触しない退避位置に移動させるように前記幅方向駆動部を制御し、前記バリ倒し処理を実行すると判断した場合には前記第１のローラ及び前記第２のローラをシートの前記一方側の側端部及び前記他方側の側端部にそれぞれ接触する接触位置に移動させるように前記幅方向駆動部を制御する、
    ことを特徴とする請求項１５に記載のシート搬送装置。
17. 前記第１のバリ倒し部は、前記第１の接触部としての第１の外周面を有し、前記シート搬送路の延設方向に直交する第１の回転軸線を中心に回転する円筒形状の第１のローラと、シートを前記延設方向に対して斜めに傾斜させながら搬送する第１の搬送部と、を有し、
    前記第２のバリ倒し部は、前記第２の接触部としての第２の外周面を有し、前記延設方向に直交する第２の回転軸線を中心に回転する円筒形状の第２のローラと、シートを前記延設方向に対して斜めに傾斜させながら搬送する第２の搬送部と、を有し、かつ前記延設方向において前記第１のバリ倒し部とは異なる位置に配置される、
    ことを特徴とする請求項１３に記載のシート搬送装置。
18. 前記第１の搬送部及び前記第２の搬送部は、シートを前記延設方向に対して互いに反対方向に斜めに傾斜させながら搬送する、
    ことを特徴とする請求項１７に記載のシート搬送装置。
19. 請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のシート搬送装置と、
    前記シート搬送装置により搬送されてくるシートに画像を形成する画像形成手段と、を備える、
    ことを特徴とする画像形成装置。

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