JP2016041634A - 合わせガラス - Google Patents
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Abstract
【課題】取付角度が45度以上であっても、遮音性能の低下を抑制することができる、合せガラスを提供する。【解決手段】本発明は、自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、外側ガラス板と、前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板よりも厚みの小さい内側ガラス板と、前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、を備え、前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである。【選択図】図1
Description
本発明は、自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスに関する。
近年、自動車の燃費性向上の観点から、装着されるウインドシールドなどのガラスの軽量化が求められ、それに伴い厚みの小さいガラスの開発が進められている。しかしながら、厚みを小さくすると、遮音性能が低下するため、車外の音が車内に流入し、車内環境が悪化するという問題がある。これを解決するため、例えば、特許文献1には、面密度を低下させつつ所定の周波数における遮音性能を維持する自動車用の合せガラスが記載されている。この合わせガラスは、一対のガラス板の間に、樹脂製の中間膜を配置したものである。
ところで、ウインドシールドは、自動車に対して傾斜するように取り付けられるのが一般的であるが、本発明者は、ウインドシールドの取付角度が大きいほど、遮音性能が低下することを見出した。図25は、周波数と音響透過損失(STL)との関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。このグラフでは、厚みが2.0mmと1.5mmの2枚のガラス板で樹脂製の中間膜を挟持した合わせガラスを用い、垂直からの取付角度を、0〜75度の間で5種類に設定して、シミュレーションを行った結果を示している。このグラフによれば、取付角度が45度より大きくなると、人間が聞き取りやすい2500〜5000Hzの周波数域において、音響透過損失が低下していることが分かる。これにより、遮音性能が低下し、車内環境が悪化するという問題が発生する。
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、取付角度が45度以上であっても、遮音性能の低下を抑制することができる、合せガラスを提供することを目的とする。
<発明1>
発明1の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、コアのヤング率が小さいほど、遮音性能が向上することを見出した。特に、合わせガラスの取付角度が45度より大きくなると、2500〜5000Hz、特に3150Hz付近で遮音性能が低下するところ、コアのヤング率を小さくすると、取付角度を大きくすることにより遮音性能が低下した周波数域と同じ周波数域で、遮音性能が向上することを見出した。発明1は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明1は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
発明1の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、コアのヤング率が小さいほど、遮音性能が向上することを見出した。特に、合わせガラスの取付角度が45度より大きくなると、2500〜5000Hz、特に3150Hz付近で遮音性能が低下するところ、コアのヤング率を小さくすると、取付角度を大きくすることにより遮音性能が低下した周波数域と同じ周波数域で、遮音性能が向上することを見出した。発明1は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明1は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
項1.自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアウター層と、を備え、
前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、
前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、合わせガラス。
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアウター層と、を備え、
前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、
前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、合わせガラス。
項2.前記アウター層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、560MPa以上である、項1に記載の合わせガラス。
項3.前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、項1または2に記載の合わせガラス。
項4.前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
項5.前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
項6.前記内板ガラスの厚みは、前記外側ガラス板よりも厚みの小さい、項1から5のいずれかに記載の合わせガラス。
項7.前記取付角度は60度以上である、項1から6のいずれかに記載の合わせガラス。
<発明2>
発明2の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、コア層の厚みが大きいほど、遮音性能が向上することを見出した。特に、合わせガラスの取付角度が45度より大きくなると、2500〜5000Hz、特に3150Hz付近で遮音性能が低下するところ、コア層の厚みを大きくすると、取付角度を大きくすることにより遮音性能が低下した周波数域と同じ周波数域で、遮音性能が向上することを見出した。発明2は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明2は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
発明2の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、コア層の厚みが大きいほど、遮音性能が向上することを見出した。特に、合わせガラスの取付角度が45度より大きくなると、2500〜5000Hz、特に3150Hz付近で遮音性能が低下するところ、コア層の厚みを大きくすると、取付角度を大きくすることにより遮音性能が低下した周波数域と同じ周波数域で、遮音性能が向上することを見出した。発明2は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明2は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
項1.自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、
前記コア層の厚みが、0.1mm以上である、合わせガラス。
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、
前記コア層の厚みが、0.1mm以上である、合わせガラス。
項2.前記外側ガラス板と内側ガラス板の厚みの差が、0.9mm以上である、項1に記載の合わせガラス。
項3.前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、項1または2に記載の合わせガラス。
項4.前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
項5.前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
項6.前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、請求項1から5のいずれかに記載の合わせガラス。
項7.前記内板ガラスの厚みは、前記外側ガラス板よりも厚みの小さい、項1から6のいずれかに記載の合わせガラス。
項8.前記取付角度は60度以上である、項1から7のいずれかに記載の合わせガラス。
<発明3>
発明3の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、合わせガラスの上下方向に沿う中心線の湾曲が大きいほど、遮音性能が低下することを見出した。発明3は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明3は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
発明3の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、合わせガラスの上下方向に沿う中心線の湾曲が大きいほど、遮音性能が低下することを見出した。発明3は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明3は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
項1.自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置される内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板は湾曲しており、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が20mm以下であるとき、前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以下であり、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が20mmより大きく40mm以下であるとき、前記自動車に対して、垂直からの取付角度が30度以下である、合わせガラス。
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置される内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板は湾曲しており、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が20mm以下であるとき、前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以下であり、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が20mmより大きく40mm以下であるとき、前記自動車に対して、垂直からの取付角度が30度以下である、合わせガラス。
項2.前記外側ガラス板の厚みは、前記内側ガラス板の厚みよりも大きい、項1に記載の合わせガラス。
項3.前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、項1または2に記載の合わせガラス。
項4.前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
項5.前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
項6.前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、項1から5のいずれかに記載の合わせガラス。
<発明4>
上述した特許文献1のような合わせガラスでは、厚みを小さくしても所定の周波数の遮音性能の低下はある程度防止することはできるが、車外側のガラスの厚みも小さくなることから、車外側の外力によるガラス割れが発生しやすくなるという問題がある。これを解決すべく、車外側のガラスの厚みは従来と同等にしつつ車内側のガラス板のみを薄くして、全体として面密度を低下させる方法が考えられる。この点について、本発明者は、以下のように検討した。
上述した特許文献1のような合わせガラスでは、厚みを小さくしても所定の周波数の遮音性能の低下はある程度防止することはできるが、車外側のガラスの厚みも小さくなることから、車外側の外力によるガラス割れが発生しやすくなるという問題がある。これを解決すべく、車外側のガラスの厚みは従来と同等にしつつ車内側のガラス板のみを薄くして、全体として面密度を低下させる方法が考えられる。この点について、本発明者は、以下のように検討した。
まず、本発明者らは、車内側と車外側のガラスの厚みを異なる構成とすると、図26に示すように、同厚の場合に比して、人間が聞き取りやすい2000〜5000Hzの周波数域の遮音性能が低下することを見出した。同図は、周波数と音響透過損失(STL)との関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。このグラフには、厚みが1.5mmの2枚のガラス板で構成された合わせガラス(以下、第1合わせガラスという)と、厚みが2.0mmと1.0mmの異なるガラス板で構成された合わせガラス(以下、第2合わせガラスという)が表示されている。いずれの合わせガラスも、2つのガラス板の間に樹脂製の中間膜が配置されている。このグラフによれば、3000〜5000Hzの周波数域において、第2合わせガラスの音響透過損失が、第1合わせガラスに比べて低下していることが分かる。すなわち、厚みの異なるガラス板を用いることで、人間が聞き取りやすい2000〜5000Hzの周波数域の遮音性能が低下することが分かった。
このように、厚みの異なるガラスを組み合わせると、軽量化は図れるものの、音響透過損失が低下するという問題が発生する。特に、人間が聞き取りやすい2000〜5000Hzの周波数域における遮音性能が低下し、車内環境が悪化するという問題が発生する。このような問題は、自動車のガラスのみならず、軽量化と遮音性が要求される合わせガラス全般に起こり得る問題である。
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、軽量化と遮音性を両立する、異なる厚みのガラス板で構成された合せガラスを提供することを目的とする。
発明4の発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が大きいほど、遮音性能が低下することを見出した。また、合わせガラスの上下方向に沿う中心線の湾曲が大きいほど、遮音性能が低下することも見出した。発明4は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明4は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
項1.自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板よりも厚みが小さい内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が、0.7mm以下であり、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板は湾曲しており、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が30mm以下である、合わせガラス。
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板よりも厚みが小さい内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が、0.7mm以下であり、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板は湾曲しており、
前記内側ガラス板の上辺の中心と下辺の中心とを結ぶ直線状の仮想線と、当該内側ガラス板との最大距離が30mm以下である、合わせガラス。
項2.前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、項1に記載の合わせガラス。
項3.前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、項1または2に記載の合わせガラス。
項4.前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
項5.前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
<発明5>
発明5の発明者らは、発明4と同様の課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みが相違しても、コア層の厚みが大きいほど、遮音性能が向上することを見出した。発明5は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明5は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
発明5の発明者らは、発明4と同様の課題を解決するため、鋭意検討を行った結果、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みが相違しても、コア層の厚みが大きいほど、遮音性能が向上することを見出した。発明5は、これらの知見に基づいてさらに研究を重ねた結果完成されたものである。すなわち、発明5は、下記に掲げる態様の合わせガラスを提供する。
項1.自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板よりも厚みが小さい内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記コア層の厚みが0.1mm以上である、合わせガラス。
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板よりも厚みが小さい内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記コア層の厚みが0.1mm以上である、合わせガラス。
項2.前記外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が、0.7mm以下である、項1に記載の合わせガラス。
項3.前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、項1または2に記載の合わせガラス。
項4.前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
項5.前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
項6.前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、項1から5のいずれかに記載の合わせガラス。
本発明によれば、取付角度が大きくても、遮音性能の低下を抑制することができる合わせガラスを提供することができる。
以下、本発明に係る合わせガラスの一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。図1は、本実施形態に係る合わせガラスの断面図である。同図に示すように、本実施形態に係る合わせガラスは、自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、車外側に配置される外側ガラス板1、車内側に配置される内側ガラス板2、及びこれらのガラスの間に挟持される中間膜3で構成されている。また、中間膜3は、コア層31と、これを挟持する一対のアウター層32により構成することができるが、これは一例であり、詳細は後述する。以下、各部材について説明する。
<1.外側ガラス板及び内側ガラス板>
外側ガラス板1及び内側ガラス板2は、公知のガラス板を用いることができ、熱線吸収ガラス、一般的なクリアガラスやグリーンガラス、またはUVグリーンガラスで形成することもできる。但し、自動車が使用される国の安全規格に沿った可視光線透過率を実現する必要がある。例えば、外側ガラス板1により必要な日射吸収率を確保し、内側ガラス板2により可視光線透過率が安全規格を満たすように調整することができる。以下に、クリアガラス、熱線吸収ガラス、及びソーダ石灰系ガラスの組成の一例を示す。
外側ガラス板1及び内側ガラス板2は、公知のガラス板を用いることができ、熱線吸収ガラス、一般的なクリアガラスやグリーンガラス、またはUVグリーンガラスで形成することもできる。但し、自動車が使用される国の安全規格に沿った可視光線透過率を実現する必要がある。例えば、外側ガラス板1により必要な日射吸収率を確保し、内側ガラス板2により可視光線透過率が安全規格を満たすように調整することができる。以下に、クリアガラス、熱線吸収ガラス、及びソーダ石灰系ガラスの組成の一例を示す。
(クリアガラス)
SiO2:70〜73質量%
Al2O3:0.6〜2.4質量%
CaO:7〜12質量%
MgO:1.0〜4.5質量%
R2O:13〜15質量%(Rはアルカリ金属)
Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3):0.08〜0.14質量%
(熱線吸収ガラス)
熱線吸収ガラスの組成は、例えば、クリアガラスの組成を基準として、Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3)の比率を0.4〜1.3質量%とし、CeO2の比率を0〜2質量%とし、TiO2の比率を0〜0.5質量%とし、ガラスの骨格成分(主に、SiO2やAl2O3)をT−Fe2O3、CeO2およびTiO2の増加分だけ減じた組成とすることができる。
SiO2:70〜73質量%
Al2O3:0.6〜2.4質量%
CaO:7〜12質量%
MgO:1.0〜4.5質量%
R2O:13〜15質量%(Rはアルカリ金属)
Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3):0.08〜0.14質量%
(熱線吸収ガラス)
熱線吸収ガラスの組成は、例えば、クリアガラスの組成を基準として、Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3)の比率を0.4〜1.3質量%とし、CeO2の比率を0〜2質量%とし、TiO2の比率を0〜0.5質量%とし、ガラスの骨格成分(主に、SiO2やAl2O3)をT−Fe2O3、CeO2およびTiO2の増加分だけ減じた組成とすることができる。
(ソーダ石灰系ガラス)
SiO2:65〜80質量%
Al2O3:0〜5質量%
CaO:5〜15質量%
MgO:2質量%以上
NaO:10〜18質量%
K2O:0〜5質量%
MgO+CaO:5〜15質量%
Na2O+K2O:10〜20質量%
SO3:0.05〜0.3質量%
B2O3:0〜5質量%
Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3):0.02〜0.03質量%
外側ガラス板1は、主として、外部からの障害に対する耐久性、耐衝撃性が必要であり、例えば、この合わせガラスを自動車のウインドシールドとして用いる場合には、小石などの飛来物に対する耐衝撃性能が必要である。この観点から、外側ガラス板1の厚みは1.8mm以上、1.9mm以上、2.0mm以上、2.1mm以上、2.2mm以上の順で好ましい。一方、外側ガラスの厚みの上限は、5.0mm以下、4.0mm以下、3.1mm以下、2.5mm以下、2.4mm以下の順で好ましい。この中で、2.1mmより大きく2.5mm以下、特に、2.2mm以上2.4mm以下が好ましい。
SiO2:65〜80質量%
Al2O3:0〜5質量%
CaO:5〜15質量%
MgO:2質量%以上
NaO:10〜18質量%
K2O:0〜5質量%
MgO+CaO:5〜15質量%
Na2O+K2O:10〜20質量%
SO3:0.05〜0.3質量%
B2O3:0〜5質量%
Fe2O3に換算した全酸化鉄(T−Fe2O3):0.02〜0.03質量%
外側ガラス板1は、主として、外部からの障害に対する耐久性、耐衝撃性が必要であり、例えば、この合わせガラスを自動車のウインドシールドとして用いる場合には、小石などの飛来物に対する耐衝撃性能が必要である。この観点から、外側ガラス板1の厚みは1.8mm以上、1.9mm以上、2.0mm以上、2.1mm以上、2.2mm以上の順で好ましい。一方、外側ガラスの厚みの上限は、5.0mm以下、4.0mm以下、3.1mm以下、2.5mm以下、2.4mm以下の順で好ましい。この中で、2.1mmより大きく2.5mm以下、特に、2.2mm以上2.4mm以下が好ましい。
一方、内側ガラス板2は、外側ガラス板1と同じ厚さにすることもできるが、例えば、合わせガラスの軽量化のため、外側ガラス板1よりも厚みを小さくすることができる。具体的には、後述するように、人間が聞き取りやすい音の周波数領域である2000〜5000Hzで影響を受けやすい、1.2mm±0.6mmの範囲であることが好ましい。具体的には内側ガラス板2の厚みは、0.6mm以上、0.8mm以上、1.0mm以上、1.3mm以上、1.1未満の順で好ましい。一方、内側ガラス板2の厚みの上限は、1.6mm以下、1.4mm以下、1.3mm以下、1.1mm未満の順で好ましい。この中で、例えば、0.6mm以上1.1mm未満が好ましい。
この点、本発明者は、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差について、次のような検討結果を得ている。すなわち、図2に示すように、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が大きくなるほど、遮音性能が低下することが見出されている。図2は、次のような条件で、音響透過損失(STL:Sound Transmission Loss)を算出した(算出方法は後述する実施例の方法に従う)グラフである。まず、外側ガラス板1及び内側ガラス板2は、横が800mm、縦が500mmの平坦なクリアガラスとした。中間膜3は、コア層31を一対のアウター層32で挟持した3層で構成され、コア層の厚みが0.10mm、アウター層の厚みが0.33mmであり、合計0.76mmである。また、コア層31のヤング率(周波数100Hz、温度20℃で測定)は25MPaであり、アウター層32のヤング率(周波数100Hz、温度20℃で測定)は441MPaである。なお、以下の説明において、特に断りがない限りは、コア層31及びアウター層32の仕様は上述したものと同じである。さらに、特に断りのない限りは、クリアガラスを用いることとするが、これに限定されるものではない。それは、遮音性能は、ガラスのヤング率、ポアソン比、および密度により決定されるところ、クリアガラスと、例えば、グリーンガラスはこれらの値が同じであるであるからである。
図2に示すように、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が0.7mmより大きくなると、2500〜5000Hzの周波数域でSTLが低下していることが分かる。また、3000Hz以下における低周波域においてもSTLの低下が顕著である。この観点から、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差は、0.7mm以下であることが好ましく、0.5mm以下であることがさらに好ましい。
また、本実施形態に係る外側ガラス板1及び内側ガラス板2の形状は、平面形状及び湾曲形状のいずれであってもよい。しかしながら、STLは湾曲形状の方が低下するため、湾曲形状ガラスは特に音響対策が必要である。湾曲形状の方が平面形状よりSTL値が低下するのは湾曲形状の方が共振モードによる影響が大きいためと考えられる。
さらに、本発明者は、合わせガラスが湾曲形状である場合には、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みが同じであっても、ダブリ量が大きくなると遮音性能が低下することを見出した。ダブリ量とは、ガラス板の曲げを示す量であり、例えば、図3に示すように、ガラス板の左右の中心、つまり上辺の中央と下辺の中央とを結ぶ仮想の直線Sを設定したとき、この直線Sとガラス板の表面(凹面側の表面)との距離のうち最も大きいものをダブリ量Dと定義する。
図4は、異なるダブり量における、周波数とSTLとの関係をシミュレーションした結果である。このシミュレーションでは、外側ガラス板1及び内側ガラス板2の厚みをともに1.75mmとし、両ガラス板1,2における上下を結ぶ線のみが湾曲している態様とした。その他の条件は、図2のグラフと同じである。図4に示すように、この合わせガラスでは、ダブり量が大きくなるにしたがって、4000Hz以下の周波数域でSTLが低下していることが分かる。特に、ダブり量が30mmより大きくなると、STLの低下が顕著になっている。これは、ダブり量が大きくなると、合わせガラスに対する音の入射角が大きくなりやすく、これによって、合わせガラスが共振しやすくなることによると考えられる。この観点から、ダブり量は、30mm以下であることが好ましく、20mm以下であることがさらに好ましい。
以上の検討より、外側ガラス板1の厚みと内側ガラス板2の厚みとが相違する場合には、遮音性能が低下するが、遮音性能の低下を抑制するためには、上記のように、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差を0.7mm以下とし、且つダブり量を30mm以下とすることが好ましい。
ここで、ガラス板が湾曲している場合の厚みの測定方法の一例について説明する。まず、測定位置については、図5に示すように、ガラス板の左右方向の中央を上下方向に延びる中央線S上の上下2箇所である。測定機器は、特には限定されないが、例えば、株式会社テクロック製のSM−112のようなシックネスゲージを用いることができる。測定時には、平らな面にガラス板の湾曲面が載るように配置し、上記シックネスゲージでガラス板の端部を挟持して測定する。なお、ガラス板が平坦な場合でも、湾曲している場合と同様に測定することができる。
<2.中間膜>
中間膜3は、複数の層で形成されており、一例として、図1に示すように、剛性の低い軟質のコア層31を、これよりも剛性の高いアウター層32で挟持した3層で構成することができる。但し、この構成に限定されるものではなく、軟質のコア層31を有する複数層で形成されていればよい。例えば、コア層31を含む2層(コア層が1層と、アウター層が1層)、またはコア層31を中心に配置した5層以上の奇数の層(コア層が1層と、アウター層が4層)、あるいはコア層31を内側に含む偶数の層(コア層が1層と、他の層がアウター層)で形成することもできる。
中間膜3は、複数の層で形成されており、一例として、図1に示すように、剛性の低い軟質のコア層31を、これよりも剛性の高いアウター層32で挟持した3層で構成することができる。但し、この構成に限定されるものではなく、軟質のコア層31を有する複数層で形成されていればよい。例えば、コア層31を含む2層(コア層が1層と、アウター層が1層)、またはコア層31を中心に配置した5層以上の奇数の層(コア層が1層と、アウター層が4層)、あるいはコア層31を内側に含む偶数の層(コア層が1層と、他の層がアウター層)で形成することもできる。
コア層31はアウター層32よりも軟質であれば、特には限定されないが、この点については、ヤング率を基準として材料を選択することができる。例えば、コア層31のヤング率を、周波数100Hz,温度20度において、1MPa以上25MPa以下とすることが好ましい。特に、上限については、20MPa以下であることが好ましく、16MPa以下であることがさらに好ましく、10MPa以下であることが特に好ましい。測定方法としては、例えば、Metravib社製固体粘弾性測定装置DMA 50を用い、ひずみ量0.05%にて周波数分散測定を行うことができる。以下、本明細書においては、特に断りのない限り、ヤング率は上記方法での測定値とする。但し、周波数が200Hz以下の場合の測定は実測値を用いるが、200Hzより大きい場合には実測値に基づく算出値を用いる。この算出値とは、実測値からWLF法を用いることで算出されるマスターカーブに基づくものである。
一方、アウター層32のヤング率は、特には限定されず、コア層31より大きければよい。例えば、周波数100Hz,温度20度において400MPa以上、440MPa以上、560MPa以上、650MPa以上、1300MPa以上、1764MPa以上の順で好ましい。一方、アウター層32のヤング率の上限は特には限定されないが、例えば、加工性の観点から設定することができる。例えば、1750MPa以上となると、加工性、特に切断が困難になることが経験的に知られている。また、コア層31を挟む一対のアウター層32を設ける場合、外側ガラス板1側のアウター層32のヤング率を、内側ガラス板2側のアウター層32のヤング率よりも大きくすることが好ましい。これにより、車外や屋外からの外力に対する耐破損性能が向上する。
中間膜3のコア層31のtanδは、周波数100Hz,温度20度において、0.5〜3.0であることが好ましく、0.7〜2.0であることがさらに好ましく、1.0〜1.5であることが特に好ましい。tanδが上記範囲にあると、音を吸収しやすくなり、遮音性能が向上する。しかし、3.0よりも大きくなると、中間膜3が柔らかくなりすぎ、取り扱いが困難になるため、好ましくない。また、0.5より小さくなると耐衝撃性能が低下して好ましくない。
一方、アウター層のtanδは、コア層31よりも小さい値であればよく、例えば、周波数100Hz,温度20度において、0.1から3.0の間で定めることができる。
また、各層31,32を構成する材料は、特には限定されないが、少なくともヤング率が上記のような範囲とすることができる材料であることが必要であり、例えば、樹脂材料を用いることができる。具体的には、例えば、アウター層32は、ポリビニルブチラール樹脂(PVB)によって構成することができる。ポリビニルブチラール樹脂は、各ガラス板との接着性や耐貫通性に優れるので好ましい。一方、コア層31は、エチレンビニルアセテート樹脂(EVA)、またはアウター層を構成するポリビニルブチラール樹脂よりも軟質なポリビニルアセタール樹脂によって構成することができる。軟質なコア層を間に挟むことにより、単層の樹脂中間膜と同等の接着性や耐貫通性を保持しながら、遮音性能を大きく向上させることができる。
一般に、ポリビニルアセタール樹脂の硬度は、(a)出発物質であるポリビニルアルコールの重合度、(b)アセタール化度、(c)可塑剤の種類、(d)可塑剤の添加割合などにより制御することができる。したがって、それらの条件から選ばれる少なくとも1つを適切に調整することにより、同じポリビニルブチラール樹脂であっても、アウター層に用いる硬質なポリビニルブチラール樹脂と、コア層に用いる軟質なポリビニルブチラール樹脂との作り分けが可能である。さらに、アセタール化に用いるアルデヒドの種類、複数種類のアルデヒドによる共アセタール化か単種のアルデヒドによる純アセタール化かによっても、ポリビニルアセタール樹脂の硬度を制御することができる。一概には言えないが、炭素数の多いアルデヒドを用いて得られるポリビニルアセタール樹脂ほど、軟質となる傾向がある。したがって、例えば、アウター層がポリビニルブチラール樹脂で構成されている場合、コア層には、炭素数が5以上のアルデヒド(例えばn−ヘキシルアルデヒド、2−エチルブチルアルデヒド、n−へプチルアルデヒド、n−オクチルアルデヒド)、をポリビニルアルコールでアセタール化して得られるポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。なお、所定のヤング率が得られる場合は、上記樹脂等に限定されることはい。
また、中間膜3の総厚は、特に規定されないが、0.3〜6.0mmであることが好ましく、0.5〜4.0mmであることがさらに好ましく、0.6〜2.0mmであることが特に好ましい。また、コア層31の厚みは、0.1〜2.0mmであることが好ましく、0.1〜0.6mmであることがさらに好ましい。特に、下限については、0.1mm以上であることが好ましく、0.15mm以上であることがさらに好ましく、0.2mm以上であることが特に好ましい。0.1mmよりも小さくなると、後述するように、軟質なコア層31の影響が及びにくくなり、また、2.0mmや0.6mmより大きくなると総厚があがりコストアップとなるからである。一方、アウター層32の厚みは特に限定されないが、例えば、0.1〜2.0mmであることが好ましく、0.1〜1.0mmであることがさらに好ましい。その他、中間膜3の総厚を一定とし、この中でコア層31の厚みを調整することもできる。
ここで、本発明者は、コア層31の厚みについて、次のような検討結果を得た。すなわち、図6に示すように、コア層31の厚みが大きくなるほど、遮音性能が向上することが見出されている。図6は、次のような条件で、異なるコア層31の厚みにおいて、周波数と音響透過損失(STL)との関係を算出した(算出方法は後述する実施例の方法に従う。以下、同じ)グラフである。まず、外側ガラス板1及び内側ガラス板2は、横が800mm、縦が500mmの平坦なクリアガラスとした。中間膜3は、コア層31を一対のアウター層32で挟持した3層で構成され、アウター層の厚みが0.33mmである。また、コア層31のヤング率(周波数100Hz、温度20℃で測定)は25MPaであり、アウター層32のヤング率(周波数100Hz、温度20℃で測定)は441MPaである。
図6によれば、コア層31の厚みが0.1mm以上であれば、2000〜5000Hzの周波数域において、周波数が大きくなるほど、STLも大きくなっている。一方、コア層の厚みが0.1mm未満であれば、2000〜5000Hzの周波数域において、STLが低下している。その理由は、以下のように考えられる。
まず、コア層31の厚みが小さいと、軟質のコア層31の影響がほとんどなくなるため、中間膜3は、主として、硬質のアウター層32の性質が大きくなる。すなわち、外側ガラス板1と内側ガラス板2は、硬質の中間膜3により連結されることになり、これにより、合わせガラスであっても、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みの合計値と同厚の単板として性質が強くなる。また、以下の数式に示すように、ガラスは一般的に厚みやヤング率が小さくなるほどコインシデンス周波数は高周波側にシフトする。
これらを考慮すると、中間膜3が硬質であると、つまり、ヤング率が大きいと、合計の厚みが4mmの合わせガラスであっても、4mmの厚みを有する単板と同様に、コインシデンス周波数が3〜4kHzとなり、人が聞きやすい周波数帯で性能が低下する。一方、中間膜3が軟質であれば、つまりヤング率が小さくなれば、合わせガラスの性能は2枚のガラス板の合算になる。例えば、2mmのガラス板と1mmのガラス板からなる合わせガラスであれば、その性能は、2枚のガラス板の性能の合算となる傾向がある。すなわち、図7に示す各ガラス板の厚みは4mmよりも小さいため、コインシデンス周波数は高周波側にシフトし、2mmのガラス板は5000Hzあたりにコインシデンス周波数が存在するとともに、1mmのガラス板は8000Hzにコインシデンス周波数が存在する。そして、これら1mmと2mmの厚さのガラス板の合わせガラスの性能はその合算であるため、コインシデンス周波数は、5000〜8000Hzの間に存在することになる。なお、図7は、合わせガラスではない単板の、周波数とSTLとの関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。
そこで、中間膜3の一部を構成するコア層31の厚みを大きくすると、軟質であるコア層31の影響が大きくなり、合わせガラスは、中間膜3のコア層31を挟んで設けられた2つのガラス板の性質を合算した性質が表れる。これにより、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みが相違するとき、例えば、内側ガラス板2の厚みを小さくしても、人間が聞き取りやすい周波数においては遮音性能は低下しない。すなわち、内側ガラス板2の厚みを小さくすることでコインシデンス周波数が高周波側にシフトする。そのため、上述したように、内側ガラス板2の薄厚化に起因して2000〜5000Hzの周波数領域において低下した音響透過損失を上昇させることが可能となる。その結果、合わせガラスの軽量化とともに、人間が聞き取りやすい2000〜5000Hzの周波数領域での遮音性能を向上することができる。
したがって、2000〜5000Hzの周波数域での遮音性能を向上するには、軟質であるコア層31の厚みを大きくする必要がある。また、上述したように、外側ガラス1と内側ガラス板2の厚みの差が小さければ、さらに遮音性能を向上することができる。
なお、以上の知見は、アウター層32よりも軟質のコア層31の厚みに関するものであるが、コア層31のヤング率の範囲を、上述したものにすることでも、同様の効果を得ることができる。
コア層31の厚みは、例えば、以下のように測定することができる。まず、マイクロスコープ(例えば、キーエンス社製VH−5500)によって合わせガラスの断面を175倍に拡大して表示する。そして、コア層31の厚みを目視により特定し、これを測定する。このとき、目視によるばらつきを排除するため、測定回数を5回とし、その平均値をコア層31の厚みとする。例えば、図8に示すような合わせガラスの拡大写真を撮影し、このなかでコア層を特定して厚みを測定する。なお、アウター層32の厚みも同様に測定することかできる。
なお、中間膜3の厚みは全面に亘って一定である必要はなく、例えば、ヘッドアップディスプレイに用いられる合わせガラス用に楔形にすることもできる。この場合、中間膜3の厚みは、最も厚みの小さい箇所、つまり合わせガラスの最下辺部を測定する。中間膜3が楔形の場合、外側ガラス板1及び内側ガラス板2は、平行に配置されないが、このような配置も本発明における外側ガラス板と内側ガラス板との「対向配置」に含まれるものとする。すなわち、本発明の「対向配置」は、例えば、1m当たり3mm以下の変化率で厚みが大きくなる中間膜3を使用した時の外側ガラス板1と内側ガラス板2の配置を含む。
中間膜3の製造方法は特には限定されないが、例えば、上述したポリビニルアセタール樹脂等の樹脂成分、可塑剤及び必要に応じて他の添加剤を配合し、均一に混練りした後、各層を一括で押出し成型する方法、この方法により作成した2つ以上の樹脂膜をプレス法、ラミネート法等により積層する方法が挙げられる。プレス法、ラミネート法等により積層する方法に用いる積層前の樹脂膜は単層構造でも多層構造でもよい。
<3.合わせガラスの製造方法>
本実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、特に限定されず、従来より公知の合わせガラスの製造方法を採用することができる。例えば、まず、中間膜3を外側ガラス板1及び内側ガラス板2の間に挟み、これをゴムバッグに入れ、減圧吸引しながら約70〜110℃で予備接着する。予備接着は、これ以外の方法を用いることもできる。例えば、中間膜3を外側ガラス板1及び内側ガラス板2の間に挟み、オーブンにより45〜65℃で加熱する。続いて、この合わせガラスを0.45〜0.55MPaでロールにより押圧する。次に、この合わせガラスを、再度オーブンにより80〜105℃で加熱した後、0.45〜0.55MPaでロールにより再度押圧する。こうして、予備接着が完了する。
本実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、特に限定されず、従来より公知の合わせガラスの製造方法を採用することができる。例えば、まず、中間膜3を外側ガラス板1及び内側ガラス板2の間に挟み、これをゴムバッグに入れ、減圧吸引しながら約70〜110℃で予備接着する。予備接着は、これ以外の方法を用いることもできる。例えば、中間膜3を外側ガラス板1及び内側ガラス板2の間に挟み、オーブンにより45〜65℃で加熱する。続いて、この合わせガラスを0.45〜0.55MPaでロールにより押圧する。次に、この合わせガラスを、再度オーブンにより80〜105℃で加熱した後、0.45〜0.55MPaでロールにより再度押圧する。こうして、予備接着が完了する。
次に、本接着を行う。予備接着がなされた合わせガラスを、オートクレーブにより、8〜15気圧で、100〜150℃によって、本接着を行う。具体的には、14気圧で145℃の条件で本接着を行うことができる。こうして、本実施形態に係る合わせガラスが製造される。
<4.合わせガラスの取付>
上述した合わせガラスは、ウインドシールドとして、自動車に対しウレタン枠などのフレーム、接着材、クランプにより取り付けられる。自動車への取付の一例を挙げると、図9(a)に示すように、まず、合わせガラス10の両端にピン50を取付けておき、取付対象となる自動車のフレーム70に接着材60を塗布する。フレームには、ピンが挿入される貫通孔80が形成されている。そして、図9(b)に示すように、合わせガラス10をフレーム70に取付ける。まず、ピン50を貫通孔80に挿入し、合わせガラス10をフレーム70に対して仮止めする。このとき、ピン50には段差が形成されているため、ピン50は貫通孔80の途中までしか挿入されず、これにより、フレーム70と合わせガラス10との間に隙間が生じる。そして、この隙間には上述した接着材60が塗布されているため、時間の経過とともに接着材60を介して合わせガラス10とフレーム70が固定される。
上述した合わせガラスは、ウインドシールドとして、自動車に対しウレタン枠などのフレーム、接着材、クランプにより取り付けられる。自動車への取付の一例を挙げると、図9(a)に示すように、まず、合わせガラス10の両端にピン50を取付けておき、取付対象となる自動車のフレーム70に接着材60を塗布する。フレームには、ピンが挿入される貫通孔80が形成されている。そして、図9(b)に示すように、合わせガラス10をフレーム70に取付ける。まず、ピン50を貫通孔80に挿入し、合わせガラス10をフレーム70に対して仮止めする。このとき、ピン50には段差が形成されているため、ピン50は貫通孔80の途中までしか挿入されず、これにより、フレーム70と合わせガラス10との間に隙間が生じる。そして、この隙間には上述した接着材60が塗布されているため、時間の経過とともに接着材60を介して合わせガラス10とフレーム70が固定される。
ところで、従来技術の項において、図25で説明したように、合わせガラスは、取付角度が45度を超えると、周波数2000〜5000Hz、特に3150Hz付近でSTLが大きく低下することが知られている。これは、取付角度が大きくなると、水平方向に対する合わせガラスへの音の入射角が大きくなりやすく、これによって、合わせガラスが共振しやすくなることによると考えられる。したがって、このような合わせガラスの取付において、合わせガラス10の取付角度はθは、図9(c)に示すように、垂直Nから45度以下にすることが好ましい。
また、上述したダブり量も、周波数2000〜5000Hz、特に3150Hz付近での遮音性能の低下を抑制することに寄与し、例えば、ダブり量が0mm以上20mm以下であるときには、取付角度を45度以下とすることが好ましく、ダブり量が20mmより大きく40mm以下であるときには、取付角度を30度以下とすることが好ましい。
しかしながら、自動車の車種によっては、合わせガラスの取付角度が45度よりも大きくなることがあり、その場合には、遮音性能が低下する。したがって、取付角度が大きくても、周波数2000〜5000Hzでの遮音性能の低下を抑制するには、上述したように、コア層31のヤング率を小さくしたり、あるいはコア層31の厚みを大きくすることが好ましい。このようにすると、取付角度を大きくすることによって遮音性能が低下する周波数域と、ほほ同じ周波数域で遮音性能が向上されることが見出されている。この場合、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みは同じであってもよい。
その一方で、本発明者は、合わせガラスの取付角度を大きくし、コア層31の厚みを大きくしたとき、周波数が5000〜8000Hz付近で、遮音性が低下することを見出した。図10は、取付角度が60度のとき、異なるコア層の厚みにおける周波数とSTLとの関係を示すグラフである。同図によれば、コア層31の厚みが大きいほど、2000〜5000HzでのSTLは高くなるものの、5000〜8000Hzでは、STLが低下している。
これに対して、本発明者は、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が大きくなるほど、5000〜8000HzでのSTLが向上することを見出した。図11は、取付角度を60度、コア層31の厚みを0.1mmとしたときの周波数とSTLとの関係を示すグラフである。そして、このグラフでは、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みが異なる3種類の合わせガラスを準備した。すなわち、外側ガラス板1と内側ガラス板2の厚みがともに1.75mmである合わせガラス、外側ガラス板1の厚みを2.2mm、内側ガラス板2の厚みを1.3mmである合わせガラス、外側ガラス板1の厚みを2.5mm、内側ガラス板2の厚みを1.0mmである合わせガラスを準備した。その結果、2000〜5000Hzでは、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が大きい合わせガラスのSTLが最も低いものの、他の合わせガラスとは大きい差は生じていない。一方、5000〜8000Hzでは、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が大きい合わせガラスのSTLが最も大きくなっている。
この観点から、取付角度が45度以上の大きい場合には、外側ガラス板1と内側ガラス板2との厚みの差が大きいこと、例えば、0.9mmより大きいことが好ましく、1.5mmより大きいことがさらに好ましく、これにより、5000〜8000HzのSTLが向上することが見出された。
同様に、本発明者は、合わせガラスの取付角度を大きくし、コア層31のヤング率を小さくしたとき、周波数が5000〜8000Hz付近で、遮音性が低下することを見出した。図12は、取付角度が60度であり、外側ガラス板の厚みが2.0mm、内側ガラス板の厚みが1.5mmのとき、異なるコア層のヤング率における周波数とSTLとの関係を示すグラフである。同図によれば、コア層31のヤング率が小さいほど、2000〜5000HzでのSTLは高くなるものの、5000〜8000Hzでは、STLが低下していることが分かる。
これに対して、本発明者は、アウター層のヤング率を大きくすることで、5000〜8000HzでのSTLが向上することを見出した。図13は、取付角度を60度、コア層31のヤング率を10MPa(周波数100Hz,温度20度)としたときの周波数とSTLとの関係を示すグラフである。そして、このグラフでは、コア層31のヤング率を10MPaとしつつ、アウター層32のヤング率が異なる3種類の合わせガラスを準備した。すなわち、アウター層32の厚みを441MPa,560MPa,800MPaとした。その結果、2000〜5000Hzでは、アウター層のヤング率が大きいとSTLが最も低いものの、他の合わせガラスとは大きい差は生じていない。一方、5000〜8000Hzでは、アウター層32のヤング率が大きい合わせガラスのSTLが最も大きくなっている。
この観点から、取付角度が45度以上の大きい場合には、アウター層32のヤング率が大きいこと、例えば、560MPa以上であることが好ましく、これにより、コア層31のヤング率が、例えば1〜25MPaのように低くても、5000〜8000HzのSTLが向上することが見出された。
以下、本発明の実施例について説明する。但し、本発明は以下の実施例に限定されない。
<1.外側ガラス板の厚みの評価>
まず、外側ガラス板の厚みの評価を行った。ここでは、以下に示す7つの合わせガラスを準備した。各合わせガラスは、外側ガラス板、内側ガラス板、及びこれらに挟持される中間膜で構成されている。中間膜は、コア層、アウター層の厚みがそれぞれ0.1mm、0.33mm、ヤング率がそれぞれ10MPa、441MPa(20℃、100Hz)とした。
まず、外側ガラス板の厚みの評価を行った。ここでは、以下に示す7つの合わせガラスを準備した。各合わせガラスは、外側ガラス板、内側ガラス板、及びこれらに挟持される中間膜で構成されている。中間膜は、コア層、アウター層の厚みがそれぞれ0.1mm、0.33mm、ヤング率がそれぞれ10MPa、441MPa(20℃、100Hz)とした。
上記各合わせガラスを垂直から60度の角度をなすように配置し、平均粒径が約5〜20mmの花崗岩を時速64kmで各合わせガラスに衝突させた。各合わせガラスには、それぞれ30個の花崗岩を衝突させ、亀裂の発生率を算出した。結果は、図14の通りである。同図に示すように、外側ガラス板の厚さが2.0mm以上である合わせガラス1〜5は、内側ガラス板の厚さに関わらず、亀裂の発生率が5%以下であった。一方、外側ガラス板の厚みが1.8mm以下である合わせガラス6,7は、内側ガラスの厚さにかかわらず、亀裂の発生率が8%となった。したがって、飛来物に対する耐衝撃性の観点から、外側ガラス板の厚さは、上記のように、1.8mm以上であることが好ましい。更に好ましくは2.0mm以上である。
<2.音響透過損失に関するシミュレーション方法>
以下の実施例及び比較例について、音響透過損失をシミュレーションにより、評価した。シミュレーション条件は、以下の通りである。なお、このシミュレーション方法は、上述した実施形態においても用いられている。
以下の実施例及び比較例について、音響透過損失をシミュレーションにより、評価した。シミュレーション条件は、以下の通りである。なお、このシミュレーション方法は、上述した実施形態においても用いられている。
まず、シミュレーションは、音響解析ソフト(ACTRAN、Free Field technology社製)を用いて行った。このソフトでは、有限要素法を用いて次の波動方程式を解くことにより、合わせガラスの音響透過損失(透過音圧レベル/入射音圧レベル)を算出することができる。
次に、算出条件について説明する。
(1) モデルの設定
本シミュレーションで用いた合わせガラスのモデルを図15に示す。このモデルでは、音の発生源側から外側ガラス板、中間膜、内側ガラス板、ウレタン枠の順で積層した合わせガラスを規定している。ここで、ウレタン枠をモデルに追加しているのは、ウレタン枠の有無により音響透過損失の算出結果に少なからず影響があると考えられる点、及び、合わせガラスと車両のウインドシールドの間にはウレタン枠が用いられて接着していることが一般的である点を考慮したためである。
(2) 入力条件1(寸法等)
(1) モデルの設定
本シミュレーションで用いた合わせガラスのモデルを図15に示す。このモデルでは、音の発生源側から外側ガラス板、中間膜、内側ガラス板、ウレタン枠の順で積層した合わせガラスを規定している。ここで、ウレタン枠をモデルに追加しているのは、ウレタン枠の有無により音響透過損失の算出結果に少なからず影響があると考えられる点、及び、合わせガラスと車両のウインドシールドの間にはウレタン枠が用いられて接着していることが一般的である点を考慮したためである。
(2) 入力条件1(寸法等)
なお、ガラス板の寸法である800×500mmは、実際の車両で用いられるサイズよりも小さい。ガラスサイズが大きくなるとSTL値は悪くなる傾向にあるが、これは、サイズが大きいほど拘束箇所が大きくなり、それにともない共振モードが大きくなるからである。但し、ガラスサイズが異なっても、周波数毎の相対的値の傾向、つまり、異なる厚みのガラス板からなる合わせガラスが同厚のガラス板からなる合わせガラスに比して所定の周波数帯で悪くなる傾向は同じである。
また、有限要素法において、ガラス板に形成されるメッシュは、一辺が5mmの直方体とした。これは、一般的に、解析する最大波長の1/6以下であれば、精度が良いといわれており、今回用いた5mmは、10000Hz時の波長の約1/7に相当する。したがって、シミュレーションの精度は担保されている。したがって、精度は担保されている点言及ください。
また、上記表2のランダム拡散音波とは、所定の周波数の音波が外側ガラス板に対してあらゆる方向の入射角をもって伝播していく音波であり、音響透過損失を測定する残響室での音源を想定したものとなっている。一方、平面波とは、一定の進行方向に垂直な波面をもつ波であり、所定の周波数の音波が外側ガラス板に対して垂直に入射して伝播していく音波である。なお、平面波を用いても遮音性能の効果が評価できる。
(3) 入力条件2(物性値)
(3) 入力条件2(物性値)
[コア層及び両アウター層のヤング率及び損失係数について]
主な周波数毎に異なった値を用いた。これは、コア層及び両アウター層は粘弾性体のため、粘性効果によりヤング率は周波数依存性が強いためである。なお、温度依存性も大きいが、今回は温度一定(20℃)を想定した物性値を用いた。
主な周波数毎に異なった値を用いた。これは、コア層及び両アウター層は粘弾性体のため、粘性効果によりヤング率は周波数依存性が強いためである。なお、温度依存性も大きいが、今回は温度一定(20℃)を想定した物性値を用いた。
<3.外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とダブり量に関する評価>
以下では、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とダブり量に関する評価を行った。表5及び表6に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、コア層の厚みは1.0mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、取付角度は0度とした。
以下では、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とダブり量に関する評価を行った。表5及び表6に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、コア層の厚みは1.0mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、取付角度は0度とした。
結果は、図16及び図17に示すとおりである。まず、図16に示すように、比較例1,2,5,及び6に示すように、ダブり量が大きくなると、STLが低下することが分かる。特に、比較例1,2に示すように、ダブり量が大きいと、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が小さくても、STLが低下することが分かる。また、比較例3,4に示すように、ダブり量が小さくても、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が大きいと、特に、3000Hz以上でSTLが低下していることが分かる。
また、図17に示すように、ダブり量が小さく、且つ外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が小さいと、概ねSTLが高いことが分かった。
<4.外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とコア層の厚みに関する評価>
以下では、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とコア層の厚みに関する評価を行った。表7に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mm、取付角度は0度とした。
以下では、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差異とコア層の厚みに関する評価を行った。表7に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mm、取付角度は0度とした。
結果は、図18に示すとおりである。比較例7及び8に示すように、コア層の厚みが小さくなると、STLが低下することが分かる。一方、コア層の厚みが大きいと、STLは概ね大きくなっている。但し、実施例16及び17に示すように、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差が大きくなると、STLは低下する傾向にあるため、外側ガラス板と内側ガラス板との厚みの差は小さいことが好ましい。
<5.取付角度とコア層の厚みに関する評価>
以下では、合わせガラスの取付角度とコア層の厚みに関する評価を行った。表8〜表10に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mmとした。表10の実施例25については、両ガラス板の厚みを同一にした。
以下では、合わせガラスの取付角度とコア層の厚みに関する評価を行った。表8〜表10に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mmとした。表10の実施例25については、両ガラス板の厚みを同一にした。
図19及び図20に示すとおり、取付角度が45度以上と大きい場合でも、コア層の厚みが大きいほど、STLが大きくなることが分かる。すなわち、図25に示すように、取付角度を大きくすることによりSTLが低下した2000〜5000Hzの周波数域(特に3150Hz付近)と同じ周波数域において、コア層の厚みが大きいほど、STLが向上していることが分かった。また、図21に示すとおり、ガラス板の厚みが同じであっても、同様の性能であることが分かった。
<6.取付角度とコア層のヤング率に関する評価>
以下では、合わせガラスの取付角度とコア層の厚みに関する評価を行った。表11に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、コア層の厚みは0.1mm、アウター層の厚みは0.33mm、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mmとした。
以下では、合わせガラスの取付角度とコア層の厚みに関する評価を行った。表11に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、コア層の厚みは0.1mm、アウター層の厚みは0.33mm、アウター層のヤング率は441MPa、ダブり量は0mmとした。
結果は、図22に示すとおりである。取付角度が45度以上と大きい場合でも、コア層のヤング率が小さくなるほど、STLが大きくなることが分かる。すなわち、図25に示すように、取付角度を大きくすることによりSTLが低下した2000〜5000Hzの周波数域(特に3150Hz付近)と同じ周波数域において、コア層のヤング率が小さいほど、STLが向上していることが分かった。
<7.取付角度とダブり量に関する評価>
以下では、合わせガラスの取付角度とダブり量に関する評価を行った。表12及び表13に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、コア層の厚みは0.1mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPaとした。
以下では、合わせガラスの取付角度とダブり量に関する評価を行った。表12及び表13に示す通り、実施例及び比較例に係る合わせガラスを準備した。但し、外側ガラス板の厚みは2.0mm、内側ガラス板の厚みは1.5mm、コア層の厚みは0.1mm、アウター層の厚みは0.33mm、コア層のヤング率は25MPa、アウター層のヤング率は441MPaとした。
結果は、図23及び図24に示すとおりである。まず、図23に示すように、ダブリ量が0〜20mmであるとき、取付角度が45度以下であれば、すべての周波数で、STLが20dB以上であることが分かった。その一方で、ダブり量が20mmより大きくなると、取付角度が45度であっても、STLが大きく低下していることが分かる。例えば、比較例15,16では、2000〜3000Hzの周波数において、STLが20dBを下回っており、比較例17では、3000〜5000Hzの周波数において、STLが最も低い。したがって、ダブリ量が0〜20mmである場合には、取付角度を0〜45度とすることが好ましいことが分かった。
また、図24によれば、比較例16のように、ダブリ量が40mmのとき、取付角度が45度であれば、STLが大きく低下していることが分かる。したがって、ダブリ量が20mmを超えて40mm以下の場合には、取付角度が30度以下が好ましいことが分かった。
1 外側ガラス板
2 内側ガラス板
3 中間膜
31 コア層
32 アウター層
2 内側ガラス板
3 中間膜
31 コア層
32 アウター層
Claims (7)
- 自動車のウインドシールドに用いられる合わせガラスであって、
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、少なくとも、コア層と、前記コア層よりも剛性が高く、当該コア層を挟む一対のアスター層と、を備え、
前記自動車に対して、垂直からの取付角度が45度以上であり、
前記コア層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、1〜25MPaである、合わせガラス。 - 前記アウター層のヤング率は、周波数100Hz,温度20℃において、560MPa以上である、請求項1に記載の合わせガラス。
- 前記内側ガラス板の厚みは、0.6〜1.8mmである、請求項1または2に記載の合わせガラス。
- 前記外側ガラス板の厚みは、1.8〜5.0mmである、請求項1から3のいずれかに記載の合わせガラス。
- 前記コア層の厚みが0.1〜2.0mmである、請求項1から4のいずれかに記載の合わせガラス。
- 前記内板ガラスの厚みは、前記外側ガラス板よりも厚みの小さい、請求項1から5のいずれかに記載の合わせガラス。
- 前記取付角度は60度以上である、請求項1から6のいずれかに記載の合わせガラス。
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WO2019069373A1 (ja) * | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 日立化成株式会社 | 合わせガラスの中間膜に用いられる樹脂膜、合わせガラスの中間膜用フィルム材、合わせガラス及び合わせガラスの製造方法 |
JP2019535620A (ja) * | 2016-10-28 | 2019-12-12 | クラレ・アメリカ・インコーポレイテッド | 楔形多層中間膜及び合わせガラス |
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US10173396B2 (en) * | 2012-03-09 | 2019-01-08 | Solutia Inc. | High rigidity interlayers and light weight laminated multiple layer panels |
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Cited By (3)
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---|---|---|---|---|
JP2019535620A (ja) * | 2016-10-28 | 2019-12-12 | クラレ・アメリカ・インコーポレイテッド | 楔形多層中間膜及び合わせガラス |
JP2020506140A (ja) * | 2017-01-20 | 2020-02-27 | ピッツバーグ グラス ワークス、エルエルシー | 耐衝撃性の高い非対称ガラス積層体 |
WO2019069373A1 (ja) * | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 日立化成株式会社 | 合わせガラスの中間膜に用いられる樹脂膜、合わせガラスの中間膜用フィルム材、合わせガラス及び合わせガラスの製造方法 |
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