JP2016039744A - インバータの出力電圧制御装置とインバータの出力電圧制御方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 線形、非線形何れの負荷に対しても、構成を複雑化させることなく、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を効果的に抑制することができるインバータの出力電圧制御装置とインバータの出力電圧制御を提供すること。
【解決手段】 出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備したもの。
【選択図】 図1
【解決手段】 出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備したもの。
【選択図】 図1
Description
本発明は、直流電力から交流電力を生成するインバータの出力電圧制御装置とインバータの出力電圧制御方法に係り、特に、線形、非線形何れの負荷に対しても、構成を複雑化させることなく、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を抑制することができるように工夫したものに関する。
例えば、無停電電源装置(UPS)、発電機、エアコン、電車、並列型瞬低補償装置などでは、インバータが使用されている。インバータは、直流電力を交流電力に変換するためのものであるが、ひずみ電圧が発生する。ひずみ電圧が発生する要因の一つとして、インバータに組み込まれているLCフィルタのフィルタリアクトル(コイル)における電圧降下及び高調波電流が流れることにより発生する電圧(L・di/dt)が挙げられる。又、別の要因として、LCフィルタの共振による電圧振動が挙げられる。
このようなひずみ電圧は、負荷としての各種電子/電気機器の誤動作、過熱、焼損などの原因となり、例えば、蛍光灯の場合には、いわゆる「ちらつき」の原因となる。
そこで、ひずみ電圧の発生を抑制するための制御装置が様々提案されている。この種の制御装置の構成を開示するものとして、例えば、特許文献1、特許文献2、等がある。
まず、特許文献1に記載された発明による「電圧制御方法及び電圧制御装置」の場合には、インバータ電流を検出し、検出したインバータ電流を微分し、その微分した値に一次遅れを施し、電圧指令値に加算するようにしている。又、電流センサによってコンデンサ電流を検出し、この検出したコンデンサ電流を比例ゲイン倍して、上記電圧指令値に加算するようにしている。
まず、特許文献1に記載された発明による「電圧制御方法及び電圧制御装置」の場合には、インバータ電流を検出し、検出したインバータ電流を微分し、その微分した値に一次遅れを施し、電圧指令値に加算するようにしている。又、電流センサによってコンデンサ電流を検出し、この検出したコンデンサ電流を比例ゲイン倍して、上記電圧指令値に加算するようにしている。
次に、特許文献2に記載された発明による「PWMインバータの出力電圧制御装置」は、出力段ACフィルタとしてのLCLフィルタ(一対のリアクトルの直列接続点にコンデンサを接続したもの)とダンピング抵抗を組み合わせたときのひずみ電圧抑制に関するものであり、共振電圧は上記ダンピング抵抗により抑制される。
上記従来の構成によると次のような問題がある。
まず、特許文献1に記載された発明の場合には、コンデンサ電流を検出するために新たに電流センサが必要になるという問題がある。
又、特許文献2に記載された発明の場合には、ダンピング抵抗が必要になるとともに、負荷電流を検出するための電流センサが必要になるという問題がある。
まず、特許文献1に記載された発明の場合には、コンデンサ電流を検出するために新たに電流センサが必要になるという問題がある。
又、特許文献2に記載された発明の場合には、ダンピング抵抗が必要になるとともに、負荷電流を検出するための電流センサが必要になるという問題がある。
本発明はこのような点に基づいてなされたものでその目的とするところは、線形、非線形何れの負荷に対しても、構成を複雑化させることなく、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を効果的に抑制することができるインバータの出力電圧制御装置とインバータの出力電圧制御を提供することにある。
上記目的を達成するべく本発明の請求項1によるインバータの出力電圧制御装置は、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備したことを特徴とするものである。
又、請求項2によるインバータの出力電圧制御装置は、インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出手段と、上記インバータ電流検出手段により検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するフィルタリアクトル電圧推定手段と、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備したことを特徴とするものである。
又、請求項3によるインバータの出力電圧制御方法は、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするものである。
又、請求項4によるインバータの出力電圧制御方法は、インバータ電流(Iinv)を検出し、検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするものである。
又、請求項2によるインバータの出力電圧制御装置は、インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出手段と、上記インバータ電流検出手段により検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するフィルタリアクトル電圧推定手段と、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備したことを特徴とするものである。
又、請求項3によるインバータの出力電圧制御方法は、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするものである。
又、請求項4によるインバータの出力電圧制御方法は、インバータ電流(Iinv)を検出し、検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするものである。
以上述べたように、本発明の請求項1によるインバータの出力電圧制御装置によると、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備しているので、線形、非線形何れの負荷に対しても、電圧振動抑制制御を施すことができる。
又、請求項2によるインバータの出力電圧制御装置によると、インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出手段と、上記インバータ電流検出手段により検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するフィルタリアクトル電圧推定手段と、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備しているので、線形、非線形何れの負荷に対しても、インピーダンス電圧補償制御、電圧振動抑制制御を施すことができる。
又、請求項3によるインバータの出力電圧制御方法によると、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたので、線形、非線形何れの負荷に対しても、電圧振動抑制制御を行うことができる。
又、請求項4によるインバータの出力電圧制御方法によると、インバータ電流(Iinv)を検出し、検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたので、線形、非線形何れの負荷に対しても、インピーダンス電圧補償制御、電圧振動抑制制御を施すことができる。
又、請求項2によるインバータの出力電圧制御装置によると、インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出手段と、上記インバータ電流検出手段により検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するフィルタリアクトル電圧推定手段と、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、を具備しているので、線形、非線形何れの負荷に対しても、インピーダンス電圧補償制御、電圧振動抑制制御を施すことができる。
又、請求項3によるインバータの出力電圧制御方法によると、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたので、線形、非線形何れの負荷に対しても、電圧振動抑制制御を行うことができる。
又、請求項4によるインバータの出力電圧制御方法によると、インバータ電流(Iinv)を検出し、検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたので、線形、非線形何れの負荷に対しても、インピーダンス電圧補償制御、電圧振動抑制制御を施すことができる。
以下、図1乃至図3を参照して本発明の一実施の形態を説明する。
図1は、インバータ1に負荷2を接続した構成を示す図であり、まず、インバータ入力電源(Vdc)3がある。このインバータ入力電源(Vdc)3にはスイッチング回路5が接続されている。このスイッチング回路5は、スイッチ素子(G1)7、スイッチ素子(G2)9、スイッチ素子(G3)11、スイッチ素子(G4)13から構成されている。
図1は、インバータ1に負荷2を接続した構成を示す図であり、まず、インバータ入力電源(Vdc)3がある。このインバータ入力電源(Vdc)3にはスイッチング回路5が接続されている。このスイッチング回路5は、スイッチ素子(G1)7、スイッチ素子(G2)9、スイッチ素子(G3)11、スイッチ素子(G4)13から構成されている。
上記スイッチング回路5には、LCフィルタ回路15が接続されている。このLCフィルタ回路15は、フィルタリアクトル巻線抵抗(r)17とフィルタリアクトル(Lf)19とフィルタコンデンサ(Cf)21の直列回路が接続されている。
上記フィルタリアクトル巻線抵抗(r)17とフィルタリアクトル(Lf)19とフィルタコンデンサ(Cf)21の直列回路には、リアクトル(Lrec)23を介して、既に説明した負荷2が接続されている。この負荷2は、4個のダイオード25、27、29、31のブリッジ回路に平滑用コンデンサ(Cdc)33が接続されているとともに、負荷抵抗(Rdc)35が接続されている。
因みに、この負荷2は非線形負荷である。
因みに、この負荷2は非線形負荷である。
又、上記インバータ1においては、インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出部41があり、又、出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出部43がある。
尚、これらインバータ電流検出部41及び出力電圧検出部43は、過電流保護や過電圧保護の為に装備されているものであり、本実施の形態による制御を実施するために新たに追加されたものではない。
尚、これらインバータ電流検出部41及び出力電圧検出部43は、過電流保護や過電圧保護の為に装備されているものであり、本実施の形態による制御を実施するために新たに追加されたものではない。
次に、出力電圧制御装置51の構成を説明する。上記出力電圧制御装置51には、フィルタリアクトル電圧推定手段53が設置されているとともに、フィルタコンデンサ電流推定手段55が設置されている。
上記インバータ電流検出部41からのインバータ電流(Iinv)検出信号は上記フィルタリアクトル電圧推定手段53に入力される。上記フィルタリアクトル電圧推定手段53は、入力したインバータ電流(Iinv)に「不完全微分」を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定する。上記「不完全微分」であるが、これは、一次遅れ(ローパスフィルタ)作用によって、インバータ電流(Iinv)の高調波成分を除去し、それに微分を施す処理である。分子(微分項)の内容を次の式(I)に示す。
VL *=L・dIinv/dt=TL・dIinv/dt=TL・s・Iinv
―――(I)
但し、
VL * :フィルタリアクトル電圧の推定値
L :TL
Iinv:インバータ電流
TL :フィルタリアクトル値(一次遅れ時定数)
s :d/dt
VL *=L・dIinv/dt=TL・dIinv/dt=TL・s・Iinv
―――(I)
但し、
VL * :フィルタリアクトル電圧の推定値
L :TL
Iinv:インバータ電流
TL :フィルタリアクトル値(一次遅れ時定数)
s :d/dt
又、上記出力電圧検出部43からの出力電圧(Vo)検出信号は上記フィルタコンデンサ電流推定手段55に入力される。上記フィルタコンデンサ電流推定手段55は、入力した出力電圧(Vo)に不完全微分を施して、フィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定する処理を行う。ここで規定する不完全微分も、一次遅れ(ローパスフィルタ)作用によって、出力電圧(Vo)の高調波成分を除去し、それに微分を施す処理である。分子(微分項)の内容を次の式(II)に示す。
Ic *=C・dVo/dt=Tc・dVo/dt=Tc・s・Vo
―――(II)
但し、
Ic * :フィルタコンデンサ電流の推定値
C :Tc
Vo :出力電圧
Tc :フィルタコンデンサ容量(一次遅れ時定数)
s :d/dt
Ic *=C・dVo/dt=Tc・dVo/dt=Tc・s・Vo
―――(II)
但し、
Ic * :フィルタコンデンサ電流の推定値
C :Tc
Vo :出力電圧
Tc :フィルタコンデンサ容量(一次遅れ時定数)
s :d/dt
又、上記出力電圧制御装置51には乗算器57が設置されている。上記フィルタコンデンサ電流推定手段55によって推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)はこの乗算器57に入力される。乗算器57は、入力したフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍する。このゲイン(Kc)は、ダンピング抵抗に相当する比例ゲインである。
因みに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍することにより電圧値となる。
因みに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍することにより電圧値となる。
上記出力電圧制御装置51には加算器59が設置されている。上記フィルタリアクトル電圧推定手段53により推定されたフィルタ電圧(VL *)を示す信号と、上記乗算器57によって乗算された信号(Ic *×Kc)が、この加算器59に入力され加減算される。加算器59で加減算された信号は、加算器61に入力され、そこで、電圧指令値(Vref *)に対する加算が行われる。その加算された信号はPWM制御部63に入力される。そこからの出力信号が、既に説明したスイッチング回路5に入力される。
このようにして、電圧指令値(Vref *)が補正されることになる。
このようにして、電圧指令値(Vref *)が補正されることになる。
次に、図2のフローチャートを参照して、出力電圧制御装置の処理内容を整理する。
まず、ステップS1において、インバータ電流(Iinv)と出力電圧(Vo)を検出する。次に、ステップS2に移行して、フィルタリアクトル電圧(VL *)とフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定する。次に、ステップS3に移行して、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍する。次に、ステップS4に移行して、新たな電圧指令値を算出する。すなわち、電圧指令値(Vref *)にフィルタリアクトル電圧(VL *)を加算するとともに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値を減算して新たな電圧指令値を算出する。次に、ステップS5に移行して、PWM制御信号を作成する。
尚、上記電圧指令値(Vref)にフィルタリアクトル電圧(VL *)を加算する処理がインピーダンス電圧補償に該当し、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値を減算する処理が電圧振動抑制制御に該当する。
まず、ステップS1において、インバータ電流(Iinv)と出力電圧(Vo)を検出する。次に、ステップS2に移行して、フィルタリアクトル電圧(VL *)とフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定する。次に、ステップS3に移行して、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍する。次に、ステップS4に移行して、新たな電圧指令値を算出する。すなわち、電圧指令値(Vref *)にフィルタリアクトル電圧(VL *)を加算するとともに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値を減算して新たな電圧指令値を算出する。次に、ステップS5に移行して、PWM制御信号を作成する。
尚、上記電圧指令値(Vref)にフィルタリアクトル電圧(VL *)を加算する処理がインピーダンス電圧補償に該当し、フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値を減算する処理が電圧振動抑制制御に該当する。
以上本実施の形態によると次のような効を奏することができる。
まず、インバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、それらの値を電圧指令値(Vref *)に加減算して新たな電圧指令値としているので、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を抑制することができ、ひずみ電圧に起因した様々な不具合の発生を防止することができる。
又、本実施の形態の場合には、インピーダンス電圧補償を施すだけでなく、電圧振動抑制制御をも施すようにしているので、上記ひずみ電圧の発生を効果的に抑制することができる。
又、本実施の形態の場合には、インバータ電流(Iinv)を検出するとともに、出力電圧(Vo)を検出するために、新たな検出センサを設置する必要はなく、インバータ回路1が装備しているインバータ電流検出部41、出力電圧検出部43をそのまま使用すればよいので、構成の簡略化、コストの低減を図ることができる。
まず、インバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、それらの値を電圧指令値(Vref *)に加減算して新たな電圧指令値としているので、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を抑制することができ、ひずみ電圧に起因した様々な不具合の発生を防止することができる。
又、本実施の形態の場合には、インピーダンス電圧補償を施すだけでなく、電圧振動抑制制御をも施すようにしているので、上記ひずみ電圧の発生を効果的に抑制することができる。
又、本実施の形態の場合には、インバータ電流(Iinv)を検出するとともに、出力電圧(Vo)を検出するために、新たな検出センサを設置する必要はなく、インバータ回路1が装備しているインバータ電流検出部41、出力電圧検出部43をそのまま使用すればよいので、構成の簡略化、コストの低減を図ることができる。
ここで、本実施の形態による制御を実施しない場合と実施した場合の作用・効果の違いを確認する。
図3は、本実施の形態による制御を実施しない場合と実施した場合の出力電圧(Vo)とインバータ電流(Iinv)をシミュレーションした結果を示す図である。
まず、図3(a)は横軸に時間をとり縦軸に出力電圧(Vo)をとり、本実施の形態による制御を実施しない場合の出力電圧(Vo)の時間変化を示しており、図3(b)は横軸に時間をとり縦軸にインバータ電流(Iinv)をとり、本実施の形態による制御を実施しない場合のインバータ電流(Iinv)の時間変化を示している。何れの特性をみても、波形にひずみが発生していることがわかる。
図3は、本実施の形態による制御を実施しない場合と実施した場合の出力電圧(Vo)とインバータ電流(Iinv)をシミュレーションした結果を示す図である。
まず、図3(a)は横軸に時間をとり縦軸に出力電圧(Vo)をとり、本実施の形態による制御を実施しない場合の出力電圧(Vo)の時間変化を示しており、図3(b)は横軸に時間をとり縦軸にインバータ電流(Iinv)をとり、本実施の形態による制御を実施しない場合のインバータ電流(Iinv)の時間変化を示している。何れの特性をみても、波形にひずみが発生していることがわかる。
一方、図3(c)は横軸に時間をとり縦軸に出力電圧(Vo)をとり、本実施の形態による制御を実施した場合の出力電圧(Vo)の時間変化を示しており、図3(d)は横軸に時間をとり縦軸にインバータ電流(Iinv)をとり、本実施の形態による制御を実施した場合のインバータ電流(Iinv)の時間変化を示している。何れの特性をみても、図3(a)、(b)に示すような波形ひずみが抑制されている。
尚、本発明は前記一実施の形態に限定されるものではない。
例えば、前記一実施の形態の場合には、フィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するとともに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、それらの値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正することにより、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御の両方を施すようにしたが、それに限定されるものではない。例えば、フィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、その値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正し、電圧振動抑制制御のみを施すようにしてもよい。
又、インバータの構成は図示した構成に限定されず様々な構成の回路が想定される。
又、前記一実施の形態の場合には、非線形の負荷を想定した場合を例に挙げて説明したが、線形の負荷に対しても同様に適用できる。
その他、各部の構成はあくまで一例である。
例えば、前記一実施の形態の場合には、フィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するとともに、フィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、それらの値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正することにより、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御の両方を施すようにしたが、それに限定されるものではない。例えば、フィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定してそれをゲイン(Kc)倍し、その値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正し、電圧振動抑制制御のみを施すようにしてもよい。
又、インバータの構成は図示した構成に限定されず様々な構成の回路が想定される。
又、前記一実施の形態の場合には、非線形の負荷を想定した場合を例に挙げて説明したが、線形の負荷に対しても同様に適用できる。
その他、各部の構成はあくまで一例である。
本発明は、直流電力から交流電力を生成するインバータの出力電圧制御装置とインバータの出力電圧制御方法に係り、特に、線形、非線形何れの負荷に対しても、構成を複雑化させることなく、インピーダンス電圧補償と電圧振動抑制制御を施して、ひずみ電圧の発生を抑制することができるように工夫したものに関し、例えば、無停電電源装置(UPS)、発電機、エアコン、電車、並列型瞬低補償装置などで使用されているインバータに好適である。
1 インバータ
2 負荷
41 インバータ電流検出部(インバータ電流検出手段)
43 出力電圧検出部(出力電圧検出手段)
51 出力電圧制御装置
53 フィルタリアクトル電圧推定手段
55 フィルタコンデンサ電流推定手段
57 乗算器(電圧指令値補正手段の一部)
59 加算器(電圧指令値補正手段の一部)
61 加算器(電圧指令値補正手段の一部)
63 PWM制御部
2 負荷
41 インバータ電流検出部(インバータ電流検出手段)
43 出力電圧検出部(出力電圧検出手段)
51 出力電圧制御装置
53 フィルタリアクトル電圧推定手段
55 フィルタコンデンサ電流推定手段
57 乗算器(電圧指令値補正手段の一部)
59 加算器(電圧指令値補正手段の一部)
61 加算器(電圧指令値補正手段の一部)
63 PWM制御部
Claims (4)
- 出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、
上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、
上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、
を具備したことを特徴とするインバータの出力電圧制御装置。 - インバータ電流(Iinv)を検出するインバータ電流検出手段と、
上記インバータ電流検出手段により検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定するフィルタリアクトル電圧推定手段と、
出力電圧(Vo)を検出する出力電圧検出手段と、
上記出力電圧検出手段により検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定するフィルタコンデンサ電流推定手段と、
上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正する電圧指令値補正手段と、
を具備したことを特徴とするインバータの出力電圧制御装置。 - 出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、推定されたフィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づいて電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするインバータの出力電圧制御方法。
- インバータ電流(Iinv)を検出し、検出されたインバータ電流(Iinv)に不完全微分を施してフィルタリアクトル電圧(VL *)を推定し、出力電圧(Vo)を検出し、検出された出力電圧(Vo)に不完全微分を施してフィルタコンデンサ電流(Ic *)を推定し、上記フィルタリアクトル電圧(VL *)と上記フィルタコンデンサ電流(Ic *)をゲイン(Kc)倍した値に基づき電圧指令値(Vref *)を補正するようにしたことを特徴とするインバータの出力電圧制御方法。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111060726A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-24 | 国网陕西省电力公司电力科学研究院 | 一种电压暂降发生方法与装置 |
US11283382B1 (en) | 2020-12-29 | 2022-03-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Sensorless current determination in variable speed constant frequency (VSCF) generator control system |
-
2014
- 2014-08-11 JP JP2014163394A patent/JP2016039744A/ja active Pending
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US11283382B1 (en) | 2020-12-29 | 2022-03-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Sensorless current determination in variable speed constant frequency (VSCF) generator control system |
EP4024697A1 (en) * | 2020-12-29 | 2022-07-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Sensorless current determination in variable speed constant frequency (vscf) generator control system |
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