JP2015156756A - 単相誘導電動機、密閉型圧縮機及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】効率を向上できる単相誘導電動機、密閉型圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。【解決手段】単相誘導電動機は、円筒状のフレーム内に焼嵌め又は圧入により固定される固定子１２と、固定子１２に設けられた主巻線２６及び補助巻線２７と、固定子１２の内周側に設けられた回転子１１と、を備え、固定子１２の外周には、円弧状の円弧部２２と直線状の切欠き部２１とが形成されており、固定子１２の外周において、主巻線磁極２８の方向には円弧部２２が配置されており、円弧部２２には、円弧部２２とフレームの内周面との接触面積を減少させる逃げ部２２ａが形成されている。【選択図】図４

Description

本発明は、単相誘導電動機、密閉型圧縮機及び冷凍サイクル装置に関するものである。

特許文献１には、ステータ外径に対して、１スロットピッチ又は複数スロットピッチで配された略半円形の切欠きを設けた電動機が記載されている。

特許文献２には、固定子鉄心の外周部に固定子ティースとほぼ同幅の切欠きを設け、主巻線が挿入されるスロットの外周側には、固定子ティースとほぼ同幅の切欠きを設けないように構成した単相電動機が記載されている。

特開２００１−２６８８２４号公報 特許第４５５９８７２号公報

一般に、単相誘導電動機では、固定子コアバックの磁束密度が高くなる傾向がある。特に、特許文献１及び２のように固定子に切欠きが設けられている場合、切欠きが設けられた部分のコアバック磁路が短くなるため、磁束密度がより高くなる傾向がある。これにより、コアバックにおける鉄損が増加するだけでなく、トルクを発生するために必要な主巻線及び補助巻線に流れる電流が増加して銅損も増加するため、電動機の効率が悪化するという問題点があった。

本発明は、上述のような問題点を解決するためになされたものであり、効率を向上できる単相誘導電動機、密閉型圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

本発明に係る単相誘導電動機は、円筒状のフレーム内に焼嵌め又は圧入により固定される固定子と、前記固定子に設けられた主巻線及び補助巻線と、前記固定子の内周側に設けられた回転子と、を備え、前記固定子の外周には、円弧状の円弧部と直線状の切欠き部とが形成されており、前記固定子の外周において、前記主巻線の磁極方向には前記円弧部が配置されており、前記円弧部には、前記円弧部と前記フレームの内周面との接触面積を減少させる逃げ部が形成されていることを特徴とするものである。

また、本発明に係る密閉型圧縮機は、上記の単相誘導電動機を備えることを特徴とするものである。

また、本発明に係る冷凍サイクル装置は、上記の密閉型圧縮機が用いられていることを特徴とするものである。

本発明によれば、固定子の切欠き部付近に生じる圧縮応力を緩和でき、切欠き部付近の磁束密度を低減できるため、固定子の鉄損を低減することができる。したがって、単相誘導電動機の効率を向上させることができる。

本発明の実施の形態１に係る密閉型圧縮機の概略構成を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機の一部の構成を示す横断面図である。 本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機において、固定子の小スロット及び大スロットに同心巻方式で挿入される主巻線及び補助巻線の配置を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機において、逃げ部が形成された円弧部近傍の構成を示す拡大図である。 本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機において、密閉容器の胴部と固定子との接触面積と、固定子のＡ部、Ｂ部、Ｃ部に生じる圧縮応力との関係を示すグラフである。 本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機において、Ｔｂ／Ｔａ＝１の場合及びＴｂ／Ｔａ＝１／２の場合のそれぞれにおける固定子１２のＡ部、Ｂ部、Ｃ部の鉄損を示すグラフである。 本発明の実施の形態１に係る密閉型圧縮機が用いられた冷凍サイクル装置の概略構成を示す図である。

実施の形態１．
本発明の実施の形態１に係る単相誘導電動機、密閉型圧縮機及び冷凍サイクル装置について説明する。図１は、本実施の形態に係る密閉型圧縮機１０の概略構成を示す縦断面図である。本実施の形態では、密閉型圧縮機１０として、ローリングピストン型回転式圧縮機を例示している。なお、図１を含む以下の図面では、各構成部材の寸法の関係や形状等が実際のものとは異なる場合がある。

図１に示すように、密閉型圧縮機１０は、外部から吸入した冷媒を圧縮する圧縮要素３００と、駆動軸８により圧縮要素３００と連結され圧縮要素３００を駆動する電動機要素２００（単相誘導電動機）と、圧縮要素３００及び電動機要素２００を収容する密閉容器４と、を有している。密閉容器４内の底部には、圧縮要素３００の摺動部などに供給される冷凍機油（潤滑油）が貯留されている。

密閉容器４は、円筒状の形状を有する胴部１と、胴部１の上部に取り付けられる上皿容器２と、胴部１の下部に取り付けられる下皿容器３と、から構成されている。胴部１の少なくとも一部は、後述する固定子１２の外周面を支持する円筒状のフレームとなる。

圧縮要素３００は、シリンダ５、上軸受６、下軸受７、駆動軸８、ローリングピストン９及びベーン（図示せず）等で構成される。シリンダ５の内部には圧縮室が形成される。上軸受６及び下軸受７は、シリンダ５内の圧縮室の軸方向両端に形成される開口部を閉塞する。また、上軸受６及び下軸受７は、駆動軸８の偏芯部が受ける圧縮荷重を支持する。駆動軸８の偏芯部の外周には、ローリングピストン９が嵌合する。ベーンは、シリンダ５の内周面に形成されたベーン溝内を往復運動し、ベーンの先端はローリングピストン９と接する。シリンダ５、ローリングピストン９及びベーンにより圧縮室が形成される。

電動機要素２００は、密閉容器４の胴部１に固定される固定子１２と、固定子１２内部で回転する回転子１１と、を有する。回転子１１は、アルミニウムダイキャスト製のかご形回転子である。回転子１１の内周部には駆動軸８が固定される。回転子１１の上部には油分離板１３が装着されている。これによって密閉型圧縮機１０の運転時、エアギャップ１４を通過する冷媒ガスと潤滑油とが分離される。

固定子１２の巻線１８（後述する主巻線２６及び補助巻線２７）は、リード線１９を介してガラス端子１７に接続される。ガラス端子１７は、溶接により密閉容器４に固定されている。ガラス端子１７には、外部の電源から電力が供給される。

密閉型圧縮機１０は、密閉容器４の外部に吸入マフラ２０を備えている。吸入マフラ２０は、液冷媒が直接圧縮要素３００に吸入されないようにするために設けられる。吸入マフラ２０の吸入管１５は、圧縮要素３００のシリンダ５に接続される。圧縮要素３００で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、電動機要素２００を通過し、吐出管１６から外部へ吐出される。

以下、上記の密閉型圧縮機１０の電動機要素２００（単相誘導電動機）に用いられる固定子１２について、図２を参照しながら説明する。図２は、電動機要素２００の一部（密閉容器４の胴部１及び固定子１２の固定子鉄心１２ａ）の構成を示す横断面図である。固定子鉄心１２ａは、磁性体である電磁鋼板により形成された複数の固定子鉄心板が軸方向（図２において紙面に垂直な方向）に積層されることにより構成されている。各固定子鉄心板の板厚は０．１〜１ｍｍ程度である。固定子鉄心１２ａは、全体として略円形の外周形状を有している。固定子鉄心１２ａの外周部には、周方向で等間隔に配置された６個の切欠き部２１が設けられている。切欠き部２１は、固定子鉄心１２ａの略円形の外周部が直線状に切り欠かれた形状を有している。固定子１２が円筒状の胴部１に挿入されると、切欠き部２１と胴部１の内周面との間には空洞（隙間）が形成される。また、固定子鉄心１２ａの外周部には、固定子鉄心１２ａの全体的な外周円に沿った６個の円弧部２２が設けられている。６個の円弧部２２は、固定子鉄心１２ａの周方向において等間隔に配置されている。円弧部２２のそれぞれは、固定子鉄心１２ａの周方向において互いに隣り合う切欠き部２１の間に配置されている。すなわち、固定子鉄心１２ａの外周部には、円弧状の円弧部２２と、直線状の切欠き部２１とが交互に配列している。円弧部２２は、固定子１２が円筒状の胴部１に挿入された際に、胴部１の内周面に接触又は近接する部分である。円弧部２２は、概ね、胴部１の内周面に沿った円弧形状を有している。円弧部２２の詳細な形状については後述する。

固定子鉄心１２ａは、略円環状のコアバック２３を有している。固定子鉄心１２ａ（コアバック２３）の内周部には、スロット深さの異なる複数のスロットとして、スロット深さの浅い複数の小スロット２４と、小スロット２４よりもスロット深さが深い大スロット２５と、が形成されている。本例では、基本的に、切欠き部２１又は後述する応力緩和用の貫通孔３１が設けられている位置のスロットを小スロット２４としている。これは、コアバック２３の磁路（幅）をできるだけ長くし、磁束密度飽和を緩和するためである。また、それ以外の位置のスロットを大スロット２５としている。小スロット２４及び大スロット２５には、後述する主巻線２６及び補助巻線２７が挿入される。小スロット２４には主に主巻線２６が挿入され、大スロット２５には主に補助巻線２７が挿入される。

固定子１２は、密閉容器４の胴部１に対し、焼嵌め又は圧入により固定される。焼嵌めを行う際には、常温で、胴部１の内径を固定子１２の外径よりも小さく設定しておく。そして、胴部１を電磁誘導加熱等により２００℃程度に加熱し、熱膨張により胴部１の内径を常温の固定子１２の外径よりも大きくなるように拡大し、胴部１内に固定子１２を挿入した後に常温に戻す。胴部１が常温に戻ると、胴部１と固定子１２とが固定される。胴部１と固定子１２との嵌め代（焼嵌め代）は、固定子１２の重量等に合わせて、数十〜数百μｍの範囲で適宜選択される。嵌め代（焼嵌め代）とは、常温における固定子１２の外径と胴部１の内径との差をいう（固定子１２の外径＞胴部１の内径）。

固定子１２が胴部１に挿入された状態では、胴部１の内周面から円弧部２２に圧力が加えられることにより、コアバック２３、特に小スロット２４及び大スロット２５の頂点部（各スロットの最も外周側の部分）付近のコアバック２３に圧縮応力が集中する。

図３は、固定子１２の小スロット２４及び大スロット２５に同心巻方式で挿入（巻回）される主巻線２６及び補助巻線２７の配置を示す図である。図３に示すように、主巻線２６に電流を流すことにより生成される主巻線磁極２８の方向（破線矢印）は、図中の上向きとなる。主巻線２６に流れる電流は交流であるので、主巻線磁極２８のベクトルは交流に従って変化する。

補助巻線２７に電流を流すことにより生成される補助巻線磁極２９の方向（破線矢印）は、主巻線磁極２８の方向に対して磁極角度９０°だけ反時計回り方向にずれている。補助巻線２７に流れる電流も交流であるので、補助巻線磁極２９のベクトルもそれに従って変化する。補助巻線２７に流れる電流は、主巻線２６に流れる電流よりも位相が進んでいるので、固定子１２の主巻線２６及び補助巻線２７によって生成される回転磁界の方向は、反時計回り方向となる。よって、図３中の実線矢印で示す回転子１１の回転方向も反時計回り方向となる。

固定子１２で生成される磁界により、コアバック２３の磁束密度は、特に２極の回転磁界においては高くなる傾向がある。磁束密度が高くなりすぎる（飽和する）と、コアバック２３における鉄損が増加するだけでなく、トルクを発生するために必要な主巻線２６及び補助巻線２７に流れる電流が増加して銅損も増加するため、単相誘導電動機の効率が悪化する。

主巻線磁極２８は主トルクを発生させる磁界であり、磁束密度が補助巻線磁極２９に比べて大きい。一方で、切欠き部２１の形成された部分では、コアバック２３の磁路が短いため、磁束密度が飽和しやすい。そこで、本実施の形態では、主巻線磁極２８の方向及びその反対方向（図３の上下方向）には切欠き部２１を配置せず、補助巻線磁極２９の方向及びその反対方向（図３の左右方向）に切欠き部２１を配置している。これにより、切欠き部２１の形成された部分における磁束密度の増大を抑えることができるため、鉄損の増加を抑えることができ、単相誘導電動機の効率を向上させることができる。

また、本実施の形態では、補助巻線２７をスロットに挿入した後に、主巻線２６を挿入するように巻線が構成されている。このため、補助巻線２７がスロットの外周側に配置され、主巻線２６がスロットの内周側（補助巻線２７よりも内周側）に配置されている。内周側に配置された主巻線２６は、外周側に配置された補助巻線２７と比較して、巻線の周長を短くすることができ、抵抗値を低くすることができる。

主巻線２６の抵抗値が低くなることで、同一電圧印加時において発生可能な最大トルク（停動トルク）を高くすることができる。別の言い方をすると、電源事情が悪い環境で印加電圧が低くなった場合でも、運転可能なトルクを発生することができ、信頼性の高い単相誘導電動機を得ることができる。

さらに、少なくとも主巻線磁極２８の方向（図３の上下方向）に位置する円弧部２２（本例では、６つ全ての円弧部２２）には、円弧部２２と胴部１の内周面との接触面積を減少させる逃げ部２２ａが形成されている。図４は、逃げ部２２ａが形成された円弧部２２近傍の構成を示す拡大図である。図４に示すように、逃げ部２２ａは、切欠き部２１と隣接して、円弧部２２の周方向両端部に形成されている。本例の逃げ部２２ａは、円弧部２２の表面（外周面）が周方向の所定長さに亘って一定の深さで除去されたような形状を有している。このため、逃げ部２２ａの表面（外周面）は、円弧部２２と同心で円弧部２２よりも半径が小さい円弧形状を有している。固定子１２が胴部１に固定された後において、逃げ部２２ａは胴部１の内周面から離間するようになっている。すなわち、逃げ部２２ａは、胴部１の内周面に対し、所定の隙間を介して対向する。円弧部２２のうち、逃げ部２２ａ以外の部分は、胴部１の内周面と接触する接触領域２２ｂとなる。本例では、接触領域２２ｂは円弧部２２の周方向中央部に配置されており、逃げ部２２ａを基準とすると外周側に凸形状に突出している。なお、本例では、逃げ部２２ａが円弧部２２の周方向両端部に形成されているが、逃げ部２２ａは円弧部２２の一部に形成されていればよい。逃げ部２２ａが接触領域２２ｂに挟まれて形成されている場合には、逃げ部２２ａの形状は凹状（溝状）となる。

ここで、各寸法について定義しておく。図４におけるＴａ、Ｔｂ、Ｔｃの定義は以下のとおりである。
Ｔａ：円弧部２２の周方向の長さ（周長）
Ｔｂ：接触領域２２ｂの周方向の長さ（周長）
Ｔｃ：接触領域２２ｂの円弧を周方向に延長した仮想線からの逃げ部２２ａの深さ

接触領域２２ｂの長さＴｂが短くなるほど（逃げ部２２ａの長さが長くなるほど）、固定子１２と胴部１との接触面積が減少する。これにより、胴部１からの圧力により固定子１２に生じる圧縮応力は、接触領域２２ｂ付近に集中する。したがって、接触領域２２ｂから離れた切欠き部２１付近におけるコアバック２３の圧縮応力が緩和され、磁気飽和が緩和される。

逃げ部２２ａの深さＴｃは、コアバック２３の磁路が短くならないように、小さければ小さいほどよい。本例では、深さＴｃを固定子鉄心板の板厚（例えば、０．１〜１ｍｍ）と同等に設定している。

また、コアバック２３には、円弧部２２（本例では、主巻線磁極２８の方向以外の方向にある円弧部２２）に近接して、それぞれ３つの円形の貫通孔３１が形成されている。３つの貫通孔３１は、円弧部２２に沿って並列している。３つの貫通孔３１のうち中央の貫通孔３１は、接触領域２２ｂの内周側に設けられている。両端の貫通孔３１は、逃げ部２２ａの内周側に設けられている。つまり、両端の貫通孔３１は、接触領域２２ｂよりも周方向外側（切欠き部２１側）に設けられている。これらの貫通孔３１は、胴部１からの圧力による圧縮応力を、自身の変形により緩和する機能を有している。ただし、主巻線磁極２８の方向に貫通孔３１があると、磁路の長さが長くなってしまうため鉄損が増加し、単相誘導電動機の効率が低下してしまう。このため、主巻線磁極２８の方向にある円弧部２２には、貫通孔３１が設けられていない（図３参照）。

図５は、密閉容器４の胴部１と固定子１２との接触面積と、固定子１２のＡ部、Ｂ部、Ｃ部（図３参照）に生じる圧縮応力との関係を示すグラフである。グラフの横軸は接触面積を表している。横軸の「基準」は、逃げ部２２ａが設けられていない場合（すなわち、Ｔｂ／Ｔａ＝１）を表しており、「２／３倍」、「１／２倍」、「１／３倍」、「１／６倍」は、Ｔｂ／Ｔａがそれぞれ２／３、１／２、１／３、１／６の場合を表している。ここで、固定子鉄心板の板厚ｔは０．２５ｍｍとした。グラフの縦軸は応力（ＭＰａ）を表している。なお、図３に示すように、固定子１２のＡ部は、円弧部２２の内周側にある２つの大スロット２５に挟まれたティース部であり、Ｂ部は、円弧部２２の内周側におけるコアバック２３の径方向中心部付近であり、Ｃ部は、切欠き部２１の内周側にある大スロット２５の頂点部付近である。

図５に示すように、Ａ部（図５中の「Ａ」）、Ｂ部（図５中の「Ｂ」）、Ｃ部（図５中の「Ｃ」）に生じる圧縮応力はいずれも、胴部１と固定子１２との接触面積が小さくなるほど減少している。すなわち、接触領域２２ｂの長さＴｂが短くなるほど（逃げ部２２ａの長さが長くなるほど）、Ａ部、Ｂ部、Ｃ部に生じる圧縮応力を小さくすることができることが分かる。ただし、胴部１と固定子１２との接触面積が小さくなるほど、焼嵌め時の抜け荷重が小さくなる。抜け荷重に対する信頼性を確保するため、Ｃ部における圧縮応力として６０ＭＰａ以上を確保することとする。接触面積を「１／２倍」（Ｔｂ／Ｔａ＝１／２）とした場合には、接触面積を「基準」及び「２／３倍」とした場合よりも圧縮応力が小さくなり、かつＣ部において６０Ｍｐａ以上の圧縮応力を確保できるため、最も好ましいことが分かる。

なお、逃げ部２２ａは、固定子１２が胴部１に固定された後において、必ずしも胴部１から離間している必要はなく、胴部１と接触していてもよい。逃げ部２２ａと胴部１とが接触している場合であっても、逃げ部２２ａが形成された部分では、それより外周側に突出した接触領域２２ｂと比較して胴部１に対する嵌め代が小さくなるため、胴部１からの圧力が小さくなる。したがって、逃げ部２２ａが胴部１と接触していても、上記と同様の効果が得られる。

図６は、Ｔｂ／Ｔａ＝１の場合及びＴｂ／Ｔａ＝１／２の場合のそれぞれにおける固定子１２のＡ部、Ｂ部、Ｃ部の鉄損を示すグラフである。図６の縦軸は鉄損（Ｗ／ｍ^３）を表している。図６に示すように、Ｔｂ／Ｔａ＝１／２の場合は、Ｔｂ／Ｔａ＝１の場合と比較すると、固定子鉄心１２ａの鉄損が全体的に低減しており、Ａ部（図６中の「Ａ」）、Ｂ部（図６中の「Ｂ」）、Ｃ部（図６中の「Ｃ」）のそれぞれにおいても鉄損が低減していることが分かる。したがって、円弧部２２に逃げ部２２ａを設けることによって、鉄損の低減により単相誘導電動機の効率を向上できることが分かる。

図７は、本実施の形態に係る密閉型圧縮機１０が用いられた冷凍サイクル装置の概略構成を示す図である。冷凍サイクル装置は、例えば、空気調和機などに用いられる。図７に示すように、密閉型圧縮機１０は、電源３０に接続されている。密閉型圧縮機１０は、電源３０から供給される電力により駆動する。冷凍サイクル装置は、密閉型圧縮機１０、冷媒の流れる方向を切り換える四方弁１０１、室外熱交換器１０２、絞り装置１０３（減圧装置）、室内熱交換器１０４等を備えている。これらは、冷媒配管１０５を介して接続されている。

空気調和機が冷房運転を行う場合には、図７の矢印で示すように、密閉型圧縮機１０、室外熱交換器１０２、絞り装置１０３、室内熱交換器１０４の順に冷媒が流れる。このとき、室外熱交換器１０２は凝縮器として機能し、室内熱交換器１０４は蒸発器として機能する。一方、空気調和機が暖房運転を行う場合には、四方弁１０１によって冷媒の流れる方向が切り換えられ、密閉型圧縮機１０、室内熱交換器１０４、絞り装置１０３、室外熱交換器１０２の順に冷媒が流れる。このとき、室外熱交換器１０２は蒸発器として機能し、室内熱交換器１０４は凝縮器として機能する。

冷媒としては、Ｒ１３４ａ、Ｒ４１０ａ、Ｒ４０７ｃ等に代表されるＨＦＣ系冷媒、又は、Ｒ７４４（ＣＯ_２）、Ｒ７１７（アンモニア）、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）等に代表される自然冷媒などが使用される。冷凍機油としては、アルキルベンゼン系油に代表される弱相溶性の油、又はエステル油に代表される相溶性の油などが使用される。

以上説明したように、本実施の形態に係る単相誘導電動機は、円筒状のフレーム（本例では、胴部１）内に焼嵌め又は圧入により固定される固定子１２と、固定子１２に設けられた主巻線２６及び補助巻線２７と、固定子１２の内周側に設けられた回転子１１と、を備え、固定子１２の外周には、円弧状の円弧部２２と直線状の切欠き部２１とが形成されており、固定子１２の外周において、主巻線磁極２８の方向には円弧部２２が配置されており、円弧部２２には、円弧部２２とフレームの内周面との接触面積を減少させる逃げ部２２ａが形成されているものである。

この構成によれば、固定子１２の切欠き部２１付近に生じる圧縮応力を緩和でき、切欠き部２１付近の磁束密度を低減できるため、固定子１２の鉄損を低減することができる。また、鉄損の低減により、巻線（主巻線２６及び補助巻線２７）に流れる電流を減少させることができるため、固定子１２の銅損を低減することができる。したがって、単相誘導電動機の効率を向上させることができる。

その他の実施の形態．
本発明は、上記実施の形態に限らず種々の変形が可能である。
例えば、上記実施の形態では、密閉型圧縮機１０として回転式圧縮機を例に挙げたが、本発明は、スクロール圧縮機等の他の密閉型圧縮機にも適用可能である。

また、上記の各実施の形態や変形例は、互いに組み合わせて実施することが可能である。

１ 胴部、２ 上皿容器、３ 下皿容器、４ 密閉容器、５ シリンダ、６ 上軸受、７ 下軸受、８ 駆動軸、９ ローリングピストン、１０ 密閉型圧縮機、１１ 回転子、１２ 固定子、１２ａ 固定子鉄心、１３ 油分離板、１４ エアギャップ、１５ 吸入管、１６ 吐出管、１７ ガラス端子、１８ 巻線、１９ リード線、２０ 吸入マフラ、２１ 切欠き部、２２ 円弧部、２２ａ 逃げ部、２２ｂ 接触領域、２３ コアバック、２４ 小スロット、２５ 大スロット、２６ 主巻線、２７ 補助巻線、２８ 主巻線磁極、２９ 補助巻線磁極、３０ 電源、３１ 貫通孔、１０１ 四方弁、１０２ 室外熱交換器、１０３ 絞り装置、１０４ 室内熱交換器、１０５ 冷媒配管、２００ 電動機要素、３００ 圧縮要素。

Claims (5)

1. 円筒状のフレーム内に焼嵌め又は圧入により固定される固定子と、
   前記固定子に設けられた主巻線及び補助巻線と、
   前記固定子の内周側に設けられた回転子と、を備え、
   前記固定子の外周には、円弧状の円弧部と直線状の切欠き部とが形成されており、
   前記固定子の外周において、前記主巻線の磁極方向には前記円弧部が配置されており、
   前記円弧部には、前記円弧部と前記フレームの内周面との接触面積を減少させる逃げ部が形成されていることを特徴とする単相誘導電動機。
2. 前記主巻線は、前記補助巻線よりも内周側に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の単相誘導電動機。
3. 前記逃げ部は、前記円弧部の周方向両端部に形成されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の単相誘導電動機。
4. 請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の単相誘導電動機を備えることを特徴とする密閉型圧縮機。
5. 請求項４に記載の密閉型圧縮機が用いられていることを特徴とする冷凍サイクル装置。

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