JP2015039873A - 耐熱性多層フィルム及びラップフィルム - Google Patents
耐熱性多層フィルム及びラップフィルム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015039873A JP2015039873A JP2013173606A JP2013173606A JP2015039873A JP 2015039873 A JP2015039873 A JP 2015039873A JP 2013173606 A JP2013173606 A JP 2013173606A JP 2013173606 A JP2013173606 A JP 2013173606A JP 2015039873 A JP2015039873 A JP 2015039873A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- film
- multilayer film
- ethylene
- resistant multilayer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Wrappers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
【課題】実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が向上したラップフィルムを提供する。
【解決手段】本発明の耐熱性多層フィルム10は、芯層11と、芯層11の両面側に設けられた表面層13、15とを備え、芯層11が、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有し、表面層13、15が、エチレン−αオレフィン共重合体を含有し、かつ、耐熱性多層フィルム10全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、耐熱性多層フィルム10の厚さt(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることを特徴とする。
【選択図】図1
【解決手段】本発明の耐熱性多層フィルム10は、芯層11と、芯層11の両面側に設けられた表面層13、15とを備え、芯層11が、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有し、表面層13、15が、エチレン−αオレフィン共重合体を含有し、かつ、耐熱性多層フィルム10全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、耐熱性多層フィルム10の厚さt(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることを特徴とする。
【選択図】図1
Description
本発明は、耐熱性多層フィルム、及びこれを用いたラップフィルムに関する。
家庭において、電子レンジにより食品を加熱する際、ラップフィルムが利用されている。ラップフィルムは、通常、箱状の収容部及び蓋部を備えるカートンに収容され、使用時には、必要な長さに収容部から引き出された後、蓋部に取り付けられた紙製又は金属製のカット刃によって切断される。そして、ラップフィルムには、食品等のラップ対象物を密着性高く包むことが求められる。
ところで、電子レンジにより糖分や油分の少ない食品が加熱される場合、その食品は水の沸点である100℃程度までしか加熱されないが、糖分や油分の多い食品が加熱される場合には、その食品は100℃を超える高温に加熱されることがある。
従来、ラップフィルムとしては、ポリエチレンやポリ塩化ビニリデン等の低融点樹脂のフィルムが使用されていた。この低融点樹脂のフィルムは、強度が低いため、カートンの蓋部に取り付けられたカット刃で容易に切断することができる一方、100℃超に加熱されると、溶融して食品に付着するおそれがあった。
これに対し、ラップフィルムの耐熱性の向上を図るため、ポリプロピレン等の高融点樹脂を用いたフィルムを、耐熱ラップフィルムとして使用すること、が提案されている(例えば、特許文献1参照)。
ところで、電子レンジにより糖分や油分の少ない食品が加熱される場合、その食品は水の沸点である100℃程度までしか加熱されないが、糖分や油分の多い食品が加熱される場合には、その食品は100℃を超える高温に加熱されることがある。
従来、ラップフィルムとしては、ポリエチレンやポリ塩化ビニリデン等の低融点樹脂のフィルムが使用されていた。この低融点樹脂のフィルムは、強度が低いため、カートンの蓋部に取り付けられたカット刃で容易に切断することができる一方、100℃超に加熱されると、溶融して食品に付着するおそれがあった。
これに対し、ラップフィルムの耐熱性の向上を図るため、ポリプロピレン等の高融点樹脂を用いたフィルムを、耐熱ラップフィルムとして使用すること、が提案されている(例えば、特許文献1参照)。
しかしながら、フィルムに高融点樹脂を用いると、フィルムの引張強度や引き裂き強度等が強くなりすぎるため、これを使用したラップフィルムは、カートンの蓋部に取り付けられたカット刃では切断されにくく、使い勝手が悪いという問題があった。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が向上したラップフィルムを課題とする。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が向上したラップフィルムを課題とする。
本発明の耐熱性多層フィルムは、芯層と該芯層の両面側に設けられた表面層とを備えた耐熱性多層フィルムにおいて、前記芯層が、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有し、前記表面層が、エチレン−αオレフィン共重合体を含有し、かつ、耐熱性多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、耐熱性多層フィルムの厚さ(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることを特徴とする。
本発明の耐熱性多層フィルムにおいては、前記表面層が、密度910〜940kg/m3のエチレン−αオレフィン共重合体60〜90質量%、及び密度910kg/m3未満のエチレン−αオレフィン共重合体10〜40質量%を含有することが好ましい。
本発明のラップフィルムは、前記本発明の耐熱性多層フィルムを用いたことを特徴とする。
本発明の耐熱性多層フィルムにおいては、前記表面層が、密度910〜940kg/m3のエチレン−αオレフィン共重合体60〜90質量%、及び密度910kg/m3未満のエチレン−αオレフィン共重合体10〜40質量%を含有することが好ましい。
本発明のラップフィルムは、前記本発明の耐熱性多層フィルムを用いたことを特徴とする。
本発明の耐熱性多層フィルムによれば、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が向上したラップフィルムを提供できる。
本発明のラップフィルムは、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が高いものである。
本発明のラップフィルムは、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が高いものである。
本発明の耐熱性多層フィルムの一例について、以下に図1を参照して説明する。
本実施形態の耐熱性多層フィルム10は、芯層11と、芯層11の一方の面側に中間層12を介して設けられた表面層13と、芯層11の他方の面側に中間層14を介して設けられた表面層15と、を備える。
耐熱性多層フィルム10全体の厚さtは、8〜12μm程度が好ましく、より好ましくは10〜11μm程度である。耐熱性多層フィルム10の厚さtが好ましい下限値以上であれば、充分なフィルム強度が得られ、一方、好ましい上限値以下であれば、カット性がより良好になる。
本実施形態の耐熱性多層フィルム10は、芯層11と、芯層11の一方の面側に中間層12を介して設けられた表面層13と、芯層11の他方の面側に中間層14を介して設けられた表面層15と、を備える。
耐熱性多層フィルム10全体の厚さtは、8〜12μm程度が好ましく、より好ましくは10〜11μm程度である。耐熱性多層フィルム10の厚さtが好ましい下限値以上であれば、充分なフィルム強度が得られ、一方、好ましい上限値以下であれば、カット性がより良好になる。
(芯層)
芯層11は、プロピレン系重合体及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有する。
芯層11は、プロピレン系重合体及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有する。
本発明において「プロピレン系重合体」は、プロピレン単位を主成分として有する重合体を意味し、ホモポリマー、ランダムコポリマー又はブロックコポリマーのいずれも用いることができる。
「プロピレン単位を主成分として有する重合体」とは、重合体を構成するモノマー単位の合計に対して、プロピレン単位を、好ましくは50モル%以上有する重合体、より好ましくは80モル%以上有する重合体を意味し、プロピレン単位が100モル%の重合体(ホモポリマー)であってもよい。
「プロピレン単位を主成分として有する重合体」とは、重合体を構成するモノマー単位の合計に対して、プロピレン単位を、好ましくは50モル%以上有する重合体、より好ましくは80モル%以上有する重合体を意味し、プロピレン単位が100モル%の重合体(ホモポリマー)であってもよい。
芯層11に含まれるプロピレン系重合体の、示差走査熱量測定(DSC)による融解ピーク温度は、140℃以上であり、好ましくは150℃以上であり、より好ましくは160℃以上である。DSCによる融解ピーク温度が140℃未満のプロピレン系重合体では、例えばラップフィルムとした際、東京都条例法で規定される耐熱性基準(耐熱温度150℃)を満たすのが難しい。
前記の示差走査熱量測定(DSC)において、昇温速度は、5〜20℃/分程度とするのが好ましい。
前記の示差走査熱量測定(DSC)において、昇温速度は、5〜20℃/分程度とするのが好ましい。
プロピレン系重合体のなかでも、耐熱性がより高まることから、ホモポリマーが好ましい。芯層11中、プロピレン系重合体は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
芯層11中のプロピレン系重合体の含有割合は、97質量%以下が好ましく、より好ましくは90〜95質量%である。プロピレン系重合体の含有割合が好ましい上限値以下であれば、エチレン−αオレフィン共重合体とのバランスをとりやすく、耐熱性とフィルムのカット性との両立を図りやすい。一方、好ましい下限値以上であれば、耐熱性が充分に高まる。
芯層11中のプロピレン系重合体の含有割合は、97質量%以下が好ましく、より好ましくは90〜95質量%である。プロピレン系重合体の含有割合が好ましい上限値以下であれば、エチレン−αオレフィン共重合体とのバランスをとりやすく、耐熱性とフィルムのカット性との両立を図りやすい。一方、好ましい下限値以上であれば、耐熱性が充分に高まる。
芯層11に含まれるエチレン−αオレフィン共重合体の密度は、好ましくは910〜940kg/m3であり、より好ましくは920〜935kg/m3である。この密度が好ましい下限値以上では、フィルムのカット性が高まり、好ましい上限値以下では、粘着性が確保され、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。
本発明において、エチレン−αオレフィン共重合体の密度は、JIS K7112に準拠した方法により測定される値を示す。
本発明において、エチレン−αオレフィン共重合体の密度は、JIS K7112に準拠した方法により測定される値を示す。
エチレン−αオレフィン共重合体は、例えば、エチレンと、炭素数3〜12のαオレフィンの1種又は2種以上と、の共重合体が挙げられる。
炭素数3〜12のαオレフィンとしては、プロピレン、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、1−オクテン、1−デセン、1−ドデセン、4−メチル−1−ペンテン、4−メチル−1−ヘキセン等が挙げられる。
エチレン−αオレフィン共重合体のなかでも、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ヘキセン共重合体、エチレン−1−オクテン共重合体、エチレン−プロピレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ブテン−1−ヘキセン共重合体が好ましい。芯層11中、エチレン−αオレフィン共重合体は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
芯層11中のエチレン−αオレフィン共重合体の含有割合は、3質量%以上が好ましく、より好ましくは5〜10質量%である。エチレン−αオレフィン共重合体の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムのカット性が高まる。一方、好ましい上限値以下であれば、プロピレン系重合体とのバランスをとりやすく、耐熱性とフィルムのカット性との両立を図りやすい。
炭素数3〜12のαオレフィンとしては、プロピレン、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、1−オクテン、1−デセン、1−ドデセン、4−メチル−1−ペンテン、4−メチル−1−ヘキセン等が挙げられる。
エチレン−αオレフィン共重合体のなかでも、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ヘキセン共重合体、エチレン−1−オクテン共重合体、エチレン−プロピレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ブテン−1−ヘキセン共重合体が好ましい。芯層11中、エチレン−αオレフィン共重合体は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
芯層11中のエチレン−αオレフィン共重合体の含有割合は、3質量%以上が好ましく、より好ましくは5〜10質量%である。エチレン−αオレフィン共重合体の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムのカット性が高まる。一方、好ましい上限値以下であれば、プロピレン系重合体とのバランスをとりやすく、耐熱性とフィルムのカット性との両立を図りやすい。
芯層11は、プロピレン系重合体及びエチレン−αオレフィン共重合体の他に、酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、金属石鹸、ワックス、防かび剤、抗菌剤、造核剤、難燃剤等を含有していてもよい。
芯層11の厚さは、耐熱性多層フィルム10全体の厚さtの30〜50%であることが好ましく、35〜45%であることがより好ましい。芯層11の厚さが、該厚さtの好ましい下限値以上であれば、充分な耐熱性が確保されやすい。一方、該厚さtの好ましい上限値以下であれば、フィルムのカット性がより高まる。
(表面層)
表面層13及び表面層15(表面層13、15)は、それぞれ、エチレン−αオレフィン共重合体を含有する。
表面層13、15に含まれるエチレン−αオレフィン共重合体は、例えば、エチレンと、炭素数3〜12のαオレフィンの1種又は2種以上と、の共重合体が挙げられる。炭素数3〜12のαオレフィンとしては、上述した例示のものと同様のものが挙げられる。
表面層13、15に含まれるエチレン−αオレフィン共重合体としては、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ヘキセン共重合体、エチレン−1−オクテン共重合体、エチレン−プロピレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ブテン−1−ヘキセン共重合体が好ましい。
表面層13及び表面層15(表面層13、15)は、それぞれ、エチレン−αオレフィン共重合体を含有する。
表面層13、15に含まれるエチレン−αオレフィン共重合体は、例えば、エチレンと、炭素数3〜12のαオレフィンの1種又は2種以上と、の共重合体が挙げられる。炭素数3〜12のαオレフィンとしては、上述した例示のものと同様のものが挙げられる。
表面層13、15に含まれるエチレン−αオレフィン共重合体としては、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ヘキセン共重合体、エチレン−1−オクテン共重合体、エチレン−プロピレン−1−ブテン共重合体、エチレン−1−ブテン−1−ヘキセン共重合体が好ましい。
表面層13、15の各層中、エチレン−αオレフィン共重合体は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
なかでも、表面層13、15には、それぞれ、密度の異なる2種以上のエチレン−αオレフィン共重合体が含まれていることが好ましい。そのなかでも、表面層13、15は、密度910〜940kg/m3のエチレン−αオレフィン共重合体(以下「(s1)成分」ともいう)と、密度910kg/m3未満のエチレン−αオレフィン共重合体(以下「(s2)成分」ともいう)と、を含有することが好ましい。(s1)成分と(s2)成分とを併用することにより、耐熱性及びカット性を維持しつつ、良好な粘着性をフィルムに与えやすくなる。
なかでも、表面層13、15には、それぞれ、密度の異なる2種以上のエチレン−αオレフィン共重合体が含まれていることが好ましい。そのなかでも、表面層13、15は、密度910〜940kg/m3のエチレン−αオレフィン共重合体(以下「(s1)成分」ともいう)と、密度910kg/m3未満のエチレン−αオレフィン共重合体(以下「(s2)成分」ともいう)と、を含有することが好ましい。(s1)成分と(s2)成分とを併用することにより、耐熱性及びカット性を維持しつつ、良好な粘着性をフィルムに与えやすくなる。
(s1)成分の密度は、好ましくは910〜940kg/m3であり、より好ましくは920〜935kg/m3である。(s1)成分の密度が好ましい下限値以上では、フィルムのカット性がより高まり、好ましい上限値以下では、粘着性が発現しやすくなる。
(s1)成分は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
(s1)成分は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
(s2)成分の密度は、好ましくは910kg/m3未満であり、より好ましくは900〜907kg/m3である。(s2)成分の密度が好ましい上限値以下では、粘着性が付与されやすくなり、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。一方、好ましい下限値以上では、フィルムのカット性が維持される。
(s2)成分は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
(s2)成分は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
表面層13、15の各層中のエチレン−αオレフィン共重合体の含有割合は、70質量%以上が好ましく、より好ましくは80質量%以上であり、特に好ましくは90質量%以上であり、100質量%であってもよい。エチレン−αオレフィン共重合体の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムに粘着性が付与され、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を包みやすくなる。
表面層13、15の各層が(s1)成分と(s2)成分とを含有する場合、表面層13、15の各層中の(s1)成分の含有割合は、60〜90質量%が好ましく、より好ましくは75〜85質量%である。(s1)成分の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムのカット性が高まる。加えて、フィルムの粘着性が適度に抑えられ、フィルムの繰り出し性が良好となる。一方、上限値以下であれば、粘着性が確保され、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。
表面層13、15の各層中の(s2)成分の含有割合は、10〜40質量%が好ましく、より好ましくは15〜25質量%である。(s2)成分の含有割合が好ましい下限値以上であれば、粘着性が高まり、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。一方、上限値以下であれば、フィルムのカット性が高まる。加えて、フィルムの粘着性が適度に抑えられ、フィルムの繰り出し性が良好となる。
表面層13、15の各層中の(s2)成分の含有割合は、10〜40質量%が好ましく、より好ましくは15〜25質量%である。(s2)成分の含有割合が好ましい下限値以上であれば、粘着性が高まり、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。一方、上限値以下であれば、フィルムのカット性が高まる。加えて、フィルムの粘着性が適度に抑えられ、フィルムの繰り出し性が良好となる。
表面層13、15の各層は、エチレン−αオレフィン共重合体の他に、酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、金属石鹸、ワックス、防かび剤、抗菌剤、造核剤、難燃剤等を含有していてもよい。これらのなかでも、表面層13、15の各層には、防曇剤が含まれていることが好ましい。
防曇剤としては、非イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、陽イオン界面活性剤等が挙げられ、例えば、ポリオキシアルキレンエーテル、多価アルコールの部分エステル、多価アルコールのアルキレンオキシド付加物の部分エステルを用いることができる。防曇剤として具体的には、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリエチレングリコールモノパルミテート、ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、グリセリンモノステアレート、ソルビタンモノパルミテート、ソルビタンモノステアレート等が挙げられる。防曇剤は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
表面層13、15に防曇剤を用いる場合、表面層13、15の各層中の防曇剤の含有割合は、2〜10質量%が好ましく、より好ましくは3〜8質量%である。防曇剤の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムに充分な防曇性が付与される。一方、上限値以下であれば、フィルム表面への防曇剤のブリードがより抑えられる。
表面層13、15に防曇剤を用いる場合、表面層13、15の各層中の防曇剤の含有割合は、2〜10質量%が好ましく、より好ましくは3〜8質量%である。防曇剤の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムに充分な防曇性が付与される。一方、上限値以下であれば、フィルム表面への防曇剤のブリードがより抑えられる。
表面層13、15の各層の厚さは、それぞれ耐熱性多層フィルム10全体の厚さtの3〜15%であることが好ましく、5〜15%であることがより好ましい。表面層13、15の厚さが、該厚さtの好ましい下限値以上であれば、フィルムのカット性がより高まる。一方、該厚さtの好ましい上限値以下であれば、充分な耐熱性が確保されやすい。
また、表面層13、15の各層の厚さ(絶対値)が、好ましくは0.7μm以上、より好ましくは0.8μm以上であれば、粘着性が確保されやすく、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。
また、表面層13、15の各層の厚さ(絶対値)が、好ましくは0.7μm以上、より好ましくは0.8μm以上であれば、粘着性が確保されやすく、ラップフィルムとした際にはラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。
(中間層)
耐熱性多層フィルム10においては、芯層11と表面層13との間に中間層12が設けられていることで、芯層11と表面層13とが充分に接着され、芯層11と表面層15との間に中間層14が設けられていることで、芯層11と表面層15とが充分に接着される。加えて、中間層12、14を設けることで、耐熱性多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合を容易に制御できる。
中間層12及び中間層14(中間層12、14)を構成する材料としては、芯層11と表面層13、15との接着性の観点から、エチレン−αオレフィン共重合体を含むもの、プロピレン系重合体とエチレン−αオレフィン共重合体とを含むものが好ましく、例えば、耐熱性多層フィルム10を所定の幅にするために裁断されて取り除かれた端切れ部分や、品質検査において規格から外れた規格外品などを用いることができる。
中間層12、14の各層の厚さは、それぞれ耐熱性多層フィルム10全体の厚さtの15〜32%であることが好ましく、20〜30%であることがより好ましい。中間層12、14の厚さが、該厚さtの好ましい下限値以上であれば、芯層11と表面層13、15との接着性がより高まる。一方、該厚さtの好ましい上限値以下であれば、フィルムのカット性がより高まる。
耐熱性多層フィルム10においては、芯層11と表面層13との間に中間層12が設けられていることで、芯層11と表面層13とが充分に接着され、芯層11と表面層15との間に中間層14が設けられていることで、芯層11と表面層15とが充分に接着される。加えて、中間層12、14を設けることで、耐熱性多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合を容易に制御できる。
中間層12及び中間層14(中間層12、14)を構成する材料としては、芯層11と表面層13、15との接着性の観点から、エチレン−αオレフィン共重合体を含むもの、プロピレン系重合体とエチレン−αオレフィン共重合体とを含むものが好ましく、例えば、耐熱性多層フィルム10を所定の幅にするために裁断されて取り除かれた端切れ部分や、品質検査において規格から外れた規格外品などを用いることができる。
中間層12、14の各層の厚さは、それぞれ耐熱性多層フィルム10全体の厚さtの15〜32%であることが好ましく、20〜30%であることがより好ましい。中間層12、14の厚さが、該厚さtの好ましい下限値以上であれば、芯層11と表面層13、15との接着性がより高まる。一方、該厚さtの好ましい上限値以下であれば、フィルムのカット性がより高まる。
耐熱性多層フィルム10においては、耐熱性多層フィルム10全体に対するプロピレン系重合体の含有割合が、好ましくは30〜60質量%であり、より好ましくは35〜55質量%であり、さらに好ましくは40〜50質量%である。このプロピレン系重合体の含有割合が好ましい下限値以上であれば、フィルムに充分な耐熱性が付与される。一方、プロピレン系重合体の含有割合が好ましい上限値以下であれば、フィルムのカット性が良好となる。
本発明において、「耐熱性多層フィルム10全体に対するプロピレン系重合体の含有割合」とは、DSCチャートのピークの融解熱量から算出される値を示す。例えば、以下の手順により求められる。
この例は、エチレン−αオレフィン共重合体(第1樹脂)よりも融点が高いプロピレン系重合体(第2樹脂)の融解熱量から第1樹脂と第2樹脂との割合を求める方法である。
(手順1)第1樹脂及び第2樹脂について、DSCによって融点(融解ピーク温度)及び融解熱量(融解時の総吸熱量)の概略値を把握する。第2樹脂が加熱によって分解する樹脂である場合には、あらかじめ熱重量分析(TGA)によって分解温度を把握し、DSCの測定温度範囲を設定することが好ましい。
(手順2)第1樹脂と第2樹脂との配合割合が既知の試料Aを少なくとも3点以上調製し、それらのDSCを行う。分析条件に特に制限はないが、第1樹脂の融点よりも少なくとも50℃低い温度から開始し、第2樹脂の融点よりも少なくとも30℃高い温度で終了することが好ましい。第2樹脂が熱分解する場合には、前記温度範囲に加えて、終了温度を、第2樹脂の分解温度よりも少なくとも10℃低い温度とすることが好ましい。
(手順3)(手順2)で得たDSCチャートの125〜175℃の温度領域における第2樹脂の融解ピークについて、ベースラインとの間の積分値を求める。このベースラインと融解ピークとの間の積分値は、第2樹脂の融解熱量に相当する。
(手順4){第2樹脂/(第1樹脂+第2樹脂)}×100の式で算出される第2樹脂の含有割合(%)をXとし、(手順3)で得た融解熱量をYとし、Yに対するXの回帰式を作成する。回帰式は、1次の回帰式でもよいし、2次以上の回帰式でもよい。また、対数式でもよいし、指数式でもよい。回帰式の作成方法は特に限定されず、統計学的に知られている手法を制限なく適用することができるが、簡便である点では、最小二乗法が好ましい。
(手順5)第1樹脂と第2樹脂との配合割合が不明の試料BについてDSCを行う。その際、求める組成の精度が高くなることから、分析条件を(手順2)と同一にすることが好ましい。
(手順6)(手順5)で得たDSCの125〜175℃の温度領域における第2樹脂の融解ピークについて、ベースラインとの間の積分値、すなわち、第2樹脂の融解熱量を求める。
(手順7)(手順6)で求めた第2樹脂の融解熱量を、(手順4)で得た回帰式を利用して、第2樹脂の含有割合を求める。これにより、第1樹脂と第2樹脂との割合を求める。
(手順1)第1樹脂及び第2樹脂について、DSCによって融点(融解ピーク温度)及び融解熱量(融解時の総吸熱量)の概略値を把握する。第2樹脂が加熱によって分解する樹脂である場合には、あらかじめ熱重量分析(TGA)によって分解温度を把握し、DSCの測定温度範囲を設定することが好ましい。
(手順2)第1樹脂と第2樹脂との配合割合が既知の試料Aを少なくとも3点以上調製し、それらのDSCを行う。分析条件に特に制限はないが、第1樹脂の融点よりも少なくとも50℃低い温度から開始し、第2樹脂の融点よりも少なくとも30℃高い温度で終了することが好ましい。第2樹脂が熱分解する場合には、前記温度範囲に加えて、終了温度を、第2樹脂の分解温度よりも少なくとも10℃低い温度とすることが好ましい。
(手順3)(手順2)で得たDSCチャートの125〜175℃の温度領域における第2樹脂の融解ピークについて、ベースラインとの間の積分値を求める。このベースラインと融解ピークとの間の積分値は、第2樹脂の融解熱量に相当する。
(手順4){第2樹脂/(第1樹脂+第2樹脂)}×100の式で算出される第2樹脂の含有割合(%)をXとし、(手順3)で得た融解熱量をYとし、Yに対するXの回帰式を作成する。回帰式は、1次の回帰式でもよいし、2次以上の回帰式でもよい。また、対数式でもよいし、指数式でもよい。回帰式の作成方法は特に限定されず、統計学的に知られている手法を制限なく適用することができるが、簡便である点では、最小二乗法が好ましい。
(手順5)第1樹脂と第2樹脂との配合割合が不明の試料BについてDSCを行う。その際、求める組成の精度が高くなることから、分析条件を(手順2)と同一にすることが好ましい。
(手順6)(手順5)で得たDSCの125〜175℃の温度領域における第2樹脂の融解ピークについて、ベースラインとの間の積分値、すなわち、第2樹脂の融解熱量を求める。
(手順7)(手順6)で求めた第2樹脂の融解熱量を、(手順4)で得た回帰式を利用して、第2樹脂の含有割合を求める。これにより、第1樹脂と第2樹脂との割合を求める。
上記の方法は、第2樹脂の融解熱量から第1樹脂と第2樹脂の割合を求める方法であったが、第1樹脂の融解熱量から第1樹脂と第2樹脂の割合を求めることもできる。すなわち、(手順4)において第2樹脂に基づいて回帰式を作成する代わりに、第1樹脂に基づいて回帰式を作成し、(手順6)において第1樹脂の融解熱量を求め、(手順7)において回帰式を利用して第1樹脂の含有割合を求めればよい。
求められる第1樹脂と第2樹脂との割合の精度の点からは、第2樹脂の融解熱量を利用することが好ましい。
求められる第1樹脂と第2樹脂との割合の精度の点からは、第2樹脂の融解熱量を利用することが好ましい。
耐熱性多層フィルム10においては、耐熱性多層フィルム10全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、耐熱性多層フィルム10の厚さt(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であり、好ましくは4.00〜5.00であり、より好ましくは4.00〜4.50である。
かかる乗じた数値が下限値未満では、例えばラップフィルムとした際、東京都条例法で規定される耐熱性基準(耐熱温度150℃)を満たすのが難しい。一方、かかる乗じた数値が上限値以上であると、フィルム全体のカット性が低下して取り扱いにくくなる。
かかる乗じた数値が下限値未満では、例えばラップフィルムとした際、東京都条例法で規定される耐熱性基準(耐熱温度150℃)を満たすのが難しい。一方、かかる乗じた数値が上限値以上であると、フィルム全体のカット性が低下して取り扱いにくくなる。
(耐熱性多層フィルムの製造方法)
本実施形態の耐熱性多層フィルム10を製造する方法としては、特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができ、例えば、インフレーション法やキャスト法による共押出積層法、押出しラミネーション法、サンドラミネーション法、ドライラミネーション法等が挙げられる。これらのなかでも、生産性の観点から、共押出積層法が好ましく、特にキャスト法による共押出積層法がより好ましい。
耐熱性多層フィルム10は、一例として、芯層11の一方の面に中間層12及び表面層13、並びに、芯層11の他方の面に中間層14及び表面層15、を共押出によりそれぞれ積層して積層フィルムを作製する工程を備えた製造方法によって製造できる。
本実施形態の耐熱性多層フィルム10を製造する方法としては、特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができ、例えば、インフレーション法やキャスト法による共押出積層法、押出しラミネーション法、サンドラミネーション法、ドライラミネーション法等が挙げられる。これらのなかでも、生産性の観点から、共押出積層法が好ましく、特にキャスト法による共押出積層法がより好ましい。
耐熱性多層フィルム10は、一例として、芯層11の一方の面に中間層12及び表面層13、並びに、芯層11の他方の面に中間層14及び表面層15、を共押出によりそれぞれ積層して積層フィルムを作製する工程を備えた製造方法によって製造できる。
積層フィルムを作製する工程は、共押出成形機を用いた5層の共押出であり、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有する芯層形成用組成物を、層状に成形して芯層11を形成すると共に、中間層形成用組成物を、層状に成形して中間層12、14をそれぞれ形成し、また、エチレン−αオレフィン共重合体を含有する表面層形成用組成物を、層状に成形して表面層13、15をそれぞれ形成し、表面層13/中間層12/芯層11/中間層14/表面層15の5層からなる積層体が得られるように積層する。
各層を押出成形して形成する際、押出成形機のシリンダー先端の樹脂温度は、250〜300℃とすることが好ましいが、前記温度範囲に限定されるものではない。
押出成形時のダイスの設定温度は、250℃以上にすることが好ましく、260〜330℃にすることがより好ましい。ダイスの設定温度が高ければ、得られる多層フィルムの表面平滑性が向上し、粘着性が高くなり、また、透明性も高くなる(外部ヘイズが低くなる)。
各層を押出成形して形成する際、押出成形機のシリンダー先端の樹脂温度は、250〜300℃とすることが好ましいが、前記温度範囲に限定されるものではない。
押出成形時のダイスの設定温度は、250℃以上にすることが好ましく、260〜330℃にすることがより好ましい。ダイスの設定温度が高ければ、得られる多層フィルムの表面平滑性が向上し、粘着性が高くなり、また、透明性も高くなる(外部ヘイズが低くなる)。
(作用効果)
本実施形態の耐熱性多層フィルム10は、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有する芯層11と、エチレン−αオレフィン共重合体を含有する表面層13、15とを備える。それに加えて、耐熱性多層フィルム10は、多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、多層フィルムの厚さ(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることにより、実用に適したカット性を有しつつ、充分な耐熱性を有する。
本実施形態の耐熱性多層フィルム10は、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有する芯層11と、エチレン−αオレフィン共重合体を含有する表面層13、15とを備える。それに加えて、耐熱性多層フィルム10は、多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、多層フィルムの厚さ(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることにより、実用に適したカット性を有しつつ、充分な耐熱性を有する。
(他の実施形態)
本発明は、上述の実施形態に限定されるものではない。
図1に示す耐熱性多層フィルム10は、表面層13/中間層12/芯層11/中間層14/表面層15の5層構造であるが、この層構成に限定されず、例えば中間層を設けていない、表面層13/芯層11/表面層15の3層構造であってもよい。
本発明は、上述の実施形態に限定されるものではない。
図1に示す耐熱性多層フィルム10は、表面層13/中間層12/芯層11/中間層14/表面層15の5層構造であるが、この層構成に限定されず、例えば中間層を設けていない、表面層13/芯層11/表面層15の3層構造であってもよい。
(実施例1)
表面層/中間層/芯層/中間層/表面層の5層からなる積層体を、共押出成形機を用いてキャスト法による共押出によって得た。その際、表面層、中間層及び芯層は、表1に示す配合とした。また、表面層の押出温度(押出成形機のシリンダー先端の樹脂温度)を280℃、中間層の押出温度を280℃、芯層の押出温度を280℃とした。ダイスの設定温度は300℃とした。
次いで、得られた多層フィルムを芯管に巻き取ることにより、ラップフィルムのロール体を作製した。
表面層/中間層/芯層/中間層/表面層の5層からなる積層体を、共押出成形機を用いてキャスト法による共押出によって得た。その際、表面層、中間層及び芯層は、表1に示す配合とした。また、表面層の押出温度(押出成形機のシリンダー先端の樹脂温度)を280℃、中間層の押出温度を280℃、芯層の押出温度を280℃とした。ダイスの設定温度は300℃とした。
次いで、得られた多層フィルムを芯管に巻き取ることにより、ラップフィルムのロール体を作製した。
(実施例2〜13、比較例1〜4)
表1、2に示すように各層の組成、厚さを変更したこと以外は、実施例1と同様にして、ラップフィルムのロール体をそれぞれ作製した。
表1、2に示すように各層の組成、厚さを変更したこと以外は、実施例1と同様にして、ラップフィルムのロール体をそれぞれ作製した。
本実施例において使用した材料は下記の通りである。
・芯層
F−704NP(プライムポリプロ、プライムポリマー社製)プロピレン系重合体;DSCによる融解ピーク温度164℃。
LDF200Yz(タイタン社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度920kg/m3。
F−704NP(プライムポリプロ、プライムポリマー社製)プロピレン系重合体;DSCによる融解ピーク温度164℃。
LDF200Yz(タイタン社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度920kg/m3。
・表面層
CE3506(スミカセン、住友化学社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度930kg/m3。
4404G(ATTANE、ダウケミカル社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度904kg/m3。
IS−7P(リケマスター、理研ビタミン社製)防曇剤。
CE3506(スミカセン、住友化学社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度930kg/m3。
4404G(ATTANE、ダウケミカル社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度904kg/m3。
IS−7P(リケマスター、理研ビタミン社製)防曇剤。
・中間層
F−704NP(プライムポリプロ、プライムポリマー社製)プロピレン系重合体;DSCによる融解ピーク温度164℃。
CE3506(スミカセン、住友化学社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度930kg/m3。
4404G(ATTANE、ダウケミカル社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度904kg/m3。
LDF200Yz(タイタン社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度920kg/m3。
IS−7P(リケマスター、理研ビタミン社製)防曇剤。
F−704NP(プライムポリプロ、プライムポリマー社製)プロピレン系重合体;DSCによる融解ピーク温度164℃。
CE3506(スミカセン、住友化学社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度930kg/m3。
4404G(ATTANE、ダウケミカル社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度904kg/m3。
LDF200Yz(タイタン社製)エチレン−αオレフィン共重合体;密度920kg/m3。
IS−7P(リケマスター、理研ビタミン社製)防曇剤。
多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体(F−704NP)の含有割合を、以下のようにして求めた。
エチレン−αオレフィン共重合体を第1樹脂とし、プロピレン系重合体を第2樹脂とし、上述した(手順2)〜(手順4)によって、プロピレン系重合体の含有割合Xと、プロピレン系重合体の融解熱量Y(温度165℃付近の融解ピークの融解熱量)との関係の回帰式を作成した。その際、昇温速度を10℃/分に設定してDSCを行った。
次いで、作成した回帰式を利用し、上述した(手順5)〜(手順7)によって、各例のラップフィルムについてプロピレン系重合体の融解熱量(mJ/mg)を測定し、プロピレン系重合体の含有割合(%)を求めた。
その結果を、プロピレン系重合体の融解熱量(mJ/mg)を「PP融解熱量(mJ/mg)」として、また、プロピレン系重合体の含有割合(質量%)を「PP含有割合(質量%)」として表1、2にそれぞれ示した。
エチレン−αオレフィン共重合体を第1樹脂とし、プロピレン系重合体を第2樹脂とし、上述した(手順2)〜(手順4)によって、プロピレン系重合体の含有割合Xと、プロピレン系重合体の融解熱量Y(温度165℃付近の融解ピークの融解熱量)との関係の回帰式を作成した。その際、昇温速度を10℃/分に設定してDSCを行った。
次いで、作成した回帰式を利用し、上述した(手順5)〜(手順7)によって、各例のラップフィルムについてプロピレン系重合体の融解熱量(mJ/mg)を測定し、プロピレン系重合体の含有割合(%)を求めた。
その結果を、プロピレン系重合体の融解熱量(mJ/mg)を「PP融解熱量(mJ/mg)」として、また、プロピレン系重合体の含有割合(質量%)を「PP含有割合(質量%)」として表1、2にそれぞれ示した。
また、多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、多層フィルムの厚さ(μm)と、を乗じた数値を「PP含有割合×多層フィルムの厚さ」として表1、2に示した。
例えば、実施例1の場合、多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合は38.4質量%(計算に用いる場合には100で割った数値)、多層フィルムの厚さは10.6μmである。これより、
(PP含有割合×多層フィルムの厚さ)=(38.4/100)×10.6=4.07
と算出される。
例えば、実施例1の場合、多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合は38.4質量%(計算に用いる場合には100で割った数値)、多層フィルムの厚さは10.6μmである。これより、
(PP含有割合×多層フィルムの厚さ)=(38.4/100)×10.6=4.07
と算出される。
<評価>
各実施例及び各比較例のラップフィルムについて、耐熱性、カット性、粘着性をそれぞれ評価した。その評価結果を表1、2に示す。
各実施例及び各比較例のラップフィルムについて、耐熱性、カット性、粘着性をそれぞれ評価した。その評価結果を表1、2に示す。
[ラップフィルムの耐熱性の評価方法]
まず、ラップフィルムのロール体から長さ14cm、幅3cmのフィルム片を切り出した。次いで、該フィルム片の長手方向の両端部に、ラップフィルムの幅方向と同方向の長さが3cm、ラップフィルムの長手方向と同方向の長さが2.5cmの板目紙を、粘着テープを用いて貼り付けて、試験片を得た。
次いで、該試験片の長手方向の一端を治具に固定し、治具で固定された端部を上端として試験片を鉛直方向に配置し、治具に固定されていない下端に10gの荷重を付与した。
次いで、試験片に荷重を付与した状態のまま、110℃に調整されたオーブンに入れ、1時間加熱し、加熱後の切断の有無を調べた。
加熱後に試験片が切断していなかったときには、オーブンの温度を5℃高くして、上記と同様に荷重を付与したまま加熱する試験を繰り返した。そして、試験片が切断しなかった最高温度を測定し、これを「耐熱温度(℃)」として表1、2に示した。
該耐熱温度が150℃以上であれば、東京都条例法で規定される耐熱性基準を満たす。
まず、ラップフィルムのロール体から長さ14cm、幅3cmのフィルム片を切り出した。次いで、該フィルム片の長手方向の両端部に、ラップフィルムの幅方向と同方向の長さが3cm、ラップフィルムの長手方向と同方向の長さが2.5cmの板目紙を、粘着テープを用いて貼り付けて、試験片を得た。
次いで、該試験片の長手方向の一端を治具に固定し、治具で固定された端部を上端として試験片を鉛直方向に配置し、治具に固定されていない下端に10gの荷重を付与した。
次いで、試験片に荷重を付与した状態のまま、110℃に調整されたオーブンに入れ、1時間加熱し、加熱後の切断の有無を調べた。
加熱後に試験片が切断していなかったときには、オーブンの温度を5℃高くして、上記と同様に荷重を付与したまま加熱する試験を繰り返した。そして、試験片が切断しなかった最高温度を測定し、これを「耐熱温度(℃)」として表1、2に示した。
該耐熱温度が150℃以上であれば、東京都条例法で規定される耐熱性基準を満たす。
[ラップフィルムのカット性の評価方法]
まず、ラップフィルムのロール体をカートンに収容し、カートンの蓋部を開き、ラップフィルムを15〜20cm程度引き出し、引き出したラップフィルムに皺や折れ目が形成されないように蓋部を閉じて、ラップフィルムにカット刃を接触させた。次いで、引き出したラップフィルムの先端部に、粘着テープを用いて紐(長さ45cm)の一端を固定し、他端に25gの錘を取り付けた。次いで、ラップフィルムのロール体が収容されたカートンを、水平に対して45°に配置された状態で移動不能に固定した。次いで、ラップフィルムに紐を固定した位置と同じ高さから錘を落下させ、ラップフィルムを下方に引っ張って、ラップフィルムをカット刃に沿って切断した。このとき、ラップフィルムは、その幅方向の全体に渡っては切断されず、一部が切断されないままとなった。そして、このラップフィルムが切断された長さを測定し、これを「切断長さ(mm)」として表1、2に示した。該切断長さはカット性の指標になり、この切断長さが長いほど、フィルムはカット性に優れる。
なお、このカット性の評価方法は、再現性が高く、また、評価者の違いによる評価結果の違いを抑制できる。
まず、ラップフィルムのロール体をカートンに収容し、カートンの蓋部を開き、ラップフィルムを15〜20cm程度引き出し、引き出したラップフィルムに皺や折れ目が形成されないように蓋部を閉じて、ラップフィルムにカット刃を接触させた。次いで、引き出したラップフィルムの先端部に、粘着テープを用いて紐(長さ45cm)の一端を固定し、他端に25gの錘を取り付けた。次いで、ラップフィルムのロール体が収容されたカートンを、水平に対して45°に配置された状態で移動不能に固定した。次いで、ラップフィルムに紐を固定した位置と同じ高さから錘を落下させ、ラップフィルムを下方に引っ張って、ラップフィルムをカット刃に沿って切断した。このとき、ラップフィルムは、その幅方向の全体に渡っては切断されず、一部が切断されないままとなった。そして、このラップフィルムが切断された長さを測定し、これを「切断長さ(mm)」として表1、2に示した。該切断長さはカット性の指標になり、この切断長さが長いほど、フィルムはカット性に優れる。
なお、このカット性の評価方法は、再現性が高く、また、評価者の違いによる評価結果の違いを抑制できる。
[ラップフィルムの粘着性の評価方法]
得られたラップフィルム4枚を重ね合わせて圧着した後、この重ね合わせたラップフィルムから、縦100mm×横200mm(矩形状)のサイズに切り出したものを試験片とした。前記ラップフィルムの重ね合わせでは、ラップフィルム1枚を重ねるごとに、ゴムローラ(質量1.65kg、幅100mm)を、フィルム全体を往復するように2回、転がして押圧した。なお、ゴムローラを転がす際には、その自重のみでフィルムを押圧するようにした。
次いで、東洋精機製作所製ストログラフV1−Cを用い、第1セルに、試験片の一方の面を貼り付け、第2セルに、試験片の他方の面を貼り付けた。次いで、第1セルを300mm/分の速度で引き上げ、試験片のラップフィルム同士が剥離したときの荷重を測定し、この荷重を「ブロッキング強度(N/100cm2)」として表1、2に示した。
該ブロッキング強度は、0.7〜1.4N/100cm2程度であることが好ましい。ブロッキング強度が0.7N/100cm2以上であれば、充分な粘着性を有し、ラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。1.4N/100cm2以下であれば、ラップフィルムの繰り出し性がより良好となる。
得られたラップフィルム4枚を重ね合わせて圧着した後、この重ね合わせたラップフィルムから、縦100mm×横200mm(矩形状)のサイズに切り出したものを試験片とした。前記ラップフィルムの重ね合わせでは、ラップフィルム1枚を重ねるごとに、ゴムローラ(質量1.65kg、幅100mm)を、フィルム全体を往復するように2回、転がして押圧した。なお、ゴムローラを転がす際には、その自重のみでフィルムを押圧するようにした。
次いで、東洋精機製作所製ストログラフV1−Cを用い、第1セルに、試験片の一方の面を貼り付け、第2セルに、試験片の他方の面を貼り付けた。次いで、第1セルを300mm/分の速度で引き上げ、試験片のラップフィルム同士が剥離したときの荷重を測定し、この荷重を「ブロッキング強度(N/100cm2)」として表1、2に示した。
該ブロッキング強度は、0.7〜1.4N/100cm2程度であることが好ましい。ブロッキング強度が0.7N/100cm2以上であれば、充分な粘着性を有し、ラップ対象物を密着性高く包みやすくなる。1.4N/100cm2以下であれば、ラップフィルムの繰り出し性がより良好となる。
表1、2に示す評価結果から、本発明を適用した実施例1〜13のラップフィルムは、いずれも、実用に適したカット性を有しつつ、耐熱性が高いものであった。
一方、本発明の範囲外である比較例1〜4のラップフィルムは、カット性と耐熱性の一方又は両方が悪いものであった。
一方、本発明の範囲外である比較例1〜4のラップフィルムは、カット性と耐熱性の一方又は両方が悪いものであった。
本発明の耐熱性多層フィルムは、家庭にて、電子レンジにより食品を加熱する際などに用いられるラップフィルム用として特に好適なものである。該耐熱性多層フィルムは、ラップフィルムの他、吸湿や乾燥などの影響を受けやすい食品を収納(例えば青果物、鮮魚、精肉などの変敗を抑制)するための食品包装体等にも好適に利用できる。
10 耐熱性多層フィルム、11 芯層、12 中間層、13 表面層、14 中間層、15 表面層。
Claims (3)
- 芯層と該芯層の両面側に設けられた表面層とを備えた耐熱性多層フィルムにおいて、
前記芯層が、示差走査熱量測定による融解ピーク温度が140℃以上のプロピレン系重合体、及びエチレン−αオレフィン共重合体を含有し、
前記表面層が、エチレン−αオレフィン共重合体を含有し、かつ、
耐熱性多層フィルム全体に対するプロピレン系重合体の含有割合と、耐熱性多層フィルムの厚さ(μm)と、を乗じた数値が3.00以上、5.50未満であることを特徴とする耐熱性多層フィルム。 - 前記表面層が、密度910〜940kg/m3のエチレン−αオレフィン共重合体60〜90質量%、及び密度910kg/m3未満のエチレン−αオレフィン共重合体10〜40質量%を含有することを特徴とする、請求項1に記載の耐熱性多層フィルム。
- 請求項1又は請求項2に記載の耐熱性多層フィルムを用いたことを特徴とするラップフィルム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013173606A JP2015039873A (ja) | 2013-08-23 | 2013-08-23 | 耐熱性多層フィルム及びラップフィルム |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013173606A JP2015039873A (ja) | 2013-08-23 | 2013-08-23 | 耐熱性多層フィルム及びラップフィルム |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015039873A true JP2015039873A (ja) | 2015-03-02 |
Family
ID=52694296
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013173606A Pending JP2015039873A (ja) | 2013-08-23 | 2013-08-23 | 耐熱性多層フィルム及びラップフィルム |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2015039873A (ja) |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05192999A (ja) * | 1992-01-14 | 1993-08-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 熱収縮性多層フィルム |
JPH10119205A (ja) * | 1996-10-18 | 1998-05-12 | Tokuyama Corp | ポリオレフィン系ラップストレッチフィルム |
JP2000153593A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-06-06 | Kao Corp | ラッピングフィルム |
JP2001219514A (ja) * | 1999-12-01 | 2001-08-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 包装用フィルム |
JP2002240210A (ja) * | 2000-03-02 | 2002-08-28 | Ube Ind Ltd | 食品包装用フィルム |
JP2003103731A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Sumitomo Chem Co Ltd | 多層フィルム |
JP2005238791A (ja) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Hitachi Chemical Filtec Inc | 包装用樹脂積層フィルム |
JP2006289867A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Asahi Kasei Life & Living Corp | 多層フィルムとその製造方法 |
US20070215609A1 (en) * | 2006-03-14 | 2007-09-20 | Jau-Ming Su | Freezable/microwaveable packaging films |
-
2013
- 2013-08-23 JP JP2013173606A patent/JP2015039873A/ja active Pending
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05192999A (ja) * | 1992-01-14 | 1993-08-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 熱収縮性多層フィルム |
JPH10119205A (ja) * | 1996-10-18 | 1998-05-12 | Tokuyama Corp | ポリオレフィン系ラップストレッチフィルム |
JP2000153593A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-06-06 | Kao Corp | ラッピングフィルム |
JP2001219514A (ja) * | 1999-12-01 | 2001-08-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 包装用フィルム |
JP2002240210A (ja) * | 2000-03-02 | 2002-08-28 | Ube Ind Ltd | 食品包装用フィルム |
JP2003103731A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Sumitomo Chem Co Ltd | 多層フィルム |
JP2005238791A (ja) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Hitachi Chemical Filtec Inc | 包装用樹脂積層フィルム |
JP2006289867A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Asahi Kasei Life & Living Corp | 多層フィルムとその製造方法 |
US20070215609A1 (en) * | 2006-03-14 | 2007-09-20 | Jau-Ming Su | Freezable/microwaveable packaging films |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11858243B2 (en) | Multi-layered films oriented in the machine direction and articles comprising the same | |
JP6436719B2 (ja) | スキンパック用熱収縮性延伸多層フィルム、それを用いたスキンパック包装体、及びスキンパック用熱収縮性延伸多層フィルムの製造方法 | |
EP3317101B1 (en) | Multi-layered films oriented in the machine direction and articles comprising the same | |
PT875372E (pt) | Pelicula estiravel de poliolefina | |
JP6798967B2 (ja) | シーラントフィルム、並びにそれを用いた包装材及び包装袋 | |
CN113195217A (zh) | 层压结构和合并有其的软包装材料 | |
DK2683772T3 (en) | Antifogging sealing composition for heat-sealable films and packaging made therefrom that can be easily opened | |
KR101429220B1 (ko) | 우수한 열접착 특성을 갖는 연신 공압출 필름 | |
KR100925340B1 (ko) | 스트레치 쉬링크 적층 필름 및 이의 제조방법 | |
JP6146086B2 (ja) | ハーフクリアパック用の紙基材シート及びハーフクリアパック | |
TWI781172B (zh) | 含有助滑劑之多層薄膜及層合物 | |
US10603884B2 (en) | Multi-layer film | |
US20070298198A1 (en) | Heat-Shrinkable Multilayer Films | |
JP2015039873A (ja) | 耐熱性多層フィルム及びラップフィルム | |
JP2021133509A (ja) | 溶断製袋用の二軸延伸ポリプロピレンフィルム | |
JP2015098108A (ja) | 発泡積層体の製造方法及びその発泡積層体 | |
JP6146085B2 (ja) | 紙基材シート、及びそれを用いたハーフクリアパック | |
JP2020185802A (ja) | シーラントフィルム、並びにそれを用いた包装材及び包装袋 | |
JP6604835B2 (ja) | ポリオレフィン系熱収縮性フィルム | |
JP6344012B2 (ja) | 紙基材シート及びこれを用いたハーフクリアパック | |
DE102018216919A1 (de) | Mehrschichtige Adhäsionsfolie | |
JP4896421B2 (ja) | ストレッチシュリンク積層フィルムおよびその製造方法 | |
JP2015027759A (ja) | 食品用ラップフィルム | |
JP3124213B2 (ja) | 包装用積層フィルム | |
KR102559970B1 (ko) | 폴리올레핀계 다층 랩 필름 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160603 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170222 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170228 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20170829 |