JP2015013960A - ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤、並びに該粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤及び潤滑油組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】十分な摩擦損失低減効果を潤滑油に付与すること、及び低温流動性を確保することができ、せん断安定性に優れる粘度指数向上剤、並びに該粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤及び潤滑油組成物を提供すること。
【解決手段】コア部と、式（１）で表される構造単位及び特定の構造単位を含む重合鎖からなり且つ該重合鎖の一端がコア部に結合しているアーム部の３つ以上と、を有し、Ｍｗが１００，０００未満であり、Ｍｗ／Ｍｎが１．６以下である、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤。

【選択図】なし

Description

本発明は、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤、並びに該粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤及び潤滑油組成物に関する。

従来、潤滑油の分野では、省エネルギー性の観点から潤滑油の改良が検討されている。特に近年は、地球環境保護の気運が高まり、潤滑油に対する省エネルギー性改善効果の要求は一層強まっている。

例えば、自動車の変速機に用いられるＡＴＦ、ＭＴＦ、ＣＶＴＦ等の潤滑油（「変速機用潤滑油」又は「駆動系油」とも呼ばれる。）の場合、省燃費性を改善する手段の一つとして、変速機用潤滑油を低粘度化して粘性抵抗を低減する方法が挙げられる。しかし、変速機用潤滑油を低粘度化すると、油漏れ、焼付きなどの別の問題が生じるおそれがある。

そこで、省燃費性を改善する他の方法として、粘度指数向上剤を用いる方法がある。この方法は、粘度指数向上剤を用いることによって変速機用潤滑油の粘度指数を高くし、高温領域での粘度を維持しつつ、低温領域での粘度増加を抑制するものである。粘度指数向上剤については、これまで各種の粘度指数向上剤の使用が提案されているが、特にポリ（メタ）クリレート系粘度指数向上剤の使用が多く提案されている（例えば特許文献１〜７参照）。

特開平７−４８４２１号公報 特開平７−６２３７２号公報 特開平６−１４５２５８号公報 特開平３−１０００９９号公報 特開２００２−３０２６８７号公報 特開２００４−１２４０８０号公報 特開２００５−１８７７３６号公報

ところで、省燃費性が悪化する原因の一つとして、駆動装置内にある歯車の動力伝達時の摩擦損失が挙げられる。したがって、高せん断条件下で粘性抵抗の低い潤滑油を実現できれば、摩擦損失を低減することができ、省燃費性をさらに向上させることができる。しかし、上述した従来の粘度指数向上剤は、高粘度指数化により高温領域及び低温領域の粘度特性の改善を図るものであり、摩擦損失低減効果の点では十分とはいえない。

また最近では、摩擦損失の低減に加えて、潤滑油を広範な温度範囲で適用できるように低温流動性の確保が求められている。さらに、駆動系油はほとんど交換することがないため、省燃費の持続性が求められている。省燃費持続性には、粘度指数向上剤のせん断安定性が大きく影響するため、粘度指数向上剤としては、摩擦損失低減効果に加えてせん断安定性に優れることが望ましい。しかし、従来のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤は、摩擦損失低減効果、低温流動性、及びせん断安定性のすべてを必ずしも満足できているとはいえない。

そこで、本発明は、十分な摩擦損失低減効果を潤滑油に付与すること、及び低温流動性を確保することができ、せん断安定性に優れる粘度指数向上剤、並びに該粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤及び潤滑油組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、鋭意検討した結果、特定の構造を有し、重量平均分子量、及び重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎが特定の条件を満たすポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤が、摩擦損失低減効果を付与すること、及び低温流動性を確保することができ、せん断安定性に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、コア部と、下記一般式（１）で表される構造単位及び下記一般式（２）で表される構造単位を含む重合鎖からなり且つ該重合鎖の一端がコア部に結合しているアーム部の３つ以上と、を有し、重量平均分子量Ｍｗが１００，０００未満であり、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎが１．６以下である、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤。

［式（１）及び（２）中、Ｒ_１は水素又はメチル基を示し、Ｒ_２は下記一般式（３）で表される基を示し、Ｒ_３は直鎖又は炭素数５以下の分岐を有する炭素数１〜１８のアルキル基を示す。

式（３）中、ｍ及びｎは、ｍ≧５かつｎ≧４かつｍ＋ｎ≦３１を満たす整数である。］

また、本発明は、上記ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤を提供する。

また、本発明は、潤滑油基油と、上記ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有する潤滑油組成物を提供する。

本発明によれば、十分な摩擦損失低減効果を潤滑油に付与すること、及び低温流動性を確保することができ、せん断安定性に優れる粘度指数向上剤、並びに該粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤及び潤滑油組成物を提供することができる。

以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではない。

［第１実施形態：ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤］
第１実施形態に係るポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤は、コア部と、下記一般式（１）で表される構造単位及び下記一般式（２）で表される構造単位を含む重合鎖からなるアーム部の３つ以上と、を有する。該ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤の重量平均分子量Ｍｗ（以下、場合により単に「Ｍｗ」という。）は１００，０００未満であり、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎ（以下、場合により単に「Ｍｗ」という。）との比Ｍｗ／Ｍｎ（以下、場合により単に「Ｍｗ／Ｍｎ」という。）は１．６以下である。

［式（１）及び（２）中、Ｒ^１は水素又はメチル基を示し、Ｒ^２は下記一般式（３）で表される基を示し、Ｒ^３は直鎖又は炭素数５以下の分岐を有する炭素数１〜１８のアルキル基を示す。

式（３）中、ｍ及びｎは、ｍ≧５かつｎ≧４かつｍ＋ｎ≦３１を満たす整数である。］

Ｒ^１は水素又はメチル基のいずれであってもよいが、好ましくはメチル基である。

Ｒ^２としては、低粘度化の観点から、ｍが５〜１６、ｎが４〜１５であるものが好ましく、ｍが６〜１５、ｎが６〜１０であるものがより好ましく、ｍが７〜１０、ｎが６〜９であるものが更に好ましい。重合鎖に含まれる上記一般式（１）で表される構造単位が２以上の場合、Ｒ^１及びＲ^２は構造単位同士で同一でも異なっていてもよい。

アーム部を構成する重合鎖は、上記のとおり、上記一般式（１）で表される構造単位及び上記一般式（２）で表される構造単位を含むが、低粘度化の観点から、上記一般式（１）で表される構造単位を、重合鎖に含まれる構造単位の全量を基準として、２０〜８０質量％含むことが好ましく、２０〜７０質量％含むことがより好ましく、２０〜５０質量％含むことが更に好ましい。また、重合鎖は、省燃費性の観点から、上記一般式（２）で表される構造単位を、重合鎖に含まれる構造単位の全量を基準として、２０〜８０質量％含むことが好ましく、３０〜８０質量％含むことがより好ましく、５０〜８０質量％含むことが更に好ましい。また、重合鎖は、上記一般式（１）で表される構造単位と上記一般式（２）で表される構造単位とを合わせて、重合鎖に含まれる構造単位の全量を基準として、７０質量％以上含むことが好ましく、８０質量％以上含むことがより好ましく、９０質量％以上含むことが更に好ましく、１００質量％含むことが最も好ましい。

重合鎖に含まれる上記一般式（２）で表される構造単位が２以上の場合、Ｒ^１及びＲ^３は構造単位同士で同一でも異なっていてもよい。Ｒ^３の異なる２種以上の構造単位が含まれる場合、ポリ（メタ）アクリレートの溶解性の観点から、Ｒ^３がメチル基である構造単位が、重合鎖に含まれる構造単位の全量を基準として、５〜５０質量％含まれることが好ましく、１０〜４５質量％含まれることがより好ましく、２０〜４５質量％含まれることが更に好ましい。また、低温流動性の観点から、Ｒ^３が炭素数１８のアルキル基である構造単位が、重合鎖に含まれる構造単位の全量を基準として、５〜５０質量％含まれることが好ましく、１０〜４５質量％含まれることがより好ましく、２０〜４０質量％含まれることが更に好ましい。

重合鎖は、上記一般式（１）で表される構造単位及び上記一般式（２）で表される構造単位のみを含んでいてもよく、あるいは、これら以外の構造単位を更に含んでいてもよい。また、重合鎖の末端のうち、一端はコア部に結合しており、他端については結合する原子に特に制限はない。このような重合鎖の中でも、上記一般式（１）で表される構造単位及び上記一般式（２）で表される構造単位のみを含んでおり、一端がコア部に結合し、他端が水素原子に結合している重合鎖、すなわち下記一般式（４）で表される重合鎖であることが好ましい。

式（４）中、Ｒ^１は水素又はメチル基を示し、Ｒ^４は、上記一般式（３）で表される基、又は直鎖若しくは炭素数５以下の分岐を有する炭素数１〜１８のアルキル基を示し、ｎはＭｗ及びＭｗ／Ｍｎが上記の条件を満たすように選ばれる整数である。ｎは、例えば４０〜４５０の整数である。

アーム部１つあたりの重量平均分子量Ｍｗは、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のＭｗが上記の条件を満たすように適宜選ばれるが、３３，０００以下であることが好ましく、３０，０００以下であることがより好ましく、２７，０００以下であることが更に好ましい。

アーム部１つあたりの数平均分子量Ｍｎは、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のＭｗ／Ｍｎが上記の条件を満たすように適宜選ばれるが、２，０００以上であることが好ましく、４，０００以上であることがより好ましく、８，０００以上であることが更に好ましい。

ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤の重量平均分子量Ｍｗは、１００，０００未満であり、せん断安定性の観点から、９０，０００以下であることが好ましく、８０，０００以下であることがより好ましく、６０，０００以下であることが更に好ましい。Ｍｗの下限は特に制限されないが、Ｍｗは例えば１０，０００以上である。

ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤の数平均分子量Ｍｎは、Ｍｗ／Ｍｎが上記の条件を満たすように適宜選択される。Ｍｎは、省燃費特性の観点から、６，０００以上であることが好ましく、１０，０００以上であることがより好ましく、１２，５００以上であることが更に好ましい。Ｍｎの上限は特に制限されないが、Ｍｎは例えば６０，０００以下である。

Ｍｗ／Ｍｎは、１．６以下であるが、省燃費性の観点から、１．５以下であることが好ましく、１．４以下であることがより好ましく、１．３以下であることが更に好ましい。また、Ｍｗ／Ｍｎは、省燃費性の観点から、１．０以上であることが好ましく、１．０１以上であることがより好ましく、１．０２以上であることが更に好ましい。

なお、本発明でいう「重量平均分子量Ｍｗ」、「数平均分子量Ｍｎ」及び「重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎ」とは、ＧＰＣ分析により得られるＭｗ、Ｍｎ及びＭｗ／Ｍｎ（ポリスチレン（標準試料）換算値）を意味する。ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のＭｗ／Ｍｎ及びアーム部１つあたりのＭｗ及びＭｎは、例えば以下のように測定することができる。

溶剤としてテトラヒドロフランを使用し、希釈して試料濃度を２質量％とした溶液を調製する。その試料溶液を、ＧＰＣ装置（Ｗａｔｅｒｓ Ａｌｌｉａｎｃｅ２６９５）を用いて分析を行う。溶剤の流速は１ｍｌ／ｍｉｎ、分析可能分子量１０，０００から２５６，０００のカラムを使用し、屈折率を検出器として分析を実施する。なお、分子量が明確なポリスチレン標準を用いてカラム保持時間と分子量との関係を求め、検量線を別途作成した上で、得られた保持時間から分子量を決定する。得られた分子量（ＭｗとＭｎ）と開始剤の官能基数で割ることでアームの分子量（ＭｗとＭｎ）を算出することができる。

コア部は、アクリロイル基の炭素−炭素二重結合と反応する官能基を３つ以上有する化合物に由来するものである。アクリロイル基の炭素−炭素二重結合と反応する官能基を３つ以上有する化合物としては、例えば、１，１，１−トリス（２−ブロモイソブチルオキシメチレン）エタン、ペンタエリスリトールテトラキス（２−ブロモイソブチレート）、ジペンタエリスリトールヘキサキス（２−ブロモイソブチレート）が挙げられる。

ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤が有するアーム部の数は、上記官能基の数と対応する。アーム部の数、すなわち上記官能基の数は、せん断安定性の観点から、２〜１２であることが好ましく、２〜８であることがより好ましく、３〜６であることが更に好ましい。

本実施形態に係るポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤の製造方法としては、特に制限されないが、例えば、アルキル（メタ）アクリレート、開始剤及び溶媒を含む混合溶液に重合触媒を加え、アルキル（メタ）アクリレートを重合する方法が挙げられる。

アルキル（メタ）アクリレートとしては、下記一般式（５）で表されるアルキル（メタ）アクリレート及び下記一般式（６）で表されるアルキル（メタ）アクリレートを用いることができる。

式（５）及び（６）中、Ｒ^１は水素又はメチル基を示し、Ｒ^２は上記一般式（３）で表される基を示し、Ｒ^３は直鎖又は炭素数５以下の分岐を有する炭素数１〜１８のアルキル基を示す。

Ｒ^１はメチル基であることが好ましい。Ｒ^２としては、ｍが５〜１６、ｎが４〜１５であるものが好ましく、ｍが６〜１５、ｎが６〜１０であるものがより好ましく、ｍが７〜１０、ｎが６〜９であるものが更に好ましい。

アルキル（メタ）アクリレートとしては、上記のとおり、上記一般式（５）で表されるアルキル（メタ）アクリレート及び上記一般式（６）で表されるアルキル（メタ）アクリレートを用いることができるが、上記一般式（５）で表されるアルキル（メタ）アクリレートの含有量が、アルキル（メタ）アクリレート全量基準で、２０〜８０質量％であることが好ましく、２０〜７０質量％であることがより好ましく、２０〜５０質量％であることが更に好ましい。また、上記一般式（５）で表されるアルキル（メタ）アクリレートの含有量が、アルキル（メタ）アクリレート全量基準で、２０〜８０質量％であることが好ましく、３０〜８０質量％であることがより好ましく、５０〜８０質量％であることが更に好ましい。

上記一般式（６）で表されるアルキル（メタ）アクリレートとしては、上記一般式（６）で表されるアルキル（メタ）アクリレートの１種を単独で、又は２種以上を混合して用いることができるが、２種以上を混合して用いることが好ましい。２種以上を混合して用いる場合、Ｒ^２がメチル基であるメチル（メタ）アクリレートの含有量が、アルキル（メタ）アクリレート全量基準で、５〜５０質量％であることが好ましく、１０〜４５質量％であることがより好ましく、２０〜４５質量％であることが更に好ましい。また、Ｒ^２が炭素数１８のアルキル基であるアルキル（メタ）アクリレートの含有量が、アルキル（メタ）アクリレート全量基準で、５〜５０質量％であることが好ましく、１０〜４５質量％であることがより好ましく、２０〜４０質量％であることが更に好ましい。

開始剤としては、アクリロイル基の炭素−炭素二重結合と反応する官能基を３つ以上有する化合物に由来するものを用いることができ、例えば、１，１，１−トリス（２−ブロモイソブチルオキシメチレン）エタン、ペンタエリスリトールテトラキス（２−ブロモイソブチレート）、ジペンタエリスリトールヘキサキス（２−ブロモイソブチレート）を用いることができる。

溶媒としては、例えば、高度精製鉱油、アニソール、トルエンを用いることができる。好ましい溶媒としては、高度精製鉱油を例示することができる。

重合触媒としては、例えば、臭化銅（ＩＩ）、トリス（２−ピリジルメチル）アミン、アゾビスイソブチロニトリル、２−エチルヘキサン酸スズ（ＩＩ）、トリス[２−（ジメチルアミノ）エチル]アミンを用いることができる。好ましい重合触媒としては、臭化銅（ＩＩ）、トリス（２−ピリジルメチル）アミン、アゾビスイソブチロニトリル、２−エチルヘキサン酸スズ（ＩＩ）を例示することができる。これらの重合触媒を１種単独で、又は２種以上を混合して用いてもよい。

アルキル（メタ）アクリレートを重合する際の反応温度は、適宜選定することができる。好ましい反応温度としては、６０〜１００℃を例示することができる。反応温度を上記範囲内にすることで、得られるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のＭｗ／Ｍｎが１．６以下となりやすくなる。例えば、反応温度が６０〜８０℃であるとＭｗ／Ｍｎが１．０〜１．２となる傾向にあり、反応温度が８０〜９０℃であるとＭｗ／Ｍｎが１．２〜１．４となる傾向にあり、反応温度が９０〜１００℃であるとＭｗ／Ｍｎが１．４〜１．６となる傾向にある。

反応時間は、原料であるアルキル（メタ）アクリレート、重合試薬、溶媒及び開始剤の種類及び使用量、反応温度等の反応条件、目的とするポリ（メタ）アクリレートのＭｗ及びＭｗ／Ｍｎに応じて適宜選定することができる。好ましい反応時間としては、８〜１６時間を例示することができる。

アルキル（メタ）アクリレートの重合は、窒素雰囲気下で行うことが好ましい。

［第２実施形態：潤滑油添加剤］
本発明の第２実施形態に係る潤滑油添加剤は、コア部と、上記一般式（１）で表される構造単位及び上記一般式（２）で表される構造単位を含む重合鎖からなり且つ該重合鎖の一端がコア部に結合しているアーム部と、を有し、重量平均分子量Ｍｗが１００，０００未満であり、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎが１．６以下であるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有する。なお、本実施形態におけるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤は、上記第１実施形態における粘度指数向上剤と同様であり、ここでは重複する説明を省略する。

潤滑油添加剤は、上記のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のみからなるものであってもよく、あるいは、当該粘度指数向上剤と他の添加剤との混合物（すなわち添加剤組成物）であってもよい。潤滑油添加剤が当該粘度指数向上剤と他の添加剤との混合物である場合、これらの混合割合は特に制限されず、用途に応じて適宜選定することができる。

他の添加剤としては、上記のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤以外の粘度指数向上剤、酸化防止剤、摩耗防止剤（又は極圧剤）、腐食防止剤、防錆剤、粘度指数向上剤、流動点降下剤、抗乳化剤、金属不活性化剤、消泡剤、無灰摩擦調整剤等の添加剤等が挙げられる。これらの添加剤は、１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

上記のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤以外の粘度指数向上剤としては、上記のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤以外のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤、ポリイソブテン系粘度指数向上剤、エチレン−プロピレン共重合体系粘度指数向上剤、スチレン−ブタジエン水添共重合体系粘度指数向上剤などが挙げられる。

酸化防止剤としては、フェノール系、アミン系等の無灰酸化防止剤、亜鉛系、銅系、モリブデン系等の金属系酸化防止剤が挙げられる。

フェノール系酸化防止剤としては、例えば、４，４'−メチレンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、４，４’−ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、４，４'−ビス（２−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２'−メチレンビス（４−エチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２'−メチレンビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、４，４'−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、４，４’−イソプロピリデンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ノニルフェノール）、２，２'−イソブチリデンビス（４，６−ジメチルフェノール）、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−シクロヘキシルフェノール）、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，４−ジメチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−α−ジメチルアミノ−ｐ−クレゾール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノメチルフェノール）、４,４'−チオビス（２−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、４，４'−チオビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２'−チオビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、ビス（３−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−ブチルベンジル）スルフィド、ビス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）スルフィド、２，２'−チオ−ジエチレンビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、トリデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ペンタエリスリチル−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクチル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ステアリル３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、オクチル−３−（３−メチル−５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等が挙げられる。これらは二種以上を混合して使用してもよい。

アミン系酸化防止剤としては、例えば、芳香族アミン化合物、アルキルジフェニルアミン、アルキルナフチルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキルフェニル−α−ナフチルアミン等の潤滑油用として一般に使用されている公知のアミン系酸化防止剤が挙げられる。

腐食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系、トリルトリアゾール系、チアジアゾール系、又はイミダゾール系化合物等が挙げられる。

防錆剤としては、例えば、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネート、アルケニルコハク酸エステル、又は多価アルコールエステル等が挙げられる。

金属不活性化剤としては、例えば、イミダゾリン、ピリミジン誘導体、アルキルチアジアゾール、メルカプトベンゾチアゾール、ベンゾトリアゾール又はその誘導体、１，３，４−チアジアゾールポリスルフィド、１，３，４−チアジアゾリル−２，５−ビスジアルキルジチオカーバメート、２−（アルキルジチオ）ベンゾイミダゾール、又はβ−（ｏ−カルボキシベンジルチオ）プロピオンニトリル等が挙げられる。

消泡剤としては、例えば、２５℃における動粘度が１，０００〜１００，０００ｍｍ^２／ｓのシリコーンオイル、アルケニルコハク酸誘導体、ポリヒドロキシ脂肪族アルコールと長鎖脂肪酸のエステル、メチルサリチレートとｏ−ヒドロキシベンジルアルコール等が挙げられる。

無灰摩擦調整剤としては、潤滑油用の無灰摩擦調整剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、炭素数６〜３０のアルキル基又はアルケニル基、特に炭素数６〜３０の直鎖アルキル基又は直鎖アルケニル基を分子中に少なくとも１個有する、アミン化合物、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、脂肪酸、脂肪族アルコール、脂肪族エーテル等の無灰摩擦調整剤等が挙げられる。また特開２００９−２８６８３１号公報に記載の窒素含有化合物及びその酸変性誘導体等、国際公開第２００５／０３７９６７号パンフレットに例示されている各種無灰摩擦調整剤を用いることもできる。

また、本実施形態に係る潤滑油添加剤は、溶剤を更に含有していてもよい。溶剤としては、高度精製鉱油、溶剤精製基油、合成油を用いることができる。これらの中でも、高度精製鉱油を用いることが好ましい。潤滑油添加剤が溶剤を含有する場合、溶剤の含有量は、潤滑油添加剤の全量を基準として、好ましくは５〜７５質量％、より好ましくは３０〜６０質量％である。

［第３実施形態：潤滑油組成物］
第３実施形態に係る潤滑油組成物は、潤滑油基油と、上記一般式（１）で表される構造単位及び上記一般式（２）で表される構造単位を含む重合鎖からなり且つ該重合鎖がコア部に結合しているアーム部と、を有し、重量平均分子量Ｍｗが１００，０００未満であり、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎが１．６以下であるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤と、を含有する。ここで、本実施形態に係る潤滑油組成物には、潤滑油基油と上記第２の実施形態に係る潤滑油添加剤とを含有する態様が包含される。本実施形態におけるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤は上記第１実施形態及び第２実施形態におけるポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤と同様であり、また、潤滑油組成物に含まれ得るその他の添加剤及び溶剤は第２実施形態におけるその他の添加剤及び溶剤と同様であり、ここでは重複する説明を省略する。

潤滑油基油としては、特に制限されず、通常の潤滑油に使用される潤滑油基油を使用できる。具体的には、鉱油系潤滑油基油、合成油系潤滑油基油又はこれらの中から選ばれる２種以上の潤滑油基油を任意の割合で混合した混合物等を使用できる。

鉱油系潤滑油基油としては、例えば、原油を常圧蒸留して得られる常圧残油を減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、水素化精製等の処理を１つ以上行って精製したもの、あるいはワックス異性化鉱油、ＧＴＬワックス（ガストゥリキッドワックス）を異性化する手法で製造される基油等が挙げられる。

合成油系潤滑油としては、例えば、ポリブテン又はその水素化物；１−オクテンオリゴマー、１−デセンオリゴマー等のポリ−α−オレフィン又はその水素化物；ジトリデシルグルタレート、ジ−２−エチルヘキシルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ−２−エチルヘキシルセバケート等のジエステル；トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール−２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラルゴネート等のポリオールエステル；アルキルナフタレン、アルキルベンゼン等の芳香族系合成油又はこれらの混合物等が例示できる。

潤滑油基油の１００℃における動粘度は、好ましくは２．５〜１０．０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは３．０〜８．０ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは３．５〜６．０ｍｍ^２／ｓである。また、潤滑油基油の粘度指数は、好ましくは９０〜１６５、より好ましくは１００〜１５５、更に好ましくは１２０〜１５０である。

潤滑油基油のクロマト分析による飽和分は、第１実施形態に係るポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤等の添加剤の効果を発揮しやすくするため、好ましくは８０％以上、より好ましくは８５％以上、更に好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上である。

第１実施形態に係るポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤の含有量は、潤滑油組成物全量を基準として、好ましくは０．１〜２０．０質量％、より好ましくは０．５〜１５．０質量％、更に好ましくは１．０〜１０．０質量％である。当該含有量が上記下限値以上であると、十分な添加効果を得られやすくなり、一方、当該含有量が上記上限値以下であると、せん断安定性が高くなり、燃費持続性が向上する。

潤滑油組成物の１００℃における動粘度は、好ましくは２．０〜１６．３ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは２．５〜１２．５ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは３．０〜１０．０ｍｍ^２／ｓである。１００℃における動粘度が上記下限値以上であると、潤滑性を確保しやすくなり、一方、１００℃における動粘度が上記上限値以下であると、より省燃費性が向上する。なお、本発明での１００℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ−２２８３−１９９３に規定される１００℃における動粘度を意味する。

潤滑油組成物の粘度指数は、好ましくは１３０〜２５０、より好ましくは１４０〜２４０、更に好ましくは１６０〜２３０である。粘度指数が上記下限値以上であると、ＨＴＨＳ粘度を維持しながら、より省燃費性を向上させることができ、また低温粘度を低下させやすくなる。一方、粘度指数が上記上限値以下であると、低温流動性、添加剤の溶解性、及びシール材料との適合性を確保することができる。なお、本発明での粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３−１９９３に規定される粘度指数を意味する。

潤滑油組成物の−４０℃におけるＢＦ粘度は、好ましくは２０，０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは１８，０００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは１６，０００ｍＰａ・ｓ以下である。−４０℃におけるＢＦ粘度が上記上限値以下であると、低温流動性に優れ、低温時に潤滑油が流動しやすくなる。なお、本発明での−４０℃におけるＢＦ粘度は、ＪＰＩ−５Ｓ−２６−９９に規定される−４０℃におけるＢＦ粘度を意味する。

潤滑油組成物のせん断率は、好ましくは８％以下、より好ましくは５％以下、更に好ましくは２％以下である。せん断率が上記上限値以下であると、処方油をさらに低粘度化することが可能である。なお、本発明でのせん断率は、実機のギヤでのせん断安定性をシミュレートするためにＫＲＬテーパーローラーベアリング（試験法：ＣＥＣ Ｌ４５−Ａ−９９）を用い、機械的せん断による方法で評価したせん断率を意味する。より詳細には、ＧｒｏｕｐＩＩの基油に粘度指数向上剤を２質量％になるように調製したものを、上記試験法に準拠し、１２０時間連続で運転する。そのときの、試験前後での１００℃の動粘度の低下率（試験前後での動粘度との差を試験前の動粘度で割った値（％））をせん断率とする。

以上説明した第１実施形態に係る粘度指数向上剤、第２実施形態に係る潤滑油添加剤、及び第３実施形態に係る潤滑油組成物は、内燃機関用潤滑油、駆動系潤滑油等の幅広い分野で使用することができるが、特に、駆動系潤滑油の分野において有用である。この場合の駆動装置は自動変速機（ＡＴ）、無段自動変速機（ＣＶＴ）および有段変速機（ＴＭ）のいずれであってもよい。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。

［実施例１］
下記の条件（「合成条件１」とする）でポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を合成した。

錨型金属製攪拌翼（真空シール付）、ジムロート冷却器、窒素導入用３方コック及びサンプル導入口を装着した３００ｍｌの５口セパラブルフラスコに、メチルメタクリレート（式（６）中のＲ^１及びＲ^２が共にメチル基である化合物。以下「Ｃ１−ＭＡ」と表記する。）２４ｇ、２−オクチルドデシルメタクリレート（式（５）中のＲ^１がメチル基、Ｒ^２が式（３）でｍ＝９、ｎ＝６である化合物。以下「Ａ２」と表記する。）１８ｇ、ステアリルメタクリレート（式（６）中のＲ^１がメチル基、Ｒ^２がステアリル基（炭素数１８の直鎖アルキル基）である化合物。以下「Ｃ１８−ＭＡ」と表記する。）１８ｇ、開始剤として３官能開始剤である１，１，１−トリス（２−ブロモイソブチロキシメチル）エタン（以下「Ｘ」と表記する。）０．１８ｇ、及び溶媒として高度精製鉱油（１００℃の動粘度：４．２ｍｍ^２／ｓ）１１７ｇを投入し、攪拌下で均一溶液とした。本溶液を氷浴にて０℃まで冷却し、ダイヤフラムポンプを用いて反応系の真空脱気／窒素パージを５回実施した。さらに、窒素フロー下でサンプル導入口より、重合触媒として臭化銅（ＩＩ）０．００４ｇ及びトリス（２−ピリジルメチル）アミン０．００５ｇをアニソール２．０ｇに溶解した錯体溶液と、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）０．０５６ｇとを投入した後、窒素雰囲気下にて溶液温度７０℃にて１２時間撹拌して重合を実施し、３つのアーム部を有するポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有した溶液を得た。

得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤について、ＧＰＣ分析により、重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎを測定した。その結果、重量平均分子量Ｍｗは９７，０００、数平均分子量Ｍｎは６６，０００、Ｍｗ／Ｍｎは１．４６であった。ＧＰＣ分析の手順は以下のとおりである。

溶剤としてテトラヒドロフランを使用し、希釈して試料濃度を２質量％とした溶液を調製した。その試料溶液を、ＧＰＣ装置（Ｗａｔｅｒｓ Ａｌｌｉａｎｃｅ２６９５）を用いて分析を行った。溶剤の流速は１ｍｌ／ｍｉｎ、分析可能分子量１０，０００から２５６，０００のカラムを使用し、屈折率を検出器として分析を実施した。なお、分子量が明確なポリスチレン標準を用いてカラム保持時間と分子量との関係を求め、検量線を別途作成した上で、得られた保持時間から分子量を決定した。

［実施例７］
下記の条件（「合成条件２」とする）でポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を合成した。

錨型金属製攪拌翼（真空シール付）、ジムロート冷却器、窒素導入用３方コック及びサンプル導入口を装着した３００ｍｌの５口セパラブルフラスコに、メチルメタクリレート（Ｃ１−ＭＡ）２４ｇ、２−オクチルドデシルメタクリレート（Ａ２）１８ｇ、ステアリルメタクリレート（Ｃ１８−ＭＡ）１８ｇ、開始剤として３官能開始剤である１，１，１−トリス（２−ブロモイソブチロキシメチル）エタン（Ｘ）０．１４ｇ、及び溶媒として高度精製鉱油（１００℃の動粘度：４．２ｍｍ^２／ｓ）１１７ｇを投入し、攪拌下で均一溶液とした。本溶液を氷浴にて０℃まで冷却し、ダイヤフラムポンプを用いて反応系の真空脱気／窒素パージを５回実施した。さらに、窒素フロー下でサンプル導入口より、重合触媒として臭化銅（ＩＩ）０．００４ｇ及びトリス（２−ピリジルメチル）アミン０．００５ｇをアニソール２．０ｇに溶解した錯体溶液と、２−エチルヘキサン酸スズ（ＩＩ）０．１７ｇを高度精製鉱油３ｇに溶解した溶液とを投入した後、窒素雰囲気下にて溶液温度７０℃にて１２時間撹拌して重合を実施し、３つのアーム部を有するポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有した溶液を得た。

得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤について、実施例１と同様にＧＰＣ分析を行った結果、重量平均分子量Ｍｗは９５，０００、数平均分子量Ｍｎは８６，０００、Ｍｗ／Ｍｎは１．１１であった。

［比較例３］
下記の条件（「合成条件３」とする）でポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を合成した。

錨型金属製攪拌翼（真空シール付）、ジムロート冷却器、窒素導入用３方コック及びサンプル導入口を装着した３００ｍｌの５口セパラブルフラスコに、メチルメタクリレート（Ｃ１−ＭＡ）２４ｇ、２−オクチルドデシルメタクリレート（Ａ２）１８ｇ、ステアリルメタクリレート（Ｃ１８−ＭＡ）１８ｇ、クミルジチオ安息香酸（ＣＤＴＢＡ）０．０２１ｇ、及び溶媒として高度精製鉱油（１００℃の動粘度：４．２ｍｍ^２／ｓ）６０ｇを投入し、攪拌下で均一溶液とした。本溶液を氷浴にて０℃まで冷却し、ダイヤフラムポンプを用いて反応系の真空脱気／窒素パージを５回実施した。さらに、窒素フロー下でサンプル導入口より開始剤としてアゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）０．００３ｇを投入した後、窒素雰囲気下にて溶液温度９０℃で１２時間重合を実施し、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有した溶液を得た。

得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤について、実施例１と同様にＧＰＣ分析を行った結果、重量平均分子量Ｍｗは６５，０００、数平均分子量Ｍｎは７８，０００、Ｍｗ／Ｍｎは１．６５であった。

［比較例４］
下記の条件（「合成条件４」とする）でポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を合成した。

撹拌羽（真空シール付）、ジムロート冷却器、窒素導入用３方コック及びサンプル導入用滴下ロートを装着した３００ｍｌの４口の反応フラスコに、溶媒として高度精製鉱油６０ｇを投入し、８５℃の油浴内で窒素パージを実施しながら１時間撹拌した。サンプル導入用滴下ロートに、原料モノマーとしてメチルメタクリレート（Ｃ１−ＭＡ）２４ｇ、ステアリルメタクリレート（Ｃ１８−ＭＡ）１８ｇ、及びドデシルメタクリレート（式（６）中のＲ^１がメチル基、Ｒ^２がドデシル基（炭素数１２の直鎖アルキル基）である化合物。以下「Ｃ１２−ＭＡ」と表記する。）、開始剤としてアゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）０．０３５ｇを混合した原料を投入し、この原料を１２０分かけて反応フラスコ内に滴下した。その後、窒素フロー下にて８５℃で撹拌を保持して８時間重合を実施し、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有した溶液を得た。その後、１３０℃、１ｍｍＨｇで３時間真空蒸留を実施して、上記溶液から未反応モノマーを除去した。

得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤について、実施例１と同様にＧＰＣ分析を行った結果、重量平均分子量Ｍｗは７８，０００、数平均分子量Ｍｎは３２，０００、Ｍｗ／Ｍｎは２．４４であった。

［実施例２〜６、８〜３４、比較例１〜２、５〜６］
原料の配合量を表１、３、５、７、９、１１、１３に示すとおりに変更し、それ以外は上記の合成条件１〜４のいずれかと同様にして、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を合成した。なお、表中、Ｙは４官能開始剤であるペンタエリスリトールテトラキス（２−ブロモイソブチレート）、Ｚは６官能開始剤であるジペンタエリスリトールヘキサキス（２−ブロモイソブチレート）を表す。また、Ａ１：ｍ＝７、ｎ＝６等は式（５）中のＲ^１がメチル基、Ｒ^２が式（３）でｍ＝７、ｎ＝６である化合物等を表す。得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤のＭｗ、Ｍｎ及びＭｗ／Ｍｎを表２、４、６、８、１０、１２、１４に示す。

＜潤滑油組成物の調製＞
実施例１〜３４及び比較例１〜６でそれぞれ得られたポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤と、金属系（ＴＢＮ３００ｍｇＫＯＨ/ｇのカルシウムスルホネート系）清浄剤、無灰分残剤（コハク酸イミド）、摩擦調整剤（オレイルアミド）、摩耗防止剤（リン酸）、酸化防止剤（ジフェニルアミン）、金属不活性化剤（チアジアゾール）、及び硫黄系添加剤（硫化エステル）を含む性能添加剤と、高度精製鉱油（ＧｒｏｕｐＩＩ基油、１００℃における動粘度：３．３ｍｍ^２／ｓ、ＶＩ：１１０）とを、表２、４、６、８、１０、１２、１４に示す割合で配合し、潤滑油組成物を調製した。

＜潤滑油組成物の評価＞
実施例１〜３４及び比較例１〜６の各潤滑油組成物について、１００℃における動粘度、粘度指数、−４０℃におけるＢＦ粘度、及びせん断安定性を、それぞれ下記に準拠した方法により測定した。結果を表２、４、６、８、１０、１２、１４に示す。
動粘度：ＪＩＳ Ｋ−２２８３−１９９３
粘度指数：ＪＩＳ Ｋ ２２８３−１９９３
ＢＦ粘度：ＪＰＩ−５Ｓ−２６−９９

また、実施例１〜３４及び比較例１〜６の各潤滑油組成物の摩擦特性を、二円筒転がりすべり摩擦試験機を用いて、一定荷重条件下での摩擦係数により評価した。具体的には、試験温度８０℃、荷重１４２Ｎ、面圧０．４８ＧＰａ、周速１．０ｍ／ｓ、すべり率５.１％の条件で、試験開始から１０分間の摩擦係数を平均化した。結果を表２、４、６、８、１０、１２、１４に示す。

また、実施例１〜３４及び比較例１〜６の各粘度指数向上剤を用いたときのせん断安定性を、実機のギヤでのせん断安定性をシミュレートするためにＫＲＬテーパーローラーベアリング（試験法：ＣＥＣ Ｌ４５−Ａ−９９）を用い、機械的せん断による方法で評価した。より詳細には、ＧｒｏｕｐＩＩの基油に各粘度指数向上剤を２質量％になるように調製したものを、上記試験法に準拠し、１２０時間連続で運転した。そのときの、試験前後での１００℃の動粘度の低下率（試験前後での動粘度との差を試験前の動粘度で割った値（％））をせん断率として評価した。

Claims (3)

1. コア部と、下記一般式（１）で表される構造単位及び下記一般式（２）で表される構造単位を含む重合鎖からなり且つ該重合鎖の一端が前記コア部に結合しているアーム部の３つ以上と、を有し、重量平均分子量Ｍｗが１００，０００未満であり、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎが１．６以下である、ポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤。
   

   

   
   

   

   
   ［式（１）及び（２）中、Ｒ_１は水素又はメチル基を示し、Ｒ_２は下記一般式（３）で表される基を示し、Ｒ_３は直鎖又は炭素数５以下の分岐を有する炭素数１〜１８のアルキル基を示す。
   

   

   
   式（３）中、ｍ及びｎは、ｍ≧５かつｎ≧４かつｍ＋ｎ≦３１を満たす整数である。］
2. 請求項１に記載のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤を含有する潤滑油添加剤。
3. 潤滑油基油と、請求項１に記載のポリ（メタ）アクリレート系粘度指数向上剤と、を含有する潤滑油組成物。