JP2014511270A - 耐炭化水素被毒性が改善されたｓｃｒ触媒コンバータ - Google Patents

Abstract

ディーゼルエンジン排ガス中の窒素酸化物をアンモニア又はアンモニアに分解可能な前駆体化合物を使用して選択的触媒還元するための触媒を記載する。この触媒は、支持体上に適用された２層に積層されたコーティングを備え、そのうち、支持体に直接適用された第１コーティングは、遷移金属交換ゼオライト及び／又は遷移金属交換ゼオライト様化合物を含み、ＳＣＲ反応を効果的に触媒する。第２コーティングは、第１コーティングの排ガス側を覆うように第１コーティングに適用されている。これは、窒素酸化物及びアンモニアが第１コーティングを通過するのを妨げることなく、排ガス中に存在する少なくとも３個の炭素原子を有する炭化水素が真下の層と接触するのを防ぐように構成されている。第２コーティングは小細孔ゼオライト及び／又は小細孔ゼオライト様化合物から、及び好適な酸化物から形成することができる。触媒に加えて、その製造経路も記載する。

Description

本発明は、ディーゼルエンジンの排ガス中の窒素酸化物を選択的触媒還元するための触媒であって、ディーゼル排ガス中に同じく存在する炭化水素に対する耐被毒性（ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ）が改善されたことを特徴とする触媒と、その製造及びディーゼル排ガスを浄化するための、特に自動車用途におけるその使用とに関する。

ディーゼルエンジンの排ガスには、燃料の不完全燃焼によって生じる汚染ガスである一酸化炭素（ＣＯ）や炭化水素（ＨＣ）に加えて、スス粒子（ＰＭ）や窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）も含まれている。更に、ディーゼルエンジンの排ガスには最大で１５体積％の酸素も含まれている。酸化可能な汚染ガスであるＣＯ及びＨＣは、好適な酸化触媒を通過させることによって二酸化炭素（ＣＯ_２）に転化することが可能であることと、粒子状物質は排ガスが好適なスス粒子フィルタを通過することによって取り除かれ得ることが知られている。先行技術においては、酸素の存在下に排ガスから窒素酸化物を除去する方法もよく知られている。その１つである「脱硝プロセス」はＳＣＲプロセス（ＳＣＲ＝選択的触媒還元）と称されるものであり、すなわちこれは、窒素酸化物を、還元剤であるアンモニアを用いて、好適な触媒つまりＳＣＲ触媒で選択的触媒還元するというものである。このプロセスにおいて、アンモニアは、そのままで又は周囲条件でアンモニアに分解可能な前駆体化合物の形態で排ガス流に加えることができる。「周囲条件」とは、当該化合物をアンモニアに分解することができる、ＳＣＲ触媒上流の排ガス流中の環境を意味するものと理解される。ＳＣＲプロセスを実施するためには、還元剤を供給するための供給源、還元剤を必要に応じて排ガス中に計量添加するための噴射装置及び排ガスの流路に配置されたＳＣＲ触媒が必要である。還元剤供給源、ＳＣＲ触媒及びＳＣＲ触媒の流入側に配置される噴射装置全体はＳＣＲシステムとも称される。

将来的に適用されるであろう法規制を考えると、一般に、新たに登録されるすべてのディーゼル車には、エンジンから排出されるあらゆる汚染ガスを除去する排ガス後処理が必要になるであろう。従って、ディーゼル排ガス後処理の現行の用途に、ディーゼル酸化触媒、ディーゼルパティキュレートフィルタ及びＳＣＲシステムを併用することが必要となるであろう。そして、これらのユニットを併用すると、特にＳＣＲ触媒の運転条件を変更することが必要になるであろう。現在、特許文献１による「ＳＣＲＴ（登録商標）Ｓｙｓｔｅｍ」において、ディーゼル酸化触媒、ディーゼルパティキュレートフィルタ及びＳＣＲシステムが排ガスの流れ方向に直列に配置されている、この種の３種類のシステムが試験されている。別法として、ＳＣＲシステムは、車体底部の直結型（ｃｌｏｓｅ−ｃｏｕｐｌｅｄ）ディーゼル酸化触媒とディーゼルパティキュレートフィルタとの間に配置することができ（ＤＯＣ−ＳＣＲ−ＤＰＦ）、あるいはディーゼル酸化触媒及びディーゼルパティキュレートフィルタから構成されるユニットの上流側に配置することもできる（ＳＣＲ−ＤＯＣ−ＤＰＦ）。

排ガス通路においてディーゼルパティキュレートフィルタ及びＳＣＲシステムを併用することは、ＳＣＲ触媒が、運転される特定の位置において、既存の用途よりもはるかに高いＨＣ濃度に長時間曝されることを意味する。このようにＨＣ濃度が高くなる理由は幾つか挙げられる。

まず第１に、今や内燃機関における燃焼は、費用のかかる排ガス後処理段階を省略することを目的として調整されるのではなく、動力の最適化という観点から、許容される粒子状物質及びＨＣの排出量と窒素酸化物の排出量との均衡を図るように調整されている。それによって、排ガス後処理システムはある水準以上のＨＣで汚染されることになり、この排ガス中のＨＣ濃度は既に、現在ＳＣＲシステムが用いられている用途に一般的な濃度をはるかに上回っている。第２に、ディーゼルパティキュレートフィルタは定期的に再生することが必要であり、これを達成する１つの方法は、堆積した粒子状物質を制御下に燃焼除去することである。そのためには、ススの発火温度を超える温度までフィルタを加熱しなければならない。この加熱は、シリンダのピストンの排気行程（ｏｕｔｐｕｔ ｐｉｓｔｏｎ ｓｔｒｏｋｅ）若しくは排ガス通路に燃料をポスト噴射することによるか又は酸化を行う触媒（いわゆる「昇温（ｈｅａｔ−ｕｐ）触媒」）上で未燃炭化水素を触媒浄化（ｃａｔａｌｙｔｉｃ ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ）することによって実施される。通常は、上流のディーゼル酸化触媒が昇温触媒の機能を担っている。これが存在しない場合は、ＳＣＲ触媒が場合により昇温機能を担う可能性もある。どちらの場合も、発火後に噴射される炭化水素は昇温時に触媒上で完全に燃焼するわけではないので、フィルタ再生中はＳＣＲ触媒上流のＨＣ濃度がより高くなる。ディーゼル酸化触媒及びディーゼルパティキュレートフィルタがＳＣＲ触媒の上流にあるＳＣＲＴ（登録商標）システムの場合は、一定の運転時間が経過すると、ＳＣＲ触媒に更なる永久的なＨＣの堆積が見られるようになる。これは、ディーゼル酸化触媒の酸化機能及び任意的に触媒コートされたフィルタが水熱劣化したことに起因する。

ディーゼルパティキュレートフィルタの再生とは別に、例えば、冷間始動による遅延を補うことを目的として燃料のポスト噴射を行うと、更なる加熱手段が必要となる可能性があり、その結果としてＳＣＲ触媒上流のＨＣ濃度は短時間で劇的に増加する。

これらのことが影響して、最近の併用型（ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ）排ガス浄化システムでは、ＳＣＲ触媒上流の排ガス中に存在するＨＣ含有量が既存の用途と比較して非常に高くなっているため、ＳＣＲ触媒は運転条件を変更して用いられている。通常、このような条件下では、従来のＳＣＲ触媒の活性は、炭化水素を含まない排ガス中と比較して窒素酸化物の浄化性能が明らかに低下する。最近では、先行技術において、耐炭化水素被毒性ＳＣＲ触媒も記載されている。

例えば、特許文献２には、ａ）排ガス通路の一部を構成していない供給源から、アンモニア（ＮＨ_３）を、そのままで又は周囲条件でアンモニアを発生させる化合物の形態で、窒素酸化物及び炭化水素を含む排ガス流に添加することと；ｂ）ＮＯ_ｘと排ガス流に添加されたＮＨ_３とを、銅（Ｃｕ）及び／又は鉄（Ｆｅ）交換ゼオライトを含むＳＣＲ触媒上で選択的に反応させることとを含む、窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）及び炭化水素（ＨＣ）を含むディーゼルエンジンの排ガスを処理するためのプロセスが開示されている。これは、ゼオライトが分子篩様の作用を示すことによって、排ガス中に存在する炭化水素を触媒の反応が起こる活性部位に近づけないことを特徴とするものである。使用されるゼオライトは、炭化水素がその大きさのために内部に侵入することができない小細孔ゼオライト、特に、フェリエライト、チャバザイト及びエリオライトである。

これらの耐炭化水素被毒性ＳＣＲ触媒は、炭化水素を含まない排ガス中における窒素酸化物の浄化活性と比較すると、炭化水素を含む排ガス中における活性の低下が非常に小さいことを特徴とする。しかしながら、総合的に見れば、これらの触媒を用いて達成することができる窒素酸化物の浄化は、炭化水素を含まない排ガス中においてさえも、従来のＳＣＲ触媒と比較するとはるかに劣っている。この耐ＨＣ被毒性触媒は、水熱耐久性に関しても同様に、従来のＳＣＲ触媒の水熱耐久性よりも著しく劣っている場合が多い。

浄化すべき排ガス中の炭化水素含有量が高いと、通常は、ＳＣＲ触媒の長期安定性にも悪影響が及ぼされる。このことは、中細孔以上の遷移金属交換ゼオライト、例えば、モルデナイト、β−ゼオライト、ＵＳＹ、ＺＳＭ−５又はＺＳＭ−２０のＳＣＲ活性に基づいて機能する従来のＳＣＲ触媒の場合に特に当てはまる。それは、これらの炭化水素が排ガスからゼオライト骨格中に吸蔵される可能性があるからである。排ガス中に存在する炭化水素は、運転温度が比較的低温の場合はアンモニアと競争しながらゼオライト骨格中に吸蔵される。その後、触媒が炭化水素の接触酸化を開始するライトオフ温度を超える高い運転温度に曝されると、吸蔵された炭化水素はゼオライト内で「燃焼」する。そして、放出される反応エンタルピーによって触媒中でかなりの発熱が生じ、それに対応して温度が上昇することによって、ゼオライト系触媒の触媒活性部位がかなりの損傷を被る可能性がある。

欧州特許出願公開第１０５４７２２号明細書 国際公開第２００９／１３５５８８号

本発明の目的は、従来のゼオライト系ＳＣＲ触媒と比較して耐ＨＣ被毒性が改善されていると同時に、先行技術による耐ＨＣ被毒性触媒よりも水熱劣化前後のＳＣＲ活性が高いことを特徴とするＳＣＲ触媒を提供することにある。

この目的は、炭化水素を含む排ガス中において窒素酸化物をアンモニアで選択的触媒還元するための触媒であって、
支持体と、
１種以上の遷移金属で交換されたゼオライト及び／又は１種以上の遷移金属で交換されたゼオライト様化合物を含む、支持体に直接適用された第１触媒活性コーティングと、
第１コーティングの排ガス側を覆っており、窒素酸化物及びアンモニアが第１コーティングを通過するのを妨げることなく、排ガス中に存在する少なくとも３個の炭素原子を有する炭化水素と真下にある第１コーティングとの接触を防ぐように構成された第２コーティングであって、
ＳＡＰＯ−３４、ＣＨＡ、ＦＥＲ、ＥＲＩ、ＯＦＦ、ＡＬＰＯ−３４及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の小細孔ゼオライト及び／若しくは小細孔ゼオライト様化合物又は
二酸化ケイ素、二酸化ゲルマニウム、酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化スズ、酸化セリウム、二酸化ジルコニウム及びこれらの混合酸化物からなる群から選択される１種以上の酸化物を含む第２コーティングと
を備える触媒によって達成される。

以下に幾つかの実施例及び図面を参照しながら本発明をより詳細に説明する。図面は次のものを示す。

測定開始前に炭化水素を吸蔵（ｌａｄｅｎ）させた、先行技術によるＳＣＲ触媒（ＣＣ１）の上流及び下流の排ガスの温度であり、反応器温度／触媒上流温度を４００℃に昇温することによりＨＣが燃焼除去されることによって発熱が起こったことが明らかである。 測定開始前に触媒に炭化水素を吸蔵させておき、反応器温度／触媒上流温度を４００℃に昇温した後の、触媒上流の温度及び触媒下流の温度の温度差ΔＴであり、本発明の触媒Ｃ１及び先行技術による触媒（ＣＣ１）上でＨＣを燃焼除去することにより生じた発熱を比較したものである。 新触媒の状態の触媒ＣＣ１、ＣＣ２（いずれも先行技術）及びＣ１（本発明）の、炭化水素を含まない排ガス中におけるＮＯ_ｘ浄化率を、α値に対し標準化したものである。 水熱劣化後の触媒ＣＣ１’、ＣＣ２’（いずれも先行技術）及びＣ１’（本発明）の、炭化水素を含まない排ガス中におけるＮＯ_ｘ浄化率を、α値に対し標準化したものである。 測定開始前に触媒に炭化水素を吸蔵させておき、反応器温度／触媒上流温度を４００℃に昇温した後の、触媒上流の温度及び触媒下流の温度の温度差ΔＴであり、本発明の触媒Ｃ２（新触媒）又はＣ２’（水熱劣化後）及び先行技術による触媒（ＣＣ１又はＣＣ１’）上でＨＣを燃焼除去することにより生じた発熱を比較したものである。 新触媒である触媒ＣＣ１、ＣＣ２（いずれも先行技術）及びＣ１（本発明）の、炭化水素を含まない排ガス中におけるＮＯ_ｘ浄化率を、α値に対し標準化したものである。 本発明の触媒Ｃ４の供試体のＴＥＭ画像であり、触媒活性材料の成分が互いに三次元的に配置されているのが明らかである：１：ＳｉＯ_２球状粒子Ａ：鉄交換ゼオライトＢ：この材料中に存在する過剰な鉄から生成した酸化鉄。 本発明の触媒Ｃ４の触媒活性材料の供試体のＴＥＭ画像であり、丸で囲んだＡの周囲の領域において、長距離秩序（結晶格子面）を有しない、従って非晶質であることを特徴とするＳｉＯ_２がはっきりと認められる。 本発明の触媒Ｃ４の触媒活性材料の供試体のＴＥＭ画像であり、Ｃの周囲の領域において、格子面間隔が約１．１ｎｍである結晶格子面を有する鉄交換ゼオライトがはっきりと認められる。 測定開始前に触媒に炭化水素を吸蔵させておき、反応器温度／触媒上流温度を４００℃に昇温した後の、触媒上流の温度及び触媒下流の温度の温度差ΔＴであり、本発明の触媒Ｃ３〜Ｃ５（新触媒）又はＣ３’〜Ｃ５’（水熱劣化後）及び先行技術に従う触媒（ＣＣ１又はＣＣ１’）上でＨＣを燃焼除去することにより生じた発熱を比較したものである。 新触媒であるＣＣ１、ＣＣ２（いずれも先行技術）及びＣ３〜Ｃ５（本発明）上の、炭化水素を含まない排ガス中におけるＮＯ_ｘ浄化率を、α値に対し標準化したものである。 水熱劣化後の触媒であるＣＣ１’、ＣＣ２’（いずれも先行技術）及びＣ３’〜Ｃ５’（本発明）の、炭化水素を含まない排ガス中におけるＮＯ_ｘ浄化率を、α値に対し標準化したものである。

本文書における「ゼオライト様化合物」とは、典型的なゼオライト構造（「ゼオライト骨格」）を形成しているが、ケイ酸アルミニウムから形成されていないか又はケイ酸アルミニウムのみから形成されていないものを意味するものと理解される。このようなものとして、特に、ケイ酸リン酸アルミニウム（ＳＡＰＯ）及びリン酸アルミニウム（ＡＬＰＯ）が挙げられる。

本発明の触媒の支持体に直接適用される第１触媒活性コーティングは、窒素酸化物とアンモニアとの反応を触媒する。これは、好ましくは、β−ゼオライト、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−２０、ＵＳＹ、ＭＯＲ又はこれらの混合物からなる群から選択される遷移金属交換ゼオライト及び／又は遷移金属交換ゼオライト様化合物を含む。β−ゼオライト、ＵＳＹ及びＭＯＲが特に好ましい。ゼオライト又はゼオライト様化合物中に存在する遷移金属は、好ましくは、セリウム、マンガン、鉄、銅、銀、金、白金、パラジウム及び／又はこれらの混合物からなる群から選択される。その中でもセリウム、鉄及び銅が非常に好ましい。

第２コーティングは、好ましくは、第１コーティングの排ガス側を完全に覆っている。しかしながら、被覆率が完全に近いだけでも本発明の効果は得られる。従って、より詳細には、第２コーティングによる第１コーティングの被覆率は、それぞれ第１コーティングの面積を基準として９０〜１００％、より好ましくは９５〜１００％である。

第２コーティング中に存在することができる好ましい小細孔ゼオライトは、ＳＡＰＯ−３４、ＣＨＡ及びＦＥＲである。

第２コーティング中に存在することができる小細孔ゼオライトは、好ましくは、セリウム、マンガン、鉄、銅、銀、金、白金、パラジウム及び／又はこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の遷移金属で交換されている。セリウム、鉄及び銅が特に好ましい。

本発明の一実施形態においては、第２コーティングは、ＳＡＰＯ−３４、ＣＨＡ、ＦＥＲ、ＥＲＩ、ＯＦＦ、ＡＬＰＯ−３４及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の小細孔ゼオライト及び／又は小細孔ゼオライト様化合物からなる。

第２コーティングが小細孔ゼオライトを含むか又は小細孔ゼオライトからなる場合は、それ自体がＳＣＲ触媒活性を有していてもよい。

第２層中に存在することができる好ましい酸化物は、二酸化ケイ素、二酸化チタン、酸化アルミニウム及び酸化セリウムであり、最も好ましくは二酸化ケイ素である。この層に十分な気孔率、従って、アンモニア及び窒素酸化物反応体に対する十分な通過性（ｐａｓｓａｇｅ ｃａｐａｃｉｔｙ）を確保すると同時に、排ガス中に存在する炭化水素に対しては十分な障壁作用を示すためには、第２コーティング中に存在する酸化物のｄ_５０は、好ましくは１００ｎｍ以下、より好ましくは７０ｎｍ以下である。この文脈における酸化物の粒度分布のｄ_５０とは、酸化物全体の体積の５０％が、ｄ_５０として報告された値以下の直径を有する粒子のみを含むことを意味するものと理解される。

本発明の一実施形態においては、第２コーティングは、二酸化ケイ素、二酸化ゲルマニウム、酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化スズ、酸化セリウム、二酸化ジルコニウム及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の酸化物からなる。

第２コーティングが酸化物を含むか又は酸化物からなる場合は、好適な酸化物を水中に懸濁させ、場合により懸濁液中で磨砕することによって酸化物に上述した好ましい粒度分布を生じさせ、次いでこの懸濁液を、当業者に周知の従来の浸漬、吸引又はポンプ送液（ｐｕｍｐｉｎｇ）プロセスを用いて、既に第１層が施された支持体にコーティングすることによって第２コーティングを製造することができる。

本発明によれば、長距離秩序を有しない、すなわち非晶質形態の酸化物が好ましい。

従って、本発明の触媒の第２コーティングは、好ましくは、既に第１コーティングが施された支持体を、式（Ｉ）：
（ＲＯ）_ｎ−ｍＭｅＲ’_ｍ （Ｉ）
（式中、
ｎは、３又は４であり、かつｍ＜ｎであり、
Ｍｅは、ケイ素、ゲルマニウム、アルミニウム、チタン、スズ又はジルコニウムであり、
Ｒは、（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル又はフェニルであり、
Ｒ’は、（Ｃ_１〜Ｃ_８）アルキル、アミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル、アミノ基がアミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキルで置換されたアミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル又はメタクリル酸（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキルである）の１種以上のアルコキシドを含む溶液に含浸させることと、次いで乾燥させることとを含むプロセスにより製造される。

酸化物は、アルコキシドを加水分解し、加水分解生成物を縮合することによりＭｅＯ鎖及び網目を形成することによって生成し、ここから最終的に酸化物が形成される。

有利には、乾燥後にか焼が行われる。

上述のアルキル基は、直鎖又は分岐であっても、例えば、メチル、エチル、ｎ−プロピル、ｉ−プロピル、ｎ−ブチル又はｉ−ブチルであってもよい。更に、（Ｃ_１〜Ｃ_８）アルキルは、例えば、ペンチル、ヘキシル、ヘプチル又はオクチルであってもよい。

Ｒは、好ましくは、メチル、エチル、イソプロピル、ブチル又はフェニルである。

Ｒ’は、好ましくは、アミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル、特に、アミノメチル及びアミノエチル、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピル、イソプロピル、イソブチル、フェニル、オクチル又はメタクリル酸（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル、特に、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル又はメタクリル酸プロピルである。

より好ましくは、Ｍｅは、ケイ素である。この場合、使用される式（Ｉ）のアルコキシドは、特に、テトラエトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラン、Ｎ−（２−アミノ−エチル）−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン及びトリエトキシオクチルシランである。

本発明の触媒の実施形態は特に自動車用途に適しており、第２コーティングが二酸化ケイ素からなる場合は、たとえ上に概要を示したプロセスを経た後でさえも、製造費用が更に安価になる。

本発明の第２コーティングが二酸化ケイ素からなる触媒は、上述した方法の別法として、ヒュームドシリカの水性懸濁液を第１ゼオライト系コーティングを既に施した支持体に適用することによって調製することもできる。この場合、一次粒子の粒度分布のｄ_５０が１００ｎｍ以下、好ましくは７０ｎｍ以下、より好ましくは５０ｎｍ以下であるヒュームドシリカを選択すべきである。本明細書における粒度分布のｄ_５０とは、ヒュームドシリカの全体の体積の５０％が、ｄ_５０として報告された値以下の直径を有する粒子のみを含むことを意味するものと理解される。本プロセスに使用するのに好ましいヒュームドシリカは、ハロゲン化物−及び／又は水酸化物で表面改質されたものであり、その官能性によって、シリカ粒子がシリカの水性懸濁液の適用中又は場合により適用後に加水分解及び／又は縮合することによって得られる層の架橋が促される。

上述したすべての実施形態及び更に考えられ得る実施形態における本発明の触媒は、炭化水素を含有するディーゼルエンジン排ガス中の一酸化窒素及び二酸化窒素を含む窒素酸化物の量を低減するのに適している。この目的のためには、窒素酸化物及び炭化水素を含む浄化すべき排ガスを、アンモニア又はアンモニアに分解可能な前駆体化合物を還元剤として添加した後に、本発明のＳＣＲ触媒を通過させる。好ましくは、窒素酸化物及び炭化水素を含む浄化すべき排ガスを、アンモニア又はアンモニアに分解可能な前駆体化合物を添加する前に、排ガス中に存在する一酸化窒素の少なくとも一部を二酸化窒素に転化するのに有効な酸化触媒を通過させる。理想的には、その結果として、浄化すべき排ガス中の窒素酸化物は、ＳＣＲ触媒に流入する前に、二酸化窒素含有量が３０〜７０％になっている。この場合、酸化触媒は、フロースルー型ハニカム状モノリス（ｍｏｎｏｌｉｔｈｉｃ ｆｌｏｗ ｈｏｎｅｙｃｏｍｂ）及び／又はウォールフロー型フィルター基材上の触媒活性コーティングの形態とすることができる。

比較例１：
市販のＳＣＲ触媒に用いるための鉄交換β−ゼオライトをベースとするコーティング用懸濁液を製造した。この目的のために、市販のＳｉＯ_２バインダー、市販のベーマイトバインダー（塗工助剤、硝酸鉄（ＩＩＩ）九水和物及びＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比（ＳＡＲ）が２５である市販のβ−ゼオライトを水に懸濁させ、１平方センチメートル当たりのセル数が６２個であり、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルであるフロースルー型セラミックハニカム（ｃｅｒａｍｉｃ ｆｌｏｗ ｈｏｎｅｙｃｏｍｂ）に、従来の浸漬プロセスで適用した。コーティングされた部品をまず最初に３５０℃で１５分間、次いで５００℃で２時間か焼した。こうして得られた触媒ＣＣ１のコーティングはβ−ゼオライト９０％からなり、鉄含有量は４．５重量％（Ｆｅ_２Ｏ_３として計算）であった。

比較例２：
国際公開第２００９／１３５５８８号パンフレットに従う耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒を製造した。この目的のために、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比（ＳＡＲ）が２０である市販のフェリエライト型小細孔ゼオライトを水中でスラリー化した。硝酸鉄（ＩＩＩ）九水和物を懸濁液に加えた。磨砕を行った後、この懸濁液を使用して、１平方センチメートル当たりのセル数が６２個であり、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルであるフロースルー型ハニカム状モノリスに従来の浸漬プロセスでコーティングした。コーティングされた部品を３５０℃で１５分間、次いで５００℃で２時間か焼した。こうして得られた触媒ＣＣ２のコーティングはフェリエライトからなり、鉄含有量は４．５％（Ｆｅ_２Ｏ_３として計算）であった。

実施例１：
比較例１による市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである、別のフロースルー型セラミックハニカム（ｃｅｒａｍｉｃ ｆｌｏｗ ｈｏｎｅｙｃｏｍｂ）に適用した。

次いで、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比（ＳＡＲ）が２０である市販のフェリエライトＦＥＲを含む別のコーティング用懸濁液を水中で調製し、これを用いて、既に単層コーティングを施したフロースルー型ハニカムに、β−ゼオライトの第１層の排ガス側がほぼ完全にＦＥＲの第２層で覆われるように、従来の浸漬プロセスで更にコーティングを施した。これを乾燥させ、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼を行い、触媒Ｃ１を得た。直径２５．４ミリメートル、長さ７６．２ミリメートルの柱状ボーリングコア（ｄｒｉｌｌ ｃｏｒｅ）を２個ずつ比較例及び実施例１の各触媒から採取した。それぞれ新触媒の状態（ＣＣ１又はＣＣ２又はＣ１）で各ボーリングコアの触媒活性を評価した。他のボーリングコアを、それぞれ触媒活性調査の前に、窒素中に水蒸気を１０体積％及び酸素を１０体積％を含む雰囲気中、７５０℃のオーブンで１６時間人為的に劣化させた（ＣＣ１’、ＣＣ２’及びＣ１’）。

触媒活性の調査：
調査を行った第１試験においては、触媒の耐ＨＣ被毒性の指標として、炭化水素を吸蔵させた触媒に熱応力をかけることによって生じた発熱の大きさを評価した。先行技術による従来のＳＣＲ触媒ＣＣ１と本発明の触媒とを比較した。

この目的のために、新触媒のボーリングコアをエンジンテストベンチにおいて１００℃で６０分間炭化水素と接触させた。次いで、このボーリングコアを、標準ガスシステムを用いて、反応器温度１００℃で１０分間事前に状態調整した（Ｏ_２を１０％、ＣＯ_２を１０％、Ｈ_２Ｏを５％、残余Ｎ_２、全体の流量４ｍ^３（ＳＴＰ）／ｈ）。次いで、同じ気体混合物中で反応器温度を３０秒以内に４００℃に昇温した。生じた発熱の指標を得るために、ボーリングコアの流入口から５ミリメートル上流及びボーリングコアの流出口から７６．２ミリメートル下流の排ガスの温度を検出し、評価を行った。

図１に、一例として、比較触媒ＣＣ１の流入口の上流から５ミリメートルの排ガス温度及び比較触媒ＣＣ１から７６．２ミリメートル下流の排ガス温度の測定値を示す。ｔ＝６００秒で反応器温度を昇温した直後に明らかな発熱が観測され、これが、触媒下流の排ガス温度が８００℃を超えることに反映されている。

触媒により生じた発熱をより正確に比較できるようにするために、温度制御の不正確さを考慮に入れ、触媒上流の温度及び触媒下流の温度の温度差ΔＴを求めた。本明細書においては、Ｔ（触媒上流）はボーリングコアから５ミリメートル上流の排ガス温度とし、Ｔ（触媒下流）はボーリングコアから７６．２ミリメートル下流の排ガス温度とした。触媒の上流又は下流に最高温度が存在していた場合、ｔ_{ｕｐｓｔｒｅａｍ ｏｆ ｃａｔａｌｙｓｔ}＝ｔ_{ｍａｘ，ｕｐｓｔｒｅａｍ ｏｆ ｃａｔａｌｙｓｔ}又はｔ_{ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ｏｆ ｃａｔａｌｙｓｔ}＝ｔ_{ｍａｘ，ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ｏｆ ｃａｔａｌｙｓｔ}となった時点で温度を記録した。

図２は、新触媒である触媒ＣＣ１及びＣ１に関し測定された温度差である。炭化水素が酸化する発火温度に到達した後、触媒中に含まれるゼオライトの触媒燃焼によって生じた温度上昇は比較触媒ＣＣ１で４００°であるが、一方、本発明の触媒Ｃ１で認められた温度上昇は５０°を大きく下回っている。これは、本発明の触媒Ｃ１が吸蔵している炭化水素の量が従来のＳＣＲ触媒ＣＣ１と比較して非常に少なく、従って耐ＨＣ被毒性がより高いことを実証するものである。本発明者らは、これは、本発明の触媒中に存在するＦＥＲの最上層が、その真下のβ−ゼオライトに炭化水素が吸蔵されることを防いでいることに起因すると考えている。

更なる試験においては、アンモニアを用いた本発明の触媒ならびに比較触媒ＣＣ１及びＣＣ２による窒素酸化物の浄化率を、新触媒の状態及び水熱劣化後に関し調査した。

調査は、次に示す気体濃度の標準ガスシステムを用いて静的試験で行った。

ＳＣＲ活性調査においては、通常、アンモニア対窒素酸化物のモル比はアルファで定められる。

表に列挙した気体濃度を用いると、アルファ値α＝０．８５となる。標準ガス試験は空間速度を３００００ｈ^−１として実施した。

本文書においては、測定されたＮＯ_ｘ浄化率を、アルファ値に標準化した形態すなわちＮＯ_ｘ浄化率／α値で報告する。

図３は、新触媒である触媒ＣＣ１、ＣＣ２及びＣ１のＮＯ_ｘ浄化率をα値に対し標準化したものである。図３から推測されるように、本発明の触媒Ｃ１は、低温範囲、特に２００〜３００℃の運転温度では従来のＳＣＲ触媒ＣＣ１よりもわずかに劣っている。しかし３００℃を超えると、本発明の触媒の窒素酸化物浄化性能は従来の触媒に完全に匹敵するようになる。先行技術による耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒ＣＣ２と比較すると、本発明の触媒Ｃ１は全温度範囲において窒素酸化物浄化性能が大きく上回っている。

これらの試験結果を合わせると、新触媒の状態の本発明の触媒Ｃ１は、先行技術において現在知られている耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒よりもＳＣＲ活性がはるかに高く、それと同時に、本発明の触媒の耐ＨＣ被毒性は、先行技術による従来のゼオライト系ＳＣＲ触媒（ＣＣ１）よりもはるかに高い。

図４は、水熱劣化後の触媒であるＣＣ１’、ＣＣ２’及びＣ’の窒素酸化物浄化率をα値に対し標準化したものである。本発明の触媒は、従来のＳＣＲ触媒ＣＣ１に匹敵する浄化率を示す。先行技術による耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒ＣＣ２と比較すると、本発明の触媒Ｃ１は水熱劣化耐久性が大きく改善されており、それによって、水熱劣化後の窒素酸化物浄化性能が大幅に向上していることが分かる。

実施例２：
比較例１による市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである別のフロースルー型セラミックハニカムに適用した。

更なるステップにおいて、既に単層コーティングを施したハニカムを、浸漬プロセスにより、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）のエタノール中溶液に、シランの吸収量がハニカムの体積を基準として４．３ｇ／ｌ ＳｉＯ_２になるまで含浸させた。Ｌｅｉｓｔｅｒ送風機を用いて５０℃で乾燥させ、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼することにより触媒Ｃ２を得た。この触媒から直径２５．４ミリメートル、長さ７６．２ミリメートルのボーリングコアを２個採取し、一方は、窒素中に水蒸気１０体積％及び酸素１０体積％を含む雰囲気中、７５０℃のオーブンで１６時間人為的に劣化させた（Ｃ２’）。次いでボーリングコアＣ２（新触媒）及びＣ２’（水熱劣化後）について上述の触媒活性調査を行った。

図５は、新触媒の状態（Ｃ２）及び水熱劣化後の状態（Ｃ２’）の実施例２の本発明の触媒に炭化水素を吸蔵させてから加熱することによって生じた発熱を、従来のＳＣＲ触媒ＣＣ１（新触媒）又はＣＣ１’（水熱劣化後）と比較したものである。新触媒の状態においては、本発明の触媒Ｃ２による発熱は比較触媒よりも２５０°超も低い。水熱劣化後でさえも、本発明の触媒により生じた発熱は１５°超低い。先行技術によるＳＣＲ触媒（ＣＣ１）も水熱劣化後は発熱が大幅に低下しているが、これは劣化による触媒活性部位の損傷に起因しており、炭化水素の触媒燃焼能力にも悪影響を及ぼすものである。従って、全体として、本発明の触媒Ｃ２は、従来のＳＣＲ触媒よりも耐ＨＣ被毒性が非常に高いことが分かる。

図６は、新触媒である触媒ＣＣ１、ＣＣ２及びＣ２のＮＯ_ｘ浄化率をα値に対し標準化したものである。本発明の触媒Ｃ２のＳＣＲ活性が、全温度範囲において、先行技術による耐ＨＣ被毒性触媒ＣＣ２と比較して大幅に改善されていることが明らかである。従来のＳＣＲ触媒と比較すると、Ｋ２は炭化水素を含まない排ガス中における浄化率が低温範囲でわずかに劣っているものの、４００℃以上の高温範囲においては浄化率が改善されている。

実施例３：
比較例１に従う市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである別のフロースルー型セラミックハニカムに適用した。

次いで、こうしてコーティングを施したハニカムを希硝酸に浸漬した後、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）１５重量％、水５重量％及びエタノール８０重量％を含む溶液に含浸させ、これを乾燥させて、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼した。これにより触媒Ｃ３を得た。

実施例４：
比較例１に従う市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである更なるフロースルー型セラミックハニカムに適用した。

次いで、こうしてコーティングを施したハニカムをテトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）１５重量％、水５重量％及びエタノール８０重量％を含む溶液に含浸させ、これを乾燥させて、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼した。これにより触媒Ｃ４を得た。

触媒活性材料の評価を行うために、耐ＨＣ被毒性及び触媒活性調査用のボーリングコアと同様にして、触媒Ｃ４から供試体を採取した。光学分析法の当業者に周知の方法により、支持体上の触媒Ｃ４の試験片を調製したままの状態で採取し、全体を透明樹脂に埋め込んだ。そこから薄片試料を分離し、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ｅｎｅｒｇｙ−ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ−ｒａｙ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｅ）を用いて高解像度透過型電子顕微鏡で観察した（ＥＤＸ＝エネルギー分散型Ｘ線分光法（ｅｎｅｒｇｙ−ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ−ｒａｙ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ））。図７に試料の代表的な詳細を示す。ここから、鉄交換ゼオライト粒子（Ａ；ＥＤＸ：Ｏ：５７．８４ａｔｏｍ％；Ａｌ：２．５９ａｔｏｍ％；Ｓｉ：３９．１８ａｔｏｍ％；Ｆｅ：０．４ａｔｏｍ％）上に堆積した二酸化ケイ素の球体面（１；ＥＤＸ：Ｏ：５１．８４ａｔｏｍ％；Ｓｉ：４８．１６ａｔｏｍ％）がはっきりと認められる。更に、鉄交換ゼオライト以外にも試料材料中には酸化鉄が存在している（Ｂ；ＥＤＸ：Ｏ：５５．７８ａｔｏｍ％；Ｎａ：０．９３ａｔｏｍ％；Ａｌ：８．４８ａｔｏｍ％；Ｓｉ：２４．０５ａｔｏｍ％；Ｃｌ：０．５１ａｔｏｍ％；Ｆｅ：１０．２６ａｔｏｍ％）。これは、使用した市販のゼオライトを調製する際に、イオン交換用に添加された過剰の鉄化合物に由来するものである。

この触媒活性材料を更に評価するために、支持体から少量を機械的に取り除くことによって単離した。得られた粉末を同様に透過型電子顕微鏡及びエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いて調査した。図８及び９に試料材料の一部の詳細を示す。図８においては、丸印を付けた部分に二酸化ケイ素がはっきりと認められ、明確な長距離秩序（結晶格子面）が認められないという特徴を有している。このことから、本発明の触媒中に存在するＳｉＯ_２が非晶質であり、従って、例えば、市販の従来の二酸化ケイ素材料を磨砕後に従来の浸漬法によって支持体にコーティングしたものとは異なっていることを示している。図９に、試料の他の詳細を示す。「Ａ」と印を付けた部分に鉄交換ゼオライトが存在している。ここから、結晶格子面間隔が約１．１ナノメートルの長距離秩序が存在することが明らかである。

実施例５：
比較例１に従う市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである別のフロースルー型セラミックハニカムに適用した。

次いで、こうしてコーティングを施したハニカムを、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）１５重量％、水３５重量％及びエタノール５０重量％を含む溶液に、６．６ｇ／ｌ ＳｉＯ_２に相当するシランが適用されるまで含浸させた。これを乾燥させ、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼することにより触媒Ｃ５を得た。

実施例３〜５の各触媒から、直径２５．４ミリメートル、長さ７６．２ミリメートルのボーリングコアを採取し、それぞれ、窒素中に水蒸気を１０体積％及び酸素を１０体積％を含む雰囲気中、７５０℃のオーブンで１６時間人為的に劣化させた。次いで、ボーリングコアＣ３、Ｃ４及びＣ５（新触媒）ならびにＣ３’、Ｃ４’及びＣ５’（劣化後）について上述した触媒活性調査を行った。

図１０は、新触媒の状態及び劣化後の状態の実施例３〜５からの触媒及び比較例１の従来のＳＣＲ触媒に炭化水素を吸蔵させてから昇温することによって観測された発熱を比較したものである。本発明の触媒はいずれも、新触媒の状態においても水熱劣化後の状態においても、炭化水素の燃焼除去により生じた発熱が、たとえあったとしても、はるかに小さいことがわかる。従って、これらも同様に、耐ＨＣ被毒性が明らかに改善されていることを特徴とする。

図１１は、新触媒の状態の本発明の触媒Ｃ３〜Ｃ５及び先行技術による耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒ＣＣ２のＮＯ_ｘ浄化率をα値に対し標準化して比較したものである。本発明の触媒はいずれも、全温度範囲において、先行技術による耐ＨＣ被毒性触媒と比較して窒素酸化物の浄化率が明らかに改善されていることを特徴とする。

図１２は、水熱劣化後の状態の本発明の触媒Ｃ３’〜Ｃ５’ならびに先行技術によるＳＣＲ触媒ＣＣ１’及びＣＣ２’のＮＯ_ｘ浄化率をα値に対し標準化して比較したものである。本発明の触媒はいずれも、全温度範囲において、窒素酸化物の浄化率がはるかに高く、従って、先行技術による耐ＨＣ被毒性触媒ＣＣ２’と比較して劣化耐久性が大幅に改善されていることを特徴とする。本発明の触媒の劣化耐久性は、従来の耐ＨＣ被毒性ではないＳＣＲ触媒ＣＣ１の劣化耐久性に相当する。

実施例４と同様にして、次に示す実施例５〜９に記載した組成物の溶液をＦｅ−βコーティングが施されたハニカムに含浸させても、良好な耐ＨＣ被毒性及び良好な触媒活性を兼ね備えた触媒を得ることが可能である。

実施例１１
比較例１に従う市販の鉄交換β−ゼオライトのコーティングを、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルである別のフロースルー型セラミックハニカムに適用した。

次いで、更に、一次粒子の粒度分布のｄ_５０が１２ｎｍである市販のヒュームドシリカを含むコーティング用懸濁液を水中で調製した。ヒュームドシリカの粒度分布のｄ_５０とは、ヒュームドシリカの全体の体積の５０％が、ｄ_５０として報告された値以下の直径を有する粒子のみを含むことを意味するものと理解される。この懸濁液を用いて、既に単層コーティングを施したフロースルー型ハニカムに従来の浸漬プロセスで更にコーティングを施した。これを乾燥させ、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼することにより、β−ゼオライトの第１層の排ガス側がＳｉＯ_２の第２層でほぼ完全に覆われた触媒を得た。

実施例１１と全く同様にして、他の粒度分布を有するヒュームドシリカから構成されるコーティング用懸濁液を用いて、β−ゼオライトの第１層の排ガス側をほぼ完全に覆うＳｉＯ_２の第２層を適用しても、良好な耐ＨＣ被毒性及び良好な触媒活性を兼ね備えた触媒を得ることが可能である。

実施例１２：ｄ_５０＝４０ｎｍのヒュームドシリカ

実施例１３：ｄ_５０＝２０ｎｍのヒュームドシリカ

実施例１４：ｄ_５０＝１６ｎｍのヒュームドシリカ

実施例１５：ｄ_５０＝１４ｎｍのヒュームドシリカ

実施例１６：ｄ_５０＝７ｎｍのヒュームドシリカ

実施例１７：
市販のＺＳＭ−５ゼオライトからコーティング用懸濁液を調製した。この目的のために、硝酸鉄（ＩＩＩ）九水和物及びＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比（ＳＡＲ）が２５である市販のＺＳＭ−５ゼオライトを水中に懸濁させ、従来の浸漬プロセスを用いて、１平方センチメートル当たり６２個のセルを有し、セル隔壁の厚みが０．１７ミリメートルであるフロースルー型セラミックハニカムに適用した。コーティングされた部品をまず３５０℃で１５分間、次いで５００℃で２時間か焼した。こうして得られた触媒のコーティングの鉄含有量は４．５重量％（Ｆｅ_２Ｏ_３として計算）であった。

次いで、こうしてコーティングを施したハニカムを、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）１５重量％、水５重量％及びエタノール８０重量％を含む溶液に含浸させ、これを乾燥させ、３５０℃で１０〜１５分間及び５００℃で２時間か焼した。

実施例１７と同様にして、次の表に示す遷移金属（ＴＭ）で交換されたゼオライトを含む第１触媒活性コーティングを支持体に直接適用しても、良好な耐ＨＣ被毒性及び良好な触媒活性を兼ね備えた触媒を得ることが可能である。

どの実施例からも、従来のゼオライト系ＳＣＲ触媒と比較して耐ＨＣ被毒性が大幅に改善されたＳＣＲ触媒を得ることが可能であり、それと同時に、先行技術において現在周知の耐ＨＣ被毒性ＳＣＲ触媒よりもはるかに高い窒素酸化物浄化性能を達成できることが分かる。

Claims (15)

1. 炭化水素を含む排ガス中の窒素酸化物をアンモニアで選択的触媒還元するための触媒であって、
   支持体と、
   前記支持体に直接適用された、１種以上の遷移金属で交換されたゼオライト及び／又は１種以上の遷移金属で交換されたゼオライト様化合物を含む第１触媒活性コーティングと、
   前記第１コーティングの前記排ガス側を覆っており、窒素酸化物及びアンモニアが前記第１コーティングを通過するのを妨げることなく、前記排ガス中に存在する少なくとも３個の炭素原子を有する炭化水素が真下の前記第１コーティングと接触するのを防ぐように構成されている第２コーティングであって、
   ＳＡＰＯ−３４、ＣＨＡ、ＦＥＲ、ＥＲＩ、ＯＦＦ、ＡＬＰＯ−３４及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の小細孔ゼオライト及び／若しくは小細孔ゼオライト様化合物又は
   二酸化ケイ素、二酸化ゲルマニウム、酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化スズ、酸化セリウム、二酸化ジルコニウム及びこれらの混合酸化物からなる群から選択される１種以上の酸化物
   を含む第２コーティングと
   を備える触媒。
2. 前記支持体に直接適用された前記第１触媒活性コーティング中に存在する前記遷移金属交換ゼオライト及び／又は前記遷移金属交換ゼオライト様化合物が、ベータ−ゼオライト、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−２０、ＵＳＹ、ＭＯＲ又はこれらの混合物からなる群から選択され、前記遷移金属が、セリウム、マンガン、鉄、銅、銀、金、白金、パラジウム及び／又はこれらの混合物からなる群から選択されることを特徴とする、請求項１に記載の触媒。
3. 前記第２コーティングが、ＳＡＰＯ−３４、ＣＨＡ、ＦＥＲ、ＥＲＩ、ＯＦＦ、ＡＬＰＯ−３４及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の小細孔ゼオライト及び／又は小細孔ゼオライト様化合物からなることを特徴とする、請求項１又は２に記載の触媒。
4. 前記小細孔ゼオライト及び／又は前記小細孔ゼオライト様化合物の１種以上が、セリウム、マンガン、鉄、銅、銀、金、白金、パラジウム及び／又はこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の遷移金属で交換されていることを特徴とする、請求項３に記載の触媒。
5. 前記第２コーティングが、二酸化ケイ素、二酸化ゲルマニウム、酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化スズ、酸化セリウム、二酸化ジルコニウム及びこれらの混合物からなる群から選択される１種以上の酸化物からなることを特徴とする、請求項１又は２に記載の触媒。
6. 前記第２コーティングの前記酸化物の粒度分布のｄ_５０が１００ｎｍ以下であることを特徴とし、前記酸化物の粒度分布のｄ_５０とは、前記酸化物の体積全体の５０％が、ｄ_５０として報告された値以下の直径を有する粒子のみを含むことを意味するものと理解される、請求項１又は５に記載の触媒。
7. 前記第２コーティングが、二酸化ケイ素、二酸化ゲルマニウム、酸化アルミニウム、二酸化チタン、酸化スズ、酸化セリウム、二酸化ジルコニウム及びこれらの混合酸化物からなる群から選択される１種以上の酸化物を含んでおり、既に前記第１コーティングが施された前記支持体を、式（Ｉ）：
   （ＲＯ）_ｎ−ｍＭｅＲ’_ｍ（Ｉ）
   （式中、
   ｎは、３又は４であり、かつｍ＜ｎであり、
   Ｍｅは、ケイ素、ゲルマニウム、アルミニウム、チタン、スズ又はジルコニウムであり、Ｒは、（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル又はフェニルであり、
   Ｒ’は、（Ｃ_１〜Ｃ_８）アルキル、アミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル、アミノ基がアミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキルで置換されたアミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル又はメタクリル酸（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキルである）の１種以上のアルコキシドを含む溶液に含浸させ、次いで乾燥させることによって製造されることを特徴とする、請求項１に記載の触媒。
8. Ｒが、メチル、エチル、イソプロピル、ブチル又はフェニルであることを特徴とする、請求項７に記載の触媒。
9. Ｒ’が、アミノ−（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキル、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピル、イソプロピル、イソブチル、フェニル、オクチル又はメタクリル酸（Ｃ_１〜Ｃ_４）アルキルであることを特徴とする、請求項７に記載の触媒。
10. 前記第２コーティングが、二酸化ケイ素からなることを特徴とする、請求項１、２及び５〜９のいずれか一項に記載の触媒。
11. 二酸化ケイ素の前記第２コーティングが、一次粒子の粒度分布のｄ_５０が１００ｎｍ以下であるヒュームドシリカの水性懸濁液を、既に前記第１コーティングが施された前記支持体に適用することによって製造されることを特徴とし、前記ヒュームドシリカの前記粒度分布のｄ_５０とは、前記ヒュームドシリカ全体の体積の５０％が、ｄ_５０として報告された値以下の直径を有する粒子のみを含むことを意味するものと理解される、請求項１０に記載の触媒。
12. 前記ヒュームドシリカがハロゲン化物及び／又は水酸化物で表面改質されており、結果として得られる層内における加水分解及び／又は縮合によって前記シリカ粒子の架橋が生成することを特徴とする、請求項１１に記載の触媒。
13. 炭化水素を含むディーゼルエンジン排ガス中の一酸化窒素及び二酸化窒素を含む窒素酸化物の量を低減するためのプロセスであって、
    窒素酸化物及び炭化水素を含む浄化すべき前記排ガスに、アンモニア又はアンモニアに分解可能な前駆体化合物を還元剤として添加する工程ステップと、
    結果として得られる排ガス及び還元剤の混合物を、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の触媒を通過させる工程ステップと
    を含む、プロセス。
14. 前記排ガスを、アンモニア又はアンモニアに分解可能な前駆体化合物の前記添加を行う前に、前記排ガス中に存在する前記一酸化窒素の少なくともいくらかを二酸化窒素に転化するのに有効な酸化触媒を通過させることを特徴とする、請求項１３に記載の方法。
15. 前記酸化触媒が、フロースルー型ハニカム状モノリス上及び／又はウォールフロー型フィルタ基材上の触媒活性を有するコーティングの形態にあることを特徴とする、請求項１４に記載の方法。

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