JP2014185739A - アンギュラ玉軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】環状体の周面を径方向に貫通する複数のポケットを環状体の周方向に所定間隔で有する保持器を備えたアンギュラ玉軸受において、保持器をなす環状体の内周面に付着したグリースが玉に供給され易くする。
【解決手段】この発明のアンギュラ玉軸受は、外輪１と内輪２と玉３と保持器４と非接触シール５とを有し、これらにより形成される空間にグリースを配置して使用する。保持器４は、環状体の内周面に、軸方向両端部からポケット４１に潤滑剤を向かわせるテーパ面（潤滑剤供給面）４２を有する。
【選択図】図１

Description

この発明は、軸方向両端に非接触シールが取り付けられ、内部にグリースが封入されているアンギュラ玉軸受に関する。

近年、工作機械の主軸を回転支持するアンギュラ玉軸受として、グリースが予め封入され、シールにより密封されているシール付きアンギュラ玉軸受が使用されている。標準的な軸受寸法を有するアンギュラ玉軸受では、シールによって囲まれる内輪と外輪との間の軸受空間に、例えば、空間容積の１５〜３０％程度のグリースが封入されている。
このようなシール付きアンギュラ玉軸受では、グリースの封入量を多くすることでグリース寿命が向上できるため、軸受空間を大きくすることが提案されている。軸受空間を大きくする方法として、保持器の幅（軸方向寸法）を小さくする方法がある。しかし、この方法は、保持器が強度不足になる恐れがあるため、高速回転軸を支持する用途には不向きである。

特許文献１には、アンギュラ玉軸受における標準的な軸受幅の寸法を変更し、軸受の径方向断面寸法に対し軸方向断面寸法を大きく設定することにより、空間容積を従来よりも大きくすることが提案されている。このように設定することで、空間容積に対するグリース封入量の割合が従来と同等の場合でも、封入されるグリースの絶対量が多くなる。具体的には、アンギュラ玉軸受の内輪の内径寸法をｄ、外輪の外径寸法をＤ、玉径をＤａとしたとき、軸受の軸方向断面寸法Ｘと、軸受の径方向断面寸法（Ｄ−ｄ）／２と、玉径Ｄａとの関係が(1) 式を満たすように構成している。
１．２≦（Ｘ／Ｄａ）／｛（Ｄ−ｄ）／２／Ｄａ｝≦１．４…(1)

特許文献２には、大幅なグリース飛散を解消して軸受の回転トルク増加を極力抑えるとともに、グリースが徐々に外輪側へ供給されるようにして潤滑不足を防止することを目的として、冠形保持器の形状を工夫することが記載されている。具体的には、冠形保持器のポケット部を構成する爪部の背面間の環状体一側面に、環状体外径部から内径部に至り環状体他端面側に向かって傾斜する傾斜面を設け、前記傾斜面の最外径側が環状体の上記一側面で軸方向最外側となるようにしている。

特開２００７−２３９８０１号公報 特許３７５１７７１号公報

上述のように、特許文献１には、標準的な軸受寸法から外れ、軸受の径方向寸法に対して軸方向寸法を大きく設定することにより、軸受空間を従来よりも大きくして、アンギュラ玉軸受のグリース封入量を多くする方法が記載されている。しかし、この方法では、特に、高速回転軸を支持する用途の場合、軸受空間の軌道面から離れている部分（内輪または外輪の軸方向両端部のシール取付溝肩部や、シールの近くなど）に存在するグリースが、その場に滞留して潤滑に寄与せず、グリースの封入量を多くした効果が十分に発揮できない恐れがある。

また、特許文献２に記載された保持器の形状では、保持器をなす環状体の内周面に付着したグリースを流動させる作用は得られない。特許文献２に記載された発明は、冠形保持器に関するものであり、環状体の周面を径方向に貫通する複数のポケットを周方向に所定間隔で有する保持器（かご形保持器）には適用できない。
この発明の課題は、環状体の周面を径方向に貫通する複数のポケットを環状体の周方向に所定間隔で有する保持器を備えたアンギュラ玉軸受において、保持器をなす環状体の内周面に付着したグリースが効率的に玉に供給されるようにすることである。

上記課題を解決するために、この発明の一態様のアンギュラ玉軸受は、下記の構成(1) および(2) を有するアンギュラ玉軸受であって、下記の構成(3) を有することを特徴とする。
(1) 外周面に内輪軌道面を有する内輪と、内周面に外輪軌道面を有する外輪と、前記外輪軌道面と前記内輪軌道面との間に配置された複数の玉と、前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、軸方向両端部に取り付けられた非接触シールと、前記内輪、前記外輪、前記玉、前記保持器、および前記非接触シールで形成される空間（軸受空間）に配置されたグリースと、を有する。

(2) 前記保持器は環状体からなり、前記環状体の周面を径方向に貫通する複数のポケットを周方向に所定間隔で有し、前記ポケットに前記玉が配置されている。
(3) 前記環状体の内周面は、軸方向両端部と前記ポケットの両側の柱部との少なくともいずれかから前記ポケットに潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面を有する。
この態様のアンギュラ玉軸受によれば、前記環状体の内周面が前記潤滑剤供給面を有することにより、これを有さないものと比較して、保持器をなす環状体の内周面に付着したグリースが玉に供給され易くなる。

この態様のアンギュラ玉軸受は、下記の構成(4) 、(5) 、または(6) を有することができる。
(4) 前記環状体の内周面は、軸方向端部から軸方向中央部に向けて拡径するテーパ面または軸方向に沿った断面が円弧である円弧状凹面を、前記潤滑剤供給面として有する。
前記環状体の内周面が前記テーパ面を前記潤滑剤供給面として有する場合、前記テーパ面の傾斜角度は０より大きく２５°より小さいことが好ましい。

前記テーパ面の傾斜角度が大きいほどグリースが玉に供給され易くなるが、供給量が多すぎるとトルクが増大する。また、前記テーパ面の傾斜角度が大き過ぎると保持器強度が不十分となる。前記テーパ面の傾斜角度を０°より大きく２５°以下にすることで、グリースが玉に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器強度が確保される。

前記環状体の内周面が前記円弧状凹面を前記潤滑剤供給面として有する場合、前記円弧状凹面の曲率半径が前記玉の直径の１．５倍以上であることが好ましい。
前記円弧状凹面の曲率半径が小さいほどグリースが玉に供給され易くなるが、供給量が多すぎるとトルクが増大する。また、前記円弧状凹面の曲率半径が小さ過ぎると保持器強度が不十分となる。前記円弧状凹面の曲率半径を前記玉の直径の１．５倍以上にすることで、グリースが玉に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器強度が確保される。

(5) 前記環状体の内周面は、前記ポケット毎に環状体の径方向に凹む凹部を前記潤滑剤供給面として有する。
前記凹部が前記ポケットの両側の柱部から前記ポケットの中心に向かう傾斜面を有する場合、その傾斜角度は０より大きく２５°より小さいことが好ましい。
前記斜面の傾斜角度が大きいほどグリースが玉に供給され易くなるが、供給量が多すぎるとトルクが増大する。また、前記斜面の傾斜角度が大き過ぎると保持器強度が不十分となる。前記斜面の傾斜角度を０°より大きく２５°以下にすることで、グリースが玉に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器強度が確保される。

前記凹部が円弧面状である（球面状を含む）場合、前記円弧面（球面）の曲率半径が前記玉の直径の１．５倍以上であることが好ましい。
前記円弧面状凹部の曲率半径が小さいほどグリースが玉に供給され易くなるが、供給量が多すぎるとトルクが増大する。また、前記円弧面状凹部の曲率半径が小さ過ぎると保持器強度が不十分となる。前記円弧面状凹部の曲率半径を前記玉の直径の１．５倍以上にすることで、グリースが玉に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器強度が確保される。

(6) 前記保持器の軸方向寸法が、前記両非接触シールの軸方向に沿った間隔の７０％以上９０％以下である。
この態様のアンギュラ玉軸受が前記構成(6) を有するものであれば、この構成を有さないものと比較して、保持器に付着するグリース量が多くなるため、下記の構成(7) または(8) を有する幅広軸受とした場合でも、軸受空間の軌道面から離れている部分に存在するグリースが流動し易くなる。

構成(1) および(2) を有する標準的なアンギュラ玉軸受において、保持器の軸方向寸法は両非接触シールの軸方向に沿った間隔の５０％程度であるが、この態様のアンギュラ玉軸受では７０％以上とすることで、保持器に付着するグリース量を増やしている。また、保持器の軸方向寸法を両非接触シールの軸方向に沿った間隔の９０％以下とすることで、保持器が両非接触シールと干渉することが防止される。

(7) 標準的な軸受寸法から外れ、軸受の径方向寸法に対して軸方向寸法を大きく設定することにより、軸受空間が従来よりも大きくなり、グリース封入量が多くなっている。
(8) 軸受の軸方向寸法は、前記内輪の内径ｄと前記外輪の外径Ｄにより「Ｙ＝（Ｄ−ｄ）／２」で表される軸受の径方向寸法Ｙの１．２倍以上１．４倍以下である。なお、内輪と外輪で軸方向寸法が異なる場合、いずれか小さい方の軸方向寸法を「軸受の軸方向寸法」とする。
このアンギュラ玉軸受が下記の構成(9) を有するものであると、下記の構成(9) を有さないもの（前記樹脂組成物中の繊維状充填剤の含有率が１０質量％未満または４０質量％超であるもの）と比較して、溶融成形時の流動性が良好でありながら、保持器の寸法安定性および機械的強度が確保される。

(9) 保持器は、ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、およびポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）から選択される１以上の合成樹脂と、ガラス繊維または炭素繊維からなる繊維状充填剤とで構成された樹脂組成物を溶融成形することで得られたものである。樹脂組成物中の繊維状充填剤の含有率は１０質量％以上４０％以下である。

この発明のアンギュラ玉軸受によれば、保持器をなす環状体の内周面に付着したグリースが玉に供給され易くなるため、高速回転時の耐焼き付け性能が向上する。
また、この発明を、標準的な軸受寸法から外れ、軸受の径方向寸法に対して軸方向寸法を大きく設定することにより、軸受空間を従来よりも大きくしてグリース封入量を多くしたアンギュラ玉軸受に適用した場合に、軸受空間内でのグリースの流動性が改善されることで、グリース封入量を多くした効果が十分に発揮され易くなる。

第１実施形態のアンギュラ玉軸受を示す断面図である。 図１のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の断面図（保持器をなす環状体の軸方向に沿った断面図）である。 第１実施形態のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の変形例を示す断面図（保持器をなす環状体の軸方向に沿った断面図）である。 第２実施形態のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の断面図（保持器をなす環状体の軸方向に沿った断面図）である。 第３実施形態のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の断面図（軸に垂直な方向に沿った断面図）である。 第４実施形態のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の断面図（軸に垂直な方向に沿った断面図）である。 第５実施形態のアンギュラ玉軸受を構成する保持器の斜視図である。

以下、この発明の実施形態について説明するが、この発明はこの実施形態に限定されない。
［第１実施形態］
図１に示すように、この実施形態のアンギュラ玉軸受は、外輪１、内輪２、玉３、保持器４、および非接触シール５，６で構成されている。
外輪１の内周面に外輪軌道面１０が形成されている。内輪２の外周面に内輪軌道面２０が形成されている。

内輪２の軸方向片側（図１の右側）の溝肩が落とされている。すなわち、内輪２の内輪軌道面２０を挟んだ両側は、肩落とし部２１と肩部２２になっている。外輪１の軸方向寸法Ｘ１は内輪２の軸方向寸法Ｘ２より小さく、内輪２の肩部２２の軸方向端部が外輪１の軸方向端部より突出している。
外輪１の内径は、内輪２の肩落とし部２１と対向する内周面１１の内径が、内輪２の肩部２２と対向する内周面１２の内径より小さい。外輪１の内周面に、非接触シール５，６を取り付ける取付溝１５，１６が形成されている。

外輪１の軸方向寸法Ｘ１は、内輪２の内径ｄと外輪１の外径Ｄにより「Ｙ＝（Ｄ−ｄ）／２」で表される軸受の径方向寸法Ｙの１．４倍である。内輪２の軸方向寸法Ｘ２は軸受の径方向寸法Ｙの１．５倍である。すなわち、このアンギュラ玉軸受の軸方向寸法は、径方向寸法Ｙの１．４倍である。
保持器４は、所定厚さの環状体からなり、環状体の周面を径方向に貫通する複数の円形のポケット４１を、周方向に所定間隔で有する。各ポケット４１に玉３が転動自在に配置されている。保持器４の軸方向寸法Ｈ１は、両非接触シール５，６の軸方向に沿った間隔Ｓの７６％である。

図１および図２のラインＬは玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）の位置を示す。図１における保持器４の断面は、図２のＡ−Ａ断面に相当する。
保持器４をなす環状体の内周面は、軸方向両端部から軸方向中央部に向けて拡径するテーパ面４２を有する。図２に示すように、テーパ面４２は、軸方向でポケット４１の少し内側の位置まで形成され、保持器４をなす環状体の内周面の軸方向中央部は円柱面４３のままである。テーパ面４２の傾斜角度θ１は２０°である。また、円柱面４３の直径は玉３のＰＣＤより小さい。

保持器４は外輪案内型であり、内輪２の肩落とし部２１と対向する外輪１の内周面１１で案内される。保持器４は、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）と炭素繊維からなる樹脂組成物（炭素繊維の含有率が３０質量％）を溶融成形することで得られたものである。
非接触シール５，６は金属板のプレス加工により形成されている。

この実施形態のアンギュラ玉軸受は、軸受の軸方向寸法Ｘ１が内輪２の内径ｄと外輪２の外径Ｄにより「Ｙ＝（Ｄ−ｄ）／２」で表される軸受の径方向寸法Ｙの１．４倍にすることにより、軸受空間が従来よりも大きく、グリース封入量が多くなっている。これに加えて、保持器４の軸方向寸法Ｈ１がシール間隔Ｓの７６％で従来の保持器（５０％程度）より大きいため、軸受空間内でのグリースの流動性が改善されている。

また、保持器４にテーパ面４２が形成されていることにより、保持器４をなす環状体の内周面に付着したグリースが、図１に矢印で示したように、玉３に供給され易くなっている。すなわち、この実施形態では、保持器４をなす環状体の内周面に設けたテーパ面４２が、環状体の軸方向両端部からポケット４１に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面となっている。

このように、この実施形態のアンギュラ玉軸受によれば、グリース封入量を多くした効果が十分に発揮され易くなっているため、耐焼き付き性が向上する。
また、テーパ面４２の傾斜角度θ１が２０°（０°より大きく２５°以下）であるため、グリースが玉３に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器４の強度が確保される。また、保持器４の最大内径である円柱面４３の直径が玉３のＰＣＤより小さいため、保持器４の最大内径が玉３のＰＣＤ以上である場合と比較して、ポケット４１による玉３の保持機能が良好になる。

なお、図２の例では、保持器４をなす環状体の内周面が一対のテーパ面４２を有し、テーパ面４２の間が円柱面４３となっているが、図３の保持器４Ａのように、保持器４Ａをなす環状体の内周面が一対のテーパ面４２Ａのみで形成されていてもよい。この例でも内周面の最大直径は玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）より小さい。また、保持器４Ａのテーパ面４２Ａの角度θ２は、図２の保持器４のテーパ面４２の角度θ１より小さい。
図２の保持器４と図３の保持器４Ａを比較すると、保持器４は保持器４Ａより環状体の軸方向中央部の厚さが厚いため、保持器強度が高くなる。保持器４Ａの内周面は円柱面４３を有さないため、保持器４よりも環状体の軸方向中心にグリースが移動し易いことにより、グリースを玉３に供給され易くする効果が高い。

［第２実施形態］
この実施形態のアンギュラ玉軸受は、第１実施形態の保持器４に代えて図４に示す形状の保持器４Ｂを有している。これ以外の点は第１実施形態と同じである。図４のラインＬは玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）の位置を示す。
保持器４Ｂをなす環状体の内周面が球状凹面（円弧状凹面）４２Ｂとなっている。球状凹面４２Ｂの曲率半径は玉３の直径の１．８倍である。また、保持器４Ｂの球状凹面４２Ｂからなる内周面の最大直径は玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）より小さい。

この実施形態のアンギュラ玉軸受によれば、保持器４Ｂに球状凹面４２Ｂが形成されていることにより、保持器４Ｂをなす環状体の内周面に付着したグリースが玉３に供給され易くなっている。すなわち、この実施形態では、保持器４Ｂをなす環状体の内周面に設けた球状凹面４２Ｂが、環状体の軸方向両端部からポケット４１の中心に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面となっている。

また、球状凹面４２Ｂの曲率半径は玉３の直径の１．８倍（１．５倍以上）であるため、グリースが玉３に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器４Ｂの強度が確保される。また、保持器４Ｂの最大内径が玉３のＰＣＤより小さいため、保持器４Ｂの最大内径が玉３のＰＣＤ以上である場合と比較して、ポケット４１による玉３の保持機能が良好になる。

［第３実施形態］
この実施形態のアンギュラ玉軸受は、第１実施形態の保持器４に代えて図５に示す形状の保持器４Ｃを有している。これ以外の点は第１実施形態と同じである。図５のラインＬは玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）の位置を示す。
保持器４Ｃをなす環状体の内周面は、ポケット４１毎に、環状体の径方向に凹むＶ字状凹部４２Ｃを有している。Ｖ字状凹部４２Ｃの深さは、玉３のＰＣＤの位置より浅い。すなわち、保持器４Ｃをなす環状体の最大内径は、玉３のＰＣＤより小さい。

図５において、ラインＬ４１は保持器４Ｃのポケット４１の中心（環状体の周方向での中心）を示す。ラインＬ４４は保持器４Ｃの柱部４４の周方向中心を示す。ラインＬ４０は、従来の保持器の内周面（保持器４Ｃをなす環状体がＶ字状凹部４２Ｃを有さない場合の内周面）を示す。基準線Ｌ０は、ラインＬ４１とラインＬ４０との交点Ｐ４１と、ラインＬ４４とラインＬ４０との交点Ｐ４４を結んだ直線である。

Ｖ字状凹部４２Ｃをなす一対の斜面４２０は、ポケット４１の両側の柱部４４からポケット４１の中心に向かう傾斜面である。両斜面４２０の基準線Ｌ０に対する角度θ３は１１°である。基準線Ｌ０に対する角度θ３が０のとき、傾斜面４２０は内周面Ｌ４０の接線と略等しくなる。すなわち、保持器４Ｃをなす環状体に径方向に凹む凹部がない場合、角度θ３は０となる。

この実施形態のアンギュラ玉軸受によれば、保持器４ＣにＶ字状凹部４２Ｃが形成されていることにより、保持器４Ｃをなす環状体の内周面に付着したグリースが玉３に供給され易くなっている。すなわち、この実施形態では、保持器４Ｃをなす環状体の内周面に設けたＶ字状凹部４２Ｃが、ポケット４１の両側の柱部４４からポケット４１の中心に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面となっている。

また、Ｖ字状凹部４２Ｃをなす一対の斜面４２０の傾斜角度θ３が１１°（０°より大きく２５°以下）であるため、グリースが玉３に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器４Ｃの強度が確保される。また、保持器４のＣ最大内径が玉３のＰＣＤより小さいため、保持器４Ｃの最大内径が玉３のＰＣＤ以上である場合と比較して、ポケット４１による玉３の保持機能が良好になる。

［第４実施形態］
この実施形態のアンギュラ玉軸受は、第１実施形態の保持器４に代えて図６に示す形状の保持器４Ｄを有している。これ以外の点は第１実施形態と同じである。図６のラインＬは玉３のＰＣＤ（ピッチ円の直径）の位置を示す。
保持器４Ｄをなす環状体の内周面は、ポケット４１毎に、環状体の径方向に凹む円柱面状凹部（円弧面状凹部）４２Ｄを有している。

図６において、ラインＬ４１は保持器４Ｄのポケット４１の中心（環状体の周方向での中心）を示す。ラインＬ４４は保持器４Ｄの柱部４４の周方向中心を示す。ラインＬ４０は、従来の保持器の内周面（保持器４Ｄをなす環状体が円柱面状凹部４２Ｄを有さない場合の内周面）を示す。ラインＬ４２は、保持器４Ｄの外周円と同心の円であって、各円柱面状凹部４２Ｄの最深部をつなぐ線（外接円）である。

円柱面状凹部４２Ｄをなす円弧は、ポケット４１の両側柱部４４の周方向中心同士を結ぶ円弧である。円柱面状凹部４２Ｄの曲率半径は玉３の直径の１．８倍である。円柱面状凹部４２Ｄの深さは玉３のＰＣＤの位置より浅い。すなわち、保持器４Ｄをなす環状体の最大内径は、玉３のＰＣＤより小さい。
この実施形態のアンギュラ玉軸受によれば、保持器４Ｄに円柱面状凹部４２Ｄが形成されていることにより、保持器４Ｄをなす環状体の内周面に付着したグリースが玉３に供給され易くなっている。すなわち、この実施形態では、保持器４Ｄをなす環状体の内周面にポケット４１毎に設けた円柱面状凹部４２Ｄが、ポケット４１の両側の柱部４４からポケット４１の中心に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面となっている。

また、円柱面状凹部４２Ｄの曲率半径は玉３の直径の１．８倍（１．５倍以上）であるため、グリースが玉３に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器４Ｄの強度が確保される。また、保持器４Ｄの最大内径が玉３のＰＣＤより小さいため、保持器４Ｄの最大内径が玉３のＰＣＤ以上である場合と比較して、ポケット４１による玉３の保持機能が良好になる。

［第５実施形態］
この実施形態のアンギュラ玉軸受は、第１実施形態の保持器４に代えて図７に示す形状の保持器４Ｅを有している。これ以外の点は第１実施形態と同じである。
保持器４Ｅをなす環状体の内周面は、ポケット４１毎に、環状体の径方向に凹む球面状凹部４２Ｅを有している。球面状凹部４２Ｅの曲率半径は玉３の直径の１．８倍である。球面状凹部４２Ｅの深さは玉３のＰＣＤの位置より浅い。すなわち、保持器４Ｅをなす環状体の最大内径は、玉３のＰＣＤより小さい。

この実施形態のアンギュラ玉軸受によれば、保持器４Ｅに球面状凹部４２Ｅが形成されていることにより、保持器４Ｅをなす環状体の内周面に付着したグリースが玉３に供給され易くなっている。すなわち、この実施形態では、保持器４Ｅをなす環状体の内周面にポケット４１毎に設けた球面状凹部４２Ｅが、環状体の軸方向両端部とポケット４１の両側の柱部４４の両方から、ポケット４１の中心に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面となっている。

また、球面状凹部４２Ｅの曲率半径は玉３の直径の１．８倍（１．５倍以上）であるため、グリースが玉３に供給され易い効果を有しながら、トルク増大が抑制され、保持器４Ｅの強度が確保される。また、保持器４Ｅの最大内径が玉３のＰＣＤより小さいため、保持器４Ｅの最大内径が玉３のＰＣＤ以上である場合と比較して、ポケット４１による玉３の保持機能が良好になる。

なお、第１〜第４実施形態は、保持器の環状体の内周面が有する潤滑剤供給面が、環状体の軸方向両端部からポケット４１に潤滑剤を向かわせる例か、ポケット４１の両側の柱部４４からポケット４１に潤滑剤を向かわせる例のいずれかである。第１実施形態のテーパ面と第３実施形態のＶ字状凹部を組み合わせることや、第２実施形態の円弧状凹面と第４実施形態の円柱面状凹部を組み合わせることでも、環状体の軸方向両端部とポケット４１の両側の柱部４４の両方から、ポケット４１の中心に潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面を形成することができる。

１ 外輪
１０ 外輪軌道溝
１１ 外輪の内周面（保持器の案内面）
１２ 外輪の内周面
１５ 取付溝
１６ 取付溝
２ 内輪
２０ 内輪軌道溝
２１ 肩落とし部
２２ 肩部
３ 玉
４ 保持器
４１ ポケット
４２ テーパ面（潤滑剤供給面）
４２Ａ テーパ面（潤滑剤供給面）
４２Ｂ 球状凹面（潤滑剤供給面）
４２Ｃ Ｖ字状凹部（潤滑剤供給面）
４２Ｄ 円柱面状凹部（潤滑剤供給面）
４２Ｅ 球面状凹部（潤滑剤供給面）
４２０ Ｖ字状凹部をなす斜面（潤滑剤供給面）
４３ 円柱面
４４ 柱部
５ 非接触シール
６ 非接触シール

Claims (11)

1. 外周面に内輪軌道面を有する内輪と、
   内周面に外輪軌道面を有する外輪と、
   前記外輪軌道面と前記内輪軌道面との間に配置された複数の玉と、
   前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、
   軸方向両端部に取り付けられた非接触シールと、
   前記内輪、前記外輪、前記玉、前記保持器、および前記非接触シールで形成される空間に配置されたグリースと、
   を有し、
   前記保持器は環状体からなり、前記環状体の周面を径方向に貫通する複数のポケットを周方向に所定間隔で有し、前記ポケットに前記玉が配置され、
   前記環状体の内周面は、軸方向両端部と前記ポケットの両側の柱部との少なくともいずれかから前記ポケットに潤滑剤を向かわせる潤滑剤供給面を有するアンギュラ玉軸受。
2. 前記環状体の内周面は、軸方向端部から軸方向中央部に向けて拡径するテーパ面または軸方向に沿った断面が円弧である円弧状凹面を、前記潤滑剤供給面として有する請求項１記載のアンギュラ玉軸受。
3. 前記環状体の内周面は、前記ポケット毎に環状体の径方向に凹む凹部を前記潤滑剤供給面として有する請求項１記載のアンギュラ玉軸受。
4. 前記環状体の内周面は前記テーパ面を前記潤滑剤供給面として有し、前記テーパ面の傾斜角度は０より大きく２５°より小さい請求項２記載のアンギュラ玉軸受。
5. 前記環状体の内周面は前記円弧状凹面を前記潤滑剤供給面として有し、前記円弧状凹面の曲率半径が前記玉の直径の１．５倍以上である請求項２記載のアンギュラ玉軸受。
6. 前記凹部は前記ポケットの両側の柱部から前記ポケットの中心に向かう傾斜面を有し、その傾斜角度は０より大きく２５°より小さい請求項３記載のアンギュラ玉軸受。
7. 前記凹部は円弧面状であり、前記円弧面の曲率半径が前記玉の直径の１．５倍以上である請求項３記載のアンギュラ玉軸受。
8. 前記凹部は球面状であり、前記球面の曲率半径が前記玉の直径の１．５倍以上である請求項３記載のアンギュラ玉軸受。
9. 前記保持器の軸方向寸法が、前記両非接触シールの軸方向に沿った間隔の７０％以上９０％以下である請求項１記載のアンギュラ玉軸受。
10. 請求項９記載のアンギュラ玉軸受であって、
    軸受の軸方向寸法は、前記内輪の内径ｄと前記外輪の外径Ｄにより「Ｙ＝（Ｄ−ｄ）／２」で表される、軸受の径方向寸法Ｙの１．２倍以上１．４倍以下であるアンギュラ玉軸受。
11. ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、およびポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）から選択される１以上の合成樹脂と、ガラス繊維または炭素繊維からなる繊維状充填剤とで構成され、繊維状充填剤の含有率は１０質量％以上４０％以下である樹脂組成物を溶融成形することで得られたものである請求項１記載のアンギュラ玉軸受。

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