JP2014118337A

JP2014118337A - セメント

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Publication number: JP2014118337A
Application number: JP2012275980A
Authority: JP
Inventors: Osamu Kubota; 修久保田; Chu Hirao; 宙平尾; Daisuke Kurokawa; 大亮黒川
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 2012-12-18
Filing date: 2012-12-18
Publication date: 2014-06-30
Anticipated expiration: 2032-12-18
Also published as: JP6045328B2

Abstract

【課題】原料として用いられる廃棄物の量を増加させるとともに、早強ポルトランドセメントと同等の物理特性を有するセメントを提供する。
【解決手段】水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．１０〜２．３０、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．８０〜２．４８、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．３〜２．６であり、かつ、焼成物１００質量％中の３ＣａＯ・ＳｉＯ_２の割合が、ボーグ式による計算値で７０．０質量％以下である焼成物の粉砕物と、石膏を含むセメントであって、該セメント１００質量％中の石膏の割合が、ＳＯ_３換算で１．２質量％以上であり、かつ、該セメント中の二水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が、ＳＯ_３換算で３０質量％以上であるセメント。
【選択図】なし

Description

本発明は、セメントの原料として用いられる廃棄物の使用量を増加することができるセメントに関する。

わが国では、経済成長、人口の都市部への集中に伴い、産業廃棄物及び一般廃棄物等が急増している。従来、前記廃棄物の大半は、焼却によって十分の一程度に減容化した後、埋め立て処分されているが、最近では埋め立て処分場の残余容量が逼迫していることから、新しい廃棄物処理方法の確立が緊急課題になっている。この課題に対処するために、セメント産業では、産業廃棄物及び一般廃棄物等を、セメントの原料や、クリンカの焼成のためのエネルギーとして使用している。
例えば、特許文献１には、クリンカ１ｔｏｎ当たり、１５０ｋｇ以上３５０ｋｇ以下の石炭灰を原料として使用するセメントクリンカの製造にあたり、水硬率（Ｈ．Ｍ．）が１．８〜２．３、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．３〜２．３、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．８〜２．８となるように、石炭灰を含むセメント原料を配合し、得られたセメントクリンカに、総ＳＯ₃量が２．０〜１０．０％となるように石膏を混合して粉砕するか／又は互いに分離粉砕した後混合し、ブレーン比表面積３，０００〜４，５００ｃｍ^２／ｇとしたセメント組成物の製造方法が記載されている。
しかし、ここ数年、廃棄物の使用量、特に原料代替廃棄物（例えば石炭灰）の使用量は頭打ちになってきている。そこで、廃棄物の使用量の更なる増量を進める方策の一つとして、廃棄物の使用対象を普通セメント以外のセメント品種に拡大することが挙げられる。ここで、原料代替廃棄物の多くはＡｌ₂Ｏ₃に富む粘土代替廃棄物であるため、廃棄物の使用量が増加するとセメントクリンカの間隙相（３ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃（以下、「Ｃ₃Ａ」ともいう。）、及び４ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃・Ｆｅ₂Ｏ₃（以下、「Ｃ₄ＡＦ」ともいう。））が増え、結果として水和熱が増大するという問題がある。しかし、早強ポルトランドセメントは、セメントの水和熱が大きな問題となる大型構造物の製造にはほとんど用いられないことから、廃棄物の使用量を増加することができる品種として好適である。
例えば、特許文献２には、早強型セメント系固化材や早強型セメントの母体となり、ボーグ式での鉱物組成の割合が３ＣａＯ・ＳｉＯ₂（以下、「Ｃ₃Ｓ」ともいう。）＞７０％である高活性セメントクリンカであって、該高活性セメントクリンカにおける水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．２〜２．３のときはケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．７〜２．４かつ鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．０〜２．１であり、水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．１〜２．２未満のときはケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．５〜２．０かつ鉄率（Ｉ．Ｍ．）が０．９〜１．４である高活性セメントクリンカが記載されている。また、特許文献２には、該高活性セメントクリンカの主原料として、カルシウム分をＣａＯ換算で２０重量％以上含む産業廃棄物を利用することができることが記載されている。

特許第４１５７６６２号特開２０１２−１９７１９８号公報

早強ポルトランドセメントは、短期材齢における強度発現性が求められていることから、Ｃ₃Ｓ量、又は水硬率（Ｈ．Ｍ．）を一定のレベルに保つ必要がある。Ｃ₃Ｓ量、又は水硬率（Ｈ．Ｍ．）を一定のレベルに保つためには、クリンカの化学組成において、ＣａＯ量に制限（下限）が生じることになるため、ＣａＯ量を減少させる効果を有する廃棄物（特に粘土代替廃棄物）の使用量には限界があった。
そこで、本発明は、原料として用いられる廃棄物の使用量を増加させることができるとともに、早強ポルトランドセメントと同等の物理特性（具体的には、凝結、強度、及び流動性）を有するセメントを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、水硬率、ケイ酸率、鉄率、及びＣ₃Ｓ量が特定の数値範囲内である焼成物の粉砕物と、特定の石膏を含むセメントによれば、前記の目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［３］を提供するものである。
［１］水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．１０〜２．３０、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．８０〜２．４８、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．３〜２．６であり、かつ、焼成物１００質量％中の３ＣａＯ・ＳｉＯ_２の割合が、ボーグ式による計算値で７０．０質量％以下である焼成物の粉砕物と、石膏を含むセメントであって、該セメント１００質量％中の石膏の割合が、ＳＯ_３換算で１．２質量％以上であり、かつ、該セメント中の二水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が、ＳＯ_３換算で３０質量％以上であることを特徴とするセメント。
［２］上記焼成物が、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として使用する焼成物である前記［１］に記載のセメント。
［３］上記焼成物が、焼成物１ｔｏｎ当たり、１８３〜３００ｋｇの産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として使用した焼成物である前記［２］に記載のセメント。

本発明のセメントは、早強ポルトランドセメントと同等の物理特性（具体的には、凝結、強度、及び流動性）を有する。
また、本発明のセメントは、原料として用いられる廃棄物（産業廃棄物、一般廃棄物、及び／又は建設発生土等）の使用量を増加させることができるので、廃棄物の有効利用をより促進させることができる。

本発明のセメントは、水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．１０〜２．３０、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．８０〜２．４８、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．３〜２．６であり、かつ、焼成物１００質量％中のＣ₃Ｓ量が、ボーグ式による計算値で７０．０質量％以下である焼成物の粉砕物と、石膏を含むセメントであって、該セメント１００質量％中の石膏の割合が、ＳＯ₃換算で１．２質量％以上であり、かつ、該セメント中の二水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合がＳＯ₃換算で３０質量％以上のセメントである。
なお、上記焼成物（クリンカ）の各係数は、後述する原料を前記数値範囲内となるように混合することで調整することができる。

本発明のセメントに用いられる焼成物の水硬率（Ｈ．Ｍ．）は、２．１０〜２．３０、好ましくは２．１５〜２．２５、より好ましくは２．２０〜２．２４である。該水硬率が２．３０を超えると、焼成物中のＣ₃Ｓの含有量が多くなり、セメントをモルタル又はコンクリート等として用いた場合、短期（材齢３日以内）の強度発現性が過大となる。また、長期（例えば材齢２８日）の強度発現性が悪くなる。また、水和発熱量が過大となる。さらに、焼成物を製造する際の易焼成性が悪くなり、得られた焼成物中にフリーライム（ＣａＯ）が残りやすくなる。該水硬率が２．１０未満であると、焼成物中のＣ₃Ｓ量が少なくなり、セメントをモルタル又はコンクリート等として用いた場合、短期の強度発現性が悪くなる。
本発明のセメントに用いられる焼成物のケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）は、１．８０〜２．４８、好ましくは２．００〜２．４７、より好ましくは２．２０〜２．４６、特に好ましくは２．３０〜２．４５である。該ケイ酸率が２．４８を超えると、焼成物を製造する際の焼成が困難となり、得られた焼成物中にフリーライム（ＣａＯ）が残りやすくなる。また、廃棄物の使用量を増やすことができなくなる。該ケイ酸率が１．８０未満であると、焼成物中のＣ₃Ａ及びＣ₄ＡＦの含有量が多くなり、長期（例えば材齢２８日）の強度発現性が悪くなる。また、本発明のセメントを含むモルタル等の流動性及び作業性が悪くなる。また、石膏の必要添加量が増加するため、製造コストが高くなる。また、水和発熱量が過大となる。さらに、焼成物の被粉砕性が悪くなり、製造コストが高くなる。
本発明のセメントに用いられる焼成物の鉄率（Ｉ．Ｍ．）は、１．３〜２．６、好ましくは１．６〜２．５、より好ましくは１．８〜２．４である。該鉄率が２．６を超えると、焼成物中のＣ₃Ａの含有量が多くなり、本発明のセメントを含むモルタル等の流動性及び作業性が悪くなる。また、石膏の必要添加量が増加するため、製造コストが高くなる。さらに、水和発熱量が過大となる。該鉄率が１．３未満であると、焼成物中のＣ₃ＡＦの含有量が多くなり、焼成物の被粉砕性が悪くなるため、製造コストが高くなる。

また、上記焼成物中のＣ₃Ｓの量は、焼成物１００質量％中の割合として、ボーグ式による計算値で７０．０質量％以下、好ましくは５０．０〜７０．０質量％、より好ましくは６０．０〜７０．０質量％である。Ｃ₃Ｓの割合が７０．０質量％を超えると、凝結時間が短くなる。
なお、本明細書中、焼成物中のＣ₃Ｓ、Ｃ₂Ｓ、Ｃ₃Ａ、Ｃ₄ＡＦの各量は、焼成物１００質量％中の割合（質量％）として、原料や焼成物の化学成分に基づき、下記のボーグの計算式を用いて算出される。
Ｃ₃Ｓ（％）＝（４．０７×ＣａＯ（％））−（７．６０×ＳｉＯ₂（％））−（６．７２×Ａｌ₂Ｏ₃（％））−（１．４３×Ｆｅ₂Ｏ₃（％））
Ｃ₂Ｓ（％）＝（２．８７×ＳｉＯ₂（％））−（０．７５４×Ｃ₃Ｓ（％））
Ｃ₃Ａ（％）＝（２．６５×Ａｌ₂Ｏ₃（％））−（１．６９×Ｆｅ₂Ｏ₃（％））
Ｃ₄ＡＦ（％）＝３．０４×Ｆｅ₂Ｏ₃（％）

焼成物（クリンカ）の原料としては、ポルトランドセメントクリンカの製造に用いられる一般的な原料を用いることができる。具体的には、石灰石、生石灰、消石灰等のＣａＯ原料、珪石、粘土等のＳｉＯ₂原料、粘土等のＡｌ₂Ｏ₃原料、鉄滓、鉄ケーキ等のＦｅ₂Ｏ₃原料を使用することができる。さらに、前記原料に加えて、産業廃棄物、一般廃棄物、及び建設発生土から選ばれる一種以上を用いることができる。
具体的には、石炭灰、生コンスラッジ、各種汚泥（例えば、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等）、ボーリング廃土、各種焼却灰、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉二次灰、建築廃材、コンクリート廃材等の産業廃棄物；下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、貝殻等の一般廃棄物；建設現場または工事現場等から発生する土壌、残土、及び廃土壌等の建設発生土が挙げられる。
中でも、使用の容易性等の観点から、好ましくは石炭灰である。
上記廃棄物（産業廃棄物、一般廃棄物、及び建設発生土から選ばれる一種以上）の使用量は、廃棄物の有効利用を図り、かつ、セメントの品質を確保するという観点から、上記焼成物１ｔｏｎ当たり、好ましくは１８３ｋｇ以上、より好ましくは１８３〜３００ｋｇ、さらに好ましくは１８５〜２８０ｋｇ、特に好ましくは１９０〜２６０ｋｇである。

本発明で用いられる焼成物を製造する方法としては、上述した各原料を、所望の水硬率（Ｈ．Ｍ．）、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）、鉄率（Ｉ．Ｍ．）となるように混合し、得られた混合物を、好ましくは１，２００〜１，６００℃、より好ましくは１，３５０〜１，５００℃で焼成する方法が挙げられる。
各原料を混合する方法は、特に限定されるものではなく、エアブレンディングサイロ等の慣用の装置等で行えばよい。また、焼成に使用する装置も特に限定されるものではなく、例えば、ロータリーキルン等の慣用の装置を使用することができる。ロータリーキルンで焼成を行う場合には、燃料代替廃棄物、具体的には、木くず、廃油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。燃料代替廃棄物を用いることで、廃棄物の利用をさらに促進することができる。

本発明のセメントは、上記焼成物の粉砕物と、石膏を含むものである。セメント１００質量％中の石膏の割合は、セメントをモルタル又はコンクリート等として使用した場合の流動性及び強度発現性等の観点から、ＳＯ₃換算で１．２質量％以上、好ましくは１．３〜５質量％、より好ましくは１．４〜４質量％である。
石膏の量が１．２質量％未満の場合、本発明のセメントを含むモルタル等の流動性及び強度発現性が悪くなる。
石膏としては、二水石膏、α型又はβ型半水石膏、及び無水石膏等が挙げられる。これらは１種を単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
なお、セメント中のＳＯ₃量の定量は、化学分析（ＪＩＳＲ５２０２（セメントの化学分析方法））、又は、蛍光Ｘ線分析（ＪＩＳＲ５２０４（セメントの蛍光Ｘ線分析方法））により行うことができる。二水石膏及び半水石膏の定量は、例えば、特開平６−２４２０３５号公報に記載される方法により行うことができる。
本発明のセメント中の二水石膏及び半水石膏の合計量（１００質量％）に対する半水石膏の割合は、ＳＯ₃換算で３０質量％以上、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上である。該割合が３０質量％以上であると、本発明のセメントを含むモルタル等の流動性を向上させることができる。
さらに、成因による石膏の種類は特に限定されず、例えば、天然石膏、排煙脱硫石膏、リン酸石膏、チタン石膏、フッ酸石膏、精錬石膏等が挙げられる。これらは１種を単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。

本発明のセメントの製造方法としては、例えば、（ｉ）焼成物（クリンカ）と石膏を同時に粉砕する方法、（ｉｉ）焼成物（クリンカ）を粉砕し、該粉砕物と石膏を混合する方法等が挙げられる。
上記（ｉ）の方法の場合、焼成物と石膏を、ブレーン比表面積が好ましくは３，０００〜６，０００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは３，５００〜５，５００ｃｍ^２／ｇとなるまで粉砕する。
上記（ｉｉ）の方法の場合、焼成物を、ブレーン比表面積が好ましくは３，０００〜５，５００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは３，５００〜５，０００ｃｍ^２／ｇとなるまで粉砕する。また、上記（ｉｉ）の方法で用いられる石膏のブレーン比表面積は、好ましくは３，５００〜７，０００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは４，０００〜６，５００ｃｍ^２／ｇである。
なお、ブレーン比表面積の測定は、「ＪＩＳＲ５２０１（セメントの物理試験方法）」によって測定することができる。

本発明のセメントは、「ＪＩＳＲ５２１０（ポルトランドセメント）」に準拠して、粉末状の他の材料（具体的には、高炉スラグ微粉末、シリカフューム、フライアッシュ、石灰石粉末等）をセメント１００質量％中の割合として、５質量％以下の割合で含むことができる。

本発明のセメントは、ペースト、モルタル又はコンクリートの状態で使用される。モルタル又はコンクリートの状態で使用する場合には、モルタル又はコンクリートの製造に通常使用されている細骨材、粗骨材（具体的には、川砂、陸砂、砕砂等や、川砂利、山砂利、砕石等）を使用することができる。
また、必要に応じて、支障のない範囲内で、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、及びポリカルボン酸系の減水剤（ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤も含む）、並びに、空気連行剤及び消泡剤等の混和剤、セメント混和材を使用することができる。

以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
１．焼成物の製造、及び評価
焼成物の原料として、従来、ポルトランドセメントクリンカの主原料として一般的に使用されている石灰石、粘土、珪石、鉄原料等を主体とし、さらに原料代替廃棄物を用いて、焼成物の水硬率（Ｈ．Ｍ．）、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）、および鉄率（Ｉ．Ｍ．）が表２で示す値となるように原料を調合した。
ここで、焼成物１１の原料として用いた原料代替廃棄物の、焼成物（クリンカ）１ｔｏｎ（表中「ｔ」と表す。）当たりの配合量（ｋｇ）を表１に示す。該焼成物１１は市販の早強ポルトランドセメントクリンカと同等の水硬率（Ｈ．Ｍ．）、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）、および鉄率（Ｉ．Ｍ．）を有する焼成物である。
また、他の焼成物に用いられる原料代替廃棄物は、目的とする水硬率等を有する焼成物を得るために、表１で示される原料代替廃棄物のうち、石炭灰及びＲ鉄原料以外の廃棄物（Ｒ石灰石、Ｒ粘土、建設発生土、及びＲ珪石）の使用量を可能な限り固定して、石炭灰及びＲ鉄原料の使用量を調整したものである。
表２中、原料代替廃棄物の使用量は、焼成例１１で用いられた原料代替廃棄物の使用量を基準として、増加した量を表している。
１）原料代替廃棄物の使用量の評価
各焼成物の製造に用いられる原料代替廃棄物の使用量が、焼成例１１に用いられた原料代替廃棄物の使用量（１６５．０ｋｇ／ｔｏｎ）よりも２０ｋｇ／ｔｏｎ以上増加した焼成物は、廃棄物の使用量が十分に増加したものとして評価を「○」とした。結果を表２に示す。
表２の結果から、焼成物のケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が２．４８を超える場合、又はＣ₃Ｓ量が７０．０質量％を超える場合、焼成物の原料代替廃棄物の使用量の評価が悪くなることがわかる。

２．セメントの製造、及び評価
［実施例１〜７、比較例１〜１３］
表２の各焼成物１００質量部に対して、排脱二水石膏（住友金属社製）及び該排脱二水石膏を１４０℃で加熱して得られた半水石膏を、セメント１００質量％中の割合として、石膏（二水石膏及び半水石膏）の割合がＳＯ₃換算で２．７質量％となる量を添加し、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が４５００±５０ｃｍ^２／ｇとなるように同時粉砕して、セメントを調製した。なお、二水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合は、全てのセメントにおいて、ＳＯ₃換算で５０質量％とした。

各セメントを用いて、以下の特性を評価した。
１）焼成物の被粉砕性の評価
各セメントのブレーン比表面積と、該ブレーン比表面積となるまでに要した時間を表３に示す。
被粉砕性の評価は、比較例３のセメント（市販品と同等の焼成物１１を使用）を製造するのに要した時間を基準とし、該時間に１．１を乗じた時間（１２７分間）未満のセメントを「○」と評価した。結果を表４に示す。
２）凝結性状の評価
各セメントの凝結時間について、「ＪＩＳＲ５２０１（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定を行った。結果を表３に示す。
凝結性状の評価は、比較例３のセメント（市販品と同等の焼成物１１を使用）の凝結始発時間及び終結時間を基準とし、凝結始発時間が１００分間以上であり、かつ、凝結終結時間が１５０分間以上であるものを「○」と評価した。結果を表４に示す。

３）モルタル圧縮強さの評価
各セメントを含むモルタルのモルタル圧縮強さについて、「ＪＩＳＲ５２０１（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定を行った。結果を表３に示す。
モルタル圧縮強さの評価は、比較例３のセメント（市販品と同等の焼成物１１を使用）を含むモルタルのモルタル圧縮強度を基準とし、比較例３のセメントを含むモルタルの各材齢における圧縮強度に０．９５を乗じた数値以上のモルタル圧縮強さを満足するもの（材齢１日：２４．７Ｎ／ｍｍ^２以上、材齢３日：４４．８Ｎ／ｍｍ^２以上、材齢７日：５５．３Ｎ／ｍｍ^２以上、材齢２８日：６４．０Ｎ／ｍｍ^２以上）を「○」と評価した。結果を表４に示す。
４）流動性の評価
以下の配合のモルタルについて、混練直後及び混練後３０分間静置したモルタルを、フローコーン（上面直径５ｃｍ、下面直径１０ｃｍ、高さ１５ｃｍ）に投入し、フローコーンを上方へ取り去った際のモルタルの広がりを測定し、フロー値を求めた。混練直後の数値（以下、「直後値」ともいう。）及び、下記評価式を用いて算出した経時変化量（以下、「ロス率」ともいう。）を用いて流動性の評価を行った。流動性の評価は、直後値が２５０ｍｍ以上であり、かつ、ロス率が３０％以下であるものを「○」と評価した。結果を表３、及び４に示す。
［配合］
水／セメント（質量比）：０．３５
細骨材／セメント（質量比）：２．０
減水剤（エヌエムビー社製「レオビルドＳＰ８Ｎ」／セメント（質量比）：０．００６５
［経時変化量（ロス率）の評価式］
経時変化量（ロス率）：（ｆ₁−ｆ₂）／（ｆ₁−１００）×１００（％）
（式中、ｆ₁は混練直後のモルタルのフロー値（ｍｍ）を表し、ｆ₂は混練後３０分間静置したモルタルのフロー値（ｍｍ）を表す。）

［実施例８〜１３、比較例１４〜１７］
実施例８〜１３及び比較例１４〜１７では、表２の焼成物６を焼成物（クリンカ）として使用した。
焼成物１００質量部に対して、排脱二水石膏（住友金属社製）及び該排脱二水石膏を１４０℃で加熱して得られた半水石膏を、表５に示される割合で添加して、バッチ式ボールミルで１１８分間同時粉砕して、セメントを調製した。
なお、石膏の添加量による影響でブレーン比表面積は実施例１〜８及び比較例１〜１２よりもばらついているが、該ばらつきは市販品の通常のばらつきと同程度である。
５）凝結性状の評価
各セメントの凝結時間について、「ＪＩＳＲ５２０１（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定を行った。結果を表５に示す。
凝結性状の評価は、比較例３のセメント（市販品と同等の焼成物１１を使用）の凝結始発時間及び終結時間を基準とし、凝結始発時間が１００分間以上であり、かつ、凝結終結時間が１５０分以上であるものを「○」と評価した。結果を表５に示す。
６）流動性の評価
実施例１〜７及び比較例１〜１３と同様にして、混練直後及び混練後３０分間静置したモルタルのフロー値を測定した。混練直後の数値、及び上述した経時変化量（ロス率）の評価式を用いて流動性の評価を行った。流動性の評価は、直後値が２５０ｍｍ以上であり、かつ、ロス率が３０％以下であるものを「○」と評価した。結果を表５に示す。

表４及び５より、本発明のセメントによれば、原料代替廃棄物の使用量を増やすことができ、かつ、市販の早強ポルトランドセメントと同等レベルの品質を確保することができる。

Claims

水硬率（Ｈ．Ｍ．）が２．１０〜２．３０、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．８０〜２．４８、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．３〜２．６であり、かつ、焼成物１００質量％中の３ＣａＯ・ＳｉＯ_２の割合が、ボーグ式による計算値で７０．０質量％以下である焼成物の粉砕物と、石膏を含むセメントであって、
該セメント１００質量％中の石膏の割合が、ＳＯ_３換算で１．２質量％以上であり、かつ、該セメント中の二水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が、ＳＯ_３換算で３０質量％以上であることを特徴とするセメント。
上記焼成物が、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として使用する焼成物である請求項１に記載のセメント。
上記焼成物が、焼成物１ｔｏｎ当たり、１８３〜３００ｋｇの産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として使用した焼成物である請求項２に記載のセメント。