JP2014111855A - 炭素繊維の製造方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高く且つ生成効率の温度依存性が小さく、不純物濃度のばらつきが小さく、樹脂等への充てん分散性に優れ、樹脂等の電気伝導性や熱伝導性を高くすることができる炭素繊維を効率的に製造する方法を提供する。
【解決手段】〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させて、触媒を得る工程、および該触媒に炭素源を気相中で接触させる工程を含む、炭素繊維の製造方法。
【選択図】なし

Description

本発明は、炭素繊維の製造方法に関する。さらに詳細には、金属、樹脂、セラミックスなどの材料に添加して電気伝導性や熱伝導性等を改善するためのフィラーとして、あるいはＦＥＤ（フィールドエミッションディスプレー）用の電子放出素材として、各種反応用の触媒担体として、更には水素やメタン、もしくは各種気体を吸蔵する媒体として、また、電池やキャパシタなどの電気化学素子の電極材として好適に用いられる、炭素繊維の製造方法に関する。
炭素繊維の製造方法としては、触媒を核として炭素繊維を成長させる方法、いわゆる化学気相成長法（以下、ＣＶＤ法という。）が知られている。該ＣＶＤ法には、触媒金属を担体に担持して用いる方法と、担体を用いずに有機金属錯体などを気相中で熱分解させて触媒を生成させる方法（流動気相法）が知られている。
触媒を気相中で生成させる方法（流動気相法）で得られる炭素繊維として、例えば、特許文献５に、フェロセンなど有機金属錯体をベンゼンなどの炭素源と伴に流動させ、金属錯体の熱分解で得られる金属微粒子を触媒として水素雰囲気下で炭素源を熱分解する方法（流動気相法）により得られる、金属元素総含有量が０．３〜０．７質量％、遷移金属元素の含有量が０．１〜０．２％の炭素繊維が示されている。この流動気相法で得られる炭素繊維は、グラファイト層の欠陥が多く、高温での熱処理を実施しないと、フィラーとして樹脂等に添加しても導電性が発現しないという問題がある。そのため、流動気相法では、所望特性を有する炭素繊維を安価に製造することが困難である。
一方、触媒担体を用いる方法は、（１）基板担体を用いる方法と、（２）粉粒状担体を用いる方法に大別できる。
（１）の基板担体を用いる方法は、さまざまな製膜技術を応用して、担持される触媒金属の大きさを任意にコントロールできるため、実験室レベルでの研究においては、多用されている。例えば、非特許文献１では、シリコン基板上に１０ｎｍのアルミニウム膜、１ｎｍの鉄膜、０．２ｎｍのモリブデン膜を生成させたものを用いて、１０−２０ｎｍ程度の繊維径をもったチューブ状の多層ナノチューブや２層ナノチューブが得られることが開示されている。また、特許文献４には、ＮｉとＣｒとＭｏとＦｅとの組み合わせや、ＣｏとＣｕとＦｅとＡｌとの組み合わせからなる金属を基板担体にスパッタリング法等によって担持されてなる触媒が開示され、それによる炭素繊維の製造が記載されている。この基板担体を用いる方法で得られたカーボンナノチューブを樹脂等へ添加するためのフィラーとして使用するためには、基板から分離し、回収する必要がある。こうして回収されたカーボンナノチューブは実質的には触媒金属成分のみを不純物として含有するものであるが、触媒質量に対するカーボンナノチューブの生成効率が著しく低いので、カーボンナノチューブ中の触媒金属成分含有量が高くなることが多い。さらに、この方法を産業的に利用しようとすると、たくさんの基板を並べないと、基板表面積を稼げないため、装置効率が低いだけでなく、基板への触媒金属の担持、カーボンナノチューブの合成、基板からのカーボンナノチューブの回収など多くの工程が必要となるため、経済的でなく、産業的な利用には至っていない。
一方、（２）粉粒状担体を用いる方法では、基板担体を用いる方法と比較して、触媒担体の比表面積が大きいため、装置効率が良いだけでなく、さまざまな化学合成に用いられている反応装置が適用可能で、基板法のようなバッチ処理を前提とした生産方式だけでなく、連続的反応が可能になるという利点を有する。
しかしながら、粉粒状担体を用いる方法では、炭素繊維製品に触媒担体が不可避的に混入してしまい、高純度の炭素繊維を得ることが難しい。
粉粒状担体を用いる方法で得られる炭素繊維中の不純物量を低減させる方法としては、(1)高温での熱処理をする方法、(2)酸やアルカリなどで洗浄除去する方法などが知られているが、いずれの方法も工程が複雑になるために経済的でない。特に、酸やアルカリによる不純物の洗浄除去においては、炭素繊維中の触媒担体や触媒金属は、炭素皮膜に覆われていることが多いため、硝酸などの酸化力のある酸を用いるか、部分酸化を行うかして、この炭素皮膜を除去しないと、完全な不純物の除去が困難である場合が多い。また、このような酸化力のある酸を用いた場合には、担体や、触媒表面の炭素皮膜だけでなく、炭素繊維自体にもダメージを与え、欠陥を生じさせる場合がある。酸に侵された炭素繊維は電気伝導性や熱伝導性が低下したり、樹脂等への分散性および充てん性が低くなることがあった。
炭素繊維製造のための触媒が種々提案されている。例えば、特許文献１には、Ｆｅと、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、ＴｃおよびＲｅからなる群から選ばれる少なくとも１つの元素とを含む触媒が開示されている。具体的には、ＦｅとＭｏ、ＦｅとＣｒ、ＦｅとＣｅ、ＦｅとＭｎなどの組合せからなる金属元素を担体に含浸法で担持して触媒を得た旨を開示している。
特許文献２には、Ｆｅ若しくはＦｅおよびＭｏからなる原繊維形成触媒的な性質を有する触媒金属成分と、ＡｌやＭｇなどの担体金属成分とを共沈させて得られた触媒が開示されている。この触媒によって、触媒金属の不純物含有量が１．１質量％以下で且つ触媒担体の不純物含有量が５質量％以下である炭素繊維が得られたことが示されている。
特許文献３には、ＭｎとＣｏとＭｏとの組み合わせや、ＭｎとＣｏとの組み合わせからなる触媒金属成分と、ＡｌやＭｇなどの担体金属成分とを共沈させて得られた触媒が開示されている。
米国特許５７０７９１６号公報 特開２００３−２０５２３９号公報 国際公開公報ＷＯ２００６／５０９０３ 米国特許６５１８２１８号公報 特開２００１−８０９１３号公報
Chemical Physics Letters 374(2003)222-228
しかしながら、特許文献１に開示の炭素繊維の製法では、生成効率の温度依存性が高く、不純物濃度のばらつきが大きくなる。特許文献２および３に示される共沈法で得られた触媒による炭素繊維の製造法は、生成効率が低く、コスト高になる。また、得られた炭素繊維は、電気伝導性が比較的に低い。特許文献４に記載のような基板担体を用いる方法では、基板に触媒成分を密着させるために、様々な成膜技術（スパッタリング法、ＣＶＤ法など）が応用でき、膜厚制御や組成制御が精密に行えるので、炭素繊維の実験室レベルの検討に適しているが、生成効率が低く、工業的利用に適さない。また、樹脂へ添加するフィラーとして使用する場合には、基板から分離する必要があり、工程が増える。特許文献５に記載のような流動気相法では、一般に１０００℃以上の高温反応場を必要とし、また得られた炭素繊維にはタール分が含まれ、炭素繊維自体の結晶性も低いことから、後処理として熱処理を必要とし、製造コストが高くなる。
このように、フィラーとして使用した際に高い熱伝導性および電気伝導性を付与でき、且つ不純物含有量が低い炭素繊維を低コストで得ることが困難であった。
本発明は、触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高く且つ生成効率の温度依存性が小さく、不純物濃度のばらつきが小さい、電気伝導性や熱伝導性が高く、樹脂等への充てん分散性に優れた炭素繊維を効率的に製造する方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を、溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に混合し、次いで乾燥することによって得られる触媒を用いて炭素の気相成長反応を行うと、触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高くなり、且つ金属元素総含有量が少ない炭素繊維が得られることを見出した。そして、該炭素繊維が樹脂等への充てん分散性に優れるので、高い電気伝導性および熱伝導性を付与できることを見出した。本発明はこれらの知見に基づいて、さらに検討し完成したものである。
すなわち、本発明は、以下の態様を含む。
（１）〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させて触媒を得る工程、および
該触媒に炭素源を気相中で接触させる工程を含む、炭素繊維の製造方法。
（２）元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計量が粉粒状担体に対して１〜２００質量％である（１）に記載の炭素繊維の製造方法。
（３）担体が、アルミナ、マグネシア、チタニア、シリカ、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム又は酸化カルシウムである、（１）または（２）に記載の炭素繊維の製造方法。
（４）触媒に炭素源を気相中で接触させる工程における温度が５００〜１０００℃である、（１）〜（３）のいずれか１項に記載の炭素繊維の製造方法。
（５）触媒に炭素源を気相中で接触させる工程の前に触媒を還元処理する工程をさらに含む、（１）〜（４）のいずれか１項に記載の炭素繊維の製造方法。
（６）〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させて触媒を得る工程、該触媒に炭素源を気相中で接触させて炭素繊維を得る工程、および該炭素繊維と樹脂とを混練する工程を含む複合材料の製造方法。
本発明の炭素繊維の製法によれば、触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高く且つ生成効率の温度依存性が小さくなるので、不純物としての金属元素の含有量が少なく且つ不純物濃度のバラツキが小さい炭素繊維を簡単な工程で安価に得ることができる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、金属、樹脂、セラミックス等に充てんしたときに均一に分散できるので、高い熱伝導性および電気伝導性を付与でき、且つ金属、樹脂、セラミックス等に添加して得られる複合材料の強度低下などを引き起こさない。さらに、本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、ＦＥＤ（フィールドエミッションディスプレー）用の電子放出素材として、各種反応用の触媒担体として、更には水素やメタン、もしくは各種気体を吸蔵する媒体として、また、電池、キャパシタ、ハイブリッドキャパシタなどの電気化学素子の電極材として好適に用いられる。
本発明の炭素繊維の製造方法に用いられる触媒は、〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させることによって得る。
元素〔I〕はＣｏである。Ｃｏを触媒金属元素の主成分として用いたものは、Ｆｅを触媒金属元素の主成分として用いたものに比べて、生成効率の温度依存性が小さくなるので、不純物濃度のバラツキが小さい炭素繊維が得られ易い。
元素〔II〕は、Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素である。元素〔II〕のうち、Ｔｉ、ＶおよびＣｒからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素が好ましく、ＴｉおよびＶからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素がより好ましく、特に生成効率の観点からＶが好ましい。なお、Ｃｒは２価、３価および６価、Ｍｎは２価、４価および７価と複数の異なる酸化数のものがあるため、触媒調製時に酸化数を制御することが必要で、触媒調製工程が煩雑になることがあるが、Ｃｒは炭酸カルシウム担体を用いたときに生成効率がより高くなる。Ｔｉは４価の酸化数で安定しており、上述のような特別な制御は必要なく、煩雑な触媒調製方法をとらなくても触媒性能が安定している。
元素〔III〕は、ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素である。
元素〔I〕を含有する化合物、元素〔II〕を含有する化合物、並びに元素〔III〕を含有する化合物は、溶媒に溶解または分散できるものであれば、特に限定されない。例えば、元素〔I〕を含有する化合物としては、硝酸コバルト、塩化コバルトなどが挙げられる。元素〔II〕を含有する化合物としては、塩化チタン、メタバナジン酸アンモニウム、硝酸クロム、チタンテトラブトキシド・テトラマー、硝酸マンガンなどが挙げられる。元素〔III〕を含有する化合物としては、七モリブデン酸六アンモニウム四水和物、メタタングステン酸アンモニウム水和物などが挙げられる。これら化合物は水和物であっても、無水物であってもよい。
元素〔I〕を含有する化合物、元素〔II〕を含有する化合物、並びに元素〔III〕を含有する化合物の使用量は、触媒金属元素として元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕を所望の割合で含有するように適宜調整される。この３種の触媒金属元素を組み合わせて所望割合で含有させることによって、触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高くなり且つ生成効率の温度依存性が小さくなるので、不純物の少ない炭素繊維を効率的に製造できる。
本発明における触媒金属元素の組合せとしては、Ｃｏ−Ｔｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｎ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｖ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｔｉ−Ｗ、Ｃｏ−Ｖ−Ｗ、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｗ、Ｃｏ−Ｍｎ−Ｗが挙げられる。
元素〔II〕は、元素種に応じて、元素〔I〕に対する好ましい量が異なる。元素〔II〕がＭｎである場合は、元素〔II〕は、元素〔I〕に対して、好ましくは１〜２００モル％、より好ましくは１０〜１５０モル％、特に好ましくは５０〜１５０モル％である。元素〔II〕がＴｉ、ＶまたはＣｒである場合は、元素〔II〕は、元素〔I〕に対して、好ましくは１〜１００モル％、より好ましくは５〜５０モル％、特に好ましくは５〜２０モル％である。
元素〔III〕は、元素〔I〕に対して、好ましくは１〜１００モル％、より好ましくは５〜５０モル％、さらに好ましくは５〜２０モル％である。
元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の割合がそれぞれ上記範囲を満たすように、各化合物を選択すると、金属元素総含有量が少ない炭素繊維が得られやすくなる。
さらに、元素〔II〕がＭｎである場合は、元素〔I〕に対して、元素〔II〕と元素〔III〕との合計量は、１５０モル％以下であることが好ましい。また、元素〔II〕がＴｉ、ＶまたはＣｒである場合は、元素〔I〕に対して、元素〔II〕と元素〔III〕との合計量は、３０モル％以下であることが好ましい。
本発明の製造方法に用いられる担体は、気相反応温度域で安定なものであればよく、通常、無機酸化物や無機炭酸塩が用いられる。例えば、アルミナ、ジルコニア、チタニア、マグネシア、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、酸化ストロンチウム、酸化バリウム、酸化亜鉛、炭酸ストロンチウム、炭酸バリウム、シリカ、珪藻土、ゼオライトなどが挙げられる。これらのうち、不純物含有量を低下させると言う観点から、アルミナ、マグネシア、チタニア、炭酸カルシウム、水酸化カルシウムまたは酸化カルシウムが好ましい。アルミナとしては中間アルミナが好適に用いられる。また、熱伝導性を高めると言う観点から、炭酸カルシウム、水酸化カルシウムまたは酸化カルシウムなどのカルシウムを含む化合物が好ましい。担体は粉粒状のものが好ましい。
元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計担持量は、担体に対して好ましくは１〜２００質量％、より好ましくは５〜１００質量％、特に好ましくは５〜７０質量％である。担持量が多すぎると、製造コストが高くなるとともに、炭素繊維中の金属元素の総含有量が高くなる傾向になる。
触媒を得る工程では、元素〔I〕を含有する化合物、元素〔II〕を含有する化合物、および元素〔III〕を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液と粉粒状担体とを混合し、次いで乾燥する。
触媒金属元素の担体への担持は、元素〔I〕を含有する化合物、元素〔II〕を含有する化合物および元素〔III〕を含有する化合物の全てを含む液を粉粒状担体に含浸させ、担持を行ってもよいし；元素〔I〕を含有する化合物を含む液、元素〔II〕を含有する化合物を含む液、および元素〔III〕を含有する化合物を含む液を順序不同に粉粒状担体に含浸させて、担持を行ってもよい。
触媒金属元素を含む液には触媒金属元素の分散性を改善するなどのために、分散剤や界面活性剤（好ましくはカチオン性界面活性剤、アニオン性界面活性剤）が添加されていてもよい。触媒金属元素を含む液中の触媒金属元素濃度は、溶媒、触媒金属種などによって適宜選択することができる。担体と混合される触媒金属元素を含む液の量は、用いる担体の吸液量相当であることが好ましい。
該触媒金属元素を含む液と担体とを十分に混合した後の乾燥は、７０〜１５０℃で行うのが好ましい。また乾燥において真空乾燥を用いてもよい。さらに、乾燥後、適当な大きさにするために粉砕および分級をすることが好ましい。
本発明の炭素繊維の製造方法に用いられる炭素源は、特に制限されず、例えば、メタン、エタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタンなどのアルカン類；ブテン、イソブテン、ブタジエン、エチレン、プロピレンなどのアルケン類；アセチレンなどのアルキン類；ベンゼン、トルエン、キシレン、スチレン、ナフタレン、アントラセン、エチルベンゼン、フェナントレンなどの芳香族炭化水素；メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノールなどのアルコール類；シクロプロパン、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロペンテン、シクロヘキセン、シクロペンタジエン、ジシクロペンタジエンなどの脂環式炭化水素；クメン、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、アセトン、などの有機化合物や、一酸化炭素、二酸化炭素などが挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を混合して用いることができる。また、揮発油、灯油などを炭素源として用いることもできる。これらのうち、メタン、エタン、エチレン、アセチレン、ベンゼン、トルエン、メタノール、エタノール、一酸化炭素が好ましく、特にメタン、エタン、エチレンが好ましい。
触媒と炭素源とを気相中で接触させる方法は、従来公知の気相法と同様の方法で行うことができる。
例えば、所定温度に加熱された縦型または横型の反応器に前記触媒をセットし、該反応器に炭素源をキャリアガスで搬送する方法がある。
触媒は、反応器内のボート（例えば、石英製ボート）に載せておく固定床式で反応器にセットしてもよいし、反応器内でキャリアガスで流動させる流動層式で反応器にセットしてもよい。触媒は酸化状態になっていることがあるので、炭素源を供給する前に、還元性ガスを含むガスを流通させて触媒を還元することができる。還元時の温度は好ましくは３００〜１０００℃、より好ましくは５００〜７００℃であり、還元時間は好ましくは１０分間〜５時間、より好ましくは１０分間〜６０分間である。
キャリアガスとしては、水素ガスなどの還元性ガスを使用することが好ましい。キャリアガスの量は反応形式によって適宜選択できるが、炭素源１モル部に対して好ましくは０．１〜７０モル部である。還元性ガス以外に、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガスなどの不活性ガスを同時に使用してもよい。また、反応の進行途中でガスの組成を変えてもよい。還元性ガス濃度は、キャリアガス全体に対して、好ましくは１体積％以上、より好ましくは３０体積％以上、特に好ましくは８５体積％以上である。
気相成長時の反応器温度は、好ましくは５００〜１０００℃、より好ましくは５５０〜７５０℃である。この温度範囲にあるときには、黒鉛層が直線状に規則的に配列した部分と、乱れて不規則に配列した部分とからなる多層構造のチューブ状炭素繊維が得られやすい。
以上の方法で得られた炭素繊維は、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガス雰囲気において、例えば、２０００〜３５００℃で、熱処理してもよい。熱処理は、最初から２０００〜３５００℃の高温度で行ってもよいし、段階的な昇温で行ってもよい。段階的な昇温による熱処理では、第一段階で通常８００〜１５００℃、第二段階で通常２０００〜３５００℃にして行われる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、元素〔I〕の含有量が、炭素繊維に対して、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下、さらに好ましくは０．８質量％以下、特に好ましくは０．４質量％以下である。炭素繊維に含有される元素〔II〕がＭｎである場合は、元素〔II〕の含有量は、炭素繊維に対して、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下、さらに好ましくは０．８質量％以下、特に好ましくは０．４質量％以下である。炭素繊維に含有される元素〔II〕がＴｉ、ＶまたはＣｒである場合は、元素〔II〕の含有量（担体由来の金属元素を除く）は、炭素繊維に対して、好ましくは０．４質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下、さら好ましくは０．１５質量％以下、特に好ましくは０．０８質量％以下である。元素〔III〕の含有量は、炭素繊維に対して、好ましくは０．４質量％以下、より好ましくは０．２５質量％以下、さらに好ましくは０．１５質量％以下、特に好ましくは０．０８質量％以下である。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、触媒担体由来の金属元素が含まれていてもよい。例えば、アルミナなどに由来するＡｌ、ジルコニアなどに由来するＺｒ、チタニアなどに由来するＴｉ、マグネシアなどに由来するＭｇ、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウムなどに由来するＣａ、シリカ、珪藻土などに由来するＳｉなどが挙げられる。
これら触媒担体に由来する金属元素は、上記触媒金属に由来する元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計質量に対して、好ましくは０．１〜２０倍、より好ましくは０．１〜１０倍、特に好ましくは０．１〜５倍含まれていてもよい。また、炭素繊維中の担体由来の金属元素含有量は、好ましくは５質量％以下、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは２質量％以下、特に好ましくは１質量％以下である。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、金属元素総含有量が、好ましくは１０質量％以下、より好ましくは５質量％以下、さらに好ましくは３質量％以下、特に好ましくは２質量％以下である。ここで、金属元素総含有量は、触媒金属由来の前記元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕と、担体由来の金属元素との合計量である。
また触媒金属由来の元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計含有量は、元素〔II〕がＭｎである場合には、好ましくは４．４質量％以下、より好ましくは２．９質量％以下、さらに好ましくは１．８質量％以下、特に好ましくは０．９質量％以下である。触媒金属由来の元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計含有量は、元素〔II〕がＴｉ、ＶまたはＣｒである場合には、好ましくは２．８質量％以下、より好ましくは１．８質量％以下、さらに好ましくは１．１質量％以下、特に好ましくは０．６質量％以下である。
なお、炭素繊維中のこれら金属元素の含有量は、炭素繊維を硫硝酸分解させて得られる溶液をＩＣＰ−ＡＥＳ（誘導結合プラズマ−元素発光分光分析装置Inductively Coupled Plasma- Atomic Emission Spectrometry）を用いて測定することによって求めることができる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、このような低い不純物含有量に抑えられ、樹脂等に充てんしたときの分散性に優れるので、樹脂等の熱伝導性や電気伝導性を大幅に高くすることができる。また本発明の炭素繊維を多量に添加しても樹脂等の機械的強度の劣化が抑えられる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、ラマン分光分析におけるＲ値が、好ましくは０．９以下、より好ましくは０．７以下である。
Ｒ値とは、ラマン分光スペクトルで測定される１３６０ｃｍ-1の付近にあるピーク強度（ＩD）と１５８０ｃｍ-1の付近にあるピーク強度（ＩG）との強度比ＩD／ＩGである。なお、Ｒ値は、Ｋａｉｓｅｒ社製Ｓｅｒｉｅｓ５０００を用いて、励起波長５３２ｎｍの条件で測定した。このＲ値が小さいほど炭素繊維中の黒鉛層の成長度合いが多くなっていることを示す。このＲ値が上記範囲を満たしていると、樹脂等に充てんしたときに樹脂等の熱伝導性や電気伝導性を高くすることができる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、その繊維径が、好ましくは５ｎｍ以上１００ｎｍ以下、より好ましくは５ｎｍ以上７０ｎｍ以下、特に好ましくは５ｎｍ以上５０ｎｍ以下である。また、アスペクト比は５〜１０００であることが好ましい。
本発明の製造方法で得られる好ましい態様の炭素繊維は、黒鉛層が繊維軸に対して略平行になっている。なお、本発明において、略平行とは、繊維軸に対する黒鉛層の傾きが約±１５度以内のことをいう。
黒鉛層の長さは、繊維径の０．０２倍以上１５倍以下であることが好ましい。黒鉛層の長さが短いほど、樹脂等に充てんしたときに炭素繊維と樹脂との密着強度が高くなり、樹脂と炭素繊維のコンポジットの機械的強度が高くなる。黒鉛層の長さおよび黒鉛層の傾きは電子顕微鏡写真などによる観察によって測定することができる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、繊維径の２倍未満の長さを有する黒鉛層の数の割合が３０％以上９０％以下であることが好ましい。
また、好ましい態様の炭素繊維は、繊維の中心部に空洞を有するチューブ状である。空洞部分は繊維長手方向に連続していてもよいし、不連続になっていてもよい。繊維径ｄと空洞部内径ｄ0との比（ｄ0／ｄ）は特に限定されないが、好ましくは０．１〜０．８、より好ましくは０．１〜０．６である。
本発明の製造方法で得られるチューブ状炭素繊維は、空洞を囲むシェルが多層構造になっているものが好ましい。例えば、シェルの内層が結晶性の炭素で構成され、外層が熱分解層を含む炭素で構成されているもの； 黒鉛層が平行に規則的に配列した部分と、乱れて不規則に配列した部分とからなるものが挙げられる。
前者のシェルの内層が結晶性の炭素で構成され、外層が熱分解層を含む炭素で構成されている炭素繊維は、樹脂等に充てんしたときに炭素繊維と樹脂との密着強度が高くなり、樹脂と炭素繊維のコンポジットの機械的強度が高くなる。
黒鉛層が平行に規則的に配列した部分と、乱れて不規則に配列した部分とからなる炭素繊維では、不規則な炭素原子配列からなる層が厚いと繊維強度が弱くなりやすく、不規則な炭素原子配列からなる層が薄いと樹脂との界面強度が弱くなりやすい。繊維強度を強く且つ樹脂との界面強度を強くするためには、不規則な炭素原子配列からなる層（不規則な黒鉛層）が適当な厚さで存在しているか、若しくは１本の繊維の中に厚い不規則な黒鉛層と薄い不規則な黒鉛層とが混在（分布）しているものが良い。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、その比表面積が好ましくは２０〜４００ｍ2／ｇ、より好ましくは３０〜３５０ｍ2／ｇ、特に好ましくは４０〜３５０ｍ2／ｇである。なお、比表面積は窒素吸着によるＢＥＴ法で求められる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、樹脂、金属、セラミックスなどのマトリックスへの分散性に優れるので、該炭素繊維を樹脂等に含有させることによって高い電気伝導性または熱伝導性を有する複合材料とすることが出来る。特に樹脂に配合して複合材料とする場合には、従来の炭素繊維に比べて１／２から１／３（質量比）あるいはそれ以下の添加量で同等の導電性を示すという優れた効果を有する。具体的には、帯電防止の用途等に用いる樹脂／炭素繊維複合材においては、従来、５〜１５質量％の炭素繊維を含ませなければ所望の導電性等が得られなかった。一方、本発明の製造方法で得られる炭素繊維を用いる場合には、０．１〜８質量％の配合で十分な導電性が得られる。また、金属に配合した場合には、破壊強度を向上させることができる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維が、マトリックスに対して優れた分散性を示す理由は定かで無いが、炭素源の熱分解が気相中で適度に促進され、繊維表面に熱分解層が適度の厚さで形成されるからであろうと推定している。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維が添加されるセラミックスとしては、例えば、酸化アルミニウム、ムライト、酸化珪素、酸化ジルコニウム、炭化珪素、窒化珪素などが挙げられる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維が添加される金属としては、金、銀、アルミニウム、鉄、マグネシウム、鉛、銅、タングステン、チタン、ニオブ、ハフニウム、並びにこれらの合金および混合物が挙げられる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維が添加される樹脂としては、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂のいずれも用いることができる。更に耐衝撃性向上のために、上記熱可塑性樹脂に熱可塑性エラストマーもしくはゴム成分が添加された樹脂を用いることもできる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維を分散させた樹脂組成物には、樹脂組成物の性能、機能を損なわない範囲で、他の各種樹脂添加剤を配合させることができる。樹脂添加剤としては、例えば、着色剤、可塑剤、滑剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、充填剤、発泡剤、難燃剤、防錆剤などが挙げられる。これらの各種樹脂添加剤は、樹脂組成物を調製する際の最終工程で配合するのが好ましい。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維を分散させた樹脂組成物を構成する各成分を混合・混練する際には、炭素繊維の破断を極力抑えるように行うことが好ましい。具体的には、炭素繊維の破断率を２０％以下に抑えることが好ましく、１５％以下に抑えることが更に好ましく、１０％以下に抑えることが特に好ましい。破断率は、混合・混練の前後での炭素繊維のアスペクト比（例えば、電子顕微鏡ＳＥＭ観察により測定）を比較することにより評価する。炭素繊維の破断を極力抑えて混合・混練するには、例えば、以下のような手法を用いることができる。
一般に、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂に無機フィラーを溶融混練する場合、凝集した無機フィラーに高せん断を加え、無機フィラーを解砕し、微細化して、溶融樹脂中へ無機フィラーを均一に分散させる。混練時のせん断が弱いと、無機フィラーが十分に溶融樹脂中に分散せず、期待する性能や機能を持つ樹脂複合材料が得られない。高せん断力を発生させる混練機としては、石臼機構を利用したものや、同方向２軸押出機でスクリューエレメント中に高せん断のかかるニーディングディスクを導入したものが数多く使用されている。しかしながら炭素繊維を樹脂に混練する場合、余りに過剰な高せん断を樹脂や炭素繊維に印加すると、炭素繊維を破断してしまうので、期待する性能や機能を持つ樹脂複合材料が得られない。一方、せん断力の弱い単軸押出機の場合は、炭素繊維の破断は抑えられるが、炭素繊維の分散が均一にならない。
したがって、炭素繊維の破断を抑えながら、均一な分散をはかるためには、ニーディングディスクを使用しない同方向２軸押出機でせん断を低減して混練するか、加圧ニーダーのような高せん断がかからない装置で長時間を掛けて混練するか、または単軸押出機において特殊なミキシングエレメントを使用して混練することが望ましい。
また、炭素繊維を樹脂中に分散させるためには、溶融樹脂と炭素繊維との濡れ性が大切である。濡れ性を向上させると溶融樹脂と炭素繊維の界面に相当する面積が増える。濡れ性を向上させる方法として、例えば、炭素繊維の表面を酸化処理する方法がある。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、空気を巻き込みやすい場合があるので、通常の単軸押出機や同方向２軸押出機では脱気が難しく、樹脂への充填には困難を伴うことがある。そのため、充填性が良好で、炭素繊維の破断を極力抑える混練機として、バッチ式の加圧ニーダーが好ましい。バッチ式加圧ニーダーで混練したものは、固化するまえに単軸押出機に投入して、ペレット化することができる。その他、空気を多く含んだ炭素繊維を脱気でき、高充填可能な押出機として、例えば往復動単軸スクリュー押出機（コペリオン・ブス社製コ・ニーダー）が使用できる。
本発明の製造方法で得られた炭素繊維が充填された複合材料は、耐衝撃性とともに導電性や帯電防止性が要求される製品や部品、例えばＯＡ機器、電子機器に使用される部品、導電性包装用部品、帯電防止性包装用部品、自動車部品などを得るための成形材料として好適に使用できる。さらに具体的には、該複合材料は、電子写真複写機、レーザープリンタ等の画像形成装置において、感光体、帯電ベルト、転写ベルト、定着ベルト等に使用される、耐久性、耐熱性および表面平滑性に優れ、安定した電気抵抗特性を有するシームレスベルトや、製造・輸送・保管工程において、ハードディスク、ハードディスクヘッド、各種半導体部品の加工、洗浄、移送、保管等を行うための、耐熱性および帯電防止性等に優れたトレイやカセット、静電塗装を行うための自動車部品や自動車用燃料チューブの材料として使用することが出来る。本発明の製造方法で得られる炭素繊維は触媒由来の金属不純物が非常に少ないので、この炭素繊維を含んでなる複合材料で製造したトレイやカセットで、ハードディスク、ハードディスクヘッド、各種半導体を搬送する場合、それらに対する金属イオンなどによる汚染が非常に少なくなる。
これら製品を製造する際には、従来から知られている樹脂組成物の成形法によることが出来る。成形法としては、例えば、射出成形法、中空成形法、押出成形法、シート成形法、熱成形法、回転成形法、積層成形法、トランスファー成形法などが挙げられる。
本発明の製造方法で得られる炭素繊維は、航空宇宙分野、スポーツ分野、産業資材分野などにも用途展開できる。航空宇宙分野では、主翼、尾翼、胴体などの飛行機一次構造材；補助翼、方向舵、昇降舵などの飛行機の二次構造材；フロアーパネル、ビーム、ラバトリー、座席などの飛行機の内装材；ロケットのノズルコーンやモーターケース；人工衛星用のアンテナ、太陽電池パネル、チューブトラス構造材などが挙げられる。スポーツ分野では、釣具の釣竿、リール；ゴルフ用のシャフト、ヘッド、フェース板、シューズ；テニス、バドミントン、スカッシュなど用のラケット；自転車のフレーム、ホイール、ハンドル；ヨット、クルーザー、ボート、マスト；野球バット、スキー板、スキーストック、剣道竹刀、和弓、洋弓、ラジコンカー、卓球、ビリヤード、アイスホッケー用スティックなどが挙げられる。産業資材分野では、自動車のプロペラシャフト、レーシングカー、ＣＮＧタンク、スポイラー、ボンネット；自動二輪車のカウル、マフラーカバー；鉄道車体、リニアモーターカー車体、座席；繊維部品、板ばね、ロボットアーム、軸受け、ギア、カム、ベアリングリテーナーなどの機械部品；遠心分離器ローター、ウラン濃縮筒、フライホイール、工業用ローラー、シャフトなどの高速回転体；パラボラアンテナ、音響スピーカー、ＶＴＲ部品、ＣＤ部品、ＩＣキャリアー、電子機器筐体などの電子電機部品；電池（リチウムイオン電池など）、キャパシタ（電気二重層キャパシタやハイブリッドキャパシタなど）などの電気化学素子用電極；風力発電のブレードやナセル；油圧シリンダー、ボンベなどの圧力容器；ライザー、テザーなどの海底油田掘削機；攪拌翼、パイプ、タンクなどの化学装置；車椅子、手術用部品、Ｘ線グリッド、カセッテなどの医療機器；ケーブル、コンクリート補強材などの土木建築資材；プリンターの軸受け、カム、ハウジングなどの事務機器；カメラ部品、プラント部品などの精密機器；ポンプ部品などの耐蝕機器；導電材、断熱材、摺動材、耐熱材、帯電シート、樹脂型、洋傘、ヘルメット、面状発熱体、眼鏡フレーム、耐蝕フィルターなどのその他資材が挙げられる。
以下に本発明の実施例を示し、本発明をより具体的に説明する。なお、これらは説明のための単なる例示であって、本発明はこれらに何等制限されるものではない。
物性等は以下の方法により測定した。
［不純物含有量］
不純物含有量の測定は、ＣＣＤ多元素同時型ＩＣＰ発光分光分析装置（ＶＡＲＩＡＮ社製：ＶＩＳＴＡ−ＰＲＯ）を用い、高周波出力１２００Ｗ、測定時間５秒間で行った。
炭素繊維０．１ｇを石英ビーカーに精秤し、硫硝酸分解を行った。冷却後５０ｍｌに定容した。この溶液を適宜希釈し、ＩＣＰ−ＡＥＳ（Atomic Emission Spectrometer）にて各元素の定量を行った。炭素繊維の質量に対する不純物の質量の割合を表に示した。表中の「金属元素合計」は、触媒担体に由来する金属元素と、触媒金属に由来する元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕との合計量、「元素〔I〕＋〔II〕＋〔III〕」は、触媒金属に由来する元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計量、「担体」は触媒担体に由来する金属元素の量である。
［樹脂分散性］
炭素繊維５質量部、およびポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、ユーピロンＳ３０００）９５質量部を、スクリュー径３０ｍｍの二軸押出機（日本製鋼所製、ＴＥＸ３０α）を用いて、温度２７０℃で、スクリュー回転数８０ｒｐｍの条件で混練した。φ５ｍｍ、３穴のダイスを用いて押出成形し、φ５ｍｍ×１５０ｍｍの棒を得た。該棒の表面を手で触り凹凸感を評価した。
○：滑らかである。
△：ざらつきがある。
［重量増加］
使用した触媒の質量に対する生成した炭素繊維の質量の比（炭素繊維の質量／触媒の質量）で表す。
実施例１（Ｃｏ（１００）−Ｔｉ（１０）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部をメタノール０．９質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸７０％溶液０．３質量部を添加した。次にチタン（IV）テトラｎ−ブトキシド・テトラマー０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液Ａを得た。
該溶液Ａをマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して粉体Ａを得た。
七モリブデン酸六アンモニウム四水和物０．０７５質量部を水０．９質量部に添加し溶解させて、溶液Ｂを得た。
該溶液Ｂを粉体Ａに滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｏ１０モル％、Ｔｉ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
秤量した触媒を石英ボートに載せ、石英製管状反応器に該石英ボートを入れ、密閉した。反応器内を窒素ガスで置換し、窒素ガスを流しながら、反応器を室温から６９０℃まで６０分間かけて昇温させた。窒素ガスを流しながら６９０℃で３０分間維持した。
温度６９０℃を維持したまま、窒素ガスを、窒素ガス（１００容量部）と水素ガス（４００容量部）との混合ガスＡに切り替えて該混合ガスＡを反応器に３０分間流して還元反応させた。還元反応後、温度６９０℃を維持したまま、混合ガスＡを、水素ガス（２５０容量部）とエチレンガス（２５０容量部）との混合ガスＢに切り替えて該混合ガスＢを反応器に６０分間流して気相成長反応させた。混合ガスＢを窒素ガスに切り替え、反応器内を窒素ガスで置換し、室温まで冷やした。反応器を開き石英ボートを取り出した。触媒を核として成長した炭素繊維が得られた。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。炭素繊維の評価結果を表１に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例２（Ｃｏ（１００）−Ｖ（１０）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部をメタノール０．９質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸７０％溶液０．３質量部を添加した。次にメタバナジン酸アンモニウム０．０５０質量部および七モリブデン酸六アンモニウム四水和物０．０７５質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｏ１０モル％、Ｖ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。炭素繊維の評価結果を表１に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例３（Ｃｏ（１００）−Ｃｒ（１０）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸クロム（III）九水和物０．１７０質量部および七モリブデン酸六アンモニウム四水和物０．０７５質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｏ１０モル％、Ｃｒ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。炭素繊維の評価結果を表１に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例４（Ｃｏ（１００）−Ｍｎ（６０）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸マンガン（II）六水和物０．７３質量部および七モリブデン酸六アンモニウム四水和物０．０７５質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｏ１０モル％、Ｍｎ６０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。炭素繊維の評価結果を表１に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
Figure 2014111855
比較例１（Ｃｏ（１００）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いで七モリブデン酸六アンモニウム四水和物０．０７５質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｏ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。評価結果を表１に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例５（Ｃｏ（１００）−Ｔｉ（１０）−Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部をメタノール０．９質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸７０％溶液０．３質量部を添加した。次にメタタングステン酸アンモニウム水和物０．１０質量部およびチタン（IV）テトラｎ−ブトキシド・テトラマー０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＴｉ１０モル％、Ｗ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。評価結果を表２に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例６（Ｃｏ（１００）−Ｖ（１０）−Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部をメタノール０．９質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸７０％溶液０．３質量部を添加した。次にメタバナジン酸アンモニウム０．０５０質量部およびメタタングステン酸アンモニウム水和物０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＷ１０モル％、Ｖ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。評価結果を表２に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例７（Ｃｏ（１００）−Ｃｒ（１０）−Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸クロム（III）九水和物０．１７０質量部およびメタタングステン酸アンモニウム水和物０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＣｒ１０モル％、Ｗ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。評価結果を表２に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
実施例８（Ｃｏ（１００）−Ｍｎ（１２０）−Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸マンガン（II）六水和物１．４６質量部およびメタタングステン酸アンモニウム水和物０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＭｎ１２０モル％、Ｗ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。該炭素繊維は、チューブ状で、シェルが多層構造をなしていた。評価結果を表２に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
Figure 2014111855
比較例２（Ｃｏ（１００）−Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部を水１．２質量部に添加し溶解させ、次いでメタタングステン酸アンモニウム水和物０．１０質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒は、Ｃｏに対してＷ１０モル％を含み、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。評価結果を表２に示した。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
比較例３（Ｆｅ（１０）−Ｃｏ（１００）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物１．２４質量部をメタノール０．９質量部に添加し溶解させ、次いで硝酸鉄(III)九水和物０．１８質量部を添加し溶解させて、溶液を得た。
該溶液をマグネシア（宇部マテリアル；５００Ａ）１質量部に滴下、混合した。混合後、１００℃で４時間真空乾燥した。乾燥後、乳鉢で粉砕して触媒を得た。
該触媒はＣｏに対してＦｅ１０モル％、マグネシアに対してＣｏが２５質量％担持されていた。炭素繊維に含有されていた金属元素の組成比は触媒組成比と同じであった。
該触媒を用いて実施例１と同じ手法にて炭素繊維を得た。重量増加は７倍であった、不純物の含有量は、金属元素の合計で１１．４質量％、Ｆｅ元素８．６質量％、担体由来のＭｇ元素２．９質量％であった。
比較例４（Ｍｎ（６０）−Ｍｏ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物を用いなかった以外は実施例４と同じ手法にて触媒を得た。該触媒を用いて炭素繊維の製造を試みたが、炭素繊維はほとんど生成しなかった。
比較例５（Ｃｒ（１０）−（Ｗ（１０）／マグネシア）
硝酸コバルト（II）六水和物を用いなかった以外は実施例７と同じ手法にて触媒を得た。該触媒を用いて炭素繊維の製造を試みたが、炭素繊維はほとんど生成しなかった。
表１および表２に示すように、本発明の製造方法に従って、〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させてなる触媒を得、該触媒に炭素源を気相中で接触させることによって、触媒質量当たりの炭素繊維の生成効率（重量増加）が高く且つ生成効率の温度依存性が小さくなり、不純物濃度のバラツキが小さくなる。この方法で得られた炭素繊維は不純物としての金属元素の含有量が少なく、樹脂分散性に優れている。各実施例で得られた炭素繊維は、繊維径が１０〜３０ｎｍの範囲に、ｄ0／ｄが０．２〜０．４の範囲にあった。また、各実施例で得られた炭素繊維は、黒鉛層の長さが繊維径に対して０．０４〜１２倍の範囲に、黒鉛層長さが繊維径の２倍未満である黒鉛層の数割合が約７０％であった。

Claims (6)

  1. 〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させて触媒を得る工程、および
    該触媒に炭素源を気相中で接触させる工程を含む、炭素繊維の製造方法。
  2. 元素〔I〕、元素〔II〕および元素〔III〕の合計量が粉粒状担体に対して１〜２００質量％である請求項１に記載の炭素繊維の製造方法。
  3. 担体が、アルミナ、マグネシア、チタニア、シリカ、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム又は酸化カルシウムである、請求項１または２に記載の炭素繊維の製造方法。
  4. 触媒に炭素源を気相中で接触させる工程における温度が５００〜１０００℃である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の炭素繊維の製造方法。
  5. 触媒に炭素源を気相中で接触させる工程の前に触媒を還元処理する工程をさらに含む、請求項１〜４のいずれか１項に記載の炭素繊維の製造方法。
  6. 〔I〕Ｃｏ元素を含有する化合物、〔II〕Ｔｉ、Ｖ、ＣｒおよびＭｎからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物、並びに〔III〕ＷおよびＭｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する化合物を溶媒に溶解または分散し、該溶液または分散液を粉粒状担体に含浸させて触媒を得る工程、
    該触媒に炭素源を気相中で接触させて炭素繊維を得る工程、および
    該炭素繊維と樹脂とを混練する工程を含む複合材料の製造方法。
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