JP2014009376A - 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】自動車部品用素材として好適な、ＴＳ：９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬ：１８０００ＭＰａ・％以上である加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．０１０〜３．０００％、Ｍｎ：１．５〜４．０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ面積率３〜６８％のベイニティックフェライトと、面積率の合計が１０〜６５％のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、面積率１０％以上の残留オーステナイトとを含むミクロ組織を有する加工性に優れた高強度冷延鋼板。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．０１０〜３．０００％、Ｍｎ：１．５〜４．０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ面積率３〜６８％のベイニティックフェライトと、面積率の合計が１０〜６５％のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、面積率１０％以上の残留オーステナイトとを含むミクロ組織を有する加工性に優れた高強度冷延鋼板。
【選択図】なし
Description
本発明は、自動車用鋼板としての用途に好適な加工性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法に関する。
近年、地球環境の保全の見地から自動車の燃費向上が重要な課題となっている。このため、車体材料の高強度化により薄肉化を図り、車体そのものの軽量化により燃費向上を図る動きが活発になってきている。自動車部品のようにプレス加工や曲げ加工により成型される鋼板では、高強度を保ちつつ加工に耐えうる成形性が要求されている。特に、実際のプレス成形においてはネッキングが無く加工できることが強く求められており、均一伸び（以下、ＵＥＬ）が重要である。ＵＥＬの向上には残留オーステナイトによる変態誘起塑性（Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ、以下、ＴＲＩＰ）効果の活用が有効であることが知られており、例えば特許文献１では、ＴＲＩＰ鋼に関する技術が開示されている。このような、いわゆる低合金ＴＲＩＰ鋼は通常、焼鈍、冷却後の過時効帯での保持によりベイナイト変態させて、オーステナイト中に炭素（以下、Ｃ）を濃化させ、オーステナイトを安定化することで残留オーステナイトを生成させる方法で製造される。実ラインにおける過時効帯での保持時間は数分程度と短いため、材料開発においては短時間でベイナイト変態を十分に進行させるような鋼成分の設計が重要となる。しかしながら、一般的には高強度鋼ほど鋼成分が高合金となるため、ベイナイト変態が十分進行し難く、残留オーステナイトが得難くなる。一方、特許文献１に示すように、Ｃ量を増大させその他の合金元素を低下させる合金設計の場合は、比較的少ないベイナイト変態によってオーステナイトの安定化が可能である。しかし、Ｃ量が増加するとオーステナイトの熱的な安定性は低下し、パーライトに分解しやすくなるため、温度や時間の管理制約が強くなるという問題がある。また、Ｃ量を過度に高めることは溶接性を劣化させるという問題がある。したがって、高強度鋼においては、ベイナイト変態を妨げず、かつ、オーステナイトの熱的な安定性を維持しつつ、より多くの残留オーステナイトを生成させることが重要となるが、そのようなことを可能とする合金元素に関する技術はない。
本発明は、上記した従来技術が抱える問題を有利に解決し、自動車部品用素材として好適な、引張強度ＴＳ：９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬ：１８０００ＭＰａ・％以上である加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記した課題を達成し、加工性に優れる高強度冷延鋼板を製造するため、鋼板の成分組成およびミクロ組織の観点から鋭意研究を重ねた結果、所定量のＳｎ添加が上記課題の解決に極めて有効であることを突き止めた。すなわち、Ｓｎその他特定の成分組成を有する鋼において、ミクロ組織として、ベイニティックフェライト、マルテンサイトと焼戻しマルテンサイトならびに残留オーステナイトの面積率を特定の範囲とすることにより、所望の特性を有することが可能となることがわかった。また、製造条件の一実施形態としては、特定の成分組成を有する鋼素材に仕上げ圧延温度Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を施し、４００〜７００℃で巻取り冷間圧延を施した冷延鋼板に、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃で１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止速度１５０〜５５０℃まで冷却し、３５０〜５５０℃で１０〜１５００ｓ保持することによって、ＴＳが９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬが１８０００ＭＰａ・％以上の高強度冷延鋼板が得られることを見出した。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下の発明を提供する。
（１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．０１０〜３．０００％、Ｍｎ：１．５〜４．０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ面積率３〜６８％のベイニティックフェライトと、面積率の合計が１０〜６５％のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、面積率１０％以上の残留オーステナイトとを含むミクロ組織を有する加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（２）さらに、質量％で、Ｃｒ：０．００５〜０．２００％、Ｍｏ：０．００５〜０．２００％、Ｖ：０．００５〜０．２００％、Ｎｉ：０．００５〜０．２００％、Ｃｕ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有し、かつその合計が０．２００％以下である（１）に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（３）さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００５〜０．２００％、Ｎｂ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する（１）または（２）に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（４）さらに、質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有する（１）〜（３）のいずれかに記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（５）さらに、質量％で、Ｃａ：０．００１〜０．００５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有する（１）〜（４）のいずれかに記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（６）（１）〜（５）のいずれかに記載の成分を有するスラブに、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延終了後、冷却し、４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程を施し熱延板とした後、冷間圧延を施し製造した冷延鋼板に連続焼鈍を施すに際し、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止温度１５０〜５５０℃まで冷却した後、３５０〜５５０℃の温度で１０〜１５００ｓ保持することを特徴とする加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下の発明を提供する。
（１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．０１０〜３．０００％、Ｍｎ：１．５〜４．０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ面積率３〜６８％のベイニティックフェライトと、面積率の合計が１０〜６５％のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、面積率１０％以上の残留オーステナイトとを含むミクロ組織を有する加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（２）さらに、質量％で、Ｃｒ：０．００５〜０．２００％、Ｍｏ：０．００５〜０．２００％、Ｖ：０．００５〜０．２００％、Ｎｉ：０．００５〜０．２００％、Ｃｕ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有し、かつその合計が０．２００％以下である（１）に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（３）さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００５〜０．２００％、Ｎｂ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する（１）または（２）に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（４）さらに、質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有する（１）〜（３）のいずれかに記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（５）さらに、質量％で、Ｃａ：０．００１〜０．００５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有する（１）〜（４）のいずれかに記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
（６）（１）〜（５）のいずれかに記載の成分を有するスラブに、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延終了後、冷却し、４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程を施し熱延板とした後、冷間圧延を施し製造した冷延鋼板に連続焼鈍を施すに際し、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止温度１５０〜５５０℃まで冷却した後、３５０〜５５０℃の温度で１０〜１５００ｓ保持することを特徴とする加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
なお、本発明において、加工性に優れた高強度冷延鋼板とは、引張強度ＴＳが９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬ：１８０００ＭＰａ・％以上の冷延鋼板をいう。
本発明によれば、自動車部品用素材として好適な、ＴＳ：９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬ：１８０００ＭＰａ・％以上である加工性に優れた高強度冷延鋼板を得ることができる。
以下に、本発明の詳細を説明する。なお、成分元素の含有量を表す「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
１）成分組成
Ｃ：０．１５〜０．４０％
Ｃは、マルテンサイトや焼戻しマルテンサイトなどの低温変態相を生成させてＴＳを上昇させるために必要な元素である。また、オーステナイトを安定させて残留オーステナイトを生成させ、鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。Ｃ量が０．１５％未満では、残留オーステナイトの生成が不十分になり高加工性を得ることが難しい。一方、スポット溶接性の観点からはＣ量は低いことが好ましく、上限を０．４０％とする。したがって、Ｃ量は０．１５〜０．４０％、好ましくは０．１７〜０．３５％とする。
Ｃ：０．１５〜０．４０％
Ｃは、マルテンサイトや焼戻しマルテンサイトなどの低温変態相を生成させてＴＳを上昇させるために必要な元素である。また、オーステナイトを安定させて残留オーステナイトを生成させ、鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。Ｃ量が０．１５％未満では、残留オーステナイトの生成が不十分になり高加工性を得ることが難しい。一方、スポット溶接性の観点からはＣ量は低いことが好ましく、上限を０．４０％とする。したがって、Ｃ量は０．１５〜０．４０％、好ましくは０．１７〜０．３５％とする。
Ｓｉ：０．５〜３．０％
Ｓｉは、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、炭化物の生成を抑制して残留オーステナイトを生成させ鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｓｉ量を０．５％以上とする必要がある。一方、３．０％を超えると、脆性が顕著になり、また表面性状や溶接性の劣化を招く。したがって、Ｓｉ量は０．５〜３．０％、好ましくは０．５〜２．５％、より好ましくは０．８〜２．０％とする。
Ｓｉは、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、炭化物の生成を抑制して残留オーステナイトを生成させ鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｓｉ量を０．５％以上とする必要がある。一方、３．０％を超えると、脆性が顕著になり、また表面性状や溶接性の劣化を招く。したがって、Ｓｉ量は０．５〜３．０％、好ましくは０．５〜２．５％、より好ましくは０．８〜２．０％とする。
Ａｌ：０．０１０〜３．０００％
ＡｌはＳｉと同様、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、炭化物の生成を抑制して残留オーステナイトを生成させ鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。また、脱酸材としても有効である。こうした効果を得るには、Ａｌ量を０．０１０％以上とする必要がある。一方、３．０００％を超えると、オーステナイト化が困難になり、焼鈍後に所望の組織が得られない。したがって、Ａｌ量は０．０１０〜３．０００％、好ましくは０．０１０〜２．０００％、より好ましくは０．０１０〜１．０００％とする。
ＡｌはＳｉと同様、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、炭化物の生成を抑制して残留オーステナイトを生成させ鋼の加工性を向上させるのに有効な元素である。また、脱酸材としても有効である。こうした効果を得るには、Ａｌ量を０．０１０％以上とする必要がある。一方、３．０００％を超えると、オーステナイト化が困難になり、焼鈍後に所望の組織が得られない。したがって、Ａｌ量は０．０１０〜３．０００％、好ましくは０．０１０〜２．０００％、より好ましくは０．０１０〜１．０００％とする。
Ｍｎ：１．５〜４．０％
Ｍｎは、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、マルテンサイトや焼戻しマルテンサイトなどの低温変態相の生成を促進させてＴＳを上昇させる元素である。こうした効果を得るには、Ｍｎ量を１．５％以上にする必要がある。一方、Ｍｎ量が４．０％を超えると、介在物の増加が顕著になり、鋼の清浄度や加工性低下の原因となる。したがって、Ｍｎ量は１．５〜４．０％、好ましくは１．８〜３．５％とする。
Ｍｎは、鋼を固溶強化してＴＳを上昇させたり、マルテンサイトや焼戻しマルテンサイトなどの低温変態相の生成を促進させてＴＳを上昇させる元素である。こうした効果を得るには、Ｍｎ量を１．５％以上にする必要がある。一方、Ｍｎ量が４．０％を超えると、介在物の増加が顕著になり、鋼の清浄度や加工性低下の原因となる。したがって、Ｍｎ量は１．５〜４．０％、好ましくは１．８〜３．５％とする。
Ｓｎ：０．０１〜０．５０％
Ｓｎは、オーステナイトを安定化し、またその分解を抑制し、残留オーステナイトを得てＵＥＬを上昇させる元素である。こうした効果を得るには、Ｓｎ量を０．０１％以上とする必要がある。一方、Ｓｎ量が０．５０％を超えると、脆性が顕著になる。したがって、Ｓｎ量は０．０１〜０．５０％、好ましくは０．０２〜０．２５％とする。
Ｓｎは、オーステナイトを安定化し、またその分解を抑制し、残留オーステナイトを得てＵＥＬを上昇させる元素である。こうした効果を得るには、Ｓｎ量を０．０１％以上とする必要がある。一方、Ｓｎ量が０．５０％を超えると、脆性が顕著になる。したがって、Ｓｎ量は０．０１〜０．５０％、好ましくは０．０２〜０．２５％とする。
Ｐ：０．１００％以下
Ｐは、粒界偏析により鋼を劣化させ、溶接性を劣化させるため、その量は極力低減することが望ましい。したがって、Ｐ量は０．１００％以下とする。
Ｐは、粒界偏析により鋼を劣化させ、溶接性を劣化させるため、その量は極力低減することが望ましい。したがって、Ｐ量は０．１００％以下とする。
Ｓ：０．０２０％以下
Ｓは、ＭｎＳなどの介在物として存在して、溶接性を劣化させるため、その量は極力低減することが好ましい。したがって、Ｓ量は０．０２０％以下とする。
Ｓは、ＭｎＳなどの介在物として存在して、溶接性を劣化させるため、その量は極力低減することが好ましい。したがって、Ｓ量は０．０２０％以下とする。
残部はＦｅおよび不可避的不純物であるが、必要に応じて以下の元素の１種以上を適宜含有させることができる。
Ｃｒ：０．００５〜０．２００％、Ｍｏ：０．００５〜０．２００％、Ｖ：０．００５〜０．２００％、Ｎｉ：０．００５〜０．２００％、Ｃｕ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも１種を含有し、かつその合計が０．２００％以下
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕはマルテンサイトなどの低温変態相を生成させるため、高強度化に有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量を０．００５％以上にすることが好ましい。一方、これらの元素の添加量が多くなるとベイナイト変態の遅延が顕著になり、残留オーステナイトの量が減少して加工性が低下するため、その合計の上限を０．２００％とする。したがって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量はそれぞれ０．００５〜０．２００％、かつ合計で０．２００％以下が好ましい。より好ましくは、合計で０．１００％以下とする。
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕはマルテンサイトなどの低温変態相を生成させるため、高強度化に有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量を０．００５％以上にすることが好ましい。一方、これらの元素の添加量が多くなるとベイナイト変態の遅延が顕著になり、残留オーステナイトの量が減少して加工性が低下するため、その合計の上限を０．２００％とする。したがって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量はそれぞれ０．００５〜０．２００％、かつ合計で０．２００％以下が好ましい。より好ましくは、合計で０．１００％以下とする。
Ｔｉ：０．００５〜０．２００％、Ｎｂ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも１種
ＴｉおよびＮｂは、炭窒化物を形成し、鋼を析出強化により高強度化するのに有効な元素である。こうした効果を得るには、ＴｉおよびＮｂの各々の含有量を０．００５％以上にすることが好ましい。一方、ＴｉおよびＮｂの各々の含有量が０．２００％を超えると、高強度化の効果は飽和し、ＵＥＬが低下する。したがって、含有量は０．００５〜０．２００％が好ましい。
ＴｉおよびＮｂは、炭窒化物を形成し、鋼を析出強化により高強度化するのに有効な元素である。こうした効果を得るには、ＴｉおよびＮｂの各々の含有量を０．００５％以上にすることが好ましい。一方、ＴｉおよびＮｂの各々の含有量が０．２００％を超えると、高強度化の効果は飽和し、ＵＥＬが低下する。したがって、含有量は０．００５〜０．２００％が好ましい。
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
Ｂはオーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制し低温変態相を生成させて鋼の強度を上昇させるのに有効である。こうした効果を得るには、Ｂの含有量を０．０００３％以上にすることが好ましい。一方、０．００５０％を超えると、その効果は飽和しコストアップを招く。したがって、含有量は０．０００３〜０．００５０％が好ましい。
Ｂはオーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制し低温変態相を生成させて鋼の強度を上昇させるのに有効である。こうした効果を得るには、Ｂの含有量を０．０００３％以上にすることが好ましい。一方、０．００５０％を超えると、その効果は飽和しコストアップを招く。したがって、含有量は０．０００３〜０．００５０％が好ましい。
Ｃａ：０．００１〜０．００５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％から選ばれる少なくとも１種
Ｃａ、ＲＥＭは、いずれも硫化物の形態制御により加工性を改善させるのに有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｃａ、ＲＥＭから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量を０．００１％以上にすることが好ましい。一方、０．００５％を超えると、鋼の清浄度に悪影響を及ぼし特性が低下するおそれがある。したがって、含有量は０．００１％〜０．００５％が好ましい。
Ｃａ、ＲＥＭは、いずれも硫化物の形態制御により加工性を改善させるのに有効な元素である。こうした効果を得るには、Ｃａ、ＲＥＭから選ばれる少なくとも１種の元素の各々の含有量を０．００１％以上にすることが好ましい。一方、０．００５％を超えると、鋼の清浄度に悪影響を及ぼし特性が低下するおそれがある。したがって、含有量は０．００１％〜０．００５％が好ましい。
Ｎは、不可避的不純物として、０．００６％以下で含有しても問題はない。
２）ミクロ組織
ベイニティックフェライト：３〜６８％
ベイナイト変態によって生成するベイニティックフェライトはオーステナイトへＣを濃化させ、残留オーステナイトを得るのに有効である。かかる効果を発現させるためには、ベイニティックフェライトを面積率で３％以上とする必要がある。一方、ベイニティックフェライト自体の強度はあまり高くないため、その面積率が６８％を超えるとＴＳで９８０ＭＰａ以上を得ることが困難になる。したがって、ベイニティックフェライトの面積率は３〜６８％とする。
ベイニティックフェライト：３〜６８％
ベイナイト変態によって生成するベイニティックフェライトはオーステナイトへＣを濃化させ、残留オーステナイトを得るのに有効である。かかる効果を発現させるためには、ベイニティックフェライトを面積率で３％以上とする必要がある。一方、ベイニティックフェライト自体の強度はあまり高くないため、その面積率が６８％を超えるとＴＳで９８０ＭＰａ以上を得ることが困難になる。したがって、ベイニティックフェライトの面積率は３〜６８％とする。
マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計：１０〜６５％
マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトはＴＳを上昇させるのに有効である。また、３５０〜５５０℃で１０〜１５００ｓ保持する前の冷却停止時に生成するマルテンサイト（焼鈍後の焼戻しマルテンサイト）はベイナイト変態の起点となってベイナイト変態を促進させ、ベイニティックフェライトを生成することによりオーステナイトにＣを濃化させることで残留オーステナイトを生成させてＵＥＬを上昇させるのに有効である。かかる効果を発現するためにはマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの面積率が合計で１０％以上とする必要がある。一方、その面積率が６５％を超えると、残留オーステナイトの生成量の低下が顕著になり、ＵＥＬが低下する。したがって、マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの面積率は合計で１０〜６５％とする。
マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトはＴＳを上昇させるのに有効である。また、３５０〜５５０℃で１０〜１５００ｓ保持する前の冷却停止時に生成するマルテンサイト（焼鈍後の焼戻しマルテンサイト）はベイナイト変態の起点となってベイナイト変態を促進させ、ベイニティックフェライトを生成することによりオーステナイトにＣを濃化させることで残留オーステナイトを生成させてＵＥＬを上昇させるのに有効である。かかる効果を発現するためにはマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの面積率が合計で１０％以上とする必要がある。一方、その面積率が６５％を超えると、残留オーステナイトの生成量の低下が顕著になり、ＵＥＬが低下する。したがって、マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの面積率は合計で１０〜６５％とする。
残留オーステナイト：１０％以上
残留オーステナイトはＵＥＬの上昇に有効であり、かかる効果を十分に発現するためには残留オーステナイトを面積率で１０％以上とする必要がある。上限は特に規定しないが、本発明の範囲内で製造する場合は安定化して残存し得るオーステナイト分率はおよそ３０％以下程度である。したがって、残留オーステナイトは面積率で１０％以上、好ましくは１２％以上とする。
残留オーステナイトはＵＥＬの上昇に有効であり、かかる効果を十分に発現するためには残留オーステナイトを面積率で１０％以上とする必要がある。上限は特に規定しないが、本発明の範囲内で製造する場合は安定化して残存し得るオーステナイト分率はおよそ３０％以下程度である。したがって、残留オーステナイトは面積率で１０％以上、好ましくは１２％以上とする。
また本発明においては、ベイニティックフェライト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト、残留オーステナイトが上記の条件を満足する限り、その他の相（例えば、ポリゴナルフェライト、パーライト）を含んでも良い。しかしながら、ＴＳおよびＵＥＬの観点からは、その他の相は合計で２０％以下とすることが好ましい。
ここで、ベイニティックフェライト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトの面積率とは、観察面積に占める各相の面積の割合のことで、ベイニティックフェライト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトの面積率は、鋼板の板厚断面を研磨後、３％ナイタールで腐食し、板厚１／４の位置をＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で１５００倍の倍率で３視野撮影し、得られた画像データからＭｅｄｉａ Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製のＩｍａｇｅ−Ｐｒｏを用いて各相の面積率を求め、３視野の平均面積率を各相の面積率とした。前記画像データにおいて、ベイニティックフェライトは、ＳＥＭの２次電子像で黒色を呈し、その形態から他の相と区別できる。マルテンサイトおよび残留オーステナイトはともにＳＥＭの２次電子像で白色を呈するが、下記方法にて残留オーステナイトの面積率を求められることから白色組織全体の面積率から残留オーステナイトの面積率を減ずることでマルテンサイトの面積率が求められる。焼戻しマルテンサイトは、マルテンサイト内部のラス組織に沿った明らかな炭化物生成が見られる白色を呈する組織であり、他の相と区別できる。また、残留オーステナイトの割合は、鋼板を板厚１／４の位置まで研磨した後、化学研磨によりさらに０．１ｍｍ研磨した面について、Ｘ線回折装置でＭｏのＫα線を用いて、ｆｃｃ鉄の（２００）、（２２０）、（３１１）面とｂｃｃ鉄の（２００）、（２１１）、（２２０）面の積分強度を測定し、ｂｃｃ鉄各面からの積分反射強度に占めるｆｃｃ鉄各面からの積分反射強度の強度比を求め、これを残留オーステナイトの面積率とした。
ここで、ベイニティックフェライト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトの面積率とは、観察面積に占める各相の面積の割合のことで、ベイニティックフェライト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトの面積率は、鋼板の板厚断面を研磨後、３％ナイタールで腐食し、板厚１／４の位置をＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で１５００倍の倍率で３視野撮影し、得られた画像データからＭｅｄｉａ Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製のＩｍａｇｅ−Ｐｒｏを用いて各相の面積率を求め、３視野の平均面積率を各相の面積率とした。前記画像データにおいて、ベイニティックフェライトは、ＳＥＭの２次電子像で黒色を呈し、その形態から他の相と区別できる。マルテンサイトおよび残留オーステナイトはともにＳＥＭの２次電子像で白色を呈するが、下記方法にて残留オーステナイトの面積率を求められることから白色組織全体の面積率から残留オーステナイトの面積率を減ずることでマルテンサイトの面積率が求められる。焼戻しマルテンサイトは、マルテンサイト内部のラス組織に沿った明らかな炭化物生成が見られる白色を呈する組織であり、他の相と区別できる。また、残留オーステナイトの割合は、鋼板を板厚１／４の位置まで研磨した後、化学研磨によりさらに０．１ｍｍ研磨した面について、Ｘ線回折装置でＭｏのＫα線を用いて、ｆｃｃ鉄の（２００）、（２２０）、（３１１）面とｂｃｃ鉄の（２００）、（２１１）、（２２０）面の積分強度を測定し、ｂｃｃ鉄各面からの積分反射強度に占めるｆｃｃ鉄各面からの積分反射強度の強度比を求め、これを残留オーステナイトの面積率とした。
３）製造条件
本発明の高強度冷延鋼板は、上記の成分組成を有するスラブに、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延終了後、冷却し、４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程を施し熱延板とした後、さらに冷間圧延を施し製造した冷延鋼板に連続焼鈍を施すに際し、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止温度１５０〜５５０℃まで冷却した後、３５０〜５５０℃で１０〜１５００ｓ保持することによって製造できる。
以下、詳しく説明する。
本発明の高強度冷延鋼板は、上記の成分組成を有するスラブに、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延終了後、冷却し、４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程を施し熱延板とした後、さらに冷間圧延を施し製造した冷延鋼板に連続焼鈍を施すに際し、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止温度１５０〜５５０℃まで冷却した後、３５０〜５５０℃で１０〜１５００ｓ保持することによって製造できる。
以下、詳しく説明する。
仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延
Ａｒ３変態点未満で熱間圧延を行うと、フェライト生成域のためオーステナイトとフェライトが混粒した不均一組織になりやすく、冷間圧延性やＵＥＬの低下を招く。したがって、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延を行うことが好ましい。なお、Ａｒ３変態点は以下の式より求た。
Ａｒ３（℃）＝８６８−３９６×（％Ｃ）＋２５×（％Ｓｉ）−６８×（％Ｍｎ）
式中、％Ｃ、％Ｓｉ、％Ｍｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す。
Ａｒ３変態点未満で熱間圧延を行うと、フェライト生成域のためオーステナイトとフェライトが混粒した不均一組織になりやすく、冷間圧延性やＵＥＬの低下を招く。したがって、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延を行うことが好ましい。なお、Ａｒ３変態点は以下の式より求た。
Ａｒ３（℃）＝８６８−３９６×（％Ｃ）＋２５×（％Ｓｉ）−６８×（％Ｍｎ）
式中、％Ｃ、％Ｓｉ、％Ｍｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す。
４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程
巻取り温度が７００℃を超えると、鋼板表面が過度に酸化し、表面粗度の上昇や表面欠陥の原因となる。一方、巻取り温度が４００℃未満では熱延板形状の悪化が顕著になる。したがって、巻取り温度は４００℃〜７００℃、好ましくは５６０〜６７０℃とする。
巻取り温度が７００℃を超えると、鋼板表面が過度に酸化し、表面粗度の上昇や表面欠陥の原因となる。一方、巻取り温度が４００℃未満では熱延板形状の悪化が顕著になる。したがって、巻取り温度は４００℃〜７００℃、好ましくは５６０〜６７０℃とする。
冷間圧延
冷間圧延条件としては、冷間圧下率を５％以上とすることが好ましい。また、冷間圧延時の圧延負荷を低減するために、巻き取り後の熱延板に、熱延板焼鈍を施してもよい。
冷間圧延条件としては、冷間圧下率を５％以上とすることが好ましい。また、冷間圧延時の圧延負荷を低減するために、巻き取り後の熱延板に、熱延板焼鈍を施してもよい。
Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持する
Ａｃ３変態点−５０℃未満では、オーステナイトの生成が不十分となり、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下して、加工性が低下する。上限は、製造性の観点から１０００℃以下とすることが好ましい。なお、Ａｃ３変態点は次の式により求めた。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×√（％Ｃ）＋４４．７×（％Ｓｉ）−３０×（％Ｍｎ）＋２００×（％Ａｌ）
式中、％Ｃ、％Ｓｉ、％Ｍｎ、％Ａｌはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す。
保持時間が１０ｓ未満では、オーステナイトの生成が不十分なり、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下し、加工性が低下する。したがって、保持時間は１０ｓ以上とする。上限は特に規定しないが、製造性の観点から１０００ｓ以下程度とすることが好ましい。
Ａｃ３変態点−５０℃未満では、オーステナイトの生成が不十分となり、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下して、加工性が低下する。上限は、製造性の観点から１０００℃以下とすることが好ましい。なお、Ａｃ３変態点は次の式により求めた。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×√（％Ｃ）＋４４．７×（％Ｓｉ）−３０×（％Ｍｎ）＋２００×（％Ａｌ）
式中、％Ｃ、％Ｓｉ、％Ｍｎ、％Ａｌはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す。
保持時間が１０ｓ未満では、オーステナイトの生成が不十分なり、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下し、加工性が低下する。したがって、保持時間は１０ｓ以上とする。上限は特に規定しないが、製造性の観点から１０００ｓ以下程度とすることが好ましい。
５℃／ｓ以上の平均冷却速度
平均冷却速度が５℃／ｓ未満では、冷却中にフェライトやパーライトが過度に生成しＴＳが低下する。したがって、平均冷却速度は５℃／ｓ以上とする。
平均冷却速度が５℃／ｓ未満では、冷却中にフェライトやパーライトが過度に生成しＴＳが低下する。したがって、平均冷却速度は５℃／ｓ以上とする。
冷却停止温度１５０〜５５０℃
冷却停止温度が１５０℃未満では、焼戻しマルテンサイトが過度に生成して、最終的に得られる残留オーステナイト量が減少し、加工性が低下する。一方、冷却停止温度が５５０℃を超えるとベイナイト変態が遅延するためにベイニティックフェライトの生成量が減少してオーステナイトへのＣ濃化が不足し、またフェライトやパーライトが生成しやすくなるために、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下し、加工性が低下する。したがって、冷却停止温度は１５０〜５５０℃、好ましくは２００〜５００℃とする。
冷却停止温度が１５０℃未満では、焼戻しマルテンサイトが過度に生成して、最終的に得られる残留オーステナイト量が減少し、加工性が低下する。一方、冷却停止温度が５５０℃を超えるとベイナイト変態が遅延するためにベイニティックフェライトの生成量が減少してオーステナイトへのＣ濃化が不足し、またフェライトやパーライトが生成しやすくなるために、最終的に得られる残留オーステナイト量が低下し、加工性が低下する。したがって、冷却停止温度は１５０〜５５０℃、好ましくは２００〜５００℃とする。
３５０〜５５０℃の保持温度で１０〜１５００ｓ保持する
保持温度が３５０℃未満では、ベイナイト変態が遅延することに加えて下部ベイナイトが生成するためにオーステナイトへのＣ濃化量が低下して十分な残留オーステナイトが得られず、加工性が低下する。一方、５５０℃を超えるとベイナイト変態が遅延するためにベイニティックフェライトの生成量が減少してオーステナイトへのＣ濃化が不足し、また、フェライトやパーライトが生成しやすくなるために、最終的に得られる残留オーステナイト量が減少し、加工性が低下する。したがって、温度は３５０〜５５０℃、好ましくは３７０〜５００℃とする。また、所望の保持温度とするために、前記冷却停止温度から必要に応じて再加熱してもよい。
保持時間が１０ｓ未満では、ベイナイト変態が十分起こらず、ベイニティックフェライトの生成量が減少して残留オーステナイトが十分に得られないため、加工性が低下する。一方、保持時間が１５００ｓを超えるとオーステナイトの分解が顕著になり、加工性が低下する。したがって、保持時間を１０〜１５００ｓとする。
保持温度が３５０℃未満では、ベイナイト変態が遅延することに加えて下部ベイナイトが生成するためにオーステナイトへのＣ濃化量が低下して十分な残留オーステナイトが得られず、加工性が低下する。一方、５５０℃を超えるとベイナイト変態が遅延するためにベイニティックフェライトの生成量が減少してオーステナイトへのＣ濃化が不足し、また、フェライトやパーライトが生成しやすくなるために、最終的に得られる残留オーステナイト量が減少し、加工性が低下する。したがって、温度は３５０〜５５０℃、好ましくは３７０〜５００℃とする。また、所望の保持温度とするために、前記冷却停止温度から必要に応じて再加熱してもよい。
保持時間が１０ｓ未満では、ベイナイト変態が十分起こらず、ベイニティックフェライトの生成量が減少して残留オーステナイトが十分に得られないため、加工性が低下する。一方、保持時間が１５００ｓを超えるとオーステナイトの分解が顕著になり、加工性が低下する。したがって、保持時間を１０〜１５００ｓとする。
その他の製造方法の条件は、特に限定しないが、以下の条件で行うのが好ましい。
スラブは、マクロ偏析を防止するため、連続鋳造法で製造するのが好ましいが、造塊法、薄スラブ鋳造法により製造することもできる。スラブを熱間圧延するには、スラブをいったん室温まで冷却し、その後再加熱して熱間圧延を行ってもよいし、スラブを室温まで冷却せずに加熱炉に装入して熱間圧延を行うこともできる。あるいはわずかの保熱を行った後に直ちに熱間圧延する省エネルギープロセスも適用できる。スラブを加熱する場合は、炭化物を溶解させたり、圧延荷重の増大を防止するため、１１００℃以上に加熱することが好ましい。また、スケールロスの増大を防止するため、スラブの加熱温度は１３００℃以下とすることが好ましい。
スラブを熱間圧延する時は、スラブの加熱温度を低くしても圧延時のトラブルを防止する観点から、粗圧延後の粗バーを加熱することもできる。また、粗バー同士を接合し、仕上げ圧延を連続的に行う、いわゆる連続圧延プロセスを適用できる。また、圧延荷重の低減や形状・材質の均一化のために、仕上げ圧延の全パスあるいは一部のパスで摩擦係数が０．１０〜０．２５となる潤滑圧延を行うことが好ましい。
巻取り後の鋼板は、スケールを酸洗などにより除去した後、上記の条件で冷間圧延、焼鈍が施される。
表１に示す成分組成の鋼を真空溶解炉により溶製し、圧延して鋼スラブとした（表１中、Ｎは不可避的不純物である）。これらの鋼スラブを１２００℃に加熱後粗圧延、仕上げ圧延して巻取り、板厚２．３ｍｍの熱延板とした。次いで、１．４ｍｍまで冷間圧延して冷延鋼板を製造し、焼鈍に供した。表２、３に示す焼鈍条件で焼鈍を行い、冷延鋼板Ｎｏ．１〜２８を作製した。そして、得られた冷延鋼板について、圧延方向と直角方向にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、歪速度１０−３／秒で引張試験を行った。なお、各鋼板のミクロ組織については、前述の方法により、面積率を測定した。結果を表４、５に示す。
本発明ではＴＳが９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬが１８０００ＭＰａ・％以上となり、加工性を有することが確認された。
本発明によれば、ＴＳ：９８０ＭＰａ以上、ＴＳ×ＵＥＬ：１８０００ＭＰａ・％以上である加工性に優れた高強度冷延鋼板を得ることができる。本発明の高強度冷延鋼板を自動車用部品用途に使用すると、自動車の軽量化に寄与し、自動車車体の高性能化に大きく寄与することができる。
Claims (6)
- 質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．０１０〜３．０００％、Ｍｎ：１．５〜４．０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつ面積率３〜６８％のベイニティックフェライトと、面積率の合計が１０〜６５％のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、面積率１０％以上の残留オーステナイトとを含むミクロ組織を有する加工性に優れた高強度冷延鋼板。
- さらに、質量％で、Ｃｒ：０．００５〜０．２００％、Ｍｏ：０．００５〜０．２００％、Ｖ：０．００５〜０．２００％、Ｎｉ：０．００５〜０．２００％、Ｃｕ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有し、かつその合計が０．２００％以下である請求項１に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
- さらに、質量％で、Ｔｉ：０．００５〜０．２００％、Ｎｂ：０．００５〜０．２００％から選ばれる少なくとも１種の元素を含有する請求項１または２に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
- さらに、質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有する請求項１〜３のいずれか１項に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
- さらに、質量％で、Ｃａ：０．００１〜０．００５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．００５％から選ばれる少なくとも一種の元素を含有する請求項１〜４のいずれか１項に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
- 請求項１〜５のいずれか１項に記載の成分を有するスラブに、仕上げ圧延温度をＡｒ３変態点以上で熱間圧延終了後、冷却し、４００〜７００℃の温度で巻き取る熱延工程を施し熱延板とした後、冷間圧延を施し製造した冷延鋼板に連続焼鈍を施すに際し、Ａｃ３変態点−５０℃〜１０００℃まで加熱し１０ｓ以上保持した後、５℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却停止温度１５０〜５５０℃まで冷却した後、３５０〜５５０℃の温度で１０〜１５００ｓ保持することを特徴とする加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
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