JP2013527810A - 多数プリントヘッドユニットを使うプリントマスターのデジタル創生システムと方法 - Google Patents

Abstract

レリーフプリントマスターは円柱状スリーブ上にポリマー化可能な液体の液滴を噴射するプリントヘッドにより創られる。該液滴は該円柱状スリーブ上の螺旋路（９５０，９５１）に従う。多数プリントヘッドユニットでは、該多数プリントヘッドユニットの構成プリントヘッドと関連する種々の螺旋路がある。該螺旋路間の距離は均等ではない。本発明は、これらの螺旋路間の距離が、該多数プリントヘッドユニットの異なる列のマーキング要素の間の、該円柱状サポートの方向に測った距離（９２０，９２１）を調整することにより、均等になる様な方法とシステムを提供する。該システムはまた、オフセットプリントプレートの様な他の種類のプリントマスターの創生用に使われてもよい。
【選択図】 図９

Description

本発明はプリントマスターを創る分野に関し、特に流体堆積プリントヘッドによりドラム上でフレキソグラフィックプリントマスターを創るデジタルの方法とシステムに関する。

本発明は２つ以上のノズル列を使ったプリントヘッドユニットが使用される時、生ずる問題を低減する。

フレキソグラフィック印刷又はフレキソグラフィーでは、アニロックス（anilox）ローラーからプリント可能な基盤への高速乾燥インクの転送用に、柔軟な円柱状レリーフプリントマスター（relief print master）が使われる。該プリントマスターは円柱上に設置される柔軟なプレートであり、或いは該プリントマスターは円柱状スリーブであってもよい。

レリーフプリントマスターの高い部分（raised portion）はプリントされるべき画像特徴を規定する。

フレキソグラフィックプリントマスターは弾性特性を有するので、そのプリント過程は例えば、段ボール、プラスチックフィルム、或いは金属シートをも含む広範囲のプリント可能な基盤上にプリントするのに特に好適である。

プリントマスターを創る従来の方法は、画像特徴を規定するネガフィルム又はネガマスク層（“LAMS”システム）を通してＵＶ放射源により露光される感光性の重合可能なシートを使う。ＵＶ放射の影響下で、該フィルムの透明部分の下の該シートはポリマー化する。残りの部分は除去され、残ったものはポジ刷レリーフプリントプレートとなる。

共にアグファグラフィックスエヌブイ（Agfa Graphics NV）に譲渡され、２００８年１２月１９日の優先権日を有する未公開の特許文献１及び２では、流体液滴堆積プリントヘッドを使ってレリーフプリントマスターを創るデジタルの解決法が提示される。

特許文献２はレリーフプリントマスターが２次元層のスタックによりデジタル式に表され得ることを開示し、これらの２次元層の計算法を開示している。

特許文献１はノズルが関係するアーティファクトを、該２次元層のスタックの３次元内で空間的に拡散する方法を開示している。

特許文献１及び２はレリーフプリントマスターのプリント用に使われる流体の組成と、この様なレリーフプリントマスターをプリントする方法及び装置を開示する。

図１はこの様な装置１００の実施例を示す。１４０はモーター１１０により駆動される回転ドラムである。プリントヘッド１５０は該ドラムの回転速度Ｘと結合された直線速度で、該ドラムの軸線に平行な低速走査方向であるＹ方向に動く。該プリントヘッドは、該ドラム１４０上に設置された取り外し可能なスリーブ１３０上にポリマー化可能な流体の液滴を噴射する。これらの液滴は、該プリントヘッドと一緒に動き、局所的な硬化をもたらす硬化源１６０により徐々に硬化される。該レリーフプリントマスター１３０がプリン
トされると、該硬化源１７０はオプションの及び最終の硬化過程を提供し、該過程は該レリーフプリントマスター１２０の最後の物理的特性を決定する。

プリントヘッドの例が図３で示される。該プリントヘッド３００は、１つの軸線３２０上に配置され、周期的ノズルピッチ３３０を有するノズル３１０を備える。

図２は、プリントヘッドがＹ方向で左から右へ動くと、液滴２５０がスリーブ２４０上に噴射され、そこではプリントヘッド２１０の“先導”部分２１１が下層２２０に属する液滴をプリントし、プリントヘッド２１０の“後追い”部分２１２が上層２３０の液滴をプリントする、ことを示す。

図１及び２の装置で、該プリントヘッドのＹ方向の直線速度が、該円柱状スリーブ１３０、２４０の回転速度Ｘと直接結合するので、該プリントヘッドの各ノズルは、該回転ドラム上の螺旋路に沿って流体を噴射する。これは図５で図解されるが、そこではノズル１により放出される流体液滴がピッチ５１０を有する螺旋路５２０を記述することが示される。

図５では、螺旋路５２０のピッチ５１０はプリントヘッド５４０のノズルピッチ５３０の長さの丁度２倍であるよう選択された。この結果は、奇数インデックス番号を有するノズル１、３、５の全液滴が第１螺旋路５２０上に落ち、偶数インデックス番号を有するノズル２、４、６により放出される液滴が第２螺旋路５５０上に落ちることとなる。両螺旋路５２０、５５０はインターレースされ、ノズルピッチ５３０に対応する等しい距離５６０で隔てられる。

図３でノズルピッチ３３０の最低値は、プリントヘッドの生産での技術的限界により制限される。この制限を克服する１つの解決策は多数プリントヘッドユニットを使用することである。

多数プリントヘッドユニットの概念は図４により説明される。該図が示す様に、２つのプリントヘッド４０１及び４０２は多数プリントヘッドユニット４００を形成するよう連続して設置される。ヘッド４０１の軸線４２０上のノズル４１０とプリントヘッド４０２の軸線４２１上のノズル４１１の位置をノズルピッチの半分の距離だけずらすことにより、該連続したヘッドの有効ノズルピッチ４３１は、各プリントヘッド４０１、４０２のノズルピッチの半分となり、有効プリント解像度は２倍になる。

レリーフプリントマスターをプリントする目的で図１又は図２に示す装置での多数プリントヘッドユニットの使用は期待しない、望ましくない副作用を導入する。

図６は、奇数インデックス番号１、３及び５を有するノズルからの流体液滴が着滴する第１螺旋路６１０と、偶数インデックス番号２、４及び６を有するノズルの流体液滴が着滴する第２螺旋路６１１と、を示す。

奇数インデックス番号を有するノズルは第１軸線６２０上に配置され、偶数インデックス番号を有するノズルは、該第１軸線６２０に平行な第２軸線６２１上に配置される。

多数プリントヘッドユニットのノズル列のこれらの２つの軸線６２０、６２１は一致しないから、該螺旋路６１０、６１１は相互に対し等しく隔てられない。例えば、図６で距離６４０は距離６４１と異なる。

該螺旋路６１０と６１１の等しくない間隔は、流体液滴が該スリーブ上に噴射される時
、Ｙ方向に沿う流体液滴の不均一な分布を引き起こし、これはプリントされるプリントマスターの品質に悪影響を与える。

本発明の目的は、連続したプリントヘッドユニット又は−もっと一般的に−多数プリントヘッドを有するプリントヘッドユニット、を使ってレリーフプリントマスターを創るために、ドラム上に噴射される流体液滴の分布の均一さを改良することである。

未公開出願、欧州特許出願公開第ＥＰ０８１７２２８１．１号明細書 未公開出願、欧州特許出願公開第ＥＰ０８１７２２８０．３号明細書

本発明は請求項で説明されるシステムと方法により実現される。

多数プリントヘッドユニット内のノズル列を相互に対し僅かにシフトすることにより、インターレースされる螺旋路間の距離は、該螺旋路が等しく隔てられるよう調整される。

スリーブ上でレリーフプリントマスターをプリントする装置の実施例を示す。 スリーブ上でレリーフプリントマスターをプリントする装置の実施例の異なる図を示す。 １列のノズルを有するプリントヘッドを示す。 ２列のノズルを有する多数プリントヘッドユニットを示す。 図３に於ける様なプリントヘッドのノズルにより放出された流体液滴が着滴する２つの螺旋路を示す。 図４に於ける様なプリントヘッドのノゾルにより放出された流体液滴が着滴する２つの螺旋路を示す。 該プリントヘッドの軸線が該円柱状スリーブの軸線に平行な時の、プリントヘッドと円柱状スリーブの動きの間の幾何学的相互作用と、該螺旋路の間の距離と、を詳細に説明する。 該プリントヘッドのノズル列が相互に対しシフトされた時の、プリントヘッドと円柱状スリーブの動きの間の幾何学的相互作用と、該螺旋路の間の距離と、を詳細に説明する。 ノズル列が相互に対しシフトされる本発明の実施例を示す。 ２つでなく３つのプリントヘッドを有するプリントヘッドユニットを示す。 ３つのプリントヘッドを有するプリントヘッドユニットが使われる場合について、該プリントヘッドの軸線が円柱状スリーブの軸線と平行な時、プリントヘッドと円柱状スリーブの動きの間の幾何学的相互作用と、該螺旋路の間の距離と、を詳細に説明する。 ３つのプリントヘッドを有するプリントヘッドユニットが使われる場合について、該プリントヘッドのノズル列が相互に対しシフトされた時の、プリントヘッドと円柱状スリーブの動きの間の幾何学的相互作用と、該螺旋路の間の距離と、を詳細に説明する。

図６を参照すると、６００は変数SleeveDiameterにより表される直径６０１を有する回転スリーブ又はサポートである。

該スリーブの外周は変数SleeveCircumferenceにより表され、下記に等しい値を有する。
SleeveCircumference = π* SleeveDiameter （πは円周率）

該スリーブは、変数NumberofRevolutionsperSecondにより表される周波数でＸ方向に回転する。１回転の時間は変数RevolutionPeriodにより表される。それは下記に等しい。
RevolutionPeriod = 1 / NumberofRevolutionsperSecond

スリーブの外周速度は値CircumferentialSpeedを有する。それは下記に等しい。
CircumferentialSpeed =
SleeveCircumference * NumberofRevolutionsperSecond

外周速度の方向と大きさは第１速度ベクトル６７０を規定するが、該ベクトルは円柱状スリーブの接線であり、その軸線に垂直である。

１つのプリントヘッドの２つの隣り合うノズルの距離はノズルピッチ６３１であり、変数Pで表される。

図６で示す多数プリントヘッドユニットでは、２つのプリントヘッドは、該プリントヘッドのノズルがインターレースされる仕方で位置付けられる。従来技術では、第２プリントヘッドのノズルの第２列６２１上のノズルは、第１プリントヘッドのノズルの第１列６２０上のノズルに対し、距離Ｐ／２（図６の６３０）だけシフトされる。最終の２つのプリントヘッドユニットはノズルピッチ６３０を有し、該ピッチは構成プリントヘッドのノズルピッチ６３１の半分である。これは最終多数プリントヘッドユニットが構成プリントヘッドの解像度の２倍となる固有分解能を有することを意味する。

該プリントヘッドの動きは、機械的結合（例えばウォーム及びギヤにより）により、或いは電子的ギヤ（電子的に結合されたサーボモータ）により、スリーブの回転にロックされる。スリーブの１回転中、該プリントヘッドは、変数PrintheadPitchで表される距離６５０だけ移動する。この距離値は、２つの隣り合うノズル間の距離の、変数IntegerMultiplierにより表される整数の倍数であるべきである。
PrintheadPitch = IntegerMultiplier * P / 2

該プリントヘッドがＹ方向に動く速度は変数PrintheadSpeedにより表される。その値は下記に等しい。
PrintheadSpeed = PrintheadPitch / RevolutionPeriod

プリントヘッドの速度と大きさは第２速度ベクトル６７１を規定する。

２つの速度ベクトル６７０と６７１の和は速度ベクトル６７２に対応する。この速度ベクトルは液体液滴が噴射される螺旋路の接線である。速度ベクトル６７２と第１速度ベクトル６７０の間の角度αは下記で表される。
tan(α) = PrintheadSpeed / CircumferentialSpeed
α = atan (PrintheadSpeed / CircumferentialSpeed)

図６の２つのノズル列６２０と６２１の間の距離６６０は変数Dで表される。

図５と異なり、図６の２つの螺旋路６１０、６１１はＹ方向に沿って等しく隔てられていない。特に、図６の距離６４０は距離６４１より短い。これは２つのノズル列６２０、６２１の間の距離６６０の結果である。

図７は、図６の距離６４０と距離６４１の間の差を幾何学的に説明するため使われる、図６の詳細を示す。

距離Ｄの長さはSleeveCircumferenceの長さに対して無視可能であると仮定する。その場合、該スリーブの円柱面は平面により近似され得るので、異なる変数間の幾何学的関係を説明するために従来の（２次元の）３角法が使用出来る。

図７で、
−距離Pは図６のノズルピッチ６３１に対応する；
−距離Dは図６の２つのノズル列間の距離６６０に対応する；
−距離Aは図６の２つの螺旋路間の距離６４０に対応する；
−距離Eは図６の２つの螺旋路間の距離６４１に対応する。

距離ｄＹは距離Ａが距離Ｐ／２（ノズルピッチの半分）より短い量に、そして距離Ｅが距離Ｐ／２より長い量に、対応する。これは数学的に次の様に表される：
A = P/2 - dY
E = P/2 + dY
A + E = 2 * P/2

ｄＹの値は角度α及びノズル列距離Ｄの関数として直接表されてもよい：
tan(α) = dY/D
dY = D * tan(α)

従って
A = P/2 - D * tan(α)

上記表現は、下記の２つの条件、
１． Ｄ = ０（これは図５で示される状況である）
２． α = ０（この状況はPrintheadPitchがCircumferentialSpeedに対し非常に小さい時のみ近似され、多くの実際的状況でその場合となる）
の少なくとも１つが充たされる時、
A = P/2
であることを開示する。

上記表現はまた、ノズル列間の距離Ｄが増加するか、又はCircumferentialSpeedに対するPrintheadSpeedの比｛ｔａｎ(α）｝が増加する時、ｄＹが大きくなることを教えている。

我々は今、α＝０に設定したり、Ｄ＝０に設定することなく、代わりに、該多数プリントヘッドユニット内のノズル列の１つを、他のノズル列に対して、特定距離Ｓだけシフトすることにより、ｄＹを減らす、或いはゼロに等しくさえして、従って
A = E = P/2
にすることが可能であることを、図８により説明する。

図８で、Ａの値は下記で表される。
A = P/2 - dY + S
A = P/2 - D * tan(α) + S

もし、Ｓ用に下記値が選択されるなら、
S = D * tan(α)
下記が得られる。
A = E = P/2

換言すれば、ノズルの列の１つをＤ＊ｔａｎ（α）に等しい距離Ｓだけシフトすることにより、これらのインターレースした路がＰ／２に等しい距離に於ける等距離にあることが得られる。

図９は本発明の更に進んだ図解を与える。ノズルの２つの行を相互に対しシフトすることにより、螺旋路９５０、９５１の間の距離９１０を等しくし、それらをＰ／２に等しくすることが可能である。

上記説明は多数の変種が存在する本発明の例示用実施例を提供する。

第１の場では、ノズル列のシフトＳは精確にＤ＊ｔａｎ（α）に等しいことは必ずしも要しない。もしノズル列間の距離Ｄが円柱状スリーブの外周に比較して小さいなら、ずれｄＹはノズルピッチの距離Ｐに比較して小さいことが図７により既に示された。その場合、Ｄ＊ｔａｎ（α）より小さい量だけのノズル列のシフトＳは、螺旋路間の距離ＡとＥの均等さの充分な改良を既に提供する。一般に、ｒが近似的に１の値を有するパラメーターであるｒ＊Ｄ＊ｔａｎ（α）のシフトは距離Ａ及びＥの均等さを既に改良している。

好ましくは、
S = r* D * tan(α)
であるのがよく、ここで
０．１＜ｒ＜１．９ である。

より好ましくは、
０．５＜ｒ＜１．０５ であるのがよい。

なおより好ましくは、
０．９＜ｒ＜１．１ であるがのよい。

最も好ましくは、
０．９９＜ｒ＜１．０１ であるのがよい。

第２の場では、本発明は２列のノズルのみを使う組み合わせヘッドに限定されない。ノズルの列数は、原理的にどんな整数Ｎ（２，３，４あるいはそれ以上の様な）であってもよい。

３列のノズルを使うシステムの例が図１０で示される。第１プリントヘッドは第１列のノズル１０２１を有し、第２プリントヘッドは第２列のノズル１０２２を有し、そして第３プリントヘッドは第３列のノズル１０２３を有する。

プリントヘッドユニットのより一般的な実施例は、インデックス番号１，２，３，４．．．Ｎを有するＮ個のノズル列を備える。ノズル列のインデックス番号はノズル列が物理的に設置される順序と必ずしも対応しない。

第１ノズル列１０２１と第２ノズル列１０２２の間のＸ次元の距離は値Ｄ[１][２]を有し、第１ノズル列１０２１と第３ノズル列１０２３の間のＸ次元の距離はＤ[１][３]である。

より一般的な実施例で、インデックス番号ｉを有する第１ノズル列とインデックス番号ｊを有する第２ノズル列の間の距離はＤ[ｉ][ｊ]に等しく、インデックス番号ｊを有する第２ノズル列のＸ座標の値からインデックス番号ｉを有する第１ノズル列のＸ座標の値を引くことにより得られる。

図１０の各個別プリントヘッドはピッチＰを有する。従来技術のシステムでは第２列のノズル１０２２は第１ノズル列１０２１に対しＹ次元で距離Ｐ／３だけシフトされ、第３ノズル列１０２３は第１ノズル列１０２１に対しＹ次元で距離２＊Ｐ／３だけシフトされる。

完全に等価な実施例では、第１ノズル列１０２１に対し、Ｙ次元で、第２ノズル列１０２２は距離２＊Ｐ／３だけ、第３ノズル列１０２３は距離Ｐ／３だけシフトされる。

なおもう１つの等価な実施例では、ノズル列はＹ次元で、ピッチＰの任意の倍数に対応する追加距離だけシフトされる。例えば、第２列のノズル１０２２は２＊Ｐの距離だけ追加的にシフトされ、合計シフトは２＊Ｐ＋２＊Ｐ／３となり、第３列のノズルは５＊Ｐの追加距離だけシフトされるので、合計シフトは５Ｐ＋１＊Ｐ／３となる。

本質的なことは、ノズル列１０２１、１０２２及び１０２３をＰ／３の倍数だけシフトすることが、構成するプリントヘッドのノズル列が重なり合う部分でのプリントヘッドユニットの最終ノズルピッチがＰ／３である様な仕方で行われることである。

プリントヘッドユニットがＮ個のプリントヘッドを有する場合、ノズル列は第１ノズル列に対しＹ次元で、Ｐ／Ｎの整数倍である距離ｍ＊Ｐ／Ｎだけシフトされるので、最終プリントヘッドユニットのピッチはＰ／Ｎに等しくなる。

図１１は、ノズル列１０２１に属するノズルにより液滴が放出される第１螺旋路１１１１と、第２ノズル列１０２２により液滴が放出される第２螺旋路１１１２と、の間でＹ次元で、距離Ｄ[１][２]の距離Ａ[１][２]への影響を示す。この距離Ａ[１][２]は下記に等しい。
A[1][2] = P/3 - dY[1][2]
dY[1][2] = D[1][2]*tan(α)
A[1][2] = P/3 - D[1][2]*tan(α)

同様に、図１１は、ノズル列１０２１に属するノズルにより液滴が放出される第１螺旋路１１１１と、第３ノズル列１０２３に属するノズルにより液滴が放出される第３螺旋路１１１３と、の間でＹ次元で、距離Ｄ[１][３]の距離Ａ[１][３]への影響を示す。この距離Ａ[１][３]は下記に等しい。
A[1][3] = 2*P/3 - dY[1][3]
dY[1][3] = D[1][3]*tan(α)
A[1][3] = 2*P/3 - D[1][3]*tan(α)

Ｎのプリントヘッドを有する一般的な従来技術の実施例では、インデックス番号ｉを有する第１ノズル列に属するノズルにより液滴が放出される第１螺旋路と、インデックス番号ｊを有するノズル列に属するノズルにより液滴が放出される第２螺旋路と、の間の距離Ａ[ｉ][ｊ]であり、ここでＤ[ｉ][ｊ]はインデックス番号ｉ及びｊを有するノズル列の間のＸ方向の距離に言及する場合、該距離Ａ[ｉ][ｊ]は下式を充たす。
A[i][j] = m*P/N - D[i][j]*tan(α)
ここでｍは整数である。

図１２は如何に本発明が３つの異なる螺旋路間の距離を等しくするために有利に使われるかを示す。

図１２でノズル列１０２２はノズル列１０２１に対しＹ次元で距離P/3+D[1][2]*tan(α)だけシフトされる。結果として、螺旋路１１１１と１１１２の間の距離は今やＰ／３に等しい。

同様に、ノズル列１０２３はノズル列１０２１に対しＹ次元で距離２＊Ｐ／３＋Ｄ[１][３]＊ｔａｎ(α）だけシフトされる。結果として螺旋路１１１１と１１１３の間の距離は今や２＊Ｐ／３に等しい。

本発明の効果は２つの隣り合う螺旋路間の距離が常にＰ／３に等しいことである。換言すれば、螺旋路はＹ次元で相互に対し等しく隔てられる。

本発明に依れば、Ｎ個のプリントヘッドを有するプリントヘッドユニットの一般的な場合に、インデックス番号ｊを有する第２ノズル列は、インデックス番号ｉを有する第１ノズル列に対しＹ次元で下式を充たす距離Ｓだけシフトされる：
S = m*P/N + D[i][j]*tan(α)
ここでＤ[ｉ][ｊ]はインデックス番号ｉを有する第１ノズル列とインデックス番号ｊを有する第２ノズル列との間の距離であり、ｍは整数である。

本発明が、流体放出ノズルを有するプリントヘッドを使うフレキソグラフィックプリントマスターを創る装置の背景で説明されたが、本発明はマーキング要素の平行列を使う他の外部ドラムベースの記録システム用にも丁度同様に使われてもよい。

代わりの記録システムの第１例は、マーキング要素としてレーザー素子の列を有するレーザーヘッドを使うレーザー画像形成システムである。

代わりの記録システムの第２例は、マーキング要素としてライトバルブの列を有する空間光変調器を使う。空間光変調器の例は液晶デバイス又はグレーティングライトバルブである。

代わりの記録システムの第３例はデジタルミラーデバイスの列を使う。

全てのこれらのシステムはプリントマスターを創るために使われる。例えば、レーザーベースのマーキングシステム、ライトバルブマーキングシステム又はデジタルミラーデバイスマーキングシステムはオフセットプリントマスター前駆体を露光するため使われる。

前記で説明した図１及び２に示す実施例を用いて、本発明はレリーフプリントマスターを創るために有利に使用される。

レリーフプリントマスターはまた、例えば下記実施例の１つを使うことにより得られてもよい。

第１の実施例では、本発明の画像形成システムは、柔軟な光重合可能な層の頂部上にあるマスク層を選択的に露光するため使われる。該マスク層の露光された範囲は硬化し、マスクを構成し、ＵＶフラッド露光及び処理後に浮き彫りとなるプリントマスター特徴部を規定する。非露光範囲は処理中に除去され、該レリーフプリントマスターの凹部を規定する。

第２の実施例では、本発明の画像形成システムは、柔軟なエラストマー層を選択的に露光し、そこでは照射後、材料が該柔軟層から直接除去され、該レリーフプリントマスターの凹部が形成される。この場合、該柔軟層の非露光範囲は該プリントマスターの浮き彫りの特徴部を規定する。

第３の実施例では、本発明の画像形成システムは、柔軟な光重合可能な層の頂部上にあるマスク層を選択的に露光するため使われる。マスク層の露光された範囲はアブレーションの結果として部分的に除去される。結果的にマスクが構成され、ＵＶフラッド露光及び処理後、該露光された範囲は除去され、該プリントマスターの凹部を規定する。非露光範囲は浮き彫りになる該プリントマスターの特徴部を規定する。

Claims (20)

1. マーキングエンジンによりプリントマスター（１２０）を用意するシステム（１００）であって、
   −長手方向軸線（６８０）を有する円柱状サポート（６００）と
   −該円柱状サポート上に少なくとも１層のマークをマークするマーキングヘッドと、を具備しており、
   〇該円柱状サポートは該マーキングヘッドに対し該サポートの長手方向軸線の周りを第１速度で回転し、前記回転は該円柱状サポートの接線となる第１速度ベクトル（６７０）を規定しており、
   〇該マーキングヘッドは該長手方向軸線に平行な低速走査方向に沿って、該第１速度に対しロックされた第２速度で移動し、前記移動は第２速度ベクトル（６７１）を規定しており、
   〇該第１（６７０）及び第２（６７１）速度ベクトルの和（６７２）は該円柱状サポートの軸線（６８０）と直交する接線に対し角度αを規定し、
   〇該マーキングヘッドは該長手方向軸線の周りのインターレースされた螺旋路（６１０，６１１）に沿うマークを創るマーキング要素（６２０，６２１）のＮ個（Ｎ＞１）の平行な列を有しており、
   〇マーキング要素（６２０，６２１）の各列はマーキングピッチＰ（６３１）を有しており、
   〇異なる列の該マーキング要素はマーキングヘッドの解像度をＮ倍に増加するためにインターレースされており、
   〇インデックス番号ｉを有する第１列のノズルとインデックス番号ｊを有する第２列のノズルの間の、該長手方向軸線に直交する方向の距離は、Ｄ[ｉ][ｊ]（６６０）の非ゼロ値を有しており、この距離Ｄ[ｉ][ｊ]（６６０）は該螺旋路（６１０，６１１）間の不均等間隔（６４０，６４１）を導入しており、
   −該第１及び第２列（６２０，６２１）のノズル間の、該円柱状サポートの長手方向軸線（６８０）の方向で測定した距離（９２０）がｍ＊Ｐ／Ｎ＋ｒ＊Ｄ[ｉ][ｊ]＊ｔａｎ（α）に等しく、ここでｍは整数であり、そして０．１＜ｒ＜１．９であり、それにより該螺旋路（９５０，９５１）の間の間隔（９１０）の不均等さが減じられるか、又は取り除かれる該システム。
2. 前記マーキングヘッドがインクジェットプリントヘッドであり、前記マーキング要素がインクジェットノズルである請求項１に記載のシステム。
3. 前記インクジェットプリントヘッドが硬化可能な液体の液滴を放出し、前記システムが更に硬化源（１６０，１７０）を有する請求項２に記載のシステム。
4. 前記プリントマスターがフレキソグラフィックプリントマスターである請求項１から３の何れか１つに記載のシステム。
5. 前記マーキングヘッドがレーザーヘッドであり、前記マーキング要素がレーザー要素である請求項１に記載のシステム。
6. 前記マーキングヘッドが空間光変調器であり、前記マーキング要素がライトバルブである請求項１に記載のシステム。
7. 前記マーキングヘッドがデジタルミラーデバイスであり、前記マーキング要素がミラーである請求項１に記載のシステム。
8. ０．５＜ｒ＜１．５である請求項１から７の何れか１つに記載のシステム。
9. ０．９＜ｒ＜１．１である請求項８に記載のシステム。
10. ０．９９＜ｒ＜１．０１である請求項９に記載のシステム。
11. マーキングヘッドを有するマーキングエンジンによりプリントマスター（１２０）を用意する方法であって、
    −長手方向軸線（６８０）を有する円柱状サポート（６００）上に、マーキングヘッドを用いて、少なくとも１層のマークをマークする過程と、
    −該マーキングヘッドに対し、該円柱状サポートを該長手方向軸線の周りに第１速度で回転させる過程であって、該回転が該円柱状サポート（６００）の接線となる第１速度ベクトル（６７０）を規定する、該回転させる過程と、
    −該マーキングヘッドを、該長手方向軸線（６８０）に平行な低速走査方向に、該第１速度にロックされた第２速度で移動させる過程であって、該移動が第２速度ベクトル（６７１）を規定する、該移動させる過程と、を具備しており、
    −該第１（６７０）及び第２速度（６７１）ベクトルの和（６７２）が、該円柱状サポートの軸線（６８０）に直交する接線に対し角度αを規定し、
    −該マーキングヘッドが、該長手方向軸線（６８０）の周りのインターレースされた螺旋路（６１０，６１１）に沿いマークを創るマーキング要素のＮ個（Ｎ＞１）の平行な列（６２０，６２１）を有しており、
    −マーキング要素の各列はマーキングピッチＰ（６３１）を有し、異なる列（６２０，６２１）の該マーキング要素はマーキングヘッドの解像度をＮ倍に増加させるためにインターレースされており、
    −インデックス番号ｉを有するノズルの第１列とインデックス番号ｊを有するノズルの第２列の間の長手方向軸線に直交する方向の距離が、非ゼロの値Ｄ[ｉ][ｊ]（６６０）を有しており、この距離Ｄ[ｉ][ｊ]（６６０）は該螺旋路（６１０，６１１）間の不均等間隔（６４０，６４１）を導入しており、該方法が更に、
    −マーキング要素の２つの隣り合う列（６２０，６２１）の該マーキング要素を、該円柱状サポートの長手方向軸線の方向に、ｐ＊Ｐ／Ｎ＋ｒ＊Ｄ[ｉ][ｊ]＊ｔａｎ（α）に等しい距離（９２０）をシフトする追加過程を具備しており、ここで０．１＜ｒ＜１．９であり、ｐは整数であり、そのため該螺旋路（９５０，９５１）の間の間隔の（９１０）の不均等さが減じられるか、又は除かれる該方法。
12. 前記マーキングヘッドがインクジェットプリントヘッドであり、前記マーキング要素がインクジェットノズルである請求項１０に記載の方法。
13. 前記インクジェットプリントヘッドが硬化可能な液体の液滴を放出し、硬化源（１６０，１７０）により該硬化可能な液体を硬化する過程を更に具備する請求項１１に記載の方法。
14. 前記プリントマスターがフレキソグラフィックプリントマスターである請求項１１から１３の何れか１つに記載の方法。
15. 前記マーキングヘッドがレーザーヘッドであり、前記マーキング要素がレーザー要素である請求項１１に記載の方法。
16. 前記マーキングヘッドが空間的光変調器であり、前記マーキング要素がライトバルブである請求項１１に記載の方法。
17. 前記マーキングヘッドがデジタルミラーデバイスであり、前記マーキング要素がミラーである請求項１１に記載の方法。
18. ０．５＜ｒ＜１．５である請求項１１から１７の何れか１つに記載の方法。
19. ０．９＜ｒ＜１．１である請求項１８に記載の方法。
20. ０．９９＜ｒ＜１．０１である請求項１９に記載の方法。

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