JP2013236904A - ティシュペーパー製品及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】高強度、嵩高さ（高比容積）、良好な触感（柔らかさ）を共に兼ね備えた、ティシュペーパー製品及びティシュペーパー製品の製造方法を提供する。
【解決手段】単一シートを１プライまたは複数プライ重ねてなるティシュペーパー製品であって、単一シート１枚の坪量が１０〜４０ｇ／ｍ^２であり、ティシュペーパー製品の比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）^1/2（ＧＭＴ）が１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍであり、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより測定したＴＳ７５０が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎである。
【選択図】図２

Description

本発明は、ティシュペーパー製品及びその製造方法に関する。

ティシュペーパー製品は、ティシュペーパーの原紙を１プライ又は２プライ以上に重ねたティシュペーパーウェブを適宜所定の大きさに切断し、連続して取り出せるように折りたたみ、所定の組数になるようボックスに収納して製造される。
このティシュペーパー製品（ウェブ）においては、強度、柔らかさ（しなやかさと滑らかさとボリューム感の総合官能）の優れていることが品質上で最も重要である。また、ふわっとした触感、いわゆる高いバルク（比容積）を有することも重要である。

嵩高感があり、柔軟な風合いを有したティシュペーパーを得る方法として、所定範囲の繊維長や繊維粗度を有する原料パルプに柔軟剤（カチオン系薬剤）を添加して抄紙した後、クレープ加工を施し、パルプ繊維の繊維間結合を抑えて嵩高なクレープ紙を得る方法が知られている（特許文献１）。
又、高バルクなティシュペーパーを得るための機械的処理として、抄紙工程の脱水乾燥工程において、湿紙をプレス脱水せずに通風乾燥する方法ＴＡＤ（through air drying；通風乾燥）方式（特許文献２）や、湿紙形成から乾燥工程の間において湿紙ウェブに凹凸処理を行う方法がある。
さらに、抄造後のウェブにエンボスなどにより機械的に凹凸処理を行う方法がある。さらに、これら方法を組み合わせる場合もある。
しかしながら、上記した柔軟剤による内添法の場合、薬剤コストが高いと共に、パルプの繊維間結合が低下するためにウェブの強度が低下し、さらに紙粉の発生が増加し、吸水速度が低下するという問題がある。
又、上記したＴＡＤ方式の場合、乾燥エネルギーのコストが膨大になる。さらに、抄紙後に凹凸処理する方法では、繊維間の結合や紙層構造が破壊されてウェブ強度が低下したり、ウェブの見かけ嵩は高くなるがウェブ自体の紙層嵩（キャリパー）を高くする（ふんわり感をだす）ことが難しいという問題がある。

一方、従来のティシュペーパーの抄造においては、湿紙ウェブを、フェルトを介して１又は２つのロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けて脱水し、さらにヤンキードライヤー（シリンダー）に貼り付けて乾燥し、次いでヤンキードライヤーからウェブを剥がす際にクレープ付け（しわ付け）を行っている。又、プレスパートにおいて、ダブルフェルトマシンのようにウェットパートのトップとボトムロールでプレスして脱水し、その後ロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けることもある。
しかしながら、このヤンキードライヤーへの押付けによって、ウェブが相対的に低バルクになるという問題がある。そして、上記した嵩高剤をパルプ原料に添加してクレープ付けによるバルク低下を抑制しようとしても、せいぜい３〜５％程度の嵩高効果しか得られず、一方で強度が著しく低下する。
又、上記したＴＡＤ方式は、ヤンキードライヤーで最終的に仕上げの乾燥及びクレープ付けを行う前にバキュームにより脱水し、通風ドライヤーで予備乾燥する技術であり、ロールプレスニップによる脱水工程が無いためにバルクロスが無く、高バルクなウェブが得られる。ところが、ＴＡＤ方式はプレスニップ脱水相当の水分を通風熱で除去するため、従来のロールプレスニップ方式に比べて約２倍の乾燥エネルギーが必要になるとされている。

そこで、ＴＡＤ方式を用いずに、湿紙工程で高バルクな処理を行う方法として、シュープレス方式と呼ばれる広いプレスニップにより、加圧脱水を調整する方法も提案されている（特許文献３）。シュープレス方式は、従来のロールプレスニップ方式に比べて、より高いバルク及び柔らかさを得ることができるが、ＴＡＤ方式ほど高いバルクは得られない。
さらに、これらの諸問題を解決する方法として、ファブリックプレス方式と呼ばれる抄紙機械が開発されている（特許文献４）。ファブリックプレス方式は、従来のプレス技術を踏襲するが、脱水と同時に凹凸付けベルト又はファブリックによりウェブに凹凸付けを行うものである。この脱水及び凹凸付けは、湿紙ウェブがフェルトから凹凸付けベルトに送られる間に、１又は２つ以上のプレスニップで行なわれ、次いでウェブがヤンキードライヤーに運ばれて乾燥される。
ファブリックプレス方式によれば、従来のロールプレスニップ方式と乾燥エネルギーが同等でありつつ、ＴＡＤ方式に匹敵する高いバルクが得られる。

なお、ファブリックプレス方式によるウェブの構造は、織物ではないが、織物に似た３次元パターンを形成する。これは、ウェブの凹凸付けが以下のように行われるためと考えられる。つまり、プレス処理の間、繊維性の網状組織が凹凸付けベルトの３次元の模様（パターン）を詰めるように満たすが、そのとき、凹凸付け層の三次元の模様が湿った繊維性のウェブに付与される。湿った繊維性のウェブは互いに相対的に可動であり、そのため、プレスフェルトが弾性的に圧縮する作用により、それらのウェブは互いに新しい位置及び方向を取る。プレスフェルトは、湿った繊維性のウェブを凹凸付けベルトの３次元の模様に押し付け、それによって、同じ坪量でバルク及び柔らかさを増し、かつ、改良された構造になる。
そして、ウェブのバルクは、プレスニップで脱水する間、ベルトの組織中のキャビティ（空洞）で、繊維性の網状構造（ネットワーク）を受けることで、圧縮されずに維持される。

特開2006-97191号公報 特開平8-3890号公報 特開平6-158578号公報 特表2001-521999号公報

しかしながら、上記特許文献４記載の技術を用いても、ティシュペーパーウェブ、及びその製品の高い強度、嵩高（高比容積）さ、良好な触感（優れた柔らかさ）を共に満たすには十分とはいえなかった。
従って本発明は、高強度、嵩高さ、良好な触感を共に兼ね備えたティシュペーパー製品及びその製造方法の提供を目的とする。

上記課題を解決するため、本発明のティシュペーパー製品は、単一シートを１プライまたは複数プライ重ねてなり、前記単一シート１枚の坪量が１０〜４０ｇ／ｍ^２であり、前記ティシュペーパー製品の比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）^1/2（ＧＭＴ）が１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍであり、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎである。
本発明のティシュペーパー製品は、抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工を施してなることが好ましい。
前記単一シートを１〜３プライ重ねてなることが好ましい。

本発明のティシュペーパー製品の製造方法は、前記ティシュペーパー製品の製造方法であって、抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工を施す。
前記抄紙及び乾燥後で前記カレンダー加工前のウェブ厚みが２００μｍ以上であることが好ましい。

この発明によれば、高強度、嵩高さ、良好な触感を共に兼ね備えたティシュペーパー製品が得られる。

本発明の実施形態に係るティシュペーパーウェブの製造装置の一例を示す図である。 本発明の実施形態に係るティシュペーパーウェブを製造する際のカレンダーパートの構成を示す図である。 ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡの測定原理を示す図である。 ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す図である。 ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す図である。

以下に本発明の実施形態について説明する。
本発明の実施形態に係るティシュペーパー製品は、単一シートを１プライまたは複数プライ重ねてなり、単一シート１枚の坪量１０〜４０ｇ／ｍ^２、かつ比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、かつ、ティシュペーパー製品のＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴ（Dry Machine Direction Tensile strength）と、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴ（Dry Cross Direction Tensile strength）との積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）^1/2（ＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）が１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍである。さらに、本発明の実施形態に係るティシュペーパー製品は、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置したティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置したティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間でのサンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎである。
なお、ティシュペーパーウェブ、及びその製品の抄紙の流れ方向を「縦方向」とし、流れ方向に直角な方向を「横方向」とする。

単一シート１枚の坪量が１０ｇ／ｍ^２未満であると強度が低下し、４０ｇ／ｍ^２を超えると柔らかさに劣る。上記坪量は、好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ^２、より好ましくは１０〜２５ｇ／ｍ^２、更に好ましくは１０〜２０ｇ／ｍ^２である。
又、ティシュペーパー製品のＧＭＴが１．６Ｎ／２５ｍｍ未満であると、やぶれ易くて実用に適さない。ＧＭＴが４．０Ｎ／２５ｍｍを超えると硬くなり、柔らかさが損なわれる。上記ＧＭＴは好ましくは１．６〜３．５Ｎ／２５ｍｍ、より好ましくは１．７〜３．０Ｎ／２５ｍｍ、さらに好ましくは１．８〜３．０Ｎ／２５ｍｍである。
本発明の実施形態に係るティシュペーパー製品は、坪量、比容積及びＧＭＴを上記範囲に規定することにより、高強度、嵩高さ、良好な触感を共に満たすことができる。

ティシュペーパー製品の比容積が５．５ｃｍ^３／ｇ未満であると、ふんわり感が乏しく、風合いが劣る。一方、比容積が１０ｃｍ^３／ｇを超えると、バルク（嵩高さ）は高くなるが、平滑性が劣り、触感が悪くなる。上記比容積は、より好ましくは５．５〜９．０ｃｍ^３／ｇ、さらに好ましくは６．７〜９．０ｃｍ^３／ｇである。

ティシュペーパー製品は木材パルプ１００％から成っていてもよく、古紙パルプ、非木材パルプを含んでも良い。目標とする品質を得るためには、ＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝１０：９０〜７０：３０（質量比）の木材パルプを原料とすることが好ましく、より好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝２０：８０〜７０：３０、更に好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝２０：８０〜４０：６０である。上記ＬＢＫＰの材種としてユーカリグランディス、及びユーカリグロビュラスに代表される、フトモモ科ユーカリ属から製造されるパルプが好ましい。又、このパルプ比率の木材パルプに対し、古紙パルプを５０質量％程度まで含むことができる。古紙パルプは品質的バラツキが大きく、配合割合が増えると製品の品質、特に柔らかさに大きく影響するので、木材パルプに対して２０質量％以下配合するのが望ましい。
なお、ティシュペーパー製品に適正な強度を確保するために、通常の手段で原料配合し、パルプ繊維の叩解処理にて強度調整を行うことができる。目標の品質を得るための叩解としては、市販のバージンパルプに対して、ＪＩＳ Ｐ８１２１で測定されるカナダ標準ろ水度で０〜１００ｍｌ、より好ましくは０〜５０ｍｌ、更に好ましくは１０〜４０ｍｌ濾水度を低減させる。
又、ティシュペーパーウェブの製造方法の詳細については後述する。

本発明の実施形態に係るティシュペーパー製品をティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ（Tissue Softness Analyzer）により測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、好ましくは７〜２１ｄＢＶ^２ｒｍｓ、より好ましくは７〜１８ｄＢＶ^２ｒｍｓ、更に好ましくは７〜１５ｄＢＶ^２ｒｍｓである。ＴＳ７５０が２５ｄＢＶ^２ｒｍｓより高いと平滑性に劣り、７ｄＢＶ^２ｒｍｓより低いと平滑性のみが際立ち、良好な触感が得られない。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、好ましくは８〜１７ｄＢＶ^２ｒｍｓ、より好ましくは８〜１５ｄＢＶ^２ｒｍｓである。ＴＳ７が２０ｄＢＶ^２ｒｍｓより高いと十分なやわらかさが得られず、８ｄＢＶ^２ｒｍｓより低いと柔らかさだけが際立ち、良好な触感を得ることができない。

又、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎであり、好ましくは２．６〜４．５ｍｍ／Ｎ、より好ましくは２．９〜４．５ｍｍ／Ｎである。Ｄ測定値が２．３ｍｍ／Ｎより低いとティシュペーパー製品全体のしなやかさに劣り、４．５ｍｍ／Ｎより高いと、しなやかさが際立ちすぎ、全体のバランスに欠く。

ここで、図３に示すように、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ２１０は、紙試料（サンプル）２０６の上から、回転したブレード付きロータ２０４を押付けたときの各種センサで検知した振動データを、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）することにより、紙のソフトネス（手触り感）を定量評価するものであり、ドイツのエムテック（Emtec Electronic GmbH、日本代理店は日本ルフト株式会社）社製の商品名である。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、ティシュペーパー製品の総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて表裏５回ずつ繰り返し、平均化する。なお、表裏とは、ティシュペーパーが２ｐｌｙ製品であれば、製品の外側に向く両面（つまり、シートの重ね合わせ面と反対面）、１ｐｌｙ製品であれば、１枚のシートの両面を意味する。
なお、試料台２０５はベースプレート２０１上に設置され、試料台２０５とベースプレート２０１の間には、力センサ２０２が配置されている。そして、力センサ２０２の検出値により、ブレード付きロータ２０４の押し込み圧力を制御する。又、ブレード付きロータ２０４はモータ２０９によって回転する。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。

図４は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す。低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークＡの強度をＴＳ７５０とし、６５００Ｈｚを含む（６５００Ｈｚの前後の）スペクトルの極大ピークＢの強度をＴＳ７とする。極大ピークＢは、通常、約６５００Ｈｚに位置する。
図５は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。

紙試料サンプルの振動周波数は、紙の構造及びロータ４の回転数に依存し、振幅（スペクトルの強度）は、クレープの高さ等の紙の構造の高さに依存する。そして、スペクトルの最初のピーク（図４のＡ）であるＴＳ７５０は滑らかさ、粗さを表す。一方、ＴＳ７が現れる周波数（５０００〜８０００Ｈｚの範囲、通常は６５００Ｈｚ近傍）は、ロータ４の共振周波数であり、水平振動となって紙表面を進むときに紙繊維による瞬間的な遮断とロータ４の振動に起因する。剛性Ｄは、紙の剛性（引張強度）に相関する。
ＴＳ７の値が低いほど、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際のやわらかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的なやわらかさに優れることを意味する。

本発明のティシュペーパー製品は、上記したティシュペーパーウェブを１プライまたは複数プライ重ね（好ましくは１枚〜３枚重ね）にして適宜所定の大きさのシートに切断し、連続して取り出せるようにＣ折りして互いに積層して所定の組数になるようにして製造することができる。又、この積層体をボックスに収納することができる。

次に、図１、図２を用いて、本発明の実施形態に係るティシュペーパーウェブの製造方法について説明する。図１はティシュペーパーウェブの製造装置５０の一例を示し、図２はカレンダーパートの構成を示す。
図１の装置５０は、ファブリックプレス方式の抄紙機であり、予備的に脱水するための通風乾燥（ＴＡＤ）設備を用いず、プレス手段のみで凹凸付けしたウェブ１０３を製造することができる。装置５０は、連続するウェブを形成するウェット部２、ウェブを脱水して模様付け又は凹凸付けするプレス部３、及びウェブを最終乾燥する乾燥部４を備えている。

ウェット部２は、クレセントフォーマー形式で湿紙を形成するものであり、繊維及び水からなる紙料をフォーミング領域に供給するヘッドボックス６、ウェブの水の一部を脱水するフォーミングフェルト８及びフォーミングワイヤー９、複数のガイドロール１０、並びにフォーミングロール７を有する。
ヘッドボックス６は、フォーミングワイヤー９とフォーミングフェルト８との間の成型部５にて紙料ジェットを吐出する。フォーミングワイヤー９はエンドレスのループ形態であり、複数のガイドロール１０及びフォーミングロール７の周りを走行し、フォーミングロール７にてフォーミングフェルト８に接触する。従って、位置５に吐出された紙料はフォーミングワイヤー９によって脱水されて繊維性ウェブ１０１を形成し、この繊維性ウェブ１０１がフォーミングフェルト８にてプレス部３に搬送される。フォーミングフェルト８も複数のガイドロール１８の周りを走行するエンドレスのループ形態となっている。
なお、成型部５をサクションブレストロールフォーマーとすることもできる。

プレス部３はメインプレス１１及び凹凸付けファブリック１４を備え、メインプレス１１は第１のプレス要素１２と第２のプレス要素１３とからなる。第１及び第２のプレス要素１２，１３は、互いに圧着してそれらの間にプレスニップＮ１を形成する。図１の例では、メインプレス１１はロールプレスであり、第１及び第２のプレス要素１２，１３が対向する双ロールをなす。そして、第１のプレス要素（ロール）１２が凹凸付けファブリック１４のループ内に位置し、第２のプレス要素（ロール）１３がフォーミングフェルト８のループ内に位置し、プレスニップＮ１にてフォーミングフェルト８と凹凸付けファブリック１４が接触する。メインプレス１１は、長いニッププレス又はシュープレス（図示しない）でも良い。
凹凸付けファブリック１４は、エンドレスのループ形態をなし、複数のガイドロール１５、及び乾燥部４に対向するスムーズな転送ロール１６の周りを走行する。凹凸付けファブリック１４は、第１のプレス要素（ロール）１２の周りを走行したときにメインプレス１１のプレスニップＮ１を通り、フォーミングフェルト８で搬送された繊維性ウェブ１０１と接触する。そして、プレスニップＮ１にて、凹凸付けファブリック１４が繊維性ウェブ１０１の脱水及び凹凸付けを行って、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を形成する。凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、凹凸付けファブリック１４によって転送ロール１６まで搬送される。
転送ロール１６は、後述する乾燥部４の乾燥シリンダー１９と対向し、両者の間に転送ニップＮ２を形成する。そして、転送ニップＮ２に搬送された凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、プレス及び脱水を施されずに乾燥にのみ供される。

なお、プレス部３（プレスニップＮ１）において、フォーミングフェルト８は、ｚ−方向(厚み方向)に弾性変形可能で圧縮可能な受水プレスフェルト１７として働く。受水プレスフェルト１７は、プレスニップＮ１を通過した凹凸付け繊維性ウェブ１０２をすぐに離し、ウェブ１０２を再び湿らさないようにする。
プレス部３を通る間、各ウェブ１０１、１０２の乾燥度は、繊維濃度１５〜３０％の範囲から４２〜５２％の範囲とすることができる。

乾燥部４は、乾燥シリンダー１９、クレープ付けドクター２１、及び乾燥シリンダー１９を覆うフード２２を備えている。なお、図１の例では、乾燥シリンダー１９はヤンキードライヤーであるが、他のタイプの乾燥部（たとえばエアースルードライヤー、金属製の乾燥ベルト）を適用することができる。又、乾燥部は、単一の乾燥部（例えば、図１のように１つのシリンダー）であってもよく、複数の乾燥部で構成することもできる。
乾燥シリンダー１９の表面は、転送ニップＮ２近傍にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を乾燥する乾燥表面２０を形成する。又、クレープ付けドクター２１は乾燥表面２０の下流に配置され、乾燥表面２０によって乾燥した凹凸付け繊維性ウェブ１０２にクレープ付けを行い、それによって、凹凸付け及びクレープ付けの両方を施された最終ウェブが得られる。クレープ付は、紙を縦方向（マシン走行方向）に機械的に圧縮し、クレープと称される波状の皺を形成する公知の方法であり、紙に嵩（バルク感）、柔らかさ、吸水性、表面の滑らかさ、美観（クレープの形状）などを付与する。
そして、転送ニップＮ２にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２が凹凸付けファブリック１４から離れて乾燥シリンダー１９の乾燥表面２０に転送される。転送ニップＮ２の圧力は１ＭＰａ以下であり、この圧力ではウェブ１０２の脱水は生じない。
なお、凹凸付けファブリック１４から乾燥表面２０側にウェブ１０２を確実に転送させるため、スプレー装置２３によって乾燥表面２０に接着剤を塗布するようにすると良い。スプレー装置２３は、クレープ付けドクター２１と転送ニップＮ２との間であって、乾燥表面２０が開放された位置に配置することができる。

凹凸付けファブリック１４としては、金属又は合成樹脂（プラスチック）の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤが挙げられる。このワイヤの目数としては、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、好ましくは20〜65本/2.54cm、より好ましくは25〜60本/2.54cmとすることができる。又、このワイヤの線径としては、経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.70mm、好ましくは0.21〜0.55mm、より好ましくは0.21〜0.45mmとすることができる。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲未満である場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲を超える場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が強過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も強くなり過ぎ、触感（優れた柔らかさ）が劣る。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲を超える場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲未満である場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が低くなり過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も低くなって、強度を確保しつつ嵩高（高比容積）を得ることが難しい。
なお、凹凸付けファブリックでない一般的なファブリックは、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ、70〜200本/2.54cm程度である。また、経糸及び緯糸の線径はそれぞれ、0.08〜0.20mm程度である。
上記で示したワイヤの目数や線径は、ワイヤのトップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の値である。

次に、図２を参照し、本発明の実施形態に係るティシュペーパーウェブの製造方法の、特徴部分であるカレンダー加工について説明する。
カレンダーパート６０は、対向する一対のロール６１、６２から構成され、ロール６１、６２間のギャップに、抄紙及び乾燥後の凹凸付け繊維性ウェブ１０３が装入されてカレンダー加工される。
ここで、凹凸付け繊維性ウェブ１０３の厚みｔ_０に対し、ロール６１、６２間のギャップの距離ｔ_１を２０〜８０％に設定すること、及び、カレンダーのトップロールとボトムロールで±５％以内の回転スピード差を付与することで、より滑らかで、柔軟性に富んだ嵩高なウェブが得られる。
距離ｔ_１が厚みｔ_０の２０％未満であると、ウェブは平滑になるが、バルクロスが生じ、比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇの嵩高でふんわりしたウェブが得られない。距離ｔ_１が厚みｔ_０の８０％を超えると、ウェブを滑らかにすることが困難になる。
なお、距離ｔ_１が厚みｔ_０の２０〜８０％であれば、ロール６１、６２を通過したウェブのキャリパー（厚み）がある程度自然に復元し、キャリパーの減少を最小限に抑え、柔軟性、厚さの低減を最小限に抑えつつ、表面性の向上をはかることができる。
ロール６１、６２としては、鋼鉄ロール、チルドロール、表面硬質メッキ仕上げロール等の金属性ロール、又は弾性材料でコーティングされたシリンダーを用いることができる。ウェブをより滑らかにできる点では、金属ロールが好ましい。
カレンダー加工前のウェブ厚みｔ_０は、好ましくは８０〜３００μｍ／枚、より好ましくは１００〜３００μｍ／枚、さらに好ましくは２００〜３００μｍ／枚である。またカレンダー加工後のウェブ厚みは好ましくは５０〜２００μｍ／枚、より好ましくは１００〜２００μｍ／枚である。
クレープ付け及びカレンダー加工された単一シートが１プライまたは複数プライ重ねられたティシュペーパー製品の厚みは、０．５〜１．５ｍｍ／１０枚、好ましくは０．５〜１．１ｍｍ／１０枚である。
なお、ティシュペーパー製品とする加工において、ローション薬液の塗布の有無、エンボス加工の有無、印刷の実施の有無は、適宜選択できる。

本発明は上記した実施形態に限定されず、本発明の思想と範囲に含まれる様々な変形及び均等物に及ぶことはいうまでもない。

パルプ組成（質量％）をＮＢＫＰ３０％、ＬＢＫＰ７０％とし、それぞれ表１、表２に示す特性を有する２枚重ね及び１枚重ねのティシュペーパーを、図１に示すファブリックプレス方式の製紙機５０を用い、凹凸付け繊維性ウェブ１０３を製造した。次に、図２に示すプルユニットカレンダーパート６０を用い、抄紙及び乾燥後の凹凸付け繊維性ウェブ１０３をカレンダー加工した。カレンダー加工の条件を表１、表２に示す。
凹凸付けファブリック１４としては、経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のプラスチック製ワイヤを用い、ワイヤの経糸及び緯糸の目数及び線径を、経糸の目数：53本/2.54cm、緯糸の目数：34本/2.54cm、経糸の線径：0.30mm、緯糸の線径：0.35mmに規定した。

さらに、カレンダー加工後の最終ウェブを２枚重ね、及び１枚重ねのティシュペーパー製品に加工し、以下の評価を行った。
ＧＭＴ（Geometric Tensile Strength）：ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づいて乾燥時の縦方向引張り強さＤＭＤＴと乾燥時の横方向引張り強さＤＣＤＴとを測定し、これらの積の平方根を算出した。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子を１秒間に１ｍｍ 以下の速度で下ろしたときのゲージを読み取った。なお、測定は試料を１０枚重ねて異なる１０ヶ所で測定し、測定結果を平均した。そして、得られた平均値を枚数で割って１枚当りの紙厚とした。
比容積：１枚当たりの厚さを坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ³で表したもの。
吸水度：旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に従い、温度23±１℃、湿度50±2％の状態で、１枚重ね品では０．０１ｍｌ、２枚重ね品では０．１ｍｌの精製水を滴下し、水滴がティシュペーパー製品に吸収される時間（秒）を測定した。

ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの測定は、上記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡを用いて行った。測定条件も上記のとおりである。
やわらかさの評価は、モニター２０人による官能評価によって行った。評価基準は１０点満点で各テストのブランクを５点として相対評価を行った。評価が６点以上であれば、柔らかさに優れる。
なお、坪量、引張強さ（ＧＭＴ）、厚さ、比容積、及びティシューソフトネス測定装置ＴＳＡによる測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。

得られた結果を２枚重ねのティシュペーパー製品については表１に示し、１枚重ねのティシュペーパー製品については表２に示す。

表１〜表２から明らかなように、各実施例の場合、比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、ＧＭＴが１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍ、（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓ、（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓ、（Ｄ）が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎとなり、かつ柔らかさの官能評価に優れ、強度、嵩高さ（比容積）、柔らかさを共に向上させることができた。

一方、単一シート１枚の坪量が１０ｇ／ｍ^２未満である比較例１〜３の場合、ＧＭＴが１．６Ｎ／２５ｍｍ未満となり強度が低下したと共に、ブランク１（カレンダー加工なし）に比べてハンドフィールの向上は見られなかった。なお、比較例１は比容積が５．５ｃｍ^３／ｇ未満であり、比較例１〜３のカレンダー加工前のウェブ厚みは２００μｍ未満であった。
また、比容積が５．５ｃｍ^３／ｇ未満である比較例６の場合、ＧＭＴが１．６Ｎ／２５ｍｍ未満となり強度が低下したと共に、ブランク５（カレンダー加工なし）に比べてハンドフィールの向上は見られなかった。 市販品である比較例４，５の場合、剛性（Ｄ）の測定値が２．３ｍｍ／Ｎ未満となり、ハンドフィールの向上が見られなかった。これは、比較例４，５の場合、上記した凹凸付けファブリック１４を用いずに、一般的なファブリックにより抄紙したためである。なお、ＧＭＴ（強度）は、例えばパルプの原料及びその配合量、叩解度、紙力剤の添加の有無、抄紙条件等によって適宜調整することができる。

６０ カレンダーパート
６１、６２ カレンダーパートの一対のロール
６１ トップカレンダーロール
６２ ボトムカレンダーロール
１３０ 抄紙及び乾燥後のウェブ
ｔ_０ 抄紙及び乾燥後のウェブ厚み
ｔ_１ 一対のロールのギャップの距離

上記課題を解決するため、本発明のティシュペーパー製品は、単一シートを１プライまたは複数プライ重ねてなり、トップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、該経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.70mmの経糸及び緯糸を編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックにより抄紙され、カレンダー加工前のウェブ厚みｔ _０ を８０〜３００μｍ／枚として、該カレンダー加工が施されてなり、前記単一シート１枚の坪量が１０〜４０ｇ／ｍ^２であり、前記ティシュペーパー製品の比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）^1/2（ＧＭＴ）が１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍであり、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎである。
本発明のティシュペーパー製品は、抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにて前記カレンダー加工を施してなることが好ましい。
前記単一シートを１〜３プライ重ねてなることが好ましい。

Claims (5)

1. 単一シートを１プライまたは複数プライ重ねてなるティシュペーパー製品であって、
   前記単一シート１枚の坪量が１０〜４０ｇ／ｍ^２であり、
   前記ティシュペーパー製品の比容積が５．５〜１０．０ｃｍ^３／ｇ、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）^1/2（ＧＭＴ）が１．６〜４．０Ｎ／２５ｍｍであり、
   ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、
   ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が７〜２５ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が８〜２０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、
   前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ティシュペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、
   それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．３〜４．５ｍｍ／Ｎであることを特徴とするティシュペーパー製品。
2. 抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工を施してなる請求項１に記載のティシュペーパー製品。
3. 前記単一シートを１〜３プライ重ねてなる請求項１又は２に記載のティシュペーパー製品。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のティシュペーパー製品の製造方法であって、抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工を施すティシュペーパー製品の製造方法。
5. 前記抄紙及び乾燥後で前記カレンダー加工前のウェブ厚みが２００μｍ以上である請求項４記載のティシュペーパー製品の製造方法。