JP2013227955A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】高温の油を給油する場合でも、高い体積効率を実現し、圧縮機効率の高いスクロール圧縮機を提供する。
【解決手段】
前記吸込領域給油手段７０は、油溜連結路７０ａ、油溜凹部７０ｂ、吸込連結路７０ｃを有し、吸込連結路７０ｃは、旋回運動の１旋回期間に、外線側吸込室最大面積旋回角θａを含む一連の外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａと、内線側吸込室最大面積旋回角θｂを含む一連の内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂと、の分断した２期間で連結し、油溜連結路７０ａは、外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａ後でかつ内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂ前の外内油溜給油旋回角期間Ｔｄと、内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂ後でかつ外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａ前の内外油溜給油旋回角期間Ｔｃと、の分断した２期間で連結する。
【選択図】図６

Description

本発明は、スクロール圧縮機に関し、特に、閉込み開始によって圧縮室が形成される前段階である非密閉空間（以後、「吸込室」と称する。）に隣接する吸込領域への給油方法に関する。

特許文献１に開示されたスクロール圧縮機は、油溜（油溜領域）を旋回スクロールのスラスト面（スラストシール面）を介して吸入室（吸込領域）と隣接させ、そのスラスト面と対向するスラスト支持面に設けた凹部を、旋回スクロールの１旋回あたり吸込領域と油溜領域の各々へ１回ずつ臨むように配置されている。

このような構成により、特許文献１に開示されたスクロール圧縮機は、旋回スクロールが旋回して凹部が油溜領域内に臨んだ状態において、油溜領域から凹部へ油が入り、その後、更に旋回スクロールが旋回して凹部が吸込領域へ臨んだ状態において、凹部に入っていた油が吸込領域へ排出され、いわゆるポケット給油を行うことができるようになっている。これによって、油溜領域内の油を吸込領域へ供給することができるようになっている。

吸込領域へ供給された油は、その後、吸込室へと流れ込むため、圧縮室と吸込領域との間の漏れが油により抑制され、体積効率が向上し、これに伴って圧縮機効率が向上する。

特開２０００−２１３４７６号公報

ここで、体積効率ηｖは、スクロールラップの幾何学的形状から導かれる理論的な循環量Ｇｔに対する実循環量Ｇｐの割合を％で表した値である。すなわち、体積効率ηｖは、以下の式（１）で表すことができる。
ηｖ＝Ｇｐ／Ｇｔ×１００ ………（１）
なお、各記号は、以下のような値である。
ηｖ：体積効率 ［％］
Ｇｔ：理論循環量 ［ｋｇ／ｓ］
Ｇｐ：実循環量 ［ｋｇ／ｓ］

ここで、理論循環量Ｇｔおよび実循環量Ｇｐを用いて、循環量差ΔＧを以下の式（２）のように定義する。
ΔＧ＝Ｇｔ−Ｇｐ ………（２）
式（２）を用いて式（１）は、以下の式（３）のようになる。
ηｖ＝（Ｇｔ−ΔＧ）／Ｇｔ×１００ ………（３）
式（３）に示すように、循環量差ΔＧを小さくすることで、体積効率ηｖが向上することがわかる。

この循環量差ΔＧは、以下の式（４）に示すように２つの量に分けられる。
ΔＧ＝Ｇｓ＋Ｇｃ ………（４）
Ｇｓ：吸込加熱による循環低下量 ［ｋｇ／ｓ］
Ｇｃ：圧縮室から吸込領域へ漏れ戻る作動流体による循環低下量 ［ｋｇ／ｓ］

吸込加熱による循環低下量Ｇｓは、理論循環量Ｇｔを算出する密度を計測する圧縮機外部の吸込み流路での作動流体温度よりも、吸込室へ入る吸込領域内の作動流体の温度が、いろいろな要因で加熱（一般に「吸込加熱」という。例えば、各圧縮室で発生した圧縮熱が熱伝導や輻射熱により吸込領域内の作動流体を加熱する。）されて上昇するために、作動流体の密度の低下が発生し、循環量が低下する分である。

漏れ戻りによる循環低下量Ｇｃは、閉込んだ圧縮室から、低圧である吸込領域にシール隙間を通って漏れ出る作動流体量である。

以上より、体積効率ηｖを向上させるためには、循環低下量Ｇｓと循環低下量Ｇｃを低減させればよいことが分かる。循環低下量Ｇｓは吸込加熱を抑制することで低減でき、循環低下量Ｇｃは圧縮室と吸込領域のシール性を高めることにより低減できる。

上記のようにして体積効率ηｖの向上で循環量の増大を実現すると、通常は、圧縮機効率ηｃも向上する。そのことを以下で説明する。圧縮機効率ηｃは、以下の式（５）で定義される。

ここで、各記号は以下の量を示す。
ΔＨ ：理論循環量を算出する圧縮機外部の吸込み流路内の状態から吐出圧まで断
熱圧縮した場合の作動流体の理論エンタルピ増大量 ［Ｊ／ｋｇ］
ΔＨ’：圧縮室に入る時の実吸込み状態から吐出圧まで断熱圧縮した場合の作動流
体の理論エンタルピ増加量 ［Ｊ／ｋｇ］
損失和：熱流体損失＋機械損失＋モータ損失 ［Ｗ］
なお、理論エンタルピ増加量ΔＨ’について、一般に、圧力一定の場合、温度が低下すると理論エンタルピ増加量ΔＨ’は減少する。

このように、体積効率ηｖを向上させるために、循環低下量Ｇｓと循環低下量Ｇｃを低減させて実循環量Ｇｐを増大させると、損失和は、圧縮途中の漏れ低減で熱流体損失が低減するために減少し、さらに、実循環量Ｇｐの増大、理論エンタルピ増加量ΔＨ’の減少によって、式（５）の分母が減少し、圧縮機効率ηｃは向上することがわかる。

ところで、特許文献１に開示されたスクロール圧縮機は、油溜領域内の油を吸込領域へ供給することにより、圧縮室と吸込領域のシール性を高めることができるため、循環低下量Ｇｃを低減することができる。

一方、スクロール圧縮機の油は、例えば、圧縮室の圧縮熱やモータの発熱等により加熱され、油温が作動流体の吸込温度よりも高くなる場合がある。このため、油溜領域から流入する油温が作動流体の吸込温度よりも高い場合、油溜領域内の油を吸込領域へ供給することにより、吸込加熱が発生して循環低下量Ｇｓが増大する。

即ち、油溜領域から流入する油温が作動流体の吸込温度よりも高い場合、漏れ戻りによる循環低下量Ｇｃが低減しても吸込加熱による循環低下量Ｇｓが増大するため、体積効率ηｖの向上が少なくなる、または、体積効率ηｖが低下し、それに伴って圧縮機効率ηｃも低下してしまうという課題がある。

そこで、本発明は、高温の油を給油する場合でも、高い体積効率を実現し、圧縮機効率の高いスクロール圧縮機を提供することを課題とする。

このような課題を解決するために、本発明は、旋回鏡板とそれに立設した旋回ラップを有し旋回運動する旋回スクロールと、固定鏡板とそれに立設した固定ラップを有する固定スクロールと、前記固定スクロールが固定され前記旋回鏡板の背面である旋回鏡板下面まで回り込んだ形状を有するフレームと、前記固定スクロールと前記旋回スクロールが噛合って両スクロール間に形成される圧縮室が閉込む前の吸込室と外部に通じる吸込流路との間の吸込領域と、前記吸込領域の圧力である吸込圧力よりも高圧で油溜される油溜領域と、前記旋回スクロールのスラストシール面および前記スラストシール面と対向するスラスト支持面により前記吸込領域と前記油溜領域をシールするシール領域と、前記油溜領域の油を前記吸込領域へ、前記旋回運動の１旋回期間に、２回供給する吸込領域給油手段と、を備えることを特徴とするスクロール圧縮機である。

本発明によれば、高温の油を給油する場合でも、高い体積効率を実現し、圧縮機効率の高いスクロール圧縮機を提供することができる。

第１実施形態に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。 第１実施形態に係るスクロール圧縮機の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。 第１実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロールの固定ラップと旋回スクロールの旋回ラップとの関係を説明する透視図であり、（ａ）は旋回内線側吸込室が形成されている状態であり、（ｂ）は旋回外線側吸込室が形成されている状態である。 第１実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの上面図である。 第１実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの縦断面図である。 固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。 吸込領域給油手段の動作の流れを説明する図である。 吸込領域給油手段の動作の流れを説明する図である。 第２実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの上面図である。 第２実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの縦断面図である。 第３実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図である。 第４実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図である。 第５実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図である。 第６実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図である。 第７実施形態に係るスクロール圧縮機の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。 第７実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロール２を上部から透視した旋回スクロール３とフレーム４との組図であり、（ａ）は旋回内線側吸込室が形成されている状態であり、（ｂ）は旋回外線側吸込室が形成されている状態である。 第７実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの縦断面図である。 第７実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの下面図である。 第７実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して旋回スクロール下面とフレーム上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図（図１６のＴ部）である。 第８実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの縦断面図である。 第８実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの下面図である。 第８実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して旋回スクロール下面とフレーム上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図（図１６のＴ部）である。 第９実施形態に係るスクロール圧縮機の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。 第９実施形態に係るスクロール圧縮機の旋回スクロールの上面図である。 第９実施形態に係るスクロール圧縮機の固定スクロールを上部から透視して固定スクロール下面と旋回スクロール上面における吸込領域給油手段を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。 吸込給油量の変化に伴うシール性向上による効率向上量と吸込加熱による効率低下量の関係を示すグラフである。 吸込給油量の変化に伴うスクロール圧縮機の効率向上量を示すグラフである。 吸込室の面積変化と吸込室給油旋回角期間および油溜給油旋回角期間の関係を示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態（以下「実施形態」という）について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付し重複した説明を省略する。

≪第１実施形態≫
＜スクロール圧縮機の構成＞
第１実施形態に係るスクロール圧縮機１の全体構成について、図１から図３を用いて説明する。図１は、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１の縦断面図である。図２は、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。図３は、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール２の固定ラップ２ｂと旋回スクロール３の旋回ラップ３ｂとの関係を説明する透視図であり、（ａ）は旋回内線側吸込室９０ｂが形成されている状態であり、（ｂ）は旋回外線側吸込室９０ａが形成されている状態である。なお、この例において、スクロール圧縮機１の直径は、１０ｍｍから１０００ｍｍ程度のものである。

図１に示すように、スクロール圧縮機１は、固定スクロール２と、旋回スクロール３と、フレーム４と、オルダムリング５（図２参照）と、クランク軸６と、モータ７と、ケーシング８と、を備えている。

固定スクロール２には、固定鏡板２ａの下面側に円のインボリュート曲線を用いた形状（図３参照）の固定ラップ２ｂが立設されている。同様に、旋回スクロール３には、旋回鏡板３ａの上面側に円のインボリュート曲線を用いた形状（図３参照）の旋回ラップ３ｂが立設されている。これら固定ラップ２ｂおよび旋回ラップ３ｂを噛合わせることにより、図３に示すように、両者間の外周寄りに吸込室９０を形成することができるようになっている。

また、図１に示すように、固定スクロール２には、吸込口２ｓが形成されており、スクロール圧縮機１の外部から作動流体を固定スクロール２へ導入する吸込パイプ５０が圧入され、吸込流路が形成されている。また、スクロール圧縮機１の停止直後の作動流体の逆流を防止するために逆止弁２１が吸込パイプ５０の下部に設けられている。そして、図３に示すように、この吸込口２ｓと吸込室９０との間に吸込領域９５が形成されている。

旋回スクロール３は、後述するような構成によって旋回運動を行うことができるようになっている。この旋回運動により、吸込室９０は閉込みを開始し、密閉空間である圧縮室１００へ移行する。この圧縮室１００には、図３（ａ）に示すように、旋回ラップ３ｂの外線側で形成される旋回外線側圧縮室１００ａと、図３（ｂ）に示すように、旋回ラップ３ｂの内線側で形成される旋回内線側圧縮室１００ｂの２系統の圧縮室があり、これら圧縮室へ移行する前段階である各々の吸込室を、旋回外線側吸込室９０ａ（図３（ｂ）参照）、旋回内線側吸込室９０ｂ（図３（ａ）参照）と称するものとする。

また、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１では、旋回ラップ３ｂの巻終り側の両側面を固定スクロール２との噛合いに用いる、いわゆる非対称歯形とする。これにより、固定スクロール２の内線の巻終りである内線側固定巻終りは、対称歯形といわれる従来歯形時のα（図３参照）からβ（図３参照）へ移動する。このβは、インボリュート巻角で１８０度回転させた位置であり、外線側固定巻終りγと固定ラップ２ｂの歯溝をはさんで対向する位置となる。このため、旋回外線側吸込室９０ａおよび旋回内線側吸込室９０ｂは、ともに、吸込領域９５を挟んで、吸込口２ｓ側へ開口するようになっている。これにより、旋回外線側吸込室９０ａの閉込み時の旋回角から１８０度ずれた旋回角時に旋回内線側吸込室９０ｂが閉込みを開始するようになっている。

また、固定スクロール２の中央付近には、圧縮室１００から作動流体を吐出させる吐出穴２ｄが形成されている。また、その外周側には、図３に示すように、複数のバイパス穴２ｅが形成され、図２に示すように、各々にバイパス弁２２が設けられている。バイパス弁２２は、圧縮室１００の圧力がケーシング８の内部の圧力よりも等しくなるかわずかに高くなると開弁するようになっている。

図１に示すように、固定スクロール２は、固定ラップ２ｂの外辺部である台板部２ｑの下面（固定台板面２ｕ）の外周部をフレーム４にねじ固定するようになっている。
一方、旋回スクロール３は、背面に旋回軸受２３が形成されており、旋回軸受２３にクランク軸６の偏心部であるピン部６ａが挿入される。旋回スクロール３は、主軸受２４で回転支持されるクランク軸６が回転することにより、旋回運動するようになっている。また、旋回スクロール３の背面（旋回スクロール３とフレーム４との間）には、背圧室１１０が形成されるようになっている。

また、図２に示すように、旋回スクロール３とフレーム４との間には、旋回スクロール３の自転運動を防止するためのオルダムリング５が配置されている。

圧縮室１００と背圧室１１０とを連通する圧縮室連通路６０には、背圧弁２６が設けられている。背圧弁２６は、背圧室１１０の圧力が圧縮室１００の圧力よりも所定値以上高くなると開弁するようになっている。このような背圧弁２６の動作により、背圧室１１０の圧力（背圧）は、吸込圧（吸込口２ｓ、吸込領域９５における圧力）よりも高く、吐出圧（吐出穴２ｄにおける圧力）よりも低い、中間圧を保持するようになっている。

これにより、背圧室１１０は、後述する吐出圧である旋回軸受室１１５とともに、旋回スクロール３の引付力付加手段となり、旋回スクロール３は固定スクロール２へ付勢されるようになっている。

そして、旋回スクロール３が固定スクロール２へ付勢されることにより、吸込領域９５と背圧室１１０の間は、旋回鏡板上面３ａ１と固定台板面２ｕによりシール領域を形成する。さらに詳細に述べると、旋回鏡板３ａの上面である旋回鏡板上面３ａ１はスラストシール面、固定台板面２ｕはスラスト支持面となる。また、この背圧室１１０は、後述する通り、油溜領域となっている。

クランク軸６の中央には、縦に貫通する給油穴６ｂが形成されている。また、クランク軸６の下端には、給油パイプ６ｘが圧入されている。
また、クランク軸６のフレーム４よりも下部には、回転バランスを取るためのシャフトバランス１０およびカウンターバランス１１が焼き嵌めまたは圧入されている。

副軸受２５は、ボール２５ａとボールホルダ２５ｂからなり、クランク軸６がたわんでも片当りが生じない構成となっている。副軸受２５のボールホルダ２５ｂは、下フレーム９へねじ止めまたは溶接により固定配置される。

モータ７は、クランク軸６に固定されたロータ７ａと、筒ケーシング８ａに焼き嵌めまたは圧入したステータ７ｂと、を備えて構成され、モータ７に電力を供給するモータ線でハーメチック端子２２０と接続されている。

ケーシング８は、筒ケーシング８ａと、筒ケーシング８ａの上部に溶接される上ケーシング８ｂと、筒ケーシング８ａの下部に溶接される底ケーシング８ｃと、を備えて構成され、固定スクロール２、旋回スクロール３、フレーム４、クランク軸６、モータ７等を取り囲むようになっている。これにより、固定スクロール２の上部には、固定背面室１２０が形成される。

円筒ケーシング８ａには、内部にフレーム４が溶接されて固定配置され、側面に吐出パイプ５５が溶接またはロウ付けされて固定配置され、下部に副軸受２５を支持する下フレーム９が溶接またはロウ付けされて固定配置されている。なお、固定スクロール２の台板部２ｑの外周部には上下方向に延びる溝が形成されており、同様にフレーム４の外周部にも上下方向に延びる溝が形成されており、固定スクロール２がフレーム４にねじ固定されると、ケーシング８の内部の上部空間（固定背面室１２０）とケーシング８の内部の上部空間（モータ７が配置される空間）とを連通するようになっている。

上ケーシング８ｂには、ハーメチック端子２２０と固定スクロール２に圧入してある吸込パイプ５０が溶接またはロウ付けされて固定配置されている。

また、ケーシング８の内部には、組立ての適当な段階で油を封入するようになっている。これにより、下フレーム９と底ケーシング８ｃの間には、貯油部１２５が形成される。

また、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１は、油溜領域である背圧室１１０から吸込領域９５へ給油する吸込領域給油手段７０（後述する図６参照）を備えている。なお、吸込領域給油手段７０については、図６等を用いて後述する。

＜スクロール圧縮機の動作＞
次に、スクロール圧縮機１の圧縮動作の概要を図１から図３を用いて説明する。

まずは、吸込パイプ５０からスクロール圧縮機１に流入した作動流体が、吐出パイプ５５から吐出されるまでの流れに沿って説明する。

図１に示すように、モータ７でクランク軸６を回転させ、旋回スクロール３を旋回運動させる。これによって、図３に示すように、旋回スクロール３と噛合う固定スクロール２との間の外辺部に吸込室９０が形成される。
吸込パイプ５０を経由して吸込口２ｓから流入する作動流体は、吸込領域９５を介して吸込室９０に吸い込まれる。
そして、旋回スクロール３が旋回運動することにより、吸込室９０は、閉込み開始によって圧縮室１００へ移行した後、スクロールラップ中央へ移送しつつ容積が縮小することによって圧縮室１００の内部の作動流体を圧縮し、吐出穴２ｄから図１に示すケーシング８の内部の上部空間である固定背面室１２０へ流出する。

これにより、ケーシング８の内部の圧力は吐出圧となり、いわゆる高圧チャンバ方式のスクロール圧縮機１となる。なお、過圧縮条件では、圧縮室１００の内部の圧力が吐出圧よりも高くなるため、図２に示すバイパス弁２２が開いて、バイパス穴２ｅを介して、圧縮室１００（１００ａ，１００ｂ）の内部の作動流体を固定背面室１２０へ流出させる。このような構成により、過圧縮を抑制できるため、スクロール圧縮機１の性能が向上するという効果がある。

固定背面室１２０へ流出した作動流体は、その後、固定スクロール２とフレーム４の外周部の溝により、モータ７の上部空間へ流入し、吐出パイプ５５から外部へ吐出される。

次に、油の流れに沿って説明する。
貯油部１２５の油は、吐出圧（ケーシング８の内部の圧力）と背圧（背圧室１１０の内部の圧力）の差圧により、図１に示すように、貯油部１２５から、給油パイプ６ｘ、クランク軸６内の給油穴６ｂを通って旋回軸受２３と主軸受２４を潤滑した後、背圧室１１０へと流入する。
ここで、ピン部６ａの上部の旋回軸受室１１５の圧力は吐出圧となるため、旋回スクロール３を固定スクロール２へ付勢する引付力付加手段の一つとなる。また、副軸受２５へは給油穴６ｂから遠心力によって給油するようになっている。

背圧室１１０へ流入した油は、吐出圧であるため、背圧室１１０の圧力を昇圧する効果がある。また、油に作動流体が溶け込んでいる場合には、背圧室１１０へ流入したことによる減圧によってガス化するため、これにともなう背圧室１１０の圧力上昇効果も加わる。この背圧室１１０への給油によって、図２に示すオルダムリング５の潤滑を行う。

その後、背圧室１１０へ流入した油のうちのごく少量の油が、後述する吸込領域給油手段７０（後述する図６参照）によって吸込領域９５へ流入し、残りの油である大部分の油は、図２に示すように、途中に背圧弁２６を設けた圧縮室連通路６０によって閉込み開始後の圧縮室１００へ流入する。このように油を供給することにより、シール性を向上させることができるようになっている。

このように、吸込領域給油手段７０により吸込領域９５へ給油され、また、圧縮室連通路６０により圧縮室１００へ給油されることにより、圧縮室１００の内部の作動流体は油を含んだ状態となるが、吐出穴２ｄから固定背面室１２０へ作動流体が流出したとき、ケーシング８の内壁に油が付着して作動流体と分離する。そして、付着した油は、ケーシング８の内壁を伝って、最終的にスクロール圧縮機１の底部の貯油部１２５へ戻るようになっている。

また、作動流体の一部は、モータ７の外周溝や巻線隙間を通って、モータ７の上部空間とモータ７の下部空間との間を往復した後に吐出パイプ５５から吐出される。これにより、ステータ７ｂの巻線や積層鋼板へ油が付着する確率が高くなり、作動流体中の油の分離が促進されるようになっている。

＜吸込領域給油手段＞
次に、油溜領域である背圧室１１０から吸込領域９５へ給油する吸込領域給油手段７０の構成について図４から図６を用いて説明する。図４は、旋回スクロール３の上面図である。図５は、旋回スクロール３の縦断面図である。図６は、固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。

ここで、油溜領域である背圧室１１０（図１参照）と吸込領域９５（図３参照）との間には、固定スクロール２の固定台板面２ｕと旋回スクロール３の旋回鏡板上面３ａ１とにより、シール領域が形成されている。即ち、スラスト支持面である固定台板面２ｕとスラストシール面である旋回鏡板上面３ａ１とで、油溜領域である背圧室１１０と吸込領域９５との間をシールするシール領域が形成されている。

吸込領域給油手段７０は、図６に示すように、油溜貫通穴７０ａ（油溜連結路）と、折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と、吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）と、で構成されている。

油溜貫通穴７０ａは、図４および図５に示すように、旋回スクロール３の旋回鏡板３ａに形成された貫通穴であり、スラストシール面である旋回鏡板上面３ａ１と、旋回スクロール３の旋回鏡板３ａの下面側に形成される油溜領域である背圧室１１０（図１参照）とを連絡するようになっている。なお、油溜貫通穴７０ａの旋回鏡板上面３ａ１の側の開口部を油溜凹口７０ａｂと称するものとする。

吸込掘込み７０ｃは、図４および図５に示すように、旋回スクロール３の旋回鏡板３ａのスラストシール面である旋回鏡板上面３ａ１に形成された掘り込みである。

折線油溝７０ｂは、図６に示すように、スラスト支持面である固定スクロール２の固定台板面２ｕに形成された溝であり、吸込側油溝部７０ｂｃと、吸込側油溝部７０ｂｃにほぼ垂直な方向となる油溜側油溝部７０ｂａとが繋がって形成され、２本の異なる方向に延在する溝部からなる「く」の字状となっている。

ここで、油溜貫通穴７０ａおよび吸込掘込み７０ｃは、旋回運動する旋回スクロール３の旋回鏡板３ａに設けられているのに対し、折線油溝７０ｂは、固定される固定スクロール２の固定台板面２ｕに設けられている。このため、油溜貫通穴７０ａの油溜凹部側開口部である油溜凹口７０ａｂと吸込掘込み７０ｃは、折線油溝７０ｂに対して、旋回スクロール３の旋回運動と同じ旋回半径で旋回運動を行う。

また、固定スクロール２の固定台板面２ｕに設けられた折線油溝７０ｂと吸込領域９５との間には、吸込境界線７０ｄがある。

図６には、旋回運動に伴う油溜凹口７０ａｂと吸込掘込み７０ｃの掃引領域を一点鎖線で示し、油溜凹口７０ａｂと吸込掘込み７０ｃの旋回運動の回転方向を矢印で示す。油溜凹口７０ａｂの旋回中心はＣａであり、吸込掘込み７０ｃの旋回中心はＣｃである。また、旋回外線側圧縮室１００ａ（図３（ａ）参照）の閉込み開始時の油溜凹口７０ａｂと吸込掘込み７０ｃの位置を実線で示し、旋回内線側圧縮室１００ｂ（図３（ｂ）参照）の閉込み開始時の油溜凹口７０ａｂと吸込掘込み７０ｃの位置を二点鎖線で示す。

図６に示すように、油溜凹口７０ａｂは、旋回スクロール３の１旋回につき、２回、折線油溝７０ｂの油溜側油溝部７０ｂａの下に配置され、油溜領域である背圧室１１０と折線油溝７０ｂが連結するようになっている。

また、吸込掘込み７０ｃは、旋回スクロール３の１旋回につき、２回、折線油溝７０ｂの吸込側油溝部７０ｂｃと吸込領域９５との間の吸込境界線７０ｄを跨ぐように配置され、折線油溝７０ｂと吸込領域９５が連結するようになっている。

そして、油溜側油溝部７０ｂａと吸込側油溝部７０ｂｃが、ほぼ垂直な方向に形成されていることにより、これらの連結は、交互に起こり、同時に連結することはないようになっている。
即ち、吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）は、旋回スクロール３の１旋回につき、２回だけ間欠的に折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と吸込領域９５とを連結する期間（吸込室給油旋回角期間）を有し、油溜貫通穴７０ａ（油溜連結路）は、吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）が連結しない期間（吸込室無給油旋回角期間）内に背圧室１１０（油溜領域）と折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と連結する期間（油溜給油旋回角期間）を有している。

＜吸込領域給油手段７０の動作＞
吸込領域給油手段７０の動作について図７および図８を用いて更に説明する。図７および図８は、吸込領域給油手段７０の動作の流れを説明する図である。

図７（ａ）に示すように、油溜凹口７０ａｂが折線油溝７０ｂの下に配置されることにより、油溜貫通穴７０ａを介して、背圧室１１０と折線油溝７０ｂを連結し、背圧室１１０から折線油溝７０ｂへ折線油溝７０ｂの容積を最大値とする油量が供給される。なお、折線油溝７０ｂの圧力は、背圧室１１０の圧力（背圧）となる。
そして、旋回スクロール３が旋回することにより、油溜凹口７０ａｂが折線油溝７０ｂの下から外れて、背圧室１１０と折線油溝７０ｂとの連結が解除される。

背圧室１１０と折線油溝７０ｂとの連結が解除された後で、図７（ｂ）に示すように、吸込掘込み７０ｃを介して、折線油溝７０ｂと吸込領域９５を連結する。ここで、折線油溝７０ｂの圧力（背圧）は、吸込領域９５の圧力（吸込圧）よりも高いため、折線油溝７０ｂの油は吸込掘込み７０ｃを通って、吸込領域９５へ噴出する。これにより、吸込領域９５（旋回外線側吸込室９０ａ）への給油を実現することができる。また、この際、背圧室１１０と折線油溝７０ｂとの連結が解除されているため、折線油溝７０ｂの容積を最大給油量とするポケット給油を実現することができる。

そして、旋回スクロール３が旋回することにより、図７（ｃ）に示すように、旋回外線側吸込室９０ａは閉込みを開始して、密閉空間である旋回外線側圧縮室１００ａへ移行する。また、吸込掘込み７０ｃが移動することにより、折線油溝７０ｂと吸込領域９５の連結が解除される。

そして、旋回スクロール３が旋回することにより、図８（ａ）に示すように、油溜凹口７０ａｂが折線油溝７０ｂの下に配置されることにより、油溜貫通穴７０ａを介して、背圧室１１０と折線油溝７０ｂを連結し、背圧室１１０から折線油溝７０ｂへ折線油溝７０ｂの容積を最大値とする油量が供給される。
そして、旋回スクロール３が旋回することにより、油溜凹口７０ａｂが折線油溝７０ｂの下から外れて、背圧室１１０と折線油溝７０ｂとの連結が解除される。

背圧室１１０と折線油溝７０ｂとの連結が解除された後で、図８（ｂ）に示すように、吸込掘込み７０ｃを介して、折線油溝７０ｂと吸込領域９５を連結して、吸込領域９５（旋回内線側吸込室９０ｂ）へのポケット給油を実現することができる。

そして、旋回スクロール３が旋回することにより、図８（ｃ）に示すように、旋回内線側吸込室９０ｂは閉込みを開始して、密閉空間である旋回内線側圧縮室１００ｂへ移行する。また、吸込掘込み７０ｃが移動することにより、折線油溝７０ｂと吸込領域９５を連結が解除される。

図７および図８に示すように、吸込領域給油手段７０は、旋回スクロール３の１旋回につき、旋回外線側吸込室９０ａおよび旋回内線側吸込室９０ｂへ、合計２回の給油動作を行うことができるようになっている。

このようにして、吸込領域給油手段７０は、いわゆるポケット給油を、各々の吸込室（９０ａ，９０ｂ）に対して行うことができるとともに、給油量を折線油溝７０ｂ（油溜凹部）の容積で制御することができ、給油量の管理が容易になるという効果がある。

なお、ポケット給油でない場合には、油溜領域（背圧室１１０）と吸込領域９５が直接連通する期間があるため、給油量を管理するためには、この連通時間および連通流路の抵抗を高精度に管理する必要がある。このため、吸込領域給油手段の各構成要素の形状や設定位置の公差を小さく設定しなければならなくなり、加工コストが増大するという問題が生じる。

これに対し、本実施形態に係る吸込領域給油手段７０は、折線油溝７０ｂ（油溜凹部）の容積で給油量を容易に管理することができ、加工コストを低減できるという効果がある。この効果は、油溜領域（背圧室１１０）の圧力（背圧）と吸込領域９５の圧力（吸込圧）との圧力差が非常に大きいＣＯ_２ 等の高圧流体を作動流体とする場合、特に有効となる。

＜吸込室給油旋回角期間、油溜給油旋回角期間＞
ここで、油溜貫通穴７０ａ（油溜連結路）および吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）の連結／非連結のタイミングについて図２８を用いて説明する。図２８は、吸込室９０の面積変化と吸込室給油旋回角期間および油溜給油旋回角期間の関係を示すグラフである。ここで、縦軸は吸込室９０の面積であり、横軸は旋回スクロール３の旋回角である。

ここで、吸込室９０（旋回外線側吸込室９０ａ，旋回内線側吸込室９０ｂ）の面積は、以下のように定義する。
旋回外線側吸込室９０ａの面積Ｓａは、旋回運動の軸方向に旋回外線側吸込室９０ａを投影し、旋回ラップ３ｂの旋回外線巻終り（閉込み時に固定スクロール２の内線の巻終りである内線側固定巻終りβと接する点）から固定スクロール２の内線へ降ろした垂線を外線側吸込室仕切り線Ｌａ（図７参照）として定義する閉領域の面積である。
旋回内線側吸込室９０ｂの面積Ｓｂは、旋回運動の軸方向に旋回内線側吸込室９０ｂを投影し、旋回ラップ３ｂの旋回内線巻終り（閉込み時に固定スクロール２の外線の巻終りである外線側固定巻終りγと接する点）から固定スクロール２の外線へ降ろした垂線を内線側吸込室仕切り線Ｌｂ（図８参照）として定義する閉領域の面積である。

また、第１実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定ラップ２ｂおよび旋回ラップ３ｂは、いわゆる非対称歯形であり、図２８に示すように、旋回外線側吸込室９０ａの閉込み時の旋回角から概略１８０度ずれた旋回角時に旋回内線側吸込室９０ｂが閉込みを開始するようになっている。

一般にスクロール圧縮機の２系統の吸込室面積は、各々、閉込み開始を起こす旋回角の２０度〜６０度手前で面積が最大となる（この時の旋回角を、各々、「外線側吸込室最大面積旋回角θａ」と「内線側吸込室最大面積旋回角θｂ」と称する）。
この結果、旋回外線側吸込室９０ａは、外線側吸込室最大面積旋回角θａまで吸込領域９５から作動流体を吸い込み、その後、閉込み開始までの数十度の旋回角期間では吸込領域９５へ作動流体を吐き出す。同様に、旋回内線側吸込室９０ｂは、内線側吸込室最大面積旋回角θｂまで吸込領域９５から作動流体を吸い込み、その後、閉込み開始までの数十度の旋回角期間では吸込領域９５へ作動流体を吐き出す。

しかし、その最大面積は、閉込み開始時の面積の高々１０５％程度であり、各吸込室９０の閉込み前の作動流体の理論的な吐き出し量は極めて少量となる。このため、実際の多くの場合、作動流体の流れの慣性により、吸込室９０から吸込領域９５への吐き出し流れがほとんど生じず、閉込み開始近くまで吸込動作を継続する。

このため、本実施形態の吸込室給油旋回角期間は、上記の説明したことを考慮し、図２８の矢印で示すように、吸込室給油旋回角期間の終了旋回角を各吸込室９０の閉込み開始角まで延長している。

即ち、外線側吸込室最大面積旋回角θａよりも３０度前の旋回角から外線側吸込室最大面積旋回角θａよりも遅くかつ閉込み開始角に至る旋回角期間（外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａ）で、吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）を介して、折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と吸込領域９５とを連結させる。
これにより、旋回外線側吸込室９０ａの閉込み開始前の短い旋回角期間で、かつ、旋回外線側吸込室９０ａが吸込領域９５から作動流体を吸い込みときに、吸込領域給油手段７０は吸込領域９５へ油を供給することになる。

この結果、吸込領域給油手段７０により給油したほぼ全量を旋回外線側吸込室９０ａ内へ流入させることができるうえに、吸込領域９５と圧縮室１００とのシール部となる吸込室９０の入口付近へ集中的に給油することができるため、極めて少量の給油量で吸込領域９５とのシール性を効果的に増大できるという効果がある。

同様に、内線側吸込室最大面積旋回角θｂよりも３０度前の旋回角から内線側吸込室最大面積旋回角θｂよりも遅くかつ閉込み開始角に至る旋回角期間（内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂ）で、吸込掘込み７０ｃ（吸込連結路）を介して、折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と吸込領域９５とを連結させる。
これにより、旋回内線側吸込室９０ｂの閉込み開始前の短い旋回角期間で、かつ、旋回内線側吸込室９０ｂが吸込領域９５から作動流体を吸い込みときに、吸込領域給油手段７０は吸込領域９５へ油を供給することになる。

この結果、吸込領域給油手段７０により給油したほぼ全量を旋回内線側吸込室９０ｂ内へ流入させることができるうえに、吸込領域９５と圧縮室１００とのシール部となる吸込室９０の入口付近へ集中的に給油することができるため、極めて少量の給油量で吸込領域９５とのシール性を効果的に増大できるという効果がある。

外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａの前に背圧室１１０（油溜領域）と折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と連結して折線油溝７０ｂに油を供給する旋回角期間（内外油溜給油旋回角期間Ｔｃ）は、内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂの終了旋回角よりも後で、かつ、外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａの開始旋回角よりも前の吸込室無給油旋回角期間の間となっている。
また、内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂの終了旋回角と内外油溜給油旋回角期間Ｔｃの開始旋回角との間に所定の旋回角期間を設け、内外油溜給油旋回角期間Ｔｃの終了旋回角と外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａの開始旋回角との間に所定の旋回角期間を設けることにより、油溜領域（背圧室１１０）と吸込領域９５が直接連通することがないようになっている。

内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂの前に背圧室１１０（油溜領域）と折線油溝７０ｂ（油溜凹部）と連結して折線油溝７０ｂに油を供給する旋回角期間（外内油溜給油旋回角期間Ｔｄ）は、外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａの終了旋回角よりも後で、かつ、内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂの開始旋回角よりも前の吸込室無給油旋回角期間の間となっている。
また、外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａの終了旋回角と外内油溜給油旋回角期間Ｔｄの開始旋回角との間に所定の旋回角期間を設け、外内油溜給油旋回角期間Ｔｄの終了旋回角と内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂの開始旋回角との間に所定の旋回角期間を設けることにより、油溜領域（背圧室１１０）と吸込領域９５が直接連通することがないようになっている。

＜効果＞
本実施形態に係るスクロール圧縮機１の効果について、従来例のスクロール圧縮機（例えば、特許文献１参照）と比較しつつ説明する。図２６は、吸込給油量（吸込領域９５への給油量）の変化に伴うシール性向上による効率向上量と吸込加熱による効率低下量の関係を示すグラフである。

前記したように、本実施形態に係るスクロール圧縮機１は、旋回スクロール３の１旋回に対して２回給油することができるため、旋回外線側吸込室９０ａおよび旋回内線側吸込室９０ｂのそれぞれに給油することができる。また、吸込領域９５と圧縮室１００とのシール部となる吸込室９０の入口付近へ集中的に給油することができるため、従来例と比較して、同じ吸込給油量でも吸込領域９５と圧縮室１００とのシール性を効果的に向上させることができる。

ここで、油温が作動流体の吸込温度よりも高い場合、図２６に示すように、吸込給油量の増加にほぼ比例して、吸込加熱による効率が低下する。
一方、シール性向上による効率向上量は、図２６に示すように、吸込加熱とは傾向が異なり、少量の給油時で急激に効率向上し、その後、効率向上量は飽和する。
即ち、スクロール圧縮機の効率向上量は、シール性の向上による効率向上量と吸込加熱（反転）との差分となる。

図２７は、吸込給油量の変化に伴うスクロール圧縮機の効率向上量を示すグラフである。
図２７に示すように、本実施形態に係るスクロール圧縮機１は、従来例のスクロール圧縮機と比較して、吸込給油量に対する圧縮機効率を向上させることができる。

ここで、図２７に示すように、スクロール圧縮機１の圧縮機効率を向上させるためには、吸込給油量を高精度に管理する必要がある。本実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、折線油溝７０ｂの容積を最大給油量とするポケット給油により、吸込給油量を高精度に管理することができ、スクロール圧縮機１の圧縮機効率を確実に向上できるという効果がある。

即ち、吸込領域給油手段７０により少量の油でも漏れ戻りによる循環低下量Ｇｃを減少させることができるので、吸込加熱による循環低下量Ｇｓの増大をできるだけ小さくすることができるようになっている。

一方、圧縮室連通路６０により圧縮室１００へ流入させる油は、閉込み開始後であるため、多量かつ高温であっても、吸込加熱による循環低下量Ｇｓを増大させないようになっている。
また、油を供給することによりシール性を向上させて、閉込み開始後の漏れ戻りによる循環低下量Ｇｃを低減させることができるようになっている。

＜変形例＞
なお、各吸込室給油旋回角期間の開始旋回角を吸込室最大面積旋回角よりも３０度前の旋回角とするものとして説明したが、これに限られるものではない。
図２８に示すように、吸込室面積Ｓａ，Ｓｂは、旋回角の増加とともに増大し、閉込み開始時の面積を超え、吸込室最大面積旋回角θａ，θｂで最大値となって、その後、旋回角の増加とともに減少し、閉込み開始時に閉込み開始時の面積となる。
ここで、吸込室最大面積旋回角の付近、より具体的には、吸込室面積が最初に閉込み開始時の面積となった時から閉込み時までにおいて、吸込室面積の変化量（吸込室面積の傾き）が小さくなっており、作動流体を吸込室９０へ吸い込む力も小さくなっている。
このため、各吸込室給油旋回角期間の開始旋回角を閉込み開始時の面積と略等しくなった時から吸込室最大面積旋回角までの間に設定してもよい。これにより、吸込領域給油手段７０により給油された油が吸込室９０の奥へ吸い込みさせることを低減して、吸込室９０の入口付近へより集中的に給油することができるようになっている。

≪第２実施形態≫
次に、第２実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第１実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図９は、第２実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の上面図である。図１０は、第２実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の縦断面図である。

第２実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜Ｌ字穴７０ａ２と、折線油溝７０ｂ（図６参照）と、吸込掘込み７０ｃと、を備えている。
油溜連結路である油溜Ｌ字穴７０ａ２は、一端が油溜凹部側開口部である油溜凹口７０ａｂに開口し、他端が旋回軸受室１１５（図１参照）に開口している。即ち、油溜領域を吐出圧で液体の油が満たされた旋回軸受室１１５とするようになっている。

このように構成することにより、作動流体中に油ミストが浮遊している背圧室１１０を油溜領域とする第１実施形態と比較して、折線油溝７０ｂ（油溜凹部）に液体の油を供給することができるので、折線油溝７０ｂの容積で吸込領域給油手段７０の給油量を一層高精度に設定することができ、スクロール圧縮機１の圧縮機効率が高くなる吸込給油量（図２７参照）を容易に実現することができる。

≪第３実施形態≫
次に、第３実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第１実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図１１は、第３実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。

第３実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜凹口７０ａｂを有する油溜貫通穴７０ａ（または、油溜Ｌ字穴７０ａ２）と、折線油溝７０ｂと、吸込掘込み７０ｃ２と、を備えている。
吸込連結路である吸込掘込み７０ｃ２は、第１実施形態の吸込掘込み７０ｃよりも、小径に形成されている。

このように構成することにより、旋回外線側吸込室９０ａの閉じ込み時（図１１の実線参照）および旋回内線側吸込室９０ｂの閉じ込み時（図１１の二点鎖線参照）に示すように、閉込み時において、吸込掘込み７０ｃ２は、吸込境界線７０ｄを跨がなくなっており、非連結となっている。なお、図２８において、第３実施形態に係る外線側吸込室給油旋回角期間Ｔａおよび内線側吸込室給油旋回角期間Ｔｂを破線で示す。

これにより、最もシール性に効果がある吸込室最大面積旋回角θａ，θｂで給油するとともに、給油する旋回角度間隔を狭くすることができるので、シール性をほとんど低下させることなく、吸込給油量を低減できるため、吸込過熱をより抑制することができ、圧縮機効率をより向上させることができる。

≪第４実施形態≫
次に、第４実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第１実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図１２は、第４実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。

第４実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜凹口７０ａｂを有する油溜貫通穴７０ａ（または、油溜Ｌ字穴７０ａ２）と、折線油溝７０ｂと、溝状吸込掘込み７０ｃ３と、を備えている。
吸込連結路である溝状吸込掘込み７０ｃ３は、第１実施形態の吸込掘込み７０および第３実施形態の吸込掘込み７０ｃ２と異なり、吸込室仕切り線Ｌａ，Ｌｂ（図７，８参照）に向いた溝状に形成されている。

このように構成することにより、溝状吸込掘込み７０ｃ３が吸込境界線７０ｄを跨いで折線油溝７０ｂと吸込領域９５とを連結させた時、溝状吸込掘込み７０ｃ３の溝方向に沿って油が噴出する。この溝は前記したように各吸込室９０のもっともシール性を要する吸込室仕切り線Ｌａ，Ｌｂ（図７，８参照）へ向くように形成されているため、より効率よくシール性を向上させることができる。そして、シール性を向上させることにより、吸込給油量を低減できるため、吸込過熱をより抑制することができ、圧縮機効率をより向上させることができる。

≪第５実施形態≫
次に、第５実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第４実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図１３は、第５実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。

第５実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜凹口７０ａｂを有する油溜貫通穴７０ａ（または、油溜Ｌ字穴７０ａ２）と、細溝折線油溝７０ｂ２と、溝状吸込掘込み７０ｃ３と、を備えている。
油溜凹部である細溝折線油溝７０ｂ２は、細溝吸込側油溝部７０ｂ２ｃと、細溝吸込側油溝部７０ｂ２ｃにほぼ垂直な方向となる細溝油溜側油溝部７０ｂ２ａとが繋がって形成され、第１実施形態の折線油溝７０ｂよりも、細く形成されている。

このように形成することにより、油溜連結路である油溜貫通穴７０ａ（または、油溜Ｌ字穴７０ａ２）により、油溜領域である背圧室１１０（または、旋回軸受室１１５）と油溜凹部である細溝折線油溝７０ｂ２とが連結する期間、即ち、内外油溜給油旋回角期間Ｔｃおよび外内油溜給油旋回角期間Ｔｄを短くすることができるので、溝状吸込掘込み７０ｃ３を吸込室仕切り線Ｌａ，Ｌｂ（図７，８参照）に向いた溝状に形成しても、油溜領域（背圧室１１０または旋回軸受室１１５）と吸込領域９５が直接連通することがないようにすることができ、ポケット給油を実現することができる。

≪第６実施形態≫
次に、第６実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第５実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図１４は、第６実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）である。

第６実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜凹口７０ａｂを有する油溜貫通穴７０ａ（または、油溜Ｌ字穴７０ａ２）と、細溝折線油溝７０ｂ２と、溝状吸込掘込み７０ｃ３と、吸込領域９５と通じる固定スクロール２に形成された吸込圧溝２ｒと、を備えている。
吸込圧溝２ｒは、細溝折線油溝７０ｂ２よりも固定スクロール２の外周側に形成され、固定スクロール２の周方向において細溝折線油溝７０ｂ２よりも長く形成されていることが望ましい。

ここで、細溝折線油溝７０ｂ２の圧力は、油溜領域である背圧である背圧室１１０（または、吐出圧である旋回軸受室１１５）から油が供給される際、吸込領域９５の吸込圧よりも高圧となっており、旋回スクロール３を固定スクロール２から離す方向の力がかかって付勢力が低下することとなる。これに対し、吸込圧である吸込領域９５と通じる吸込圧溝２ｒを形成することにより、吸込圧溝２ｒの圧力を吸込圧とすることができるので、旋回スクロール３を固定スクロール２の方向に付勢する付勢力を維持することができるので、付勢力の変動による旋回スクロール３の揺動が抑制され、漏れ戻りを低減し、圧縮機効率のばらつきが抑制され、圧縮機効率の平均値が向上するという効果がある。

≪第７実施形態≫
次に、第７実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第１実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。第７実施形態に係るスクロール圧縮機は、旋回スクロール３がフレーム４へ付勢されるスクロール圧縮機であり、例えば、ケーシング８の内部の圧力は吸込圧となる、いわゆる低圧チャンバ方式のスクロール圧縮機である。

図１５は、第７実施形態に係るスクロール圧縮機１の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。図１６は、第７実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視した旋回スクロール３とフレーム４との組図であり、（ａ）は旋回内線側吸込室９０ｂが形成されている状態であり、（ｂ）は旋回外線側吸込室９０ａが形成されている状態である。図１７は、第７実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の縦断面図である。図１８は、第７実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の下面図である。図１９は、第７実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して旋回スクロール３の下面（旋回鏡板下面３ａ２）とフレーム４の上面（フレーム支持面４ｕ）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図１６のＴ部）である。

図１５に示すように、オルダムリング５は、旋回鏡板３ａの上部に配置される。
旋回スクロール３がフレーム４へ付勢されることにより、吸込領域９５と背圧室１１０の間は、旋回スクロール３の旋回鏡板下面３ａ２とフレーム４のフレーム支持面４ｕによりシール領域を形成する。さらに詳細に述べると、旋回鏡板下面３ａ２はスラストシール面、フレーム支持面４ｕはスラスト支持面となる。また、油溜領域である背圧室１１０の背圧を設定するため、圧縮室連通路６０が形成される。この圧縮室連通路６０の設置は、２通り考えられ、フレーム４の側を通って固定スクロール２の歯底に至る通路と、旋回鏡板３ａを貫通する通路が考えられる。これらは、通路だけでもよいが、その途中に背圧弁２６を適宜設置してもよい。

吸込領域給油手段７０は、図１７、図１８および図１９に示すように、旋回鏡板下面３ａ２に形成された油溜掘込み７０ａ３（油溜連結路）と、フレーム支持面４ｕに形成されたフレーム油溜７０ｂ３（油溜凹部）と、旋回鏡板下面３ａ２に形成された吸込貫通穴７０ｃ４（吸込連結路）と、で構成され、旋回ラップの巻終り付近に形成されている。

このように構成することにより、旋回スクロール３がフレーム４へ付勢されるスクロール圧縮機に適用することができる。旋回鏡板下面３ａ２には旋回ラップ３ｂが立設していないため、シール領域を広く取ることが可能となり、吸込領域給油手段７０の設計の自由度を向上させることができるという効果がある。

≪第８実施形態≫
次に、第８実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、第７実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図２０は、第８実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の縦断面図である。図２１は、第８実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の下面図である。図２２は、第８実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して旋回スクロール３の下面（旋回鏡板下面３ａ２）とフレーム４の上面（フレーム支持面４ｕ）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図１６のＴ部）である。

第８実施形態に係るスクロール圧縮機１の吸込領域給油手段７０は、油溜Ｌ字背面穴７０ａ４（油溜連結路）と、フレーム支持面４ｕに形成されたフレーム油溜７０ｂ４（油溜凹部）（図１９参照）と、旋回鏡板下面３ａ２に形成された吸込貫通穴７０ｃ４（吸込連結路）と、で構成されている。
油溜連結路である油溜Ｌ字背面穴７０ａ４は、一端が旋回鏡板下面３ａに形成された油溜凹部側開口部で開口し、他端が旋回軸受室１１５に開口している。即ち、油溜領域を液体の油が満たされた旋回軸受室１１５とするようになっている。

このように構成することにより、作動流体中に油ミストが浮遊している背圧室１１０を油溜領域とする第７実施形態と比較して、フレーム油溜７０ｂ３（油溜凹部）に液体の油を供給することができるので、フレーム油溜７０ｂ３の容積で吸込領域給油手段７０の給油量を高精度に設定することができ、スクロール圧縮機１の圧縮機効率が高くなる吸込給油量（図２７参照）を容易に実現することができる。

また、図２２に示すように、フレーム油溜７０ｂ４を構成する吸込側溝部７０ｂ４ｃと油溜側溝部７０ｂ４ａの角度を鋭角に変更したため、フレーム油溜７０ｂ４が吸込圧となる時間が増加し、旋回鏡板３ａがフレーム４へ安定して付勢される。これにより、付勢力の変動による旋回スクロール３の揺動が抑制され、漏れ戻りを低減し、圧縮機効率のばらつきが抑制され、圧縮機効率の平均値が向上するという効果がある。

≪第９実施形態≫
次に、第９実施形態に係るスクロール圧縮機について説明する。なお、他の実施形態に係るスクロール圧縮機と重複する点は、説明を省略する。
図２３は、第９実施形態に係るスクロール圧縮機１の図１のＳ部における部分拡大縦断面図である。図２４は、第９実施形態に係るスクロール圧縮機１の旋回スクロール３の上面図である。図２５は、第９実施形態に係るスクロール圧縮機１の固定スクロール２を上部から透視して固定スクロール下面（固定台板面２ｕ）と旋回スクロール上面（旋回鏡板上面３ａ１）における吸込領域給油手段７０を示す部分拡大透視図（図３のＱ部）であり、旋回スクロール３を固定したものとして相対的に固定スクロール２が旋回するものとして図示している。

第１から第８実施形態に係るスクロール圧縮機１は、スラストシール面（旋回鏡板上面３ａ１または旋回鏡板下面３ａ２）に油溜連結路および吸込連結路を形成し、スラスト支持面（固定台板面２ｕまたはフレーム支持面４ｕ）に油溜凹部を形成する構成であるものとしたが、第９実施形態に係るスクロール圧縮機１は、スラストシール面（旋回鏡板上面３ａ１または旋回鏡板下面３ａ２）に油溜凹部を形成し、スラスト支持面（固定台板面２ｕまたはフレーム支持面４ｕ）に油溜連結路および吸込連結路を形成する構成である。

この第９実施形態に係る吸込領域給油手段７０は、スラスト支持面である固定台板面２ｕに形成された油溜固定穴７０ａ５（油溜連結路）と、スラストシール面である旋回鏡板上面３ａ１に形成された旋回油溜７０ｂ５（油溜凹部）と、スラスト支持面である固定台板面２ｕに形成された吸込Ｌ字固定穴７０ｃ５（吸込連結路）と、を備えている。

固定台板面２ｕにスラスト損失を低減する施策が施された場合、固定台板面２ｕをそのまま保持することが必要になる。その場合、この方式では、固定台板面２ｕにほとんど手を加える必要がなくなるので、スラスト損失低減効果を損なうことなく、体積効率向上とそれに伴う圧縮機効率の向上を実現する効果がある。

なお、図２３に示すように、第９実施形態に係る吸込領域給油手段７０の油溜固定穴７０ａ５（油溜連結路）は、背圧室１１０を油溜領域とするものとして説明したが、これに限られるものではない。油溜連結路を、油溜固定穴７０ａ５にかえて、スクロール圧縮機１の外部から来る油溜固定外部穴７０ａ６としてもよい。

例えば、底ケーシング８ｃの下部から貯油部１２５の油をスクロール圧縮機１の外部へ取り出し、熱交換器で油を冷却してから、油溜固定外部穴７０ａ６から冷却された油を供給するようにしてもよい。これにより、吸込給油の油温度は低くなるため、吸込過熱が抑制され、より大きな圧縮機効率の向上を実現できるという効果がある。

また、スクロール圧縮機１の外部から油を取り込むのではなく、固定スクロール２の上部から油を取り出す構成であってもよい。固定スクロール２の上部には、吐出穴２ｄから油が噴出してくるため、常時油が溜まる。この油を油溜領域として、油溜連結路を構成してもよい。

１ スクロール圧縮機
２ 固定スクロール
２ａ 固定鏡板
２ｂ 固定ラップ
２ｒ 吸込圧溝
２ｓ 吸込口（吸込流路）
２ｕ 固定台板面（スラスト支持面）
３ 旋回スクロール
３ａ 旋回鏡板
３ａ１ 旋回鏡板上面（スラストシール面）
３ａ２ 旋回鏡板下面（スラストシール面）
３ｂ 旋回ラップ
４ フレーム
４ｕ フレーム支持面
５０ 吸込パイプ（吸込流路）
７０ 吸込領域給油手段
７０ａ 油溜貫通穴（油溜連結路）
７０ａ２ 油溜Ｌ字穴（油溜連結路）
７０ａ３ 油溜掘込み（油溜連結路）
７０ａ４ 油溜Ｌ字背面穴（油溜連結路）
７０ａ５ 油溜固定穴（油溜連結路）
７０ａ６ 油溜固定外部穴（油溜連結路）
７０ａｂ 油溜凹口（油溜凹側口）
７０ｂ 折線油溝（油溜凹部）
７０ｂ２ 細溝折線油溝（油溜凹部）
７０ｂ３ フレーム油溜（油溜凹部）
７０ｂ４ フレーム油溜（油溜凹部）
７０ｂ５ 旋回油溜（油溜凹部）
７０ｂａ 油溜側油溝部
７０ｂｃ 吸込側油溝部
７０ｃ 吸込掘込み（吸込連結路）
７０ｃ２ 吸込掘込み（吸込連結路）
７０ｃ３ 溝状吸込掘込み（吸込連結路）
７０ｃ４ 吸込貫通穴（吸込連結路）
７０ｃ５ 吸込Ｌ字固定穴（吸込連結路）
７０ｄ 吸込境界線（境界）
９０ 吸込室
９０ａ 旋回外線側吸込室
９０ｂ 旋回内線側吸込室
９５ 吸込領域
１００ 圧縮室
１００ａ 旋回外線側圧縮室
１００ｂ 旋回内線側圧縮室
１１０ 背圧室（油溜領域）
１１５ 旋回軸受室（油溜領域）
Ｓａ 旋回外線側吸込室面積
Ｓｂ 旋回内線側吸込室面積
Ｌａ 外線側吸込室仕切り線
Ｌｂ 内線側吸込室仕切り線
Ｔａ 外線側吸込室給油旋回角期間
Ｔｂ 内線側吸込室給油旋回角期間
Ｔｃ 内外油溜給油旋回角期間
Ｔｄ 外内油溜給油旋回角期間
θａ 外線側吸込室最大面積旋回角
θｂ 内線側吸込室最大面積旋回角

Claims (14)

1. 旋回鏡板とそれに立設した旋回ラップを有し旋回運動する旋回スクロールと、
   固定鏡板とそれに立設した固定ラップを有する固定スクロールと、
   前記固定スクロールが固定され前記旋回鏡板の背面である旋回鏡板下面まで回り込んだ形状を有するフレームと、
   前記固定スクロールと前記旋回スクロールが噛合って両スクロール間に形成される圧縮室が閉込む前の吸込室と外部に通じる吸込流路との間の吸込領域と、
   前記吸込領域の圧力である吸込圧力よりも高圧で油溜される油溜領域と、
   前記旋回スクロールのスラストシール面および前記スラストシール面と対向するスラスト支持面により前記吸込領域と前記油溜領域をシールするシール領域と、
   前記油溜領域の油を前記吸込領域へ、前記旋回運動の１旋回期間に、２回供給する吸込領域給油手段と、を備える
   ことを特徴とするスクロール圧縮機。
2. 前記旋回ラップおよび前記固定ラップは、
   前記旋回ラップの外線側で形成される旋回外線側吸込室の閉込み開始旋回角と、前記旋回ラップの内線側で形成される旋回内線側吸込室の閉込み開始旋回角とが、概略１８０度異なる非対称歯形であり、
   前記吸込領域給油手段は、
   前記スラストシール面および前記スラスト支持面のいずれか一方の面に設ける油溜凹部と、
   いずれか他方の面を有する部材に設け、前記油溜領域と前記油溜凹部を間欠的に連結する油溜連結路と、
   いずれか他方の面を有する部材に設け、前記油溜凹部と前記吸込領域を間欠的に連結する吸込連結路と、を有し、
   前記吸込連結路は、前記旋回運動の１旋回期間に、
   前記旋回運動の軸方向に前記旋回外線側吸込室を投影した場合の前記旋回ラップの旋回外線巻終りから前記固定ラップの固定内線へ降ろした垂線を外線側吸込室仕切り線として定義する旋回外線側吸込室面積が前記旋回運動に伴って最大となる外線側吸込室最大面積旋回角時を含む一連の外線側吸込室給油旋回角期間と、
   前記旋回運動の軸方向に前記旋回内線側吸込室を投影した場合の前記旋回ラップの旋回内線巻終りから前記固定ラップの固定外線へ降ろした垂線を内線側吸込室仕切り線として定義する旋回内線側吸込室面積が前記旋回運動に伴って最大となる内線側吸込室最大面積旋回角時を含む一連の内線側吸込室給油旋回角期間と、の分断した２期間で連結し、
   前記油溜連結路は、
   前記外線側吸込室給油旋回角期間後でかつ前記内線側吸込室給油旋回角期間前にある第１吸込領域無給油旋回角期間内の外内油溜給油旋回角期間と、
   前記内線側吸込室給油旋回角期間後でかつ前記外線側吸込室給油旋回角期間前にある第２吸込領域無給油旋回角期間内の内外油溜給油旋回角期間と、の分断した２期間で連結する
   ことを特徴とする請求項１に記載のスクロール圧縮機。
3. 前記外線側吸込室給油旋回角期間の終了旋回角は、
   前記外線側吸込室最大面積旋回角以上、前記旋回外線側吸込室の閉込み開始旋回角以内であり、
   前記内線側吸込室給油旋回角期間の終了旋回角は、
   前記内線側吸込室最大面積旋回角以上、前記旋回内線側吸込室の閉込み開始旋回角以内である
   ことを特徴とする請求項２に記載のスクロール圧縮機。
4. 前記外線側吸込室給油旋回角期間の開始旋回角は、
   前記旋回外線側吸込室面積が前記旋回外線側吸込室の閉込み開始時の旋回外線側吸込室面積と略等しくなる旋回角以上、前記外線側吸込室最大面積旋回角以内であり、
   前記内線側吸込室給油旋回角期間の開始旋回角は、
   前記旋回内線側吸込室面積が前記旋回内線側吸込室の閉込み開始時の旋回内線側吸込室面積と略等しくなる旋回角以上、前記内線側吸込室最大面積旋回角以内である
   ことを特徴とする請求項３に記載のスクロール圧縮機。
5. 前記スラストシール面は、
   前記旋回鏡板の前記旋回ラップが立設する面である旋回鏡板上面であり、
   前記スラスト支持面は、
   前記旋回鏡板上面と対向する前記固定スクロールの固定台板面である
   ことを特徴とする請求項２乃至請求項４のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
6. 前記スラストシール面は、
   前記旋回鏡板の前記旋回ラップが立設する面と反対の面である旋回鏡板下面であり、
   前記スラスト支持面は、
   前記旋回鏡板下面と対向する前記フレームのフレーム支持面である
   ことを特徴とする請求項２乃至請求項４のいずれか１項に記載のスクロール圧縮機。
7. 前記油溜凹部は、前記スラスト支持面に設けられ、
   前記油溜連結路および前記吸込連結路は、前記スラストシール面を有する部材に設けられる
   ことを特徴とする請求項５または請求項６に記載のスクロール圧縮機。
8. 前記油溜凹部は、前記スラストシール面に設けられ、
   前記油溜連結路および前記吸込連結路は、前記スラスト支持面を有する部材に設けられる
   ことを特徴とする請求項５または請求項６に記載のスクロール圧縮機。
9. 前記油溜凹部は、
   延在する吸込側油溝部を有し、
   前記吸込連結路は、
   掘込み形状である吸込掘込みであり、
   前記吸込掘込みは、前記旋回運動による１旋回間に前記油溜凹部と前記吸込領域の境界を２回跨がせる
   ことを特徴とする請求項７に記載のスクロール圧縮機。
10. 前記油溜凹部は、
    前記吸込側油溝部と異なる方向に延在する油溜側油溝部を有し、
    前記油溜連結路は、
    穴形状である油溜貫通穴であり、前記油溜貫通穴の前記油溜領域側の開口部である油溜側口を前記油溜領域へ常時開口させるとともに、
    前記油溜凹部側の開口部である油溜凹側口を前記旋回運動による１旋回間に前記油溜側油溝部へ２回臨ませる
    ことを特徴とする請求項９に記載のスクロール圧縮機。
11. 前記吸込掘込みを溝形状である溝状吸込掘込みとし、
    前記溝状吸込掘込みの溝方向を、前記外線側吸込室給油旋回角期間は前記外線側吸込室仕切り線側へ向く方向とし、前記内線側吸込室給油旋回角期間は前記内線側吸込室仕切り線側へ向く方向とする
    ことを特徴とする請求項１０に記載のスクロール圧縮機。
12. 前記油溜凹部は、
    延在する吸込側油溝部を有し、
    前記吸込連結路は、
    穴形状である吸込貫通穴であり、前記吸込貫通穴の前記吸込領域側の開口部である吸込側口を前記吸込領域へ常時開口させるとともに、
    前記油溜凹部側の開口部である吸込凹側口を前記旋回運動による１旋回間に前記吸込側油溝部へ２回臨ませる
    ことを特徴とする請求項８に記載のスクロール圧縮機。
13. 前記油溜凹部は、
    前記吸込側油溝部と異なる方向に延在する油溜側油溝部を有し、
    前記油溜連結路は、
    掘込み形状である油溜掘込みであり、
    前記油溜掘込みは、前記旋回運動による１旋回間に前記油溜凹部と前記油溜領域の境界を２回跨がせる
    ことを特徴とする請求項１２に記載のスクロール圧縮機。
14. 前記スラスト支持面に前記吸込領域と連結し、前記油溜凹部よりも外周側に設けられる吸込圧溝を有する
    ことを特徴とする請求項１１に記載のスクロール圧縮機。

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