JP2013208423A - 音響波検出用プローブおよび光音響計測装置 - Google Patents

Abstract

【課題】光音響計測において、高エネルギー光を伝送し、かつ、複数の光ファイバそれぞれを進行する光のエネルギー量の偏りを解消することを可能とする。
【解決手段】被検体Ｍに測定光Ｌを照射するように測定光Ｌを導光する導光部４４と、測定光Ｌの照射により被検体Ｍ内で発生した光音響波Ｕを検出する音響波振動子２０とを備える音響波検出用プローブ１１において、導光部４４が、光学系の上流側から入射した測定光のエネルギープロファイルをフラットトップ化するホモジナイザ４０と、ホモジナイザ４０を透過した測定光Ｌを集光する集光部材と４１、複数の光ファイバ４２ａを包含するバンドルファイバ４２であって、集光部材４１を透過した測定光Ｌが入射端部Ｅ１から入射するように配置されたバンドルファイバ４２とを含むものとする。
【選択図】図１

Description

本発明は、測定対象に当てて音響波を検出するプローブおよび光音響計測装置に関するものである。

光音響分光法は、所定の波長（例えば、可視光、近赤外光又は中間赤外光の波長帯域）を有するパルス光を被検体に照射し、被検体内の特定物質がこのパルス光のエネルギーを吸収した結果生じる弾性波である光音響波を検出して、その特定物質の濃度を定量的に計測するものである（例えば特許文献１）。被検体内の特定物質とは、例えば血液中に含まれるグルコースやヘモグロビンなどである。このように光音響波を検出しその検出信号に基づいて光音響画像を生成する技術は、光音響イメージング（ＰＡＩ：Photoacoustic Imaging）或いは光音響トモグラフィー（ＰＡＴ：Photo Acoustic Tomography）と呼ばれる。

従来、上記のような光音響分光法を利用した計測（光音響計測）において、次のような課題がある。被検体に照射された光の強度は、被検体内を伝播する過程で吸収や散乱によって著しく減衰する。また、照射された光に基づいて被検体内で発生した光音響波の強度も、被検体内を伝播する過程で吸収や散乱によって減衰する。したがって、光音響計測では、被検体の深部の情報を得ることが難しい。この課題を解決するため、例えば高エネルギーの光を用いて被検体内に照射される光のエネルギー量を増やすことにより、発生する光音響波を大きくすることが考えられる。

しかし、光音響計測において必要とされる高エネルギー（１ｍＪ以上）の光を光ファイバによって導光する場合、その光ファイバの端面が破壊されてしまう可能性が高く、光ファイバの耐久性の問題が生じうる。通常、光を光ファイバに入射させる際、光のビーム径が光ファイバのコア径に収まるように集光レンズの焦点近傍位置に光ファイバの端面を配置する。しかし、集光レンズにより集光された際、光が絞られすぎてエネルギーが局所的に集中し、このエネルギーが集中した部分を起点に光ファイバの端面の損傷が進むためである。

一方、例えば特許文献２には、入射端部が融着加工されたバンドルファイバ（融着バンドルファイバ）を使用して単位面積当たりに入射する光のエネルギーを効率よく低減することにより高エネルギー光の伝送を実現することが開示されている。

特開２０１０−１２２９５号公報 特開２００４−１９３２６７号公報

しかしながら、特許文献２の方法を光音響計測に適用しても、融着バンドルファイバから出射した光のエネルギープロファイルの均一性を確保できないという問題がある。これは、特許文献２の方法では、光が融着バンドルファイバに入射する際のエネルギープロファイルの均一性が確保されていないからである。特許文献２の００１７段落には、融着バンドルファイバの径とほぼ同径のスポットで光が照射される旨の記載はあるが、特許文献２では融着バンドルファイバの入射端部に対して光をレンズで集光させただけである。この場合、光が融着バンドルファイバに入射する際のエネルギープロファイルは、通常の光のエネルギープロファイルと同じくガウス分布を有していると考えられる。そうすると、バンドルファイバ中の光ファイバそれぞれを進行する光のエネルギー量に偏りが生じていると推定される。

特許文献２では単に光を伝送することができればよいため、出射した光のエネルギープロファイルの均一性を確保する必要はないが、光音響計測では良質な光音響信号を再構成する観点から、高エネルギー光の伝送の他、被検体に実際に照射された光のエネルギープロファイルの均一性も要求される。そのためには、バンドルファイバ中の光ファイバのそれぞれを進行する光のエネルギー量の偏りを解消することが重要となる。

本発明は上記要望に応えてなされたものであり、光音響計測において、高エネルギー光を伝送し、かつ、複数の光ファイバのそれぞれを進行する光エネルギー量の偏りを解消することを可能とする音響波検出用プローブおよび光音響計測装置を提供することを目的とするものである。

上記課題を解決するために、本発明に係る音響波検出用プローブは、
被検体に向けて測定光を出射するように測定光を導光する導光部と、測定光の照射により被検体内で発生した光音響波を検出する音響波振動子とを備える音響波検出用プローブにおいて、
導光部が、
この導光部に入射した測定光のエネルギープロファイルをフラットトップ化するホモジナイザと、
ホモジナイザを透過した測定光を集光する集光部材と、
複数の光ファイバを包含するバンドルファイバであって、集光部材を透過した測定光がバンドルファイバの入射端部から入射するように配置されたバンドルファイバとを含むものであることを特徴とするものである。

つまり本発明では、測定光を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。

そして、本発明に係るプローブにおいて、ホモジナイザは、測定光をさらに拡散させるものであることが好ましい。この場合において、集光部材は、下記式１で規定される測定光の最小ビーム径Ｄがバンドルファイバの径ｄとの関係で下記式２を満たすように測定光を集光するものであり、バンドルファイバは、測定光のビーム径が０．８ｄ以上１．２ｄ以下である状態で測定光が入射するように配置されたものであることが好ましい。

本明細書において、ｆは集光部材の焦点距離を表し、φはホモジナイザに入射する際の測定光の拡がり角を表し、θはホモジナイザの拡散角を表す。そして、「バンドルファイバの径」とは、バンドルファイバ中の複数の光ファイバのうち、最も離れた光ファイバ同士のコアにおける外周間の最大距離を意味する。また、「拡がり角」とは、レーザ光のビーム径が伝搬に伴い拡がる角度を意味する。また、ホモジナイザの「拡散角」とは、設計上の拡散角、つまり平行光として当該ホモジナイザに入射し透過したレーザ光のビーム径が伝搬に伴い拡がる角度を意味する。なお、「拡がり角」および「拡散角」は平面角の全角で表すものとする。これらの角度を測定する場合には、あるビーム径から当該ビーム径の２．０倍のビーム径に拡がるまでの伝搬距離の範囲内でビーム径を１０点程度測定し、このときのビーム径の変化の傾きから求めることが好ましい。

また「ビーム径」とは、レーザ光のエネルギープロファイルのおよそ８６．５％が含まれビーム中心（通常は、ビーム強度の最大位置である）を中心とする円の直径、いわゆる１／ｅ^２径とすることができる。この場合、ビーム強度が不規則に分布すること等によりビーム中心を求めにくいときには、ビーム中心と推定される位置近傍でエネルギーが８６．５％となる円を網羅的に作成し、その中で面積が最小となる円の直径をビーム径としてもよい。

また、本発明に係るプローブにおいて、導光部は、ホモジナイザの入射側の直前に、上記複数の光ファイバの開口角に適合したビーム径に測定光を拡大するように、前記複数の光ファイバの開口角に適合した拡大率が設定されたビームエキスパンダ光学系を含むものであることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、バンドルファイバの入射端部に融着加工が施されていることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、上記入射端部における複数の光ファイバの外周は、光エネルギーに対して高い耐久性を有する材料によって被覆されていることが好ましい。この場合において、光エネルギーに対して高い耐久性を有する材料は石英であることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、上記入射端部の端面配置において分割された複数の分割領域のそれぞれに係る光ファイバの出射端部は、光ファイバ全体の出射端部から測定光が出射したときのエネルギープロファイルが全体として均一になるように、その出射端部が属する分割領域ごとの相対的な大きさに応じて配置されていることが好ましい。この場合において、複数の分割領域は、バンドルファイバの中心からの距離に応じて分割されたものであることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、導光部は、複数の光ファイバの出射端部の少なくとも一部が接続される接続面と、接続面から入射した測定光が出射する出射面とを有する少なくとも１つの導光板を備えることが好ましい。この場合において、導光板は、音響波振動子を挟んで対向するように複数配置されていることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、ホモジナイザは、微小なレンズが基板の片面にランダムに配置されたレンズ拡散板であることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、集光部材およびバンドルファイバを一体化して保持する保持部を備えることが好ましい。この場合において、保持部は、ホモジナイザも含めて一体化して保持するものであることが好ましい。

また、本発明に係るプローブにおいて、バンドルファイバの入射面を覆うように入射端部を保持する保持部であって測定光が入射する部分にウィンドウ部を有する保持部を備えることが好ましい。この場合において、ウィンドウ部はＮＤフィルタから構成することができる。

さらに、保持部を備える場合において、バンドルファイバに入射する測定光を通過させる開口を有しかつバンドルファイバの入射端に設けられた開口部材であって上記開口の径が入射端に向かうほどバンドルファイバの径に対応した大きさまで小さくなる開口部材を備えることが好ましい。或いは、保持部は、キャップ部材と、光エネルギーに対して耐性のある材料から形成されたチップであってキャップ部材に嵌められたリング形状のチップとを含む導光部材を保持部内部に備えることが好ましく、または、絞りおよびリレーレンズ系を含む導光部材を保持部内部に備えることが好ましい。また、保持部は、光源を内包する装置筐体の装着部と着脱可能なコネクタ構造を有するものであることが好ましい。

本発明に係る光音響計測装置は、
上記に記載のプローブと、
音響波振動子によって検出された光音響波の光音響信号を処理する信号処理手段とを備えることを特徴とするものである。

そして、本発明に係る光音響計測装置において、測定光を出力する光源と、この光源と光学的に接続された装着部であってホモジナイザを保持する装着部を有する装置筺体と、集光部材およびバンドルファイバを一体化して保持する保持部とを備え、装着部および保持部が互いに着脱可能なコネクタ構造を有するものであることが好ましい。或いは、本発明に係る光音響計測装置において、測定光を出力する光源と、この光源と光学的に接続された装着部であってホモジナイザおよび集光部材を保持する装着部を有する装置筺体と、バンドルファイバの入射面を覆うように入射端部を保持する保持部であって測定光が入射する部分にウィンドウ部を有する保持部とを備え、装着部および保持部が互いに着脱可能なコネクタ構造を有するものであることが好ましい。

また、本発明に係る光音響計測装置において、信号処理手段は、光音響信号に基づいて光音響画像を生成する音響画像生成手段を含むものであることが好ましい。この場合において、音響波振動子は、被検体に対して送信された音響波に対する反射音響波を検出するものであり、音響画像生成手段は、反射音響波の信号に基づいて反射音響波画像を生成するものであることが好ましい。

本発明に係る音響波検出用プローブおよび光音響計測装置は、導光部が、当該導光部に入射した測定光のエネルギープロファイルをフラットトップ化するホモジナイザと、ホモジナイザを透過した測定光を集光する集光部材と、複数の光ファイバを包含するバンドルファイバであって、集光部材を透過した測定光が入射端部から入射するように配置されたバンドルファイバとを含むものであることを特徴とするものである。これにより、フラットトップ化された測定光をバンドルファイバ中の各光ファイバに分割して入射させることで、局所的なエネルギーが損傷閾値エネルギーを超えてバンドルファイバの端面が損傷することを広い範囲で防止することができる。この結果、光音響計測において、高エネルギー光を伝送し、かつ、複数の光ファイバそれぞれを進行する光のエネルギー量の偏りを解消することが可能となる。

第１の実施形態におけるプローブの導光部の構成例を示す概略断面図である。 第１の実施形態のプローブにおける音響波振動子および光ファイバの配置を示す概略断面図である。 ホモジナイザの複数の構成例を示す概略断面図である。 プローブの導光部の他の構成例を示す概略断面図である。 融着加工されたバンドルファイバの入射端部の端面配置を示す概略図である。 （ａ）ホモジナイザによってエネルギープロファイルがフラットトップ化された後、レンズで集光されたレーザ光のエネルギープロファイルを示す図である。（ｂ）ホモジナイザを使用せずにレンズで集光させただけのレーザ光のエネルギープロファイルを示す図である。 レンズ拡散板および集光部材の光学特性と最小ビーム径との関係を示すグラフである。 進行方向と集光部材の光軸との成す角度が分布を持つレーザ光束が当該集光部材に集光された場合において、集光範囲の直径および最小ビーム径の相関性を示すグラフである。 ビームエキスパンダを含む場合の導光部の構成を示す概略図である。 導光板の構成例を示す概略図である。 第２の実施形態のプローブにおける音響波振動子、光ファイバおよび導光板の配置を示す概略断面図である。 入射端部の光ファイバの端面配置において分割された分割領域の設定方法を示す概略図である。 （ａ）第１の実施形態のプローブにおける光ファイバの配置方法についての設計変更を示す概略図である。（ｂ）第２の実施形態のプローブにおける光ファイバの配置方法についての設計変更を示す概略図である。 （ａ）光源を含む装置筺体の装着部および保持部の構成を示す概略図である。（ｂ）保持部が図１４ａの装着部に装着された様子を示す概略図である。 （ａ）光源を含む装置筺体の装着部および保持部の他の構成を示す概略図である。（ｂ）保持部が図１５ａの装着部に装着された様子を示す概略図である。 光源を含む装置筺体の装着部および保持部の他の構成を示す概略図である。 保持部内に開口部材を備えた構成を示す概略図である。 バンドルファイバの入射端部にキャップ部材（石英ロッド）を備えた構成を示す概略図である。 バンドルファイバの入射端部にキャップ部材（エアギャップ光ファイバ）を備えた構成を示す概略図である。 入射ビームのエネルギープロファイルとキャップ部材との関係を示す概略図である。 バンドルファイバの入射端部にリレーレンズ系を備えた構成を示す概略図である。 光音響計測装置としての光音響画像生成装置の第１実施形態を示す概略構成図である。 光音響計測装置としての光音響画像生成装置の第２実施形態を示す概略構成図である。

以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明するが、本発明はこれに限られるものではない。なお、視認しやすくするため、図面中の各構成要素の縮尺等は実際のものとは適宜異ならせてある。

「音響波検出用プローブの第１の実施形態」
まず、音響波検出用プローブ（探触子）の第１の実施形態について説明する。図１は、本実施形態におけるプローブの導光部の構成例を示す概略断面図である。また図２は、本実施形態のプローブにおける音響波振動子アレイおよび光ファイバの配置を示す概略断面図である。

本実施形態におけるプローブ１１は、図１および図２に示されるように、ホモジナイザ４０、集光部材４１および融着加工されたバンドルファイバ４２から構成される導光部４４と、音響波振動子アレイ２０と、バンドルファイバ４２の出射端部Ｅ２および音響波振動子アレイ２０を保持する筺体１１ａとを備える。本実施形態では、プローブ１１は、レーザユニット１３から出力されたレーザ光Ｌがホモジナイザ４０に入射するように、レーザユニット１３と光学的に接続されて使用される。ホモジナイザ４０に入射したレーザ光Ｌは、集光部材４１を経由してバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１に入射する。その後、バンドルファイバ４２によって導光されたレーザ光Ｌは、バンドルファイバ４２中の各光ファイバ４２ａの出射端部Ｅ２から出射し、測定光として被検体Ｍに照射される。なお、測定光はレーザ光に限られない。

＜筺体＞
筺体１１ａは、プローブ１１の操作者がプローブ１１を保持するための保持部材としても機能する。本実施形態では、筺体１１ａはハンドヘルド型の形状を有しているが、本発明の筺体１１ａはこれに限られない。

＜ホモジナイザ＞
ホモジナイザ４０は、本実施形態では、光学系の上流側から入射したレーザ光Ｌのエネルギープロファイル（エネルギー分布）をフラットトップ化するとともにレーザ光Ｌを拡散させる光学要素である。フラットトップ化されたレーザ光Ｌは、集光部材４１へ導光され、フラットトップなエネルギープロファイルを有する状態で入射端部Ｅ１に入射する。エネルギープロファイルを「フラットトップ化する」とは、言い換えれば、ホモジナイザに入射したレ−ザ光を、中心付近がフラットトップなエネルギープロファイルを有するものに成形することである。本明細書において「フラットトップ」とは、ホモジナイザから出射したレーザ光のエネルギープロファイルにおいて直径がビーム径の８０％である同心円を取り、この同心円内の各点のエネルギーについて標準偏差を求めた場合に、この標準偏差がこの同心円内における平均エネルギーの２５％以内である状態を意味する。通常、ホモジナイザは、無限遠において光が完全にフラットトップ（つまり上記標準偏差がほぼ０に等しい）となるように構造設計されている。しかしながら、本発明において測定光がバンドルファイバの入射端部に入射する際のエネルギープロファイルは、必ずしも完全にフラットトップな状態である必要はなく、上記範囲の程度においてフラットトップな状態であれば足りる。レーザ光Ｌのエネルギープロファイルがフラットトップ化されることにより、局所的に光強度が強くなることが防止され、バンドルファイバ４２の損傷も抑制される。さらに、バンドルファイバ４２内の光ファイバのそれぞれに入射する光エネルギーのばらつきも抑制される。

また本実施形態のホモジナイザ４０は、レーザユニット１３から出力されたレーザ光Ｌを拡散させてレーザ光Ｌのビーム径を大きくする機能、つまりレーザ光Ｌに含まれる光束の伝播角度の分布を拡げる機能を果たす。これにより、ホモジナイザ４０の発光面がレーザ光Ｌの２次光源となるため、集光部材４１によりレーザ光Ｌが集光される際、レーザ光Ｌが絞られすぎることを防止できる。ホモジナイザ４０の拡散角は０．２〜５．０°であることが好ましく、０．４〜３．０°であることがより好ましい。透過効率が高いためである。なお、ホモジナイザの拡散機能は必須ではない。

ホモジナイザ４０および集光部材４１の距離は、ホモジナイザ４０を透過したレーザ光Ｌが効率よく集光部材４１と結合されるように適宜調整される。このとき、ホモジナイザ４０は、集光部材４１に対して光学系の上流側かつ集光部材４１の中心から焦点距離の３倍の範囲内に配置されることが好ましい。

ホモジナイザ４０は、単一の光学素子から構成されてもよいし、複数の光学素子が組み合わされて構成されてもよい。ホモジナイザ４０を単一の光学素子から構成する場合には、ホモジナイザ４０として、例えばAdlOptica社製のπシェーパーを使用することができる。また、拡散機能を有するホモジナイザ４０としては、例えば、微小な凹レンズ等が基板の片面５３Ｓにランダムに配置されたレンズ拡散板５３を使用することが好ましい（図４）。このようなレンズ拡散板としては、例えば、ＲＰＣ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ社製のＥｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｄｉｆｆｕｓｅｒｓ（型番：ＥＤＣ−２．０−Ａ、拡散角：２．０°)を使用することができる。このような素子を用いることにより、レーザ光Ｌのエネルギープロファイルおよび形状をほぼ任意に変化させることができる。このように、ホモジナイザ４０を単一の光学素子から構成した場合には、簡易な構成により導光部４４を組むことが可能となる。

一方、ホモジナイザ４０を複数の光学素子から構成する場合には、例えば次のような構成が挙げられる。図３は、ホモジナイザ４０の構成例を示す概略断面図である。ホモジナイザ４０は、例えばマイクロレンズアレイＡ４５、マイクロレンズアレイＢ４６、平凸レンズ４７および可変ビームエキスパンダ４８を図３ａに示されるように配置して構成することができる。また、ホモジナイザ４０は、ホログラフィック拡散板４９、集光平凸レンズ５０およびライトパイプ５１を適当に組み合わせて図３ｂに示されるように構成することもできる。また、ホモジナイザ４０は、図３ｃに示されるように例えばビームエネルギープロファイルを補正するような非球面レンズが組み込まれたフラットトップレーザビームシェーパー５２により構成することもできる。

ホモジナイザ４０は、図４ａに示されるように、保持部６０ａによって集光部材４１およびバンドルファイバ４２と一体化して保持されるように構成してもよい。この場合、ホモジナイザ４０および集光部材４１の位置関係の調整が不要となり、光学系を小型化することができる。

＜集光部材＞
集光部材４１は、ホモジナイザ４０を通過したレーザ光Ｌをバンドルファイバ４２の入射端部に導光するためのものであり、集光レンズやミラーまたはこれらの組合せ等により構成することができる。例えば本実施形態では集光部材４１は、１つの集光レンズからなる集光レンズ系である。集光部材４１の焦点距離（バンドルファイバ４２側の主点と焦点との距離）は、１０〜１００ｍｍであることが好ましく、１５〜５０ｍｍであることがより好ましい。光学系の小型化が可能であり、コアが石英からなりクラッドがフッ素ドープ石英からなる一般的な光ファイバの開口数ＮＡ（最大で０．２２程度）に焦点距離を整合させるためである。また、集光部材４１は、複数のレンズから構成される結合系レンズとすることもできる。集光部材４１が結合系レンズである場合には、集光部材４１の焦点距離とは、当該結合系レンズの合成焦点距離をいう。集光部材４１は、図４ａに示されるように保持部６０ａによってホモジナイザ４０およびバンドルファイバ４２と一体化して保持されるように構成してもよく、図４ｂに示されるように保持部６０ｂによってバンドルファイバ４２のみと一体化して保持されるように構成してもよい。

＜バンドルファイバ＞
バンドルファイバ４２は、集光部材４１により集光された（つまり、集光部材４１を透過した）レーザ光Ｌを音響波振動子アレイ２０の近傍にまで導光するものである。なお、集光部材４１とバンドルファイバ４２の間に他の導光部材が設けられてもよい。バンドルファイバ４２は、例えば図５に示されるように、コアおよびクラッドから構成される複数の光ファイバ４２ａと、フェルールおよびシース等の被覆部材４２ｃと、複数の光ファイバ４２ａの外周と被覆部材４２ｃとの間を充填する充填部材４２ｂから構成される。バンドルファイバ４２中の光ファイバ４２ａのコア径は２０〜３００μｍであることが好ましく、５０〜２００μｍであることがより好ましい。バンドルファイバ４２中の光ファイバ４２ａは、特に限定されないが石英ファイバであることが好ましい。

さらに本実施形態では、バンドルファイバ４２の少なくともその入射端部において、融着加工が施されている。融着加工とは、光ファイバ素線を束ねてバンドル化する際、接着剤ではなく熱と圧力にて加工するバンドル加工技術である。融着加工されたバンドルファイバでは、クラッド同士が融着され六角形の蜂の巣状に光ファイバが束ねられ、接着剤を使用したバンドル加工と比較して、光ファイバ間の余分な間隙が無くなる。そのため、単位面積あたりのコアが占める面積が向上するという利点がある。また、バンドルファイバの入射端部に光エネルギーに弱い材料が表れないため、光エネルギーに対する耐久性も向上するという利点もある。バンドルファイバ４２においてさらに光エネルギーに対する耐久性を向上させる観点から、充填部材４２ｂは、光エネルギーに対して高い耐久性を有する材料によって構成されていることが好ましい。このような材料としては、例えば石英等のガラス材料が挙げられる。このようなバンドルファイバは、例えば石英からなる円筒状の部材に、複数の光ファイバを挿入し、光ファイバと一緒に円筒状の部材も含めて融着加工し、その後その周りを被覆部材で被覆することにより製造することができる。

バンドルファイバ４２は、例えば、その入射端部Ｅ１が集光部材４１の焦点に位置するように位置調整される。バンドルファイバ４２の位置の微調整を可能にするため、バンドルファイバ４２をその光軸方向に移動せしめるバンドルファイバ位置調整部（図示省略）を有するように構成することもできる。このようにすることで、フラットトップ性を損ねない範囲において、焦点位置近傍での位置を調整することが可能となり、さらには入射端部Ｅ１に入射する際のビーム径を微調整することも可能となる。

また、図４ａに示されるように保持部６０ａによってホモジナイザ４０、集光部材４１およびバンドルファイバ４２が一体化して保持される場合、または図４ｂに示されるように保持部６０ｂによって集光部材４１およびバンドルファイバ４２が一体化して保持される場合には、バンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１が集光部材４１の焦点位置に容易に固定されるように、バンドルファイバ４２はネジ構造等の着脱を可能にする構造によって保持部６０ａおよび６０ｂに固定されることが好ましい。図４では、保持部６０ａおよび６０ｂの集光レンズ４１側の接合部１００ａ、並びに、バンドルファイバ４２側の接続部１００ｂのそれぞれが互いに相補的なネジ構造を有することにより、バンドルファイバ４２が保持部６０ａおよび６０ｂに着脱可能に固定されている。このように、バンドルファイバ４２を例えばネジ構造によって保持部６０ａまたは６０ｂに固定した場合、バンドルファイバ位置調整部が不要となるため光学系を小型化することができる。また、保持部６０ａまたは６０ｂからネジを外すだけで容易にバンドルファイバ４２を交換することができるため、損傷したバンドルファイバ４２を交換する際に、集光部材４１およびバンドルファイバ４２の再度の位置合わせが不要となりメンテナンス性が向上する。集光部材４１およびバンドルファイバ４２の位置関係が固定されるようネジ部を介して一体化するためには、例えば、Ｔｈｏｒｌａｂｓ社製の非球面レンズファイバコリメータパッケージ（型番：Ｆ２８０ＳＭＡ−ＡまたはＦ２８０ＳＭＡ−Ｂ、焦点距離：１８．４ｍｍ）等を使用することができる。また、Ｔｈｏｒｌａｂｓ社製の非球面レンズファイバコリメータパッケージのシリーズでは、約４ｍｍから１８．４ｍｍまでの焦点距離を有する製品が揃えられているため、目的に合わせて適宜選択することが可能である。

本実施形態におけるバンドルファイバ４２の出射側では、被検体に照射された光のエネルギープロファイルの均一性を向上させるために、複数の光ファイバ４２ａの出射端部Ｅ２が音響波振動子アレイ２０の周囲にほぼ均等に配置されている。

＜音響波振動子アレイ＞
音響波振動子アレイ２０は、複数の音響波振動子（または音響波検出素子）の１次元的または２次元的に配列したものであり、音響波信号を電気信号に変換する。音響波振動子は、例えば、圧電セラミクス、圧電単結晶、またはポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）のような高分子フィルムから構成される圧電素子である。なお本明細書において、「音響波」とは超音波および光音響波を含む意味である。ここで、「超音波」とは音響波振動子アレイの振動により被検体内に発生した弾性波およびその反射波を意味し、「光音響波」とは測定光の照射による光音響効果により被検体内に発生した弾性波を意味する。なお、音響波振動子アレイ２０は、正確な音響波信号を検出するため、音響整合層、音響レンズおよびバッキング材等の音響素子を備えることが好ましい。

＜ビーム径の制御＞
ホモジナイザ４０が拡散機能を有する場合において、集光部材４１は、下記式３で規定されるレーザ光Ｌ（測定光）の最小ビーム径Ｄ（つまり、焦点面におけるビーム径）がバンドルファイバ４２の径ｄとの関係で下記式４を満たすようにレーザ光を集光するものであり、バンドルファイバ４２は、レーザ光Ｌのビーム径Ｄが０．８ｄ以上１．２ｄ以下である状態でレーザ光が入射するように配置されたものであることが好ましい。

最小ビーム径Ｄを０．８ｄ以上としたのは、ビーム径が絞られることによりエネルギーが集中してバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１が損傷すること（コア損傷モード）を抑制するためであり、具体的には以下の通りである。

図６ａは、ホモジナイザ４０によってエネルギープロファイルがフラットトップ化された後、レンズで集光されたレーザ光Ｌの焦点面におけるエネルギープロファイルを示す図である。また図６ｂは、ホモジナイザ４０を使用せずにレンズで集光させただけのレーザ光の焦点面におけるエネルギープロファイルを示す図である。図６から、図６ａにおけるレーザ光の最小ビーム径Ｄ１に対する半値全幅Ｗ１の割合が、図６ｂにおけるレーザ光の最小ビーム径Ｄ２に対する半値全幅Ｗ２の割合と比較して、大きくなっていることが分かる。通常、レーザユニットから出力されたときのレーザ光Ｌの拡がり角φは小さい（大きくても０．１５°程度）ため、集光されたレーザ光Ｌはバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１で小さく絞られてしまう。この結果、バンドルファイバ４２の入射端でレーザ光Ｌのエネルギーが集中してしまい、バンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１の損傷が生じる。

そこで、本実施形態では、ホモジナイザ４０でレーザ光Ｌを一旦拡散させることにより、レーザ光Ｌのレンズ焦点位置でのビーム径を制御する。図７は、レンズ拡散板（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｄｉｆｆｕｓｅｒｓ）および集光部材の光学特性と最小ビーム径との関係を示すグラフである。当該グラフ中の横軸は、レンズ拡散板の拡散角（ｄｅｇ．）を表し、縦軸は最小ビーム径の大きさ（μｍ）を表す。また、当該グラフ中の丸形のプロットは集光部材の焦点距離が１００ｍｍの場合のデータを示し、正方形のプロットは集光部材の焦点距離が５０ｍｍの場合のデータを示し、三角形のプロットは集光部材の焦点距離が２５ｍｍの場合のデータを示す。図７から、ホモジナイザおよび集光部材の光学特性を調整することにより、最小ビーム径を調整できることがわかる。

このようなビーム径の制御方法では、集光部材の光軸との成す角度がαとなる方向に進行する平行光が焦点距離ｆの当該集光部材に入射した場合、当該平行光が集光される集光点の位置がその集光部材の焦点の位置からずれて、その集光点とその焦点との距離がｆ・ｔａｎαで近似することができる原理を利用している。

したがって、集光部材に入射するレーザ光束の進行方向と集光部材の光軸との成す角度が分布を持つ場合には、それぞれの角度に対応した位置にレーザ光束が集光されるため、それぞれの角度に対応した集光点を重ね合わせたレーザ光全体の集光範囲（裾野も含む）は大きくなる。例えば集光部材の上流側に、拡散機能を有するホモジナイザを配置した場合には、ホモジナイザ入射前におよそφ／２以内であったレーザ光束の上記角度分布は、ホモジナイザ透過後には半角でおよそ√（（φ／２）^２＋（θ／２）^２）以内に拡がるため、これに対応してその後集光部材により集光されたレーザ光全体の集光範囲はさらに大きくなる。

そして、集光範囲のうちレーザ光の１／ｅ^２径をビーム径としたことを考慮すると、集光範囲の直径２ｆ・ｔａｎ（√（（φ／２）^２＋（θ／２）^２））および最小ビーム径Ｄは互いに一定の相関性を有することが推定される。

図８は、進行方向と集光レンズの光軸との成す角度が分布を持つレーザ光束が当該集光レンズに集光された場合において、集光範囲の直径２ｆ・ｔａｎ（√（（φ／２）^２＋（θ／２）^２））および実験的に得られた実際の最小ビーム径Ｄの相関性を示すグラフである。より具体的にはこのグラフは、所定の拡散角θを有するホモジナイザに、波長が５３２ｎｍ、パルス幅が３．５ｎｓ、ホモジナイザに入射する際のビーム径が３．５ｍｍ、拡がり角φが０．１３°のレーザ光を入射させた後、所定の焦点距離ｆを有する集光レンズにより当該レーザ光を集光した場合における集光範囲をビームプロファイラ（Ｃｏｈｅｒｅｎｔ社製のＬａｓｅｒＣａｍ−ＨＲ）で測定した実験結果である。なお、ホモジナイザの拡散角を求める際にも同じビームプロファイラで測定した。グラフ中の５点の丸形のプロットは、焦点距離ｆが１００ｍｍである集光レンズとホモジナイザとの組み合わせからなる光学系で測定した結果であり、ホモジナイザの拡散角θは左下のプロットからそれぞれ０．２５、０．５０、１．０２、２．０５および３．１５°である。また、グラフ中の５点の四角形のプロットは、焦点距離ｆが５０ｍｍである集光レンズとホモジナイザとの組み合わせからなる光学系で測定した結果であり、ホモジナイザの拡散角θは左下のプロットからそれぞれ０．２５、０．５０、１．０２、２．０５および３．１５°である。また、グラフ中の５点の三角形のプロットは、焦点距離ｆが２５ｍｍである集光レンズとホモジナイザとの組み合わせからなる光学系で測定した結果であり、ホモジナイザの拡散角θは左下のプロットからそれぞれ０．２５、０．５０、１．０２、２．０５および３．１５°である。

図８から最小ビーム径Ｄは集光範囲の直径に対して一次関数の関係にあることがわかる。そして、グラフ中の一次関数の傾きはおよそ１．２５であった。したがって、最小ビーム径Ｄは上記式３で与えられる。

つまり、所定のレーザ光について、上記実験に用いた焦点距離および拡散角に限らず、焦点距離ｆおよび拡散角θを適当に設定することにより、任意の最小ビーム径Ｄを作ることが可能であると言える。そして、ビーム径を広くするほど、エネルギー密度を下げることができる。

本実施形態では、上記の集光部材の焦点距離とホモジナイザの拡散角の関係を用いてレーザ光Ｌの最小ビーム径Ｄを制御することにより、バンドルファイバ４２の入射端部の損傷閾値エネルギー密度を越えないように、高エネルギーのレーザ光Ｌをバンドルファイバ４２によって導光することが可能となる。

また、バンドルファイバ４２の径ｄとの関係で最小ビーム径Ｄを１．２ｄ以下としたのは、最小ビーム径Ｄが広がることによりバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１の周囲の部材がレーザ光Ｌのエネルギーを吸収して損傷し、損傷した部位から塵およびガス等の放出物が放出されることを抑制するためである。このような放出物は、バンドルファイバ４２の端面に付着して端面付近におけるコアの破壊を誘発し、エネルギーの伝送を阻害するといった問題（周囲損傷モード）の原因となりうる。つまり、最小ビーム径Ｄを１．２ｄ以下としたのは上記のような周囲損傷モードの発生を抑制するためである。バンドルファイバの周囲の部材とは、例えば樹脂製の上記充填部材４２ｂ、およびその外周を覆う金属製フェルール等の被覆部材４２ｃを意味する。

なお、最小ビーム径Ｄがｄを超えている範囲は、ビームの外周側（光軸から遠い側）の光強度は比較的弱いため、最小ビーム径Ｄがバンドルファイバの径を少々超えていても周囲損傷モードが発生しづらいためである。最小ビーム径Ｄの好ましい範囲は、０．８ｄ以上１．０ｄ以下である。また、レーザ光Ｌのビーム径Ｄが０．８ｄ以上１．２ｄ以下である状態でレーザ光Ｌが入射するようにバンドルファイバ４２を配置するのは、バンドルファイバ４２の径ｄに合わせて集光されたレーザ光Ｌを効率よくバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１に入射させるためである。

以上のように、本実施形態に係る音響波検出用プローブでは、レーザ光（測定光）を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。これにより、フラットトップ化されたレーザ光をバンドルファイバ中の各光ファイバに分割して入射させることで、局所的なエネルギーが損傷閾値エネルギーを超えてバンドルファイバの端面が損傷することを広い範囲で防止することができる。局所的な損傷が防止されるということは、エネルギー伝送という観点からは全体としてより多くのエネルギーを投入できることに繋がり、光エネルギー量の偏りという観点からはそれぞれの光ファイバに適切にエネルギー分配ができていることを表す。この結果、光音響計測において、高エネルギー光を伝送し、かつ、複数の光ファイバそれぞれを進行する光のエネルギー量の偏りを解消することが可能となる。

「音響波検出用プローブの第２の実施形態」
次に、音響波検出用プローブの第２の実施形態の実施形態について説明する。本実施形態のプローブは、導光部がバンドルファイバ４２の上流側にビームエキスパンダ光学系を有する点で、第１の実施形態と異なる。したがって、第１の実施形態と同様な構成要素の詳細な説明は特に必要がない限り省略する。

図９はビームエキスパンダを含む場合の導光部の構成を示す概略図である。

本実施形態におけるプローブ１１は、ビームエキスパンダ５５、ホモジナイザ４０、集光部材４１および融着加工されたバンドルファイバ４２から構成される導光部４４と、音響波振動子アレイと、バンドルファイバ４２の出射端部および音響波振動子アレイを保持する筺体とを備える。本実施形態においてプローブ１１は、レーザユニット１３から出力されたレーザ光Ｌがビームエキスパンダ５５に入射するように、レーザユニット１３と光学的に接続されて使用される。ビームエキスパンダ５５に入射したレーザ光Ｌは、ホモジナイザ４０および集光部材４１を経由してバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１に入射する。その後、バンドルファイバ４２によって導光されたレーザ光Ｌは、バンドルファイバ４２中の複数の光ファイバ４２ａの出射端部から出射し、測定光として被検体に照射される。

筐体、ホモジナイザ４０、集光部材４１、音響波振動子アレイについては、第１の実施形態と同様である。

＜ビームエキスパンダ光学系＞
ビームエキスパンダ光学系５５は、例えば図９に示されるように、バンドルファイバ４２中の複数の光ファイバ４２ａの開口角に適合したビーム径に、さらにはその開口角に対して最適なビーム径に測定光を拡大するものである。「光ファイバの開口角に適合したビーム径」とは、ホモジナイザおよび集光部材を経由し、バンドルファイバの入射端部に集光されたときに、光の集光角がその光ファイバの開口角に近くなるビーム径を意味し、「光ファイバの開口角に対して最適なビーム径」とは、そのときに、光の集光角がほぼその光ファイバの開口角となるビーム径を意味する。また、ビームエキスパンダ光学系５５は集光部材４１の上流側（つまり光源側）に配置される。ビームエキスパンダ光学系５５の拡大率は、光ファイバ４２ａの開口数を超えない範囲において、レーザ光Ｌがより広い拡がり角でバンドルファイバ４２の入射端部Ｅ１に入射可能となるように、上記複数の光ファイバ４２ａの開口角に適合させる。例えば一般的なコア／クラッド構造を有する石英ファイバの開口数は０．２０〜２２であり、開口角は１１．４〜１２．７°である。このように設定することにより、光ファイバ４２ａを出射した後の光の拡がり角を可能な限り広げることができ、光ファイバ４２ａの出射端面からより短い距離で照明の均一化を図ることができる。また、ビームエキスパンダ光学系５５は、ホモジナイザ４０と集光部材４１との間に配置してもよいが、制御性の観点から図９に示されるように、ホモジナイザ４０の上流側の直近（直前）の位置に配置することが好ましい。

上記のようなビームエキスパンダ光学系５５は、光ファイバ４２ａの開口数に応じて、例えば適宜凹レンズおよび凸レンズ等を組み合わせて作ることができる。

以上のように、本実施形態に係る音響波検出用プローブにおいても、レーザ光（測定光）を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。これにより、第１の実施形態と同様の効果を奏する。

さらに本実施形態では、ビームエキスパンダ光学系５５を使用して、バンドルファイバ４２中の複数の光ファイバ４２ａの開口角に対して最適なビーム径に測定光を拡大するから、照明の均一性をより向上させることが可能となる。

「音響波検出用プローブの第３の実施形態」
次に、音響波検出用プローブの第３の実施形態の実施形態について説明する。本実施形態のプローブは、導光板を介してバンドルファイバ４２によって導光した測定光を照射する点で、第１の実施形態と異なる。したがって、第１の実施形態と同様な構成要素の詳細な説明は特に必要がない限り省略する。

図１０は、導光板の構成例を示す概略図である。図１１は、本実施形態のプローブにおける音響波振動子、光ファイバおよび導光板の配置を示す概略断面図である。

本実施形態におけるプローブ１１は、ホモジナイザ、集光部材、融着加工されたバンドルファイバ４２および導光板４３から構成される導光部と、音響波振動子アレイ２０と、バンドルファイバ４２の出射端部Ｅ２および音響波振動子アレイ２０を保持する筺体１１ａとを備える。本実施形態においてもプローブ１１は、レーザユニットから出力されたレーザ光Ｌがホモジナイザに入射するように、レーザユニットと光学的に接続されて使用される。ホモジナイザに入射したレーザ光Ｌは、集光部材を経由してバンドルファイバ４２の入射端部に入射する。その後、バンドルファイバ４２によって導光されたレーザ光Ｌは、バンドルファイバ４２中の複数の光ファイバ４２ａの出射端部Ｅ２から、導光板４３の接続面Ｓ１に直接入射し、導光板４３によって導光されたレーザ光Ｌは、導光板４３の出射面Ｓ２から出射し、測定光として被検体Ｍに照射される。

筐体、ホモジナイザ、集光部材、音響波振動子アレイ２０については、第１の実施形態と同様である。

＜導光板＞
導光板４３は、例えばアクリル板や石英板の表面に特殊な加工を施して、一方の端面（接続面Ｓ１）から入れた光を他方の端面（出射面Ｓ２）から均一に面発光させる板である。例えば導光板４３は、図１０に示されるように、石英板４３ａの対向する１対の側面に低屈折率の樹脂薄膜４３ｂを成膜する等により製造することができる。この場合、接続面Ｓ１から入射したレーザ光は、石英板４３ａおよび樹脂薄膜４３ｂの界面Ｓ３で多重反射しながら伝搬し、出射面Ｓ２から出射することとなる。光ファイバ４２ａの出射端部Ｅ２は、導光板４３の接続面Ｓ１上にほぼ均等に配置されかつ光学的に接続されている。図１０ａのように、導光板４３が接続面Ｓ１から出射面Ｓ２へ向かって広がるテーパ形状を有する場合、より広範囲に均一にレーザ光Ｌを照射することが可能となる。なお、導光板４３は、図１０ｃに示されるように直方体形状を有するものでもよい。図１１に示されるように、本実施形態では２つの導光板４３が、音響波振動子アレイ２０を挟んで対向するように配置され、それぞれの導光板４３の接続面Ｓ１に光ファイバ４２ａが接続されている。導光板４３は、より広範囲の被検体Ｍをレーザ光Ｌによって照射できるように、その先端部に光を拡散させる機構（拡散板、散乱粒子を包含する樹脂等）または光の進行方向を音響波振動子アレイ２０側へ向ける機構（光を屈折させるための切り欠き等）を有していてもよい。

以上のように、本実施形態に係る音響波検出用プローブにおいても、レーザ光（測定光）を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。これにより、第１の実施形態と同様の効果を奏する。

さらに本実施形態では、導光板を介して測定光を照射するため、被検体に照射された光のエネルギープロファイルの均一性をより向上させることが可能となる。

＜プローブの設計変更＞
本発明では、測定光を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化している。しかしながら、ホモジナイザを使用しても完全にエネルギープロファイルを均一にすることは難しい場合がある。そこで、本発明において、光ファイバの出射端部を配置する際に、光ファイバのバンドルファイバ中における位置を考慮することが好ましい。

例えば、通常レーザ光のエネルギープロファイルは光軸を中心としたガウス分布となる。この場合、ホモジナイザを使用しても、光軸からの距離に依存した局所的な強度の偏りが生じることがある。具体的には、例えば図６ａのエネルギープロファイルにおいてフラットトップの領域から外縁部にかけて強度が徐々に減少する領域が存在する。そこで、例えば図１２のように、入射端部の端面配置において複数の光ファイバをバンドルファイバ４２の中心に近い分割領域（中心側領域６２）と外周に近い分割領域（外周側領域６４）とに分割する。そして、中心側領域６２に属する光ファイバ６２ａと外周側領域６４に属する光ファイバ６４ａとをこれらの分割領域ごとの相対的な大きさに応じて均一に配置する。なお、ここで「配置する」とは、例えば図１３ａのように光ファイバ６２ａおよび６４ａの出射端部を音響波振動子アレイ２０の周囲に等間隔に配置すること、および、例えば図１３ｂのように光ファイバ６２ａおよび６４ａの出射端部を導光板４３の接続面上に等間隔に配置することを含む意味である。また、ここで出射端部が属する「分割領域ごとの相対的な大きさに応じて均一に」とは、それぞれの分割領域に属する光ファイバの本数の比率が必ずしも１対１である必要はなく、それぞれの分割領域に属する光ファイバの本数の比率に従って、それぞれの分割領域に属する光ファイバの出射端部を全体的に混在させて配置することを意味する。このようにすれば、上記局所的な強度の偏りの影響を低減し、実際に被検体に照射される測定光のエネルギープロファイルの均一性をより向上させることができる。

なお領域の分割方法は、上記の方法に限られず、例えばバンドルファイバの中心からの距離に応じて３つの領域に分割したり、当該中心の周りの角度について６等分したりすることもできる。

さらに、保持部が導光部の構成要素を一体化して保持する場合において、保持部は、光源を内包する装置筐体の装着部と着脱可能なコネクタ構造を有するものであることが好ましい。例えば図１４ａは、レーザユニット１３（光源）を含む装置筺体６８の装着部６９および保持部６５ａの構成を示す概略図である。装置筺体６８には、レーザユニット１３が内蔵されており、保持部６５ａを装着部６９に装着することにより、レーザユニット１３とレンズ拡散板５３（ホモジナイザ）とが光学的に接続される。

例えば保持部６５ａのコネクタ構造は、基本的には図４ａの保持部６０ａと同様であるが、ばね等の弾性部材６７によって紙面上下方向に運動が可能な突起部６６を有する点で異なる。突起部６６は、上から外力が作用した場合には保持部６５ａの溝中に押し下げられ、その後外力が作用しなくなったときには弾性部材６７の復元力によって元に戻る。なお、紙面水平方向の外力が作用しても突起部６６が保持部６５ａの溝中に押し下げられるように、突起部６６の突出している部分の表面は湾曲面を形成している。一方、装着部６９には、図１４ａに示されるように例えば突起部６６と相補的な形状の溝からなる係合部６９ａが設けられている。保持部６５ａの装着部６９への挿入が開始されると、突起部６６は装着部６９の内壁によって押し下げられ、その後突起部６６が係合部６９ａに到達すると、突起部６６が元に戻って突起部６６と係合部６９ａとが係合することになる。そして、出力されたレーザ光Ｌは、光学系７０によってレンズ拡散板５３まで導光され、その後本発明のプローブ中を伝搬していくことになる。

或いは、保持部が装着部と着脱可能なコネクタ構造を有する例として、図１５に示されるような態様も挙げられる。

例えば保持部６５ｂのコネクタ構造は、基本的には図４ｂの保持部６０ｂと同様であるが、ばね等の弾性部材６７によって紙面上下方向に運動が可能な突起部６６を有する点で異なる。突起部６６は前述したものと同様である。一方、装着部６９には、図１５ａに示されるように例えば突起部６６と相補的な形状の溝からなる係合部６９ａと、レンズ拡散板５３とが設けられている。保持部６５ｂの装着部６９への挿入が開始されると、突起部６６は装着部６９の内壁によって押し下げられ、その後突起部６６が係合部６９ａに到達すると、突起部６６が元に戻って突起部６６と係合部６９ａとが係合することになる。これと同時に、レンズ拡散板５３と集光部材４１の配置が固定され、光学的に接続可能となる。そして、出力されたレーザ光Ｌは、光学系７０によってレンズ拡散板５３まで導光され、その後本発明における導光部を伝搬していくことになる。この態様では、プローブが装着されていない場合でも、装置から拡散された測定光しか出力されないため好ましい。

或いは、保持部が装着部と着脱可能なコネクタ構造を有する例として、図１６に示されるような態様も挙げられる。

例えば保持部６５ｃは、バンドルファイバ４２の入射面を覆うように入射端部を保持する保持部であって、上記と同様な突起部６６と、レーザ光Ｌが入射する部分にウィンドウ部７４とを有する保持部である。ウィンドウ部７４は、光透過性の材料（例えば石英）により構成され、バンドルファイバ４２の入射面が露出する溝を塞ぐようにレーザ光Ｌの光路上に設けられている。これにより、例えばバンドルファイバ４２の入射面は、保持部６５ｃによって密閉された空間内に存在することとなる。ウィンドウ部７４の光源側の表面には、ＭｇＦ２膜、Ｔａ２Ｏ５膜またはＳｉＯ２多層膜等の反射防止コート（ＡＲコート）を有することが好ましい。一方、装着部６９には、図１６に示されるように例えば突起部６６と相補的な形状の溝からなる係合部６９ａの他、ビームエキスパンダ７３、ホモジナイザ４０および集光部材４１が設けられている。例えば、ビームエキスパンダ７３は、平凹レンズ７１および凸レンズ７２から構成される。保持部６５ｃと装着部６９との装着手順は上記と同様である。保持部６５ｃが装着部６９へ装着されると、ビームエキスパンダ７３、ホモジナイザ４０および集光部材４１を経由したレーザ光Ｌは、ウィンドウ部７４を透過してバンドルファイバ４２の入射面へ入射する。この態様では、ホコリ等の付着が、バンドルファイバ４２の入射面に比べ、エネルギー密度の低いウィンドウ部７４の光源側の表面で生じるため、端面損傷が起きにくいという利点がある。図１４または図１５においても、ウィンドウ部を設ければ、同様の効果が得られる。また、集光部材４１が、光源システム側に設置されているため、保持部６５ｃと装着部６９とを着脱する際に、保持部６５ｃの角度精度の要求が緩和され、位置精度を重点的に考慮すればよいという利点もある。

また、図１６において、ウィンドウ部７４としてＮＤフィルタを使用することもできる。ＮＤフィルタは、例えば酸化物の多層膜をコーティングした石英基板である。このような場合には、プローブ側でレーザ光Ｌの強度を減少させることができ、光源システム側にレーザ光強度の調整機構が不要となる。

また、例えば図１７に示されるように、保持部は、バンドルファイバに入射する測定光を通過させる開口を有しかつテーパ構造の開口部材を、バンドルファイバ４２の入射端に有することが好ましい。当該開口の径は、入射端に向かうほどバンドルファイバの径に対応した大きさまで小さくなるように形成されている。例えば図１７では、開口部材７５のバンドルファイバ側の開口の直径がバンドルファイバの径に一致している。上記テーパ構造のテーパ角は、バンドルファイバ４２へ入射する時の光の集光角よりも大きく、光ファイバのＮＡより小さいことが好ましい。開口部材７５の開口内面は、光を反射し、散乱しまたは吸収するように構成されている。したがって、開口内面が光を反射しまたは散乱する場合には、光ファイバが受光できる入射角から外れた角度成分の光が反射または散乱を経由して光ファイバに入射することができるようになり、光の伝送効率がより向上する。一方、開口内面が光を吸収する場合には、光ファイバが受光できる入射角から外れた角度成分の光が、光ファイバから離れかつ広い範囲の場所で吸収されるため、光ファイバ近傍で吸収されるときよりも、光ファイバの損傷が抑制される。

開口内面が光を反射する構成とするためには、例えば、開口内面に鏡面仕上げ等の平滑化処理を施したり、金薄膜等の反射率の高い膜を形成したりすればよい。また、開口内面が光を散乱する構成とするためには、例えば、開口部材をＡｌ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２やＺｒＯ_２等のセラミクスの厚粉体または焼結体で形成したり、テフロン（登録商標）や研磨を行っていないガラスで形成したりすればよい。また、開口内面が光を吸収する構成とするためには、例えば、開口部材をアルミニウム、真ちゅうまたは銅等の金属で形成すればよい。

また、エネルギープロファイルの裾野部分の影響により周囲損傷モードが生じるおそれがある場合には、例えば図１８Ａ、図１８Ｂまたは図２０に示されるような、バンドルファイバの周囲部材（フェルール等）の損傷を防止するための導光部材をバンドルファイバの入射端に設けることが好ましい。例えば図１８Ａおよび図１８Ｂの導光部材は、キャップ部材と、の光エネルギーに対して耐性のある材料（例えば、使用する測定光の波長帯域において光吸収性に優れたサファイア等）から形成されたチップ７７であってキャップ部材に嵌められたリング形状のチップ７７とから構成される。キャップ部材としては、例えば石英ロッド７６ａ（図１８Ａ）またはエアギャップ光ファイバ７６ｂ（図１８Ｂ）を使用することができる。チップ７７は、キャップ部材の入射端部に嵌められる。特に、エアギャップ光ファイバ７６ｂをキャップ部材として使用する場合には、このエアギャップ光ファイバ７６ｂのコネクタにチップ７７が埋め込まれていることが好ましい。例えば、図１８Ｂのエアギャップ光ファイバ７６ｂにはバンドルファイバ４２側のコネクタ６５ｄと着脱可能な出射側コネクタ６５ｅおよび入射側コネクタ６５ｆが設けられ、少なくともこの入射側コネクタ６５ｆにチップ７７が埋め込まれている。このような導光部材を使用した場合には、裾野部分の光が例えばチップ７７に吸収または反射されて遮断される（図１９）。したがって、裾野部分の光がバンドルファイバの周囲部材に到達することが防止され、周囲損傷モードの発生が防止される。

一方、例えば図２０の導光部材は、第１の絞り７８（裾野部分遮断用）、第２の絞り７９（光量調節用）、リレーレンズ系８０および第３の絞り８１（裾野部分遮断用）から構成される。例えば、第１の絞り７８は集光部材４１の焦点の近傍、第２の絞り７９はリレーレンズ系８０の近傍、第３の絞り８１はバンドルファイバの入射端部の近傍に配置される。このような導光部材を使用した場合には、リレーレンズ系８０の前後でビーム径を拡大または縮小させることができ、使用するプローブによってバンドルファイバの径が異なる場合に、リレーレンズ系８０を調整してビーム径を所望の大きさにすることが可能となる。光の裾野部分の遮断は第１の絞り７８および第３の絞り８１により行われ、リレーレンズ系８０に直前に設けられた第２の絞り７９は光量の調節に使用される。

また例えば、石英ロッド７６ａおよびチップ７７からなる導光部材（図１８Ａ）や、絞り７８・７９・８１およびリレーレンズ系８０からなる導光部材（図２０）は、図４、図１４または図１５に示されるような保持部内部に設けることもできる。

上記のように保持部に装着部と着脱可能なコネクタ構造を設けることにより、プローブとしての利便性が向上する。なお、コネクタ構造は上記の構造に限定されず、保持部はコンパクトであることが好ましい。

「光音響計測装置の第１の実施形態」
次に、光音響計測装置の第１の実施形態について説明する。本実施形態では、光音響計測装置が、光音響信号に基づいて光音響画像を生成する光音響画像生成装置である場合について具体的に説明する。図２１は、本実施形態の光音響画像生成装置１０の構成を示すブロック図である。

本実施形態の光音響画像生成装置１０は、本発明に係るプローブ１１、超音波ユニット１２、レーザユニット１３、画像表示手段１４および入力手段１６を備える。

＜レーザユニット＞
レーザユニット１３は、本発明における光源に相当し、例えばレーザ光Ｌを、被検体Ｍに照射する測定光として出力する。レーザユニット１３は、例えば、制御手段２９からのトリガ信号を受けてレーザ光Ｌを出力するように構成されている。レーザユニット１３が出力するレーザ光Ｌは、例えば光ファイバなどの導光手段を用いてプローブ１１まで導光され、プローブ１１から被検体Ｍに照射される。レーザユニット１３は、レーザ光として１〜１００ｎｓｅｃのパルス幅を有するパルス光を出力するものであることが好ましい。

また、レーザ光Ｌのパルス幅ｔ_Ｐ（ｎｓ）は、下記式５を満たすことが好ましい。ここで、Ａは使用するレーザ光のバンドルファイバへ入射する際のパルスエネルギー（Ｊ）であり、λは使用するレーザ光の波長（ｎｍ）であり、Ｇはバンドルファイバの損傷閾値エネルギー密度（Ｊ／ｍｍ^２）であり、λＧおよびｔＧはそれぞれ損傷閾値エネルギー密度を求めたレーザ光の波長およびパルス幅であり、ｄはバンドルファイバの径（ｍｍ）である。これは、バンドルファイバの端面損傷を防止するためには、下記式６が成立することが好ましいためである。

例えば本実施形態では、レーザユニット１３は、Ｑスイッチ（Ｑｓｗ）アレキサンドライトレーザである。この場合、レーザ光Ｌのパルス幅は、例えばＱｓｗによって制御される。レーザ光の波長は、計測の対象となる被検体内の物質の光吸収特性によって適宜決定される。例えば計測対象が生体内のヘモグロビンである場合（つまり、血管を撮像する場合）には、一般的にはその波長は近赤外波長域に属する波長であることが好ましい。近赤外波長域とはおよそ７００〜８５０ｎｍの波長域を意味する。また、レーザ光Ｌは、単波長でもよいし、複数の波長（例えば７５０ｎｍおよび８００ｎｍ）を含んでもよい。さらに、レーザ光Ｌが複数の波長を含む場合には、これらの波長の光は、同時に被検体Ｍに照射されてもよいし、交互に切り替えられながら照射されてもよい。

＜プローブ＞
プローブ１１は、被検体Ｍ内で発生した光音響波Ｕを検出する本発明に係るプローブであり、本実施形態では第３の実施形態に係るプローブである。

＜超音波ユニット＞
超音波ユニット１２は、受信回路２１、ＡＤ変換手段２２、受信メモリ２３、光音響画像再構成手段２４、検波・対数変換手段２７、光音響画像構築手段２８、制御手段２９、画像合成手段３８および観察方式選択手段３９を有する。例えば、受信回路２１、ＡＤ変換手段２２、受信メモリ２３、光音響画像再構成手段２４、検波・対数変換手段２７および光音響画像構築手段２８が一体として、本発明における信号処理手段としての光音響画像生成手段に相当する。

制御手段２９は、光音響画像生成装置１０の各部を制御するものであり、本実施形態ではトリガ制御回路３０を備える。トリガ制御回路３０は、例えば光音響画像生成装置の起動の際に、レーザユニット１３に光トリガ信号を送る。これによりレーザユニット１３で、フラッシュランプが点灯し、レーザロッドの励起が開始される。そして、レーザロッドの励起状態は維持され、レーザユニット１３はパルスレーザ光を出力可能な状態となる。

そして、制御手段２９は、その後トリガ制御回路３０からレーザユニット１３へＱｓｗトリガ信号を送信する。つまり、制御手段２９は、このＱｓｗトリガ信号によってレーザユニット１３からのパルスレーザ光の出力タイミングを制御している。また本実施形態では、制御手段２９は、Ｑｓｗトリガ信号の送信と同時にサンプリングトリガ信号をＡＤ変換手段２２に送信する。サンプリングトリガ信号は、ＡＤ変換手段２２における光音響信号のサンプリングの開始タイミングの合図となる。このように、サンプリングトリガ信号を使用することにより、レーザ光の出力と同期して光音響信号をサンプリングすることが可能となる。

受信回路２１は、プローブ１１で検出された光音響信号を受信する。受信回路２１で受信された光音響信号はＡＤ変換手段２２に送信される。

ＡＤ変換手段２２は、サンプリング手段であり、受信回路２１が受信した光音響信号をサンプリングしてデジタル信号に変換する。例えば、ＡＤ変換手段２２は、サンプリング制御部およびＡＤ変換器を有する。受信回路２１によって受信された受信信号は、ＡＤ変換器によってデジタル化されたサンプリング信号に変換される。ＡＤ変換器は、サンプリング制御部によって制御されており、サンプリング制御部がサンプリングトリガ信号を受信したときに、サンプリングを開始するように構成されている。ＡＤ変換手段２２は、例えば外部から入力する所定周波数のＡＤクロック信号に基づいて、所定のサンプリング周期で受信信号をサンプリングする。

受信メモリ２３は、ＡＤ変換手段２２でサンプリングされた光音響信号（つまり上記サンプリング信号）を記憶する。そして、受信メモリ２３は、プローブ１１によって検出された光音響信号を光音響画像再構成手段２４に出力する。

光音響画像再構成手段２４は、受信メモリ２３から光音響信号を読み出し、プローブ１１の音響波振動子アレイ２０で検出された光音響信号に基づいて、光音響画像の各ラインのデータを生成する。光音響画像再構成手段２４は、例えばプローブ１１の６４個の音響波振動子からのデータを、音響波振動子の位置に応じた遅延時間で加算し、１ライン分のデータを生成する（遅延加算法）。光音響画像再構成手段２４は、遅延加算法に代えて、ＣＢＰ法（Circular Back Projection）により再構成を行ってもよい。あるいは光音響画像再構成手段２４は、ハフ変換法又はフーリエ変換法を用いて再構成を行ってもよい。

検波・対数変換手段２７は、各ラインのデータの包絡線を求め、求めた包絡線を対数変換する。

光音響画像構築手段２８は、対数変換が施された各ラインのデータに基づいて、１フレーム分の光音響画像を構築する。光音響画像構築手段２８は、例えば光音響信号（ピーク部分）の時間軸方向の位置を光音響画像における深さ方向の位置に変換して光音響画像を構築する。

観察方式選択手段３９は、光音響画像の表示態様を選択するものである。光音響信号についてのボリュームデータの表示態様としては、例えば三次元画像としての態様、断面画像としての態様および所定の軸上のグラフとしての態様が挙げられる。いずれの態様によって表示するかは、初期設定或いは使用者による入力手段１６からの入力に従って選択される。

画像合成手段３８は、順次取得された光音響信号を使用して、ボリュームデータを生成する。ボリュームデータの生成は、それぞれの光音響信号の信号値を、光音響画像のフレームごとに関連付けられた座標および光音響画像中の画素座標に従って、仮想空間に割り当てることにより行う。例えば、Ｑｓｗトリガ信号が送信された時の座標、実際に光が出力された時の座標、および光音響信号のサンプリングが開始された時の座標等が光音響画像の１フレームごとに関連付けられる。信号値を割り当てる際に、割り当てる場所が重複する場合には、その重複する場所の信号値として例えばそれらの信号値の平均値またはそれらのうちの最大値が採用される。また、必要に応じて、割り当てられる信号値がない場合には、その周辺の信号値を用いて補間することが好ましい。補間は、例えば、最近接点から順に４つの近接点の重み付き平均値を補間場所に割り当てることにより行う。これにより、より自然な形のボリュームデータを生成することができる。さらに、画像合成手段３８は、生成されたボリュームデータに必要な処理（例えばスケールの補正およびボクセル値に応じた色付け等）を施す。

また、画像合成手段３８は、観察方式選択手段３９によって選択された観察方式に従って光音響画像を生成する。選択された観察方法に従って生成された光音響画像が、画像表示手段１４に表示するための最終的な画像（表示画像）となる。なお、上記の光音響画像の生成方法において、一旦光音響画像が生成された後、使用者が必要に応じて当該画像を回転させたり移動させたりすることも当然可能である。つまり、三次元画像が表示されている場合に、使用者が入力手段１６を使用して視点とする方向を順次指定する或いは移動させることにより、光音響画像が再計算されて三次元画像が回転することになる。また、使用者が入力手段１６を使用して適宜観察方法を変更することも可能である。

画像表示手段１４は、画像合成手段３８によって生成された表示画像を表示するものである。

以上のように、本実施形態に係る光音響計測装置においても、レーザ光（測定光）を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。この結果、光音響計測において、高エネルギー光を伝送し、かつ、複数の光ファイバそれぞれを進行する光のエネルギー量の偏りを解消することが可能となる。

そしてその結果として、より強いかつ均質な光音響信号が得られるために高画質の光音響画像を生成することが可能となる。また、レーザ光の伝送ケーブルの小型化および軽量化が可能となり、光音響計測装置の操作性が向上する。

「光音響計測装置の第２の実施形態」
次に、光音響計測装置の第２の実施形態について説明する。本実施形態でも、光音響計測装置が光音響画像生成装置である場合について具体的に説明する。図２２は、本実施形態の光音響画像生成装置１０の構成を示すブロック図である。本実施形態は、光音響画像に加えて超音波画像も生成する点で、第１の実施形態と異なる。したがって、第１の実施形態と同様の構成要素についての詳細な説明は、特に必要がない限り省略する。

本実施形態の光音響画像生成装置１０は、第１の実施形態と同様に、本発明に係るプローブ１１、超音波ユニット１２、レーザユニット１３、画像表示手段１４および入力手段１６を備える。

＜超音波ユニット＞
本実施形態の超音波ユニット１２は、図２１に示す光音響画像生成装置の構成に加えて、送信制御回路３３、データ分離手段３４、超音波画像再構成手段３５、検波・対数変換手段３６、および超音波画像構築手段３７を備える。本実施形態では、受信回路２１、ＡＤ変換手段２２、受信メモリ２３、データ分離手段３４、光音響画像再構成手段２４、検波・対数変換手段２７、光音響画像構築手段２８、超音波画像再構成手段３５、検波・対数変換手段３６、及び超音波画像構築手段３７が一体として、本発明における信号処理手段としての音響画像生成手段に相当する。

本実施形態では、プローブ１１は、光音響信号の検出に加えて、被検体に対する超音波の出力（送信）、及び送信した超音波に対する被検体からの反射超音波の検出（受信）を行う。超音波の送受信を行う音響波振動子としては、前述した音響波振動子アレイ２０を使用してもよいし、超音波の送受信用に別途プローブ１１中に設けられた新たな音響波振動子アレイを使用してもよい。また、超音波の送受信は分離してもよい。例えばプローブ１１とは異なる位置から超音波の送信を行い、その送信された超音波に対する反射超音波をプローブ１１で受信してもよい。

トリガ制御回路３０は、超音波画像の生成時は、送信制御回路３３に超音波送信を指示する旨の超音波送信トリガ信号を送る。送信制御回路３３は、このトリガ信号を受けると、プローブ１１から超音波を送信させる。プローブ１１は、超音波の送信後、被検体からの反射超音波を検出する。

プローブ１１が検出した反射超音波は、受信回路２１を介してＡＤ変換手段２２に入力される。トリガ制御回路３０は、超音波送信のタイミングに合わせてＡＤ変換手段２２にサンプリグトリガ信号を送り、反射超音波のサンプリングを開始させる。ここで、反射超音波はプローブ１１と超音波反射位置との間を往復するのに対し、光音響信号はその発生位置からプローブ１１までの片道である。反射超音波の検出には、同じ深さ位置で生じた光音響信号の検出に比して２倍の時間がかかるため、ＡＤ変換手段２２のサンプリングクロックは、光音響信号サンプリング時の半分、例えば２０ＭＨｚとしてもよい。ＡＤ変換手段２２は、反射超音波のサンプリング信号を受信メモリ２３に格納する。光音響信号のサンプリングと、反射超音波のサンプリングとは、どちらを先に行ってもよい。

データ分離手段３４は、受信メモリ２３に格納された光音響信号のサンプリング信号と反射超音波のサンプリング信号とを分離する。データ分離手段３４は、分離した光音響信号のサンプリング信号を光音響画像再構成手段２４に入力する。光音響画像の生成は、第１の実施形態と同様である。一方、データ分離手段３４は、分離した反射超音波のサンプリング信号を、超音波画像再構成手段３５に入力する。

超音波画像再構成手段３５は、プローブ１１の複数の音響波振動子で検出された反射超音波（そのサンプリング信号）に基づいて、超音波画像の各ラインのデータを生成する。各ラインのデータの生成には、光音響画像再構成手段２４における各ラインのデータの生成と同様に、遅延加算法などを用いることができる。検波・対数変換手段３６は、超音波画像再構成手段３５が出力する各ラインのデータの包絡線を求め、求めた包絡線を対数変換する。

超音波画像構築手段３７は、対数変換が施された各ラインのデータに基づいて、超音波画像を生成する。

画像合成手段３８は、光音響画像と超音波画像とを合成する。画像合成手段３８は、例えば光音響画像と超音波画像とを重畳することで画像合成を行う。合成された画像は、画像表示手段１４に表示される。画像合成を行わずに、画像表示手段１４に、光音響画像と超音波画像とを並べて表示し、或いは光音響画像と超音波画像とを切り替えて表示することも可能である。

以上のように、本実施形態に係る光音響計測装置においても、レーザ光（測定光）を一度ホモジナイザに通すことによりエネルギープロファイルをフラットトップ化し、バンドルファイバに入射する際のビーム径を集光部材によって制御している。これにより、第１の実施形態と同様の効果を奏する。

さらに本実施形態の光音響計測装置は、光音響画像に加えて超音波画像を生成する。したがって、超音波画像を参照することで、光音響画像では画像化することができない部分を観察することができる。

なお、以上では光音響計測装置が光音響画像や超音波画像を生成する場合について説明したが、このような画像生成は必ずしも必要ではない。例えば光音響計測装置を、光音響信号の大きさに基づいて測定対象の存在の有無や物理量を計測するような構成にすることもできる。

１０ 光音響画像生成装置
１１ 音響波検出用プローブ
１２ 超音波ユニット
１３ レーザユニット
１４ 画像表示手段
１６ 入力手段
２０ 音響波振動子アレイ
２１ 受信回路
２４ 光音響画像再構成手段
２８ 光音響画像構築手段
３０ トリガ制御回路
３３ 送信制御回路
３４ データ分離手段
３５ 超音波画像再構成手段
３７ 超音波画像構築手段
３８ 画像合成手段
３９ 観察方式選択手段
４０ ホモジナイザ
４１ 集光部材
４２ バンドルファイバ
４２ａ 光ファイバ
４３ 導光板
４４ 導光部
５３ レンズ拡散板
５５ ビームエキスパンダ光学系
６０ａ、６０ｂ 保持部
６２ 中心側領域
６４ 外周側領域
６５ａ、６５ｂ、６５ｃ コネクタ構造を有する保持部
Ｄ レーザ光の最小ビーム径
Ｅ１ 入射端部
Ｅ２ 出射端部
Ｌ レーザ光
Ｍ 被検体
Ｕ 光音響波

Claims (25)

1. 被検体に向けて測定光を出射するように該測定光を導光する導光部と、前記測定光の照射により前記被検体内で発生した光音響波を検出する音響波振動子とを備える音響波検出用プローブにおいて、
   前記導光部が、
   該導光部に入射した前記測定光のエネルギープロファイルをフラットトップ化するホモジナイザと、
   該ホモジナイザを透過した前記測定光を集光する集光部材と、
   複数の光ファイバを包含するバンドルファイバであって、前記集光部材を透過した前記測定光がバンドルファイバの入射端部から入射するように配置されたバンドルファイバとを含むものであることを特徴とするプローブ。
2. 前記ホモジナイザが、前記測定光をさらに拡散させるものであることを特徴とする請求項１に記載のプローブ。
3. 前記集光部材が、下記式１で規定される前記測定光の最小ビーム径Ｄが前記バンドルファイバの径ｄとの関係で下記式２を満たすように前記測定光を集光するものであり、
   前記バンドルファイバが、前記測定光のビーム径が０．８ｄ以上１．２ｄ以下である状態で前記測定光が入射するように配置されたものであることを特徴とする請求項２に記載のプローブ。
   （式１において、ｆは前記集光部材の焦点距離を表し、φは前記ホモジナイザに入射する際の前記測定光の拡がり角を表し、θは前記ホモジナイザの拡散角を表す。）
4. 前記導光部が、前記ホモジナイザの入射側の直前に、前記複数の光ファイバの開口角に適合したビーム径に前記測定光を拡大するように、前記複数の光ファイバの開口角に適合した拡大率が設定されたビームエキスパンダ光学系を含むものであることを特徴とする請求項１から３いずれか１項に記載のプローブ。
5. 前記バンドルファイバの入射端部に融着加工が施されていることを特徴とする請求項１から４いずれか１項に記載のプローブ。
6. 前記入射端部における前記複数の光ファイバの外周が、光エネルギーに対して高い耐久性を有する材料によって被覆されていることを特徴とする請求項１から５いずれか１項に記載のプローブ。
7. 前記光エネルギーに対して高い耐久性を有する材料が石英であることを特徴とする請求項６に記載のプローブ。
8. 前記入射端部の端面配置において分割された複数の分割領域のそれぞれに係る光ファイバの出射端部が、光ファイバ全体の出射端部から前記測定光が出射したときのエネルギープロファイルが全体として均一になるように、前記出射端部が属する分割領域ごとの相対的な大きさに応じて配置されていることを特徴とする請求項１から７いずれか１項に記載のプローブ。
9. 前記複数の分割領域が、前記バンドルファイバの中心からの距離に応じて分割されたものであることを特徴とする請求項８に記載のプローブ。
10. 前記導光部が、前記複数の光ファイバの出射端部の少なくとも一部が接続される接続面と、該接続面から入射した前記測定光が出射する出射面とを有する少なくとも１つの導光板を備えることを特徴とする請求項１から９いずれか１項に記載のプローブ。
11. 前記導光板が、前記音響波振動子を挟んで対向するように複数配置されていることを特徴とする請求項１０に記載のプローブ。
12. 前記ホモジナイザが、微小なレンズが基板の片面にランダムに配置されたレンズ拡散板であることを特徴とする請求項１から１１いずれか１項に記載のプローブ。
13. 前記集光部材および前記バンドルファイバを一体化して保持する保持部を備えることを特徴とする請求項１から１２いずれか１項に記載のプローブ。
14. 前記保持部が前記ホモジナイザも含めて一体化して保持するものであることを特徴とする請求項１３に記載のプローブ。
15. 前記バンドルファイバの入射面を覆うように前記入射端部を保持する保持部であって前記測定光が入射する部分にウィンドウ部を有する保持部を備えることを特徴とする請求項１から１２いずれか１項に記載のプローブ。
16. 前記ウィンドウ部がＮＤフィルタから構成されることを特徴とする請求項１５に記載のプローブ。
17. 前記バンドルファイバに入射する前記測定光を通過させる開口を有しかつ前記バンドルファイバの入射端に設けられた開口部材であって前記開口の径が入射端に向かうほど前記バンドルファイバの径に対応した大きさまで小さくなる開口部材を備えることを特徴とする請求項１３から１６いずれか１項に記載のプローブ。
18. 前記保持部が、キャップ部材と、光エネルギーに対して耐性のある材料から形成されたチップであってキャップ部材に嵌められたリング形状のチップとを含む導光部材を前記保持部内部に備えることを特徴とする請求項１３から１６いずれか１項に記載のプローブ。
19. 前記保持部が、絞りおよびリレーレンズ系を含む導光部材を前記保持部内部に備えることを特徴とする請求項１３から１６いずれか１項に記載のプローブ。
20. 前記保持部が、光源を内包する装置筐体の装着部と着脱可能なコネクタ構造を有するものであることを特徴とする請求項１３から１９いずれか１項に記載のプローブ。
21. 請求項１に記載のプローブと、
    前記音響波振動子によって検出された光音響波の光音響信号を処理する信号処理手段とを備えることを特徴とする光音響計測装置。
22. 前記測定光を出力する光源と、
    該光源と光学的に接続された装着部であって前記ホモジナイザを保持する装着部を有する装置筺体と、
    前記集光部材および前記バンドルファイバを一体化して保持する保持部とを備え、
    前記装着部および前記保持部が互いに着脱可能なコネクタ構造を有するものであることを特徴とする請求項２１に記載の光音響計測装置。
23. 前記測定光を出力する光源と、
    該光源と光学的に接続された装着部であって前記ホモジナイザおよび前記集光部材を保持する装着部を有する装置筺体と、
    前記バンドルファイバの入射面を覆うように前記入射端部を保持する保持部であって前記測定光が入射する部分にウィンドウ部を有する保持部とを備え、
    前記装着部および前記保持部が互いに着脱可能なコネクタ構造を有するものであることを特徴とする請求項２１に記載の光音響計測装置。
24. 前記信号処理手段が、前記光音響信号に基づいて光音響画像を生成する音響画像生成手段を含むものであることを特徴とする請求項２１から２３いずれか１項に記載の光音響計測装置。
25. 前記音響波振動子が、前記被検体に対して送信された音響波に対する反射音響波を検出するものであり、
    前記音響画像生成手段が、前記反射音響波の信号に基づいて反射音響波画像を生成するものであることを特徴とする請求項２４に記載の光音響計測装置。