JP2013060941A - 高周波プラズマ生成システム及びこれを用いた高周波プラズマ点火装置。 - Google Patents
高周波プラズマ生成システム及びこれを用いた高周波プラズマ点火装置。 Download PDFInfo
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Abstract
【課題を解決する手段】周波数発生器5から発振された周波数f1を基本波とし、その高調波成分であって、上記基本波の2以上の整数倍の逓倍波(f2=nf1)を取り出す周波数逓倍手段として、放電回路部2と電力増強部4との間に磁気共鳴手段3を設けて接続すると共に、電力増強部4と磁気共鳴手段3の第1の共振コイル31との共振周波数f2が、逓倍波の周波数(nf1)に等しく、かつ、放電電極10、11が所定の圧力範囲下におかれたときの放電回路部2と磁気共鳴手段3の第2の共振コイル30との共振周波数f0に等しくなるように設定する。
【選択図】図1
Description
このため、極めて大きなエネルギの高周波プラズマが発生し、放電電極の激しい消耗を招くことになる。
特に、駆動周波数が1MHz以上と高いことに加えて、瞬間的に投入する電力が大きいことから、通常のトランスによって電気的に分離することは困難で、高周波ノイズに対して有効な対策手段がなかった。
上記放電部が、第2の共振コイルと第2のコンデンサとからなる直列回路を具備し、かつ、上記第2の共振コイル、又は、上記第2のコンデンサと並列に上記放電電極を挿入してプラグ部を構成し、上記第1の共振コイルと上記第2の共振コイルとが共に、高い共振Q値を具備すると共に、上記コネクタ部の共振周波数と上記プラグ部の共振周波数とを一致させる。
このため、ノッキング等の異常燃焼により燃焼室内の圧力が異常に高くなっても、過剰放電による放電電極の激しい消耗を回避することができる。
したがって、高周波プラズマ点火装置の耐久性を著しく向上させることが可能となる。
そこで、本発明では、上記放電電極が過剰な高圧環境下に晒されたときに上記放電部の共振周波数が高くなって、上記逓倍波の周波数と一致しなくなり、高周波電流の放電が停止され、電極消耗の抑制を図っている。
本発明の高周波プラズマ点火装置においては、第1の共振コイルと第2の共振コイルとの共振周波数を一致させることによって、上記プラグ部への送電が、磁界の変化を伴う電磁誘導によって行われるのではなく、磁界共鳴によって行われ、電磁界を発生し難いので、外部に設けられた他の電子制御装置等へのノイズの影響を無くすことができる。
本実施形態における高周波プラズマ生成システム6は、点火プラグ1と、放電部回路2と磁気共鳴手段3と電力増強部4と周波数発生器5とによって構成されている。
本発明では、入力された周波数の高調波成分であって、基本周波数の2以上の整数倍の逓倍波を取り出す周波数逓倍手段として、放電回路部2と電力増強部4との間に磁気共鳴手段3を設けて接続すると共に、電力増強部4と磁気共鳴手段3の第1の共振コイル31との共振周波数f2が、逓倍波の周波数(nf1)に等しく、かつ、放電電極10、11が所定の圧力範囲下におかれたときの放電回路部2と磁気共鳴手段3の第2の共振コイル30との共振周波数f0に等しくなるように設定したことを特徴としている。
放電部回路2は、本図(b)に示すように、誘導成分として磁気共鳴手段3の二次側コイル30のインダクタンスL30と二次側コイル30と点火プラグ1とを繋ぐ配線の寄生インダクタンスL21との合成インダクタンスLを具備し、容量成分として点火プラグ1の放電電極間(10、11)に形成される寄生容量C20と放電空間に形成される寄生容量CCMBとの合成コンダクタンスCを具備し、抵抗成分として、放電空間に放電が開始される際の放電抵抗RCMBと配線抵抗R22との合成抵抗Rとを具備して、LCR共振回路を構成している。
磁気共鳴手段3は、巻回数N1の第1の共振コイル31と巻回数N2の第2の共振コイル30とを、共振周波数の波長よりも十分短い一定の距離だけ離して対向させ、第1の共振コイル31と第2の共振コイル30との間は、電気的に絶縁されている。
第1の共振コイル31と2次コイル30とを共振器として利用することで、第1の共振コイル31に電流が流れることにより発生した磁場の振動が、同じ周波数で共振する第2の共振コイル30の共振回路に伝わって磁気共鳴が起こる。
このとき、共振周波数の波長に比べて、十分に小さな距離で、第1の共振コイル30と第2の共振コイル31とが設けられているときに、磁場の振動が伝わり、第2の共振コイル30に電流が流れる。
磁気共鳴による電気エネルギの伝送では、電磁界の発生を伴わないので、電磁波ノイズの発生が抑制され、外部に設けられた他の伝声制御装置への影響が少ない。
さらに磁気共鳴手段3の第1の共振コイル31は、電力増強部4と、第2の共振コイル30は、放電部回路2とそれぞれ共振回路を形成している。
ドライバ44は、周波数発生器5から発振された周波数f1にしたがって、開閉素子42、43を交互に開閉するゲート電圧を出力する。
具体的には、周波数発生器5として、例えば、公知のオペアンプを用いた正弦波発生回路でもよいし、DAコンバータを用いたDDS(Direct Digital Synthesizer)を用いてもよい。また、矩形波についてもオペアンプを用いた矩形波発生回路でもよいし、高周波クロックを分周して発生させても良い。
電子制御装置(ECU)8は、図略の内燃機関の運転状況に応じて、第1の点火信号火信号IGt1を高電圧電源6に入力し、第2の点火信号IGt2を周波数発生器4に入力する。
本図(a)に示すように、周波数発生器5から発振された電力増幅部4に入力された周波数f1の入力信号にしたがって、ドライバ44が開閉素子42、43を開閉制御して、コンデンサ40の充放電により電力の増強を図ると共に、コンデンサ40と第1の共振コイル31との共振により、基本周波数f1の逓倍の高調波(2f1、3f1・・・)成分から特定の周波数の逓倍波f2(=nf1)を取り出し、磁気共鳴手段3を介して放電回路部2に入力する。
一方、ECU8から第2の点火信号IGt2が出力されると、上述の如く、放電回路部2に逓倍波f2を有する高周波が入力される。
さらに、放電回路部2の共振周波数f0は、本図(c)に示すように、放電空間内の圧力Pの平方根に比例して変化し、放電回路部2の共振周波数f0と電力増幅部4から発振された逓倍波f2の周波数(例えば、5MHz)とが一致する所定の圧力範囲(本図(c)中に正常範囲として斜線で示す。)において、放電電極10、11間に高周波のプラズマ電流が流れ、高温プラズマを発生し、放電空間(燃焼室)内に導入された混合気の点火が行われる。
したがって、異常燃焼により、燃焼室内の圧力Pが高くなり、放電空間内の寄生抵抗RCMBが低くなっている状態で、高周波電流の放電が起こらないので過剰電流の放電による電極の過剰な消耗の抑制を図ることができる。
また、本発明では、周波数発生器5で発生させた周波数f1に等しい周波数の基本周波数f1を放電回路部2の共振周波数f0に一致させるのではなく、高調波成分を利用した逓倍波f2を放電回路部2の共振周波数f0と一致させているので、開閉素子42、43のスイッチングは、共振周波数f0のn分の1の基本周波数f1で行うことができるので、比較的安価な開閉素子を用いることが可能となる。
本図(a)は、異常燃焼発生時における燃焼室内の圧力P(MPa)及び、放電空間寄生容量CCMBの経時変化を示す。
本図(b)は、本発明の効果を実施例とし実線で示し、従来の電力増強部の基本波を放電部回路2の共振周波数に一致させた比較例を点線で示すものである。
ノッキング等の異常燃焼の影響により、燃焼室内の圧力P(MPa)が高くなった場合、本発明の実施例では、実線で示すように、放電電流が流れ難くなるので、過剰な電極消耗を起こすことがなく、比較例では、写真Aに示すように、通常のプラズマ放電が発生した後、異常燃焼発生時には、点線で示すように極めて大きな放電電流Iが流れ、写真Bに示すように、極めて激しいプラズマ放電が発生し、電極の焼損を招き、放電できなくなる虞がある。
本図(a)は、本実施形態における高周波プラズマ生成システム6aの概要を示す等価回路図、(b)は、比較例として示す、特許文献1の図1、図2aに記載された従来の高周波プラズマ発生システム6zを、本発明との相違点を明確にすべく、対応する構成に同じ符号を付し、相違する部分にzの枝番を付して表したものである。
上記実施形態においては、電力増強部4に、いわゆるD級増幅回路を用いた例を示したが、本実施形態においては、さらに構成の簡素化を図った、電力増強部4aとして、いわゆるE級増幅回路を用いた点が相違する。
なお、周波数発生器5から発振される交流又は高周波パルスの出力電圧が低い場合には、開閉素子42aのゲートを開閉するために必要なゲート電圧を確保すべく、ゲートドライバを設けたり、昇圧回路を設けたり、プルアップ抵抗を介して電源電圧にプルアップしたりしても良い。
また、比較例のように、開閉素子42zのドレイン電圧Vaをモニタして、周波数発生器5zの発振周波数f1を放電部回路2に伝達されるエネルギを最大化するために、実質的に、放電部回路2の共振周波数f0に一致するように決定する場合には、異常燃焼等によって、燃焼室内の圧力が高くなったときに、過剰な高周波電流の放出を避けることができず、放電電極10、11の著しい消耗を招く虞がある。
本実施形態においては、上記実施形態における高周波プラズマ発生システム6又は6aを基本構成とし、図5(a)に示すように、第1の共振コイル31に入力される高周波電流を電流検出手段8を設けてモニタし、検出された電流ISENをハイパスフィルタ(HF)90を設けて、共振周波数のズレによって生じる定収は成分を除去し、ピークホールド回路(P/H)91を介してサンプリングされたデータを二値化するためのA/Dコンバータ92、得られたデータを演算処理し、周波数発生器5bにフィードバックするための制御用マイコン93が追加され、周波数発生器5bには、制御マイコン93からの補正データに応じて発振周波数f1の増減を行う機能が追加された構成となっている。
図6に示すフローチャートに従って、補正を行った結果を図5(b)に示す。
ECU8からの第2の点火信号IGt2の入力に同期し、ステップS100の周波数補正行程がスタートする。
ステップS110の初期化行程では、周波数f、補正量Δf、ピークホールで電圧Eのバッファ値Ebの初期値を代入する。
次いで、ステップS120の周波数補正行程では、周波数fに補正量Δfを加えた補正を行う。
ステップS130の周波数設定行程では、補正後の周波数fを周波数発生器5にフィードバックして周波数発生器5の発振周波数を設定する。
ステップS140のピークホールド値読込行程では、ピークホールド値の現在値Eを計測し読み込む。
ステップS150のピークホールド値判定行程では、現在値Eとバッファ値Ebとを比較し、現在値Eがバッファ値Ebより小さければ判定Yesとなり、 ステップS160に進み、現在値Eがバッファ値Eb以上であれば判定Noとなり、ステップS170に進む。
ステップS160の周波数増減切換行程では、補正量Δfに−1を乗じ周波数の変化方向を反転させ、ステップS170に進む。
ステップS170のバッファ値代入行程では、バッファ値Ebに現在値Eを代入し、ステップS120に戻る。
ステップS120からステップS170のループを繰り返すことにより、経時変化などを精度良く補正し、フィードバックさせてより安定した発振周波数に調整することができる。
上記実施形態においては、放電回路部2のコンダクタンスCの内の大部分を放電空間に形成される寄生容量CCMBが占める例を示したが、本実施形態においては、第2のコンデンサ40cとして、所定の静電容量C2を有するコンデンサ素子が実装されている。
本実施形態においては、コネクタ部9に駆動周波数faにて、高周波電力信号が印加される。
上記実施形態においては、磁気共鳴手段3として、第1の共鳴コイル31と第2の共鳴コイル30とを互いに所定の距離だけ離して対向させる原理構造を示したが、本実施形態においては、磁気共鳴手段3について、内燃機関に装着できる状態の実用的な構造を提案としている。
この駆動周波数faは、第1のコンデンサ20c(C1)と第1の共振コイル31c(L1)とからなる第1のLC直列回路の共振周波数fbと、第2のコンデンサ40c(C2)と第2の共振コイルL2とかららなる第2のLC直列共振回路の共振周波数fcとが等しくなるように設計し、第1の共振コイル31cと第2の共振コイル30cとを一定距離内に設置したときの磁界共鳴作用による周波数特性から得られる(図8参照)。
この周波数faで電力を送電することで、第1の共振コイル31cと第2の共振コイル30cとの間において、磁気共鳴作用によって、高効率に電力伝送を行うことができる。
プラグ部2cでは、第2のコンデンサ40cと、第2の共振コイル30cがプラグ部2cの金属ボディ13を介して直列に接続され、かつ、第2のコンデンサ40c、又は、第2の共振コイル30cに平行して、放電電極10を設置した構成となっている。本図では第2のコンデンサ40cと放電電極10とが並列に接続された例を示しているが、第2の共振コイル30cに並列に放電電極10を配設しても良い。
ハウジング13の先端は、接地電極11を構成し、接地電極11と放電電極10とは、筒状の絶縁体12を介して絶縁状態となっている。
ハウジング13は、図略のエンジンヘッドに装着され、接地状態となっている。
なお、本実施形態において、放電電極10、及び、接地電極11には、耐熱性の高いニッケル合金等の公知の導電性金属材料が用いられ、ハウジング13には、ステンレスや、炭素鋼等、耐熱性の高く、導電性の高い公知の金属材料が用いられ、絶縁体12には、アルミナ等の公知の絶縁体材料が用いられている。
そこで、電磁共鳴手段3においては、第1の共振コイル31cと第1のコンデンサ20cとからなるコネクタ部9の共振周波数をfcに設定し、第2の共振コイル30cと第2のコンデンサ40cとからなるプラグ部1cの共振周波数をfcに設定した上で、第1の共振コイル31cと第2の共振コイル30cとを対向させて磁気共鳴を発生することで得られる第1の共振周波数faと、第2の共振周波数fbとのいずれか一方の周波数を駆動周波数として選択する。
ここでは、高周波電源として、いわゆるD級増幅器にて高周波を与える構成としているが、MHzオーダーの高周波電力増幅が可能なものならば、他の構成、例えば、いわゆるE級増幅器を用いた構成としてもよい。
本実施形態では、10MHzの共振周波数fcをもった回路に対し、駆動電圧100Vで駆動周波数faとして10MHzの電圧を印加した例を示している。
本実施形態に示した回路では、電力印加後5μsec程度で、10kVP−Pまで放電電圧を昇圧でき、共振による放電の遅れがないことがわかる。
このとき、上述したように、磁界共鳴による送電が行われるので、電磁界を発生せず、ECU等の外部に設けた制御装置へのノイズの影響を抑制することができる。
共振Q値が100以上となり、コネクタ部9の共振周波数fcとプラグ部2cの共振周波数fcとが一致するように、第1のコイル31cのインダクタンスL1と、第1のコンデンサ20cのキャパシタンスC1、及び、第2の共振コイル40cのインダクタンスL2、及び、第2のコンデンサ40cのキャパシタンスC2を設定し、第1の共振コイル31cを駆動周波数faで駆動し、プラグ2c側に組みつけた第2の共振コイル30cと磁界共鳴を発生させることで、プラグ2cとコネクタ部9との間に、電気的接点がなくてもプラグ2c側において、放電電極10と接地電極11との間に高周波プラズマ放電を発生することができる。
なお、共振Q値と入力電圧VINと、放電電圧VOUTとは、VOUT=Q×VINの関係にあり、インダクタンスLと、キャパシタンスCとからなる直列共振回路においては、Q=(1/R)・√(L/C)=ωL/R=1/ωCRの関係が成り立つ。
但し、ωは、角振動数、Rは、直列抵抗、Lは、インダクタンス、Cは、静電容量を示す。
高い共振Q値を得るためには、インダクタンスLを大きく、キャパシタンスCを小さく、直列抵抗Rを少なくする。
10 中心電極
11 接地電極
2 放電部回路
20 放電空間静電容量(寄生キャパシタンス)
21 寄生インダクタンス
22 寄生抵抗
3 磁気共鳴手段
30 第2の共振コイル
31 第1の共振コイル
4 電力増強部
40 コンデンサ
41 抵抗
42、43 スイッチング素子
44 ゲートドライバ(駆動回路)
5 周波数発生器
6 高電圧電源
7 エンジン(ECU)
Claims (3)
- 少なくとも、一対の放電電極を具備する放電部と、所定の周波数を発生する周波数発生器と、該周波数発生器から発振された周波数で定義される電源の電力を増幅する電力増強部とを具備し、上記放電電極間に高周波の電圧を印加して高周波プラズマを生成する高周波プラズマ生成システムにおいて、
上記周波数発生器から発振された周波数を基本波とし、
その高調波成分であって、上記基本波の2以上の整数倍の逓倍波を取り出す周波数逓倍手段として、
上記放電部と上記電力増強部との間に所定の距離を隔てて対向し、互いに磁気共鳴する第1の共振コイルと第2の共振コイルとからなる2つの共振コイルを含む磁気共鳴手段を設けて、
上記電力増強部と上記第1の共振コイルとの共振周波数が、上記逓倍波の周波数に等しく、
かつ、
上記放電電極が所定の圧力範囲下におかれたときの上記放電部と上記第2の共振コイルとの共振周波数と等しくなるように、
上記第1の共振コイルのインダクタンス、上記第2の共振コイルのインダクタンス、上記第1のコンデンサの静電容量、上記第2のコンデンサの静電容量、及び、上記逓倍波の周波数を設定したことを特徴とする高周波プラズマ生成システム。 - 内燃機関に設けた一対の電極間に高電圧を印加する高電圧直流電源と、該高電圧直流電源からの高電圧の印加による絶縁破壊をトリガとして、高周波電源からの高周波電圧の印加により、高周波電流の放電を行って、上記一対の電極間に高周波プラズマを生成して、内燃機関の燃焼室内に導入された混合気の点火を行う高周波プラズマ点火装置であって、
上記高周波電源として、請求項1に記載の高周波プラズマ生成システムを具備する高周波プラズマ点火装置。 - 請求項2に記載の高周波プラズマ点火装置であって、上記高周波電源が、第1の共振コイルと第1コンデンサとの直列回路からなるコネクタ部を具備し、
上記放電部が、第2の共振コイルと第2のコンデンサとからなる直列回路を具備し、か
かつ、
上記第2の共振コイル、又は、上記第2のコンデンサと並列に上記放電電極を挿入してプラグ部を構成し、
上記第1の共振コイルと上記第2の共振コイルとが共に、高い共振Q値を具備すると共に、上記コネクタ部の共振周波数と上記プラグ部の共振周波数とを一致させたことを特徴とする高周波プラズマ点火装置。
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