JP2013046957A - 耐摩耗性と切り屑排出性にすぐれた表面被覆ドリル - Google Patents
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Abstract
【解決手段】超硬合金焼結体あるいは高速度鋼からなるドリル基体の上に、直接または中間層を介し、最表面に組成硬度制御層を形成した表面被覆ドリルにおいて、組成硬度制御層が、(Ti1−xAlx)Nの成分系および層厚0.3〜5.0μmからなり、かつ、成分系のうち、金属元素全体に対するAlの含有割合をxとしたとき、ドリル先端におけるAlの含有割合がx=0.3〜0.5、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部におけるAlの含有割合がx=0.5〜0.7に存在し、かつ、Alの含有割合xがドリル先端からドリル直径の3倍の位置まで漸次増加することにより、上記の課題を解決する。
【選択図】なし
Description
ドリル基体温度:420〜430℃、
蒸発源1:なし
蒸発源1に対するプラズマガン放電電力:3kW、
放電ガス流量:アルゴン(Ar)ガス 30sccm、
ドリル基体に印加する直流バイアス電圧:−500V、
という特定の条件でボンバード処理を行った後、
ドリル基体温度:420〜430℃、
蒸発源1:金属Ti、
蒸発源1に対するプラズマガン放電電力:10〜12kW、
蒸発源2:金属Al、
蒸発源2に対するプラズマガン放電電力:6〜9kW、
反応ガス流量:窒素(N2)ガス 135sccm、
放電ガス流量:アルゴン(Ar)ガス 75sccm、
ドリル基体に印加する直流バイアス電圧:−25V、
という特定の条件下で、かつ、ドリル基体の先端をTiハースに向けたまま、公転させずに自転のみさせる。
また、組成硬度制御層の組成または硬度を連続的に減少または増加させるには、成膜中にAlプラズマガン、アシストガンの出力を増加または減少させることによって達成できる。この結果形成された組成硬度制御層を硬質被覆層として備えた表面被覆ドリルは、従来の表面被覆ドリルに比して、合金鋼の湿式高速穴あけ加工において、すぐれた耐摩耗性および切り屑排出性を示すことを見出した。
「(1) 超硬合金焼結体あるいは高速度鋼からなるドリル基体の上に、直接または中間層を介し、最表面に組成硬度制御層を形成した表面被覆ドリルにおいて、
前記組成硬度制御層が、(Ti1−xAlx)Nの成分系および層厚0.5〜5.0μmからなり、かつ、前記成分系のうち、金属元素全体に対するAlの含有割合をxとしたとき、ドリル先端におけるAlの含有割合がx=0.3〜0.5、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部におけるAlの含有割合がx=0.5〜0.7に存在し、かつ、Alの含有割合xがドリル先端からドリル直径の3倍の位置まで漸次増加することを特徴とする表面被覆ドリル。
(2) 前記組成硬度制御層のドリル先端における、100mgfで測定した微小押し込み硬さが3000〜5000kgf/mm2の範囲に存在し、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部における組成硬度制御層の、100mgfで測定した微小押し込み硬さが1500〜2800kgf/mm2の範囲に存在し、前記組成硬度制御層の硬さがドリルの軸方向に沿って、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置まで漸次減少することを特徴とする(1)を特徴とする表面被覆ドリル。
(3) 前記組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における組成のうち、金属元素全体に対するAlの含有比率xが、前記ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、それぞれ連続的に減少することを特徴とする(1)または(2)に記載の表面被覆ドリル。
(4) 前記組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における硬さが、前記ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、連続的に増加することを特徴とする(1)または(2)に記載の表面被覆ドリル。」
に特徴を有するものである。
また、硬質被覆層の組成(Ti1−xAlx)Nにおいて、ドリル先端のAlの含有比率xの値が、0.3未満では、所望の耐摩耗性が得られない。一方、0.5を超えるとTiの量が相対的に低くなりすぎ、所望の高い耐熱性が得られない。したがって、ドリル先端のAlの含有比率xの値は0.3〜0.5と定めた。
また、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部におけるAlの含有割合が、0.5未満では、所望の耐衝撃性が得られない。一方、0.7を超えるとTiの量が相対的にきわめて低くなりすぎ、最低限の耐熱性が得られない。したがって、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部におけるAlの含有割合は0.5〜0.7と定めた。
また、ドリル先端の組成硬度制御層の100mgfで測定した微小押し込み硬さが3000kgf/mm2未満では、耐摩耗性が低くなりすぎ、5000kgf/mm2を超えると皮膜の靭性が著しく低下し、衝撃によるチッピングの原因となる。さらに、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置での組成硬度制御層の100mgfで測定した微小押し込み硬さが1500kgf/mm2未満では、最低限の耐摩耗性が得られず、2800kgf/mm2を超えると靱性が低下し、またドリルの切削抵抗が大きくなりやすく、チッピングや剥離の原因となる。したがって、硬度制御層のドリル先端における100mgfで測定した微小押し込み硬さが3000〜5000kgf/mm2、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部における組成硬度制御層の100mgfで測定した微小押し込み硬さが1500〜2800kgf/mm2の範囲と定めた。
さらに、前述の構成に加えて、組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における組成のうち、金属元素全体に対するAlの含有比率xが、ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、それぞれ連続的に減少することにより、耐摩耗性および切り屑排出性を一層向上させることができる。
さらに、前述の構成に加えて、組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における硬さが、前記ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、連続的に増加することにより、耐摩耗性および切り屑排出性を一層向上させることができる。
すなわち、本発明の表面被覆ドリルは、マスキング等の手法によって作成された段階的に大きく変化する従来の表面被覆ドリルよりも安定的な切削性能を長時間にわたって維持することができるものであって、更に膜厚方向にAlの含有率が減少することで、皮膜内部ではすぐれた靭性を発揮するとともに熱負荷の大きい表面側ではすぐれた耐熱衝撃性を発揮し、ドリル寿命を更に長期化することが出来、また、更に膜厚方向に硬さが増加することで、皮膜内部ではすぐれた靭性を発揮するとともに力学的負荷の大きい表面側ではすぐれた耐衝撃性を発揮し、ドリルの寿命を長期化することが出来るという本発明に特有の格別にすぐれた効果を発揮することが出来る。
ドリル基体温度:420〜430℃、
蒸発源1:なし
蒸発源1に対するプラズマガン放電電力:3kW、
放電ガス流量:アルゴン(Ar)ガス 30sccm、
ドリル基体に印加する直流バイアス電圧:−500V、
という特定の条件でボンバード処理を行った後、
ドリル基体温度:420〜430℃、
蒸発源1:金属Ti、
蒸発源1に対するプラズマガン放電電力:10〜12kW、
蒸発源2:金属Al、
蒸発源2に対するプラズマガン放電電力:6〜9kW、
反応ガス流量:窒素(N2)ガス 135sccm、
放電ガス流量:アルゴン(Ar)ガス 75sccm、
ドリル基体に印加する直流バイアス電圧:−25V、
蒸着時間: 60〜150min.
という表2に示される特定の条件下、ドリル基体の先端をTiハースに向けたまま、公転させずに自転のみさせる。また、成膜中にAlプラズマガン、アシストプラズマガンの出力を減少または増加させることによって、組成硬度制御層の膜厚方向のAlの含有割合および硬さをそれぞれ連続的に減少または増加させる。
こうして、表2に示される組成、および、表4に示される目標膜厚、硬さを有する組成硬度制御層を形成した本発明表面被覆ドリル1〜12をそれぞれ製造した。
図2に示される、Ti−Al合金をターゲットとして取り付けたアークイオンプレーティング装置内にドリル基体を垂直方向に固定した状態で保持し自転させると同時に、該鉛直方向の軸を回転中心軸として公転させながら、
ドリル基体温度:400〜420℃、
ターゲット1:Ti−Al合金、
ターゲット1に対するアーク放電電流:120A、
反応ガス圧力:窒素(N2)ガス 4〜6Pa、
ドリル基体に印加する直流バイアス電圧:−25V、
という表3に示される条件下、従来被覆層を蒸着形成して、ドリル基体D−1〜D−4の表面に、表3に示される組成、および、表5に示される目標膜厚、硬さを有する従来層を形成した比較表面被覆ドリル1〜9をそれぞれ製造した。
表4および表5において、ドリル基体側領域とは、硬質被覆層の厚さをtとしたとき、ドリル基体の表面から0.1tの位置を意味しており、最表面領域とは、硬質被覆層の最表面から0.1tの位置を意味している。
被削材−平面寸法:100mm×250mm、厚さ:80mmの、JIS・SCM440(HB240)の板材、
切削速度: 140m/min.、
送り: 0.35mm/rev.、
穴深さ: 60mm、
の条件での合金鋼の湿式高速穴あけ切削加工試験(通常の、加工穴深さ3Dの切削速度および送りは、それぞれ、110m/min.および0.25mm/rev.)を行い、先端切刃面の逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまで、若しくはドリルの欠損に至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表4、5にそれぞれ示した。
これに対して、表3、5に示される結果から、硬質被覆層として組成および硬度が制御されていない従来層を有する比較表面被覆ドリルにおいては、耐摩耗性および切り屑排出性が十分でないために、チッピング、欠損、剥離の発生等により、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
Claims (4)
- 超硬合金焼結体あるいは高速度鋼からなるドリル基体の上に、直接または中間層を介し、最表面に組成硬度制御層を形成した表面被覆ドリルにおいて、
前記組成硬度制御層が、(Ti1−xAlx)Nの成分系および層厚0.5〜5.0μmからなり、かつ、前記成分系のうち、金属元素全体に対するAlの含有割合をxとしたとき、ドリル先端におけるAlの含有割合がx=0.3〜0.5、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部におけるAlの含有割合がx=0.5〜0.7に存在し、かつ、Alの含有割合xがドリル先端からドリル直径の3倍の位置まで漸次増加することを特徴とする表面被覆ドリル。 - 前記組成硬度制御層のドリル先端におけるビッカース硬度が荷重100gfにおいて3000〜5000kgf/mm2の範囲に存在し、かつ、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置のマージン部における組成硬度制御層のビッカース硬度が荷重100gfにおいて1500〜2800kgf/mm2の範囲に存在し、前記組成硬度制御層の硬さがドリルの軸方向に沿って、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置まで漸次減少することを特徴とする請求項1に記載の表面被覆ドリル。
- 前記組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における組成のうち、金属元素全体に対するAlの含有比率xが、前記ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、それぞれ連続的に減少することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の表面被覆ドリル。
- 前記組成硬度制御層のドリル先端から、ドリル先端からドリル直径の3倍の位置までのマージン部における硬さが、前記ドリル基体側から組成硬度制御層表面に向けて、連続的に増加することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の表面被覆ドリル。
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