JP2013035196A - 断熱性能に優れた押出発泡体 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 厚み方向に発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる構造を有する押出発泡体であって、非発泡層(B)を構成する樹脂が発泡層(A)を構成する樹脂よりも空気透過率の低い樹脂を少なくとも1種含有し、かつ、該非発泡層(B)を少なくとも2層有し、スキン層を除去することにより、上記特性を有する押出発泡体を得ることができる。
【選択図】 図1
Description
例えば、カーボンブラック、グラファイト、酸化チタンなどの添加剤を添加する方法も提案されている(例えば、特許文献1〜3参照)。特に特許文献2または3では、フロン類を用いない発泡体に関する技術も開示されており、グラファイトや酸化チタンを添加することにより断熱性が向上することが開示されている。
このように、熱可塑性樹脂を用いた発泡体の断熱性を向上させる技術が種々開示されているが、フロン類を用いない技術においては、フロン類からの発泡剤の転換によって生じる断熱性の低下を補うことを目的とした技術が多い。
しかしながら、ニトリル系樹脂を用いた押出発泡体では、スチレン系を主体とした押出発泡体におけるセル構造制御のような、発泡体の断熱性改善のための他の従来技術との組み合わせが難しい。更には、発泡体が脆い等の難点もある。
(1)発泡体構造として発泡層(A)と非発泡層(B)との交互積層構造とし、(B)を構成する樹脂が、(A)を構成する樹脂よりも空気透過率の低い樹脂を少なくとも1種以上含有することにより押出発泡体の断熱性および、その経時変化がより向上すること。
(2)更に、これを共押出法を用いて製造することにより、製造直後に発生する発泡層セル内への空気の侵入を非発泡層が抑止すること。
(3)スキン層をカットすることにより、厚み精度に優れること。
(4)更に、前記非発泡層(B)を2層以上有することにより、スキン層をカットしても、スキン層付き押出発泡体と同等以上の断熱性経時変化を維持すること。
[1] 厚み方向に発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる構造を有する押出発泡体であって、
非発泡層(B)を構成する樹脂が、JIS K7126(2006)に準拠して、温度23℃、相対湿度0%R.H.条件下で測定した空気透過率において、発泡層(A)を構成する樹脂よりも低い樹脂を少なくとも1種含有し、かつ、
該非発泡層(B)を少なくとも2層有し、スキン層の無いことを特徴とする、押出発泡体、
[2] 発泡層(A)を構成する樹脂が、スチレン系樹脂、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂および変性ポリフェニレンエーテル系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする、[1]に記載の押出発泡体、
[3] 発泡層(A)を構成する樹脂がスチレン系樹脂であり、かつ、
非発泡層(B)を構成する樹脂が、ニトリル系樹脂およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種を含有することを特徴とする、[1]または[2]に記載の押出発泡体。
[4] ニトリル系樹脂が、不飽和ニトリル単量体に由来する単位を50重量%以上含有することを特徴とする、[3]に記載の押出発泡体。
[5] ニトリル系樹脂が、共役ジエン系ゴム状重合体の存在下で、不飽和ニトリル、(メタ)アクリル酸アルキルエステルをグラフト共重合したニトリル系樹脂であることを特徴とする、[3]または[4]に記載の押出発泡体、
[6] スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂が、不飽和ニトリル単量体に由来する単位を1重量%以上50重量%未満含有し、かつ、スチレン単量体に由来する単位を50重量%以上99重量%未満含有することを特徴とする、[3]〜[5]のいずれかに記載の押出発泡体、
[7] 非発泡層(B)を構成する樹脂が、ニトリル系樹脂と、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂およびスチレン系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする、[3]〜[6]のいずれかに記載の押出発泡体。
[8] 非発泡層(B)を構成する樹脂が、非発泡層構成樹脂(B)を100重量%として、
ニトリル系樹脂0.5〜80重量%と、スチレン系樹脂およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種20〜99.5重量%であることを特徴とする、[3]〜[7]のいずれかに記載の押出発泡体、
[9] 非発泡層(B)を構成する樹脂が、全体を100重量%とした場合、
ニトリル系樹脂0.5〜80重量%、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂20〜99.5重量%であることを特徴とする、[3]〜[8]のいずれかに記載の押出発泡体、
[10] 非発泡層(B)を構成する樹脂が、全体を100重量%とした場合、ニトリル系樹脂0.5〜80重量%、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂0.5〜80重量%およびスチレン系樹脂19.5〜99重量%であることを特徴とする、[3]〜[8]のいずれかに記載の押出発泡体。
[11] 前記押出発泡体の密度が、20〜100kg/m3であることを特徴とする、[1]〜[10]のいずれかに記載の押出発泡体、
[12] 前記発泡層を構成する気泡内に、プロパン、n−ブタン、i−ブタンおよびシクロペンタンよりなる群から選ばれる少なくとも1種の炭化水素が含有されることを特徴とする、[1]〜[11]のいずれかに記載の押出発泡体、および
[13] 厚み方向に発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる構造を有する押出発泡体の製造法であって、
発泡剤を含有する溶融樹脂および発泡剤を含まない溶融樹脂を高圧下で厚み方向に合流させた後、大気圧下に開放し、かつ、
発泡剤を含まない溶融樹脂が、JIS K7126(2006)に準拠して、温度23℃、相対湿度0%R.H.条件下で測定した空気透過率において、発泡剤を含有する溶融樹脂よりも低い樹脂を少なくとも1種含有し、かつ、
該非発泡層(B)を少なくとも2層有し、スキン層の無いことを特徴とする、押出発泡成形体の製造方法
に関する。
・発泡体構造として発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる積層構造を有し、特定の密度範囲において、(B)を構成する樹脂が、(A)を構成する樹脂よりも空気透過率の低い樹脂を少なくとも1種以上含有することにより、外気からの発泡層セル内への空気の浸入が抑制され、発泡体の断熱性がより向上し、かつ、その経時変化をより改善できる。
・発泡層と発泡層が、非発泡層を介して積層されてなる積層構造を有する押出発泡体を共押出法を用いて製造することにより、製造直後に発生する発泡層セル内への空気の侵入を非発泡層が抑止することができ、特に厚み方向に発泡層の両面が非発泡層によって被覆された構造をとることにより、外気からの発泡層セル内への空気の浸入が抑制され、得られる発泡体の断熱性能をさらに改善することができる。
・前記非発泡層(B)を2層以上有することにより、スキン層をカットしてもスキン層付き押出発泡体と同等以上の断熱性経時変化を維持することができ、スキン層無しの厚み精度に優れる押出発泡体において断熱性の経時変化を抑制できる。
・発泡層と非発泡層との積層構造を有する発泡体とし、かつ、非発泡層の空気透過性を制御することにより、従来の技術である発泡体であって空気透過性を制御するのみの場合に比べ、断熱性がさらに向上し、これは、従来の発泡複合体に関する先行技術からは全く示唆されない効果が発現されている。
上記押出発泡体による効果は、発泡体の断熱性改善を目的とする他の従来技術との組み合わせが可能であるため、従来にない優れた断熱性能を有する発泡体の提供を期待できる。
ここで、スキン層の密度は、次式にて求められ、単位をkg/m3に換算することができる。
スキン層の密度(kg/cm3)=スキン層重量(g)/スキン層体積(cm3)
例えば、押出発泡体の幅方向中心部において、上下面の表面から厚み方向に、厚さ2mm×幅100mm×長さ100mmのスキン層を切り出し、密度および体積を測定できる。
なお、本発明においてMFRは、JIS K7210(1999年)のA法、試験条件H により測定される。
また、ニトリル系樹脂5〜70重量%およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂30〜95重量%、もしくは、ニトリル系樹脂5〜70重量%、スチレン系樹脂25〜90重量%およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂5〜70重量%であることがさらに好ましく、ニトリル系樹脂10〜60重量%およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂40〜90重量%、もしくは、ニトリル系樹脂10〜60重量% 、スチレン系樹脂30〜80重量%およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂10〜60重量%であることが特に好ましい。スチレン系樹脂およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂から選ばれる少なくとも1種の樹脂の混合比率が0.5〜99重量%の範囲では、成形加工性に優れた押出発泡体が得られる。ニトリル系樹脂の混合比率が0 .5〜80重量%の範囲では、本発明における断熱性改善効果、および成形加工性を有する良好な押出発泡体が得られる。
X0.2〜0.6Y2〜3Z4O10(OH)2・nH2O・・・・・・一般式(I)
(ただし、XはK、Na、1/2Ca、および1/2Mgからなる群より選ばれる1種以上であり、YはMg、Fe、Mn、Ni、Zn、Li、Al、およびCrからなる群より選ばれる1種以上であり、ZはSi、およびAlからなる群より選ばれる1種以上である。なお、H2Oは層間イオンと結合している水分子を表わすが、nは層間イオンおよび相対湿度に応じて著しく変動する)で表される、天然または合成されたものである。
X0.5〜1.0Y2〜3(Z4O10)(F、OH)2・・・・・・一般式(II)
(ただし、XはLi、Na、K、Rb、Ca、Ba、およびSrからなる群より選ばれる1種以上であり、YはMg、Fe、Ni、Mn、Al、およびLiからなる群より選ばれる1種以上であり、ZはSi、Ge、Al、Fe、およびBからなる群より選ばれる1種以上である)で表される、天然または合成されたものである。
(Mg,Fe,Al)2〜3(Si4−xAlx)O10(OH)2・(M+,M2+1/2)x・nH2O・・・・・・一般式(III)
(ただし、MはNaおよびMg等のアルカリまたはアルカリ土類金属の交換性陽イオン、x=0.6〜0.9、n=3.5〜5である)で表されるものがあげられる。
本発明の押出発泡体を構成する非発泡層(B)構成樹脂には、必要に応じて、可塑剤、難燃剤、難燃助剤、シリカ、タルク、ケイ酸カルシウム、ワラストナイト、カオリン、クレイ、マイカ、酸化亜鉛、酸化チタン、炭酸カルシウムなどの無機化合物、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸バリウム、流動パラフィン、オレフィン系ワックス、ステアリルアミド系化合物などの加工助剤、フェノール系抗酸化剤、リン系安定剤、窒素系安定剤、イオウ系安定剤、ベンゾトリアゾール類、ヒンダードアミン類などの耐光性安定剤、帯電防止剤、顔料などの着色剤、熱線輻射抑制剤などの添加剤を添加することができる。
(i)熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤を混合した後、加熱溶融する、
(ii)熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる1種以上を混合した後、加熱溶融し、これに残りの前記添加剤をそのまま、または必要により液体化または溶融させて添加し加熱混合する、
(iii)予め熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる1種以上の添加剤を混合した後、加熱溶融した組成物を準備し、次いで、該組成物と残りの前記添加剤、必要に応じて熱可塑性樹脂を改めて混合し、押出機に供給して加熱溶融する、
等、熱可塑性樹脂、必要に応じて、前記添加剤を加熱溶融押出機に供給し、
その後、任意の段階において高圧条件下で発泡剤を熱可塑性樹脂に添加し、発泡剤を含有する溶融樹脂(以下、「流動ゲル」と称す場合もある)となす。その後、該流動ゲルは、押出発泡に適する温度に冷却した後、多層積層装置に供給される。
加熱温度は、使用する熱可塑性樹脂が溶融する温度以上であればよいが、難燃剤などの影響による樹脂の分子劣化ができる限り抑制される温度、例えば150〜280℃程度が好ましい。
溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練手段などによって異なるので一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂と発泡剤が均一に分散混合するのに要する時間が適宜選ばれる。
また、溶融混練手段としては、例えばスクリュー型の押出機などがあげられるが、通常の押出発泡に用いられているものであれば特に限定はない。ただし、樹脂の分子劣化をできる限り抑えるため、スクリュー形状については、低剪断タイプのスクリュー形状を用いる方が好ましい。
(i)熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤を混合した後、加熱溶融する、
(ii)熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる1種以上を混合した後、加熱溶融し、これに残りの前記添加剤をそのまま、または必要により液体化または溶融させて添加し加熱混合する、
(iii)予め熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる1種以上の添加剤を混合した後、加熱溶融した組成物を準備し、次いで、該組成物と残りの前記添加剤、必要に応じて熱可塑性樹脂を改めて混合し、押出機に供給して加熱溶融する、
など、熱可塑性樹脂、必要に応じて前記添加剤を押出機に供給し、加熱溶融混練を行う。その後、該溶融混練物は多層積層装置に供給される。
加熱温度は、使用する熱可塑性樹脂が溶融する温度以上であればよいが、溶融樹脂が供給される多層積層装置の設定温度と等しいか、異なっていても温度差が±10℃以内であることが好ましい。温度差が±10℃以下の場合、発泡層と非発泡層の界面部分に破泡がなく接着不良のない良好な押出発泡体を得ることができる。
溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練手段などによって異なるので、一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂と添加剤が均一に分散混合するのに要する時間が適宜選ばれる。
また、溶融混練手段としては、例えばスクリュー型の押出機などがあげられるが、通常の樹脂押出に用いられているものであれば特に限定はない。ただし、樹脂の分子劣化をできる限り抑えるため、スクリュー形状については、低剪断タイプのスクリュー形状を用いる方が好ましい。
熱伝導率が製造1日後で0.0280W/m・K以下、製造30日後で0.0300W/m・K以下である押出発泡体は、建築用部材用途として好適に使用され、快適な居住空間の提供に貢献する。
樹脂ペレットを溶融プレスし、厚さ100〜200μmの樹脂フィルムを作製した。作製した樹脂フィルムの空気透過率を、JIS K7126(2006)に準拠した差圧法により、差圧式ガス透過装置(GTRテック社製、GTR−31A)および検出器(ヤナコ計測社製、G2700T)を用いて、温度23℃±2℃、相対湿度0%R.H.の条件下で測定した。
異なる時間にサンプリングした3つの押出発泡体に対して、JIS K7222−1999「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」に記載の方法に則り、発泡体密度を測定してその平均値を算出した。
製造後1日または30日間、JIS K 7100に規定された標準温度状態3級(23℃±5℃)、及び標準湿度状態3級(50+20、−10%R.H.)の条件下で放置した後の押出発泡体の熱伝導率を、熱伝導率測定装置(栄弘精機製、HC−074−300)を用いて測定した。
製造1日後と30日後の熱伝導率の差より、以下の通り評価した。
○:[製造30日後の熱伝導率]−[製造1日後の熱伝導率]≦0.0030W/m・K
×:[製造30日後の熱伝導率]−[製造1日後の熱伝導率]>0.0030W/m・K
製造後1日または30日間、JIS K 7100に規定された標準温度状態3級(23℃±5℃)、及び標準湿度状態3級(50+20、−10%R.H.)の条件下で放置した後の押出発泡体を切り出し面から10mmの部分を削除した後、巾方向における中央部より巾方向25mm、長さ方向25mm、厚み方向は発泡体のままの厚さで切り出し、押出発泡体中の空気量を、ガスクロマトグラフ(島津製作所製 GC−14A)を用いて分析測定し、平均値を算出することにより、押出発泡体気泡内の空気の分圧を求めた。
得られた押出発泡体断面の厚み方向寸法を、ノギス(ミツトヨ社製、M型標準ノギス)を用いて測定した。
幅方向における両端部と中央部の3点にて測定し、幅方向における両端部の厚み方向寸法の平均値Y(mm)と幅方向における中央部の厚み方向寸法X(mm)より、以下の式を用いて厚み精度を計算し、以下の判断基準により評価した。
厚み精度(%) = ((X−Y)/X)×100
○:厚み精度が±2%以内。
×:厚み精度が±2%を超える。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、46.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.2MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.1MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式会社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)10重量部およびポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)60重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)6.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.1Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.7MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16mm×厚み0.5mm×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.4kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.6MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.2MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)60重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)10重量部およびポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)6.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ9.9Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.9MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、46.2kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.2MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は12.9MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.2Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.1MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、45.2kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.3MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.0MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ9.8Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.9MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.6MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は12.8MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)70重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.3Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.4MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.0MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.1MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
発泡剤を含まない樹脂は使用しなかった。
[発泡剤を含有する溶融樹脂のみの、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.0MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り発泡層のみからなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.0MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.1MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
発泡剤を含まない樹脂は使用しなかった。
[発泡剤を含有する溶融樹脂のみの、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.0MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り発泡層のみからなる押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.4kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.3MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.1MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)4.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.0Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.7MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.4kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.6MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.2MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)60重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)10重量部およびポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)6.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ9.9Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.9MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の7層構造からなる押出発泡体を得た。
[スキン層をカットする方法]
得られた押出発泡体は、バーチカルスライサー[桜機械工業株式会社製、SKH−600−1200型バーチカル裁断機、バンドソー:幅16×厚み0.5×長さ7880mm]を用いて、上下面とも押出発泡体表面から厚み約4mmを切り落とすことにより、スキン層の無い押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、46.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.2MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.1MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)10重量部およびポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)60重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)6.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.1Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.7MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、46.2kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.2MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は12.9MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.2Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.1MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.4kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.6MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.2MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)60重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)10重量部およびポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:679、MFR=18g/10分、空気透過率=3.9×10−10cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)6.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ9.9Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.9MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、45.2kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.3MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は13.0MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ9.8Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、5.9MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
[発泡剤を含有する溶融樹脂の製造方法]
ポリスチレン(PSジャパン株式会社製、商品名:G9401、MFR=2.2g/10分)100重量部に対して、タルク(林化成株式会社製、商品名:TALCAN PAWDER PK−Z)0.1重量部、ステアリン酸カルシウム(堺化学工業株式会社製、商品名:ステアリン酸カルシウム)0.3重量部、流動パラフィン(新日本石油株式会社製、商品名:ポリブテンLV−50)0.2重量部、酸化ケイ素(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)0.1重量部、ベントナイト((株)サザンクレイプロダクツ製、ベントライトL)1.0重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径65mmの第1押出機と口径90mmの第2押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、44.3kg/時間で供給した。
第1押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、180℃に加熱して混練を行い、第1押出機の先端付近(第2押出機に接続される側)において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物100重量%に対して、i−ブタン(三井化学株式会社製)4.0重量%およびジメチルエーテル(大洋液化ガス株式会社製)2.0重量%、水0.6重量部を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第1押出機の先端における樹脂圧は11.6MPaであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は12.8MPaに設定した。
第1押出機に連結された第2押出機において、樹脂温度を130℃に冷却した後、2つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂を第2押出機の先端に設けられた2種7層多層積層用フィードブロック(株式会社プラ技研製)に供給した。
[発泡剤を含まない溶融樹脂の製造方法]
ポリアクリロニトリル(三井化学株式社製、商品名:バレックス2090MN、アクリロニトリル−アクリル酸アルキル−ブタジエン共重合体、MFR=9.0g/10分、空気透過率=6.5×10−12cc・cm/cm2・S・cmHg)30重量部、スチレン−アクリロニトリル共重合体(電気化学工業株式会社製、商品名:XGS、MFR=2.0g/10分、空気透過率=4.7×10−11cc・cm/cm2・S・cmHg)70重量部から成る混合物をドライブレンドし、ブレンド樹脂とした。該ブレンド樹脂100重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート(大八化学工業株式会社製、商品名:DMP)8.0重量部を添加して予めマスターバッチ化した。
得られた樹脂を、口径50mmの押出機へ10.3Kg/時間で供給した。供給した樹脂を150℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、前記2種7層多層積層用フィードブロックに供給した。
[発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含まない溶融樹脂を厚み方向に合流させ、押出発泡体を製造する方法]
130℃に温調された非発泡層流路を一つ閉じた前記2種7層多層積層用フィードブロック内で、6.4MPaの圧力下にて、厚み方向に、4つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂を、それぞれ、5.2mm/5.2mm/5.2mm/5.2mmの厚みで合流させた後、厚さ方向2.0mm、幅方向80mmの長方形断面の空隙を有し、80℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、成形金型に挟み込んで押圧し、上下にベルトコンベアを配置した装置(I)に挟み込んで引き取り、発泡層/非発泡層/発泡層/非発泡層/発泡層の5層構造からなる押出発泡体を得た。
ここで得られた押出発泡体の評価結果を、表1に示す。
Claims (13)
- 厚み方向に発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる構造を複数個有し、かつ、スキン層の無い押出発泡体であって、
非発泡層(B)中に、JIS K7126(2006)に準拠して、温度23℃、相対湿度0%R.H.条件下で測定した空気透過率が、発泡層(A)を構成する樹脂よりも低い樹脂を少なくとも1種含有し、かつ、
該非発泡層(B)を少なくとも2層有し、かつ、スキン層が無いことを特徴とする、ことを特徴とする押出発泡体。 - 発泡層(A)を構成する樹脂が、スチレン系樹脂、スチレン-不飽和ニトリル共重合体系樹脂および変性ポリフェニレンエーテル系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする、請求項1に記載の押出発泡体。
- 発泡層(A)を構成する樹脂がスチレン系樹脂であり、かつ、非発泡層(B)を構成する樹脂中に、ニトリル系樹脂およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載の押出発泡体。
- 前記ニトリル系樹脂が、分子中に不飽和ニトリル単量体に由来する単位を50重量%以上含有することを特徴とする、請求項3に記載の押出発泡体。
- 前記ニトリル系樹脂が、共役ジエン系ゴム状重合体の存在下で、不飽和ニトリル、(メタ)アクリル酸アルキルエステルをグラフト共重合したニトリル系樹脂であることを特徴とする、請求項3または4に記載の押出発泡体。
- 前記スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂が、分子中に不飽和ニトリル単量体に由来する単位を1重量%以上50重量%未満含有し、かつ、スチレン単量体に由来する単位を50重量%以上99重量%未満含有することを特徴とする、請求項3〜5のいずれかに記載の押出発泡体。
- 非発泡層(B)を構成する樹脂が、ニトリル系樹脂と、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂およびスチレン系樹脂よりなる群から選ばれる少なくとも1種の樹脂を含有することを特徴とする、請求項3〜6のいずれかに記載の押出発泡体。
- 非発泡層(B)を構成する樹脂が、ニトリル系樹脂0.5〜80重量%と、スチレン系樹脂およびスチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂から選ばれる少なくとも1種20〜99.5重量%からなることを特徴とする、請求項3〜7のいずれかに記載の押出発泡体。
- 非発泡層(B)を構成する樹脂が、ニトリル系樹脂0.5〜80重量%、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂20〜99.5重量%からなることを特徴とする、請求項3〜8のいずれかに記載の押出発泡体。
- 非発泡層(B)を構成する樹脂が、全体を100重量%とした場合、ニトリル系樹脂0.5〜80重量%、スチレン−不飽和ニトリル共重合体系樹脂0.5〜80重量%およびスチレン系樹脂19.5〜99重量%からなることを特徴とする、請求項3〜8のいずれかに記載の押出発泡体。
- 前記押出発泡体の密度が、20〜100kg/m3であることを特徴とする、請求項1〜10のいずれかに記載の押出発泡体。
- 前記発泡層を構成する気泡内に、プロパン、n−ブタン、i−ブタンおよびシクロペンタンよりなる群から選ばれる少なくとも1種の炭化水素系化合物が含有されることを特徴とする、請求項1〜11のいずれかに記載の押出発泡体。
- 厚み方向に発泡層(A)が非発泡層(B)を介して積層されてなる構造を有する押出発泡体の製造方法であって、
発泡剤を含有する溶融樹脂および発泡剤を含まない溶融樹脂を高圧下で厚み方向に合流させた後、大気圧下に開放し、かつ、
発泡剤を含まない溶融樹脂が、JIS K7126(2006)に準拠して、温度23℃、相対湿度0%R.H.条件下で測定した空気透過率において、発泡剤を含有する溶融樹脂よりも低い樹脂を少なくとも1種含有し、かつ、
該非発泡層(B)を少なくとも2層有し、かつ、スキン層を除去することを特徴とする、押出発泡成形体の製造方法。
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