JP2012188954A - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 カムシャフト１を高速回転させた場合であっても、コイルスプリング６の荷重を増加させることなく、プランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）を超えて過剰にカムローラ９がジャンピングするのを抑制することを課題とする。
【解決手段】 プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時には、プランジャ３とシリンダボディ４とスプリングシート１２とによって囲まれるダンパー室１５が形成される。そして、スプリングシート１２が最大カムリフト量以上にリフトした場合、ダンパー室１５内の潤滑油が嵌合凸部６１と嵌合凹部６２との間で圧縮されて、クリアランス１８を流通する潤滑油の流動抵抗が大きくなり、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。これにより、最大カムリフト量以上にカムローラ９がリフトしなくなるので、カムローラ９のカム２からのジャンピングを抑制することが可能となる。
【選択図】 図２

Description

本発明は、内燃機関に高圧燃料を供給する燃料供給装置に使用される高圧燃料ポンプに関するものである。

［従来の技術］
従来より、例えばディーゼルエンジン等の内燃機関に高圧燃料を供給する燃料供給装置（内燃機関用の燃料噴射システム）に使用される高圧燃料ポンプとして、電磁弁を嵌合する嵌合孔、この嵌合孔の底部で開口したシリンダ孔、およびこのシリンダ孔の開口端側に形成される燃料加圧室を有するシリンダと、シリンダ孔内に往復摺動可能に収容されて、燃料加圧室に吸入した燃料を加圧するプランジャと、このプランジャをその往復移動方向に駆動するカムシャフトとを備えたサプライポンプが知られている（例えば、特許文献１及び２参照）。
サプライポンプは、シリンダとの間にタペット収容室を形成するハウジングを備えている。このハウジングの内部には、タペット収容室に連通するカム室が形成されている。
なお、カム室内に収容されるカムシャフトには、３つのカム山を有するカムが一体的に設けられている。

ところで、サプライポンプは、図７に示したように、エンジンにより回転駆動されるカムシャフトのカムと、シリンダ１０１のシリンダ孔１０２内を往復摺動するプランジャ１０３との間に、カムシャフトの回転運動をプランジャ１０３の直線運動（往復運動）に変換するタペット構造体を備えている。
タペット構造体は、カムシャフトの外周のプロフィール面（カム面）に当接するローラ１０４、このローラ１０４を回転自在に支持するローラピン１０５、ローラ１０４とローラピン１０５との間に配設されたブッシュ１０６、ローラ１０４の往復運動をプランジャ１０３に伝えるタペット本体１０７、プランジャ１０３のプランジャ下端部の外周に一体移動可能に連結したスプリングシート１０８、およびこのスプリングシート１０８を介して、タペット本体１０７にプランジャ１０３を押し付けるコイルスプリング１０９等を有している。
なお、サプライポンプのポンプハウジングは、カムシャフトが嵌挿されるカム室、およびシリンダ１０１との間に形成されるタペット収容室を備えている。このタペット収容室内に収容されるタペット本体１０７は、ローラ室１１１とスプリング室１１２とを区画する隔壁１１０に、ローラ室１１１とスプリング室１１２とを連通する連通孔（図示せず）が形成されている。

タペット構造体は、その構成部品間の摺動部分（例えばローラピン１０５とブッシュ１０６との摺動部分、プランジャ１０３とタペット本体１０７との摺動部分）、また、カムシャフトのカムとローラ１０４との摺動部分で摺動するため、各摺動部分の摩耗および焼き付きを防止するという目的で、タペット収容室（ローラ室１１１、スプリング室１１２）およびカム室に潤滑油を供給している。例えばローラピン１０５とブッシュ１０６との間に潤滑油を供給して、ローラピン１０５とブッシュ１０６との間に油膜を形成し、ローラピン１０５とブッシュ１０６との摺動部分を潤滑している。
また、従来より、サプライポンプは、スプリングシート１０８、タペット本体１０７、ローラピン１０５を介して、コイルスプリング１０９の付勢力によってローラ１０４をカムシャフトのカム側に押し付けている（必要スプリング力≧タペット構造体の全構成部品の重量×カムリフト加速度（プランジャのリフト加速度））。

［従来の技術の不具合］
ところで、エンジンの高速化のニーズに対応してエンジンを高速化した場合、エンジンにより回転駆動されるカムシャフトは、エンジンの高速化に伴って、より高速回転することになる。
これによって、カムシャフトの回転速度が低速回転時には、図７に示したように、カムシャフトの最高回転（高圧燃料ポンプの最高回転速度）においても、ローラ１０４がカムシャフトのカム面から離脱しない（ジャンピングしない）ように、コイルスプリング１０９の付勢力でローラ１０４をカムシャフトのカム側に押し付けている。
ところが、プランジャ１０３が燃料を圧送していない（無負荷）状態では、燃料加圧室内の燃料が高圧に加圧圧縮されない。このため、特にエンジンの高速化に対応してカムシャフトを高速回転させると、コイルスプリング１０９の付勢力（スプリング荷重）に打ち勝って、ローラ１０４がカムシャフトのカム面から離れるジャンピングが発生する。
このように、ローラ１０４がカムシャフトのカム面からジャンピングすると、図８に示したように、コイルスプリング１０９の振幅が増加するため、コイルスプリング１０９が折損するという問題がある。

また、図９（ａ）に示したように、シリンダ１０１のシリンダ下端を図示下方に延長してスプリングシート１０８との間の隙間を小さくすることで、カムシャフトを高速回転させた時の、カムシャフトのカム面からのローラ１０４のジャンピングを強制的に規制することが考えられる。
ところが、シリンダ１０１のシリンダ下端とスプリングシート１０８との間の隙間を小さくして、ローラ１０４のジャンピングを強制的に規制した場合、プランジャ１０３のフルリフト時に、プランジャ１０３のプランジャ下端部に一体移動可能に連結したスプリングシート１０８がシリンダ１０１のシリンダ下端に衝突（干渉）することによって打撃騒音が発生するという問題がある。

また、図９（ｂ）に示したように、カムシャフトを高速回転させた時に、カムシャフトのカム面からローラ１０４がジャンピングしないように、コイルスプリング１０９の付勢力（スプリング荷重）を従来よりも増加する方法が考えられる。
ところが、コイルスプリング１０９のスプリング荷重を増加させると、コイルスプリング１０９の線径を従来よりも増加する必要がある。
このように、コイルスプリング１０９の線径を増加させると、タペット本体１０７の外径を従来よりも増加する必要がある。なお、タペット本体１０７の外径を増加させると、タペット構造体を構成する構成部品の重量が増加するため、コイルスプリング１０９のスプリング荷重の増大化に拍車がかかる。また、タペット構造体を構成する構成部品の重量を増加させると、構成部品の慣性力が増加するため、サプライポンプの振動が増加するという問題がある。
また、コイルスプリング１０９のスプリング荷重の増加は、カムシャフトを低速（または高速）回転させた時に、ローラピン１０５とブッシュ１０６との摺動部分に形成される油膜が切れ易くなるので、ローラピン１０５とブッシュ１０６とを離す方向に作用する力（スクイーズ力）が減少し、ローラピン１０５とブッシュ１０６との摺動部分が焼き付き易くなるという問題がある。

特開２００９−２３６０３３号公報 特開２０１０−０３７９９７号公報

本発明の目的は、内燃機関の高速化に対応してカムシャフト（１）を高速回転させた場合であっても、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を増加させることなく、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）が、プランジャ（３）のフルリフト量（最大カムリフト量）を超えて過剰にジャンピングするのを抑制することのできる高圧燃料ポンプを提供することにある。

請求項１に記載の発明（高圧燃料ポンプ）は、内燃機関によって駆動されるカムシャフト（１）と、このカムシャフト（１）と一体回転可能に設けられるカム（２）と、このカム（２）によって往復駆動されるプランジャ（３）と、このプランジャ（３）をその移動方向に往復摺動可能に支持するシリンダ（４）と、カム（２）とプランジャ（３）との間に配設されて、カム（２）の回転運動をプランジャ（３）の往復運動に変換するタペット構造体（７〜１０）と、プランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢するスプリング（６）とを備えている。

タペット構造体は、プランジャ（３）と一体移動可能に連結するタペット（７）、およびカムシャフト（１）のカム（２）に当接するカム当接部（９）を有している。このカム当接部（９）は、カム（２）のプロフィールに従ってプランジャ（３）の移動方向へ往復運動するように構成されている。
プランジャ（３）は、シリンダ（４、１４）との間にダンパー室（１５）を隔てて対向して配置されるシリンダ対向部（１２、１３）を有している。
プランジャ（３）およびシリンダ（４）は、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時にのみ、ダンパー室（１５）内の流体に圧縮抵抗力を発生させて、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）またはプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせる抵抗発生手段を有している。

請求項１に記載の発明によれば、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えば最大カムリフト時）にのみ、ダンパー室（１５）内に充満している流体に圧縮抵抗力を発生させて、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）またはプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせる（ダンパー機能を発揮する）抵抗発生手段（ダンパー機能体）を設けたことによって、内燃機関の高速化に対応してカムシャフト（１）を高速回転させた場合であっても、ダンパー室（１５）内の流体の圧縮抵抗力により、カム当接部（９）またはシリンダ対向部（１２、１３）に対してダンパー効果を与えることができる。
これにより、プランジャ（３）またはタペット構造体（７〜１０）における、カム（２）から離脱する方向への動きが鈍るので、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）のカム（２）から離脱する方向への動きが鈍る。
この結果、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させることなく、カム当接部（９）のカム（２）からの離脱（ジャンピング）を抑制することが可能となる。これにより、スプリング（６）の振幅が増加するのを回避できるので、スプリング（６）が折損する等の不具合が発生することはない。

また、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えば最大カムリフト時）に、プランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）がシリンダ（４、１４）に必要以上に接近することはない。これにより、プランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との衝突（干渉）を回避できるので、打撃騒音の発生を抑制することができる。
また、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させる必要がないので、タペット構造体（７〜１０）を構成する構成部品の重量が増加することはない。これにより、高圧燃料ポンプが大きな振幅で振動することはないので、高圧燃料ポンプの耐久寿命を向上することができる。

請求項２に記載の発明によれば、ダンパー室（１５）とタペット収容室（１６、１７）とを連通する絞り流路（１８）を有し、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時にのみ、絞り流路（１８）を流通する流体に対して絞り抵抗力を発生させて、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）またはシリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせるダンパー機能を発揮する抵抗発生手段を設けている。
これにより、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時に、絞り流路（１８）を流通する流体の絞り抵抗力により、カム当接部（９）またはシリンダ対向部（１２、１３）に対してダンパー効果を与えることができる。

これによって、プランジャ（３）またはタペット構造体（７〜１０）における、カム（２）から離脱する方向への動きが鈍るので、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）のカム（２）から離脱する方向への動きが鈍る。
この結果、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させることなく、カム当接部（９）のカム（２）からの離脱（ジャンピング）を抑制することが可能となる。
ここで、ダンパー室（１５）とタペット収容室（１６、１７）とを、例えば燃料や潤滑油等の流体で満たしても良い。この場合、ダンパー室（１５）とタペット収容室（１６、１７）とを連通する絞り流路（１８）を介して、ダンパー室（１５）の外部であるタペット収容室（１６、１７）に対して、ダンパー室（１５）内に満たされる流体の出入りが自由となっている。なお、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下となると、絞り流路（１８）を流通する流体に流動抵抗が発生する。

請求項３に記載の発明によれば、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時とは、プランジャ（３）のフルリフト（最大カムリフト）時に、カム当接部（９）がプランジャ（３）のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にシリンダ（４、１４）側へ移動（リフト、上昇）した時のことである。
請求項４に記載の発明によれば、プランジャ（３）のシリンダ対向部とは、プランジャ（３）と一体移動可能に連結し、スプリング（６）の荷重（スプリング力）を受け止めるスプリング座（１２）のことである。

請求項５に記載の発明によれば、プランジャ（３）のスプリング座（１２）に、シリンダ（４、１４）側に突出した嵌合凸部（６１）を設け、また、シリンダ（４、１４）に、スプリング座（１２）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６２）を設けている。そして、嵌合凸部（６１）の先端部分は、プランジャ（３）のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凹部（６２）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なる（同一平面上に位置する）ように構成されている。
これによって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）が最大カムリフト以上にカム（２）からジャンピング（離脱）しようとすると、ダンパー室（１５）内に充満している流体が嵌合凸部（６１）と嵌合凹部（６２）との間で圧縮される。これにより、ダンパー室（１５）内の流体に圧縮抵抗力が発生するので、ダンパー室（１５）内の流体の圧縮抵抗力により、カム当接部（９）またはスプリング座（１２）に対してダンパー効果を与えることができる。したがって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）の過剰なジャンピングを抑制することができる。

請求項６に記載の発明によれば、プランジャ（３）のスプリング座（１２）に、シリンダ（４、１４）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６４）を設け、また、シリンダ（４、１４）に、スプリング座（１２）側に突出した嵌合凸部（６５）を設けている。そして、嵌合凹部（６４）の先端部分は、プランジャ（３）のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凸部（６５）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なる（同一平面上に位置する）ように構成されている。
これによって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）が最大カムリフト以上にカム（２）からジャンピング（離脱）しようとすると、ダンパー室（１５）内に充満している流体が嵌合凹部（６４）と嵌合凸部（６５）との間で圧縮される。これにより、ダンパー室（１５）内の流体に圧縮抵抗力が発生するので、ダンパー室（１５）内の流体の圧縮抵抗力により、カム当接部（９）またはスプリング座（１２）に対してダンパー効果を与えることができる。したがって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）の過剰なジャンピングを抑制することができる。

請求項７に記載の発明によれば、プランジャ（３）のシリンダ対向部とは、プランジャ（３）と一体移動可能に設けられて、スプリング（６）の荷重（スプリング力）を受け止めるスプリング座（１３）のことである。
請求項８に記載の発明によれば、プランジャ（３）のスプリング座（１３）に、シリンダ（４、１４）側に突出した嵌合凸部（６１）を設け、また、シリンダ（４、１４）に、スプリング座（１３）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６２）を設けている。そして、嵌合凸部（６１）の先端部分は、プランジャ（３）のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凹部（６２）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なる（同一平面上に位置する）ように構成されている。
これによって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）が最大カムリフト以上にカム（２）からジャンピング（離脱）しようとすると、ダンパー室（１５）内に充満している流体が嵌合凸部（６１）と嵌合凹部（６２）との間で圧縮される。これにより、ダンパー室（１５）内の流体に圧縮抵抗力が発生するので、ダンパー室（１５）内の流体の圧縮抵抗力により、カム当接部（９）またはスプリング座（１３）に対してダンパー効果を与えることができる。したがって、タペット構造体（７〜１０）のカム当接部（９）の過剰なジャンピングを抑制することができる。
なお、プランジャ（３）のスプリング座（１３）に、シリンダ（４、１４）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６４）を設け、また、シリンダ（４、１４）に、スプリング座（１３）側に突出した嵌合凸部（６５）を設けても良い。

請求項９に記載の発明によれば、タペット構造体の一構成要素として、カム当接部（９）の往復運動をプランジャ（３）に伝えるタペット（７）を使用している。なお、タペット（７）自身がカムシャフト（１）のカム（２）に（直接）当接するタイプの場合、カム当接部（９）はタペット（７）に一体移動可能に設けられる。つまりカム当接部（９）はタペット（７）に一体形成される。
請求項１０に記載の発明によれば、タペット構造体のカム当接部とは、タペット（７）と一体移動可能に連結するローラ（９）のことである。これにより、ローラ（９）の往復運動がタペット（７）からプランジャ（３）に伝わり、シリンダ（４）のシリンダ孔内をプランジャ（３）がその移動方向に往復摺動する。

請求項１１に記載の発明によれば、タペット構造体の一構成要素として、タペット（７）と一体移動可能に連結する支持軸（８）を使用している。また、ローラ（９）は、支持軸（８）に対して相対回転可能に支持されている。
請求項１２に記載の発明によれば、ローラ（９）と支持軸（８）との間に軸受け部材（１０）を設けている。これにより、タペット構造体のカム当接部であるローラ（９）は、軸受け部材（１０）を介して、支持軸（８）の外周に回転自在に支持される。
請求項１３に記載の発明によれば、ダンパー室（１５）内に満たされる流体（液体）とは、支持軸（８）またはローラ（９）と軸受け部材（１０）との摺動部分を潤滑する潤滑油のことである。また、プランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との間に形成されるダンパー室（１５）は、潤滑油で満たされている。

この場合、ダンパー室（１５）とタペット収容室（１６、１７）とを連通する絞り流路（１８）を介して、ダンパー室（１５）の外部であるタペット収容室（１６、１７）に対して、ダンパー室（１５）内に満たされる潤滑油の出入りが自由となっている。なお、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）の対向距離が所定値以下となると、絞り流路（１８）を流通する潤滑油に流動抵抗が発生する。
また、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させる必要がないので、カムシャフト（１）を低速（または高速）回転させた場合であっても、支持軸（８）またはローラ（９）と軸受け部材（１０）との間に潤滑油が入り込み、支持軸（８）またはローラ（９）と軸受け部材（１０）との間に油膜を形成することが可能となる。これにより、支持軸（８）またはローラ（９）と軸受け部材（１０）とを離す方向に作用する力（スクイーズ力）が増加するので、支持軸（８）またはローラ（９）と軸受け部材（１０）との摺動部分の焼き付きを防止することができる。
請求項１４に記載の発明によれば、カムシャフト（１）のカム（２）は、時間経過またはカム回転角度に対するプランジャ（３）のリフト量の変化特性を規定するプロフィールを有している。

高圧燃料ポンプの全体構造を示した断面図である（実施例１）。 高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した断面図である（実施例１）。 （ａ）、（ｂ）は低速回転時におけるタペット構造体、ダンパー機能体の動作を説明した図で、（ｃ）は時間経過に対するカムローラ軌跡の変化を示したタイミングチャートである（実施例１）。 （ａ）〜（ｃ）は高速回転時におけるタペット構造体、ダンパー機能体の動作を説明した図で、（ｄ）は時間経過に対するカムローラ軌跡の変化を示したタイミングチャートである（実施例１）。 高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した断面図である（実施例２）。 高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した断面図である（実施例３）。 サプライポンプの低速回転時におけるカム回転角度に対するカムリフト量を示した図である（従来の技術）。 サプライポンプの高速回転時におけるカム回転角度に対するカムリフト量を示した図である（従来の技術）。 （ａ）、（ｂ）はサプライポンプの高速回転時におけるカム回転角度に対するカムリフト量を示した図である（従来の技術）。

以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
本発明は、内燃機関の高速化に対応してカムシャフト（１）を高速回転させた場合であっても、スプリング（６）の荷重、つまりプランジャ（３）をカム（２）およびタペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を増加させることなく、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）が、プランジャ（３）のフルリフト量（最大カムリフト量）を超えて過剰にジャンピングするのを抑制するという目的を、プランジャ（３）およびシリンダ（４、１４）に、プランジャ（３）の移動方向への移動に伴ってプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）とシリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えば最大カムリフト時）にのみ、ダンパー室（１５）内に充満している流体に圧縮抵抗力を発生させて、タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくともカム当接部（９）またはプランジャ（３）のシリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせるダンパー機能を発揮する抵抗発生手段（ダンパー機能体）を設けることで実現した。

［実施例１の構成］
図１ないし図４は本発明の実施例１を示したもので、図１は高圧燃料ポンプの全体構造を示した図で、図２は高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した図である。

本実施例の内燃機関の燃料供給装置は、自動車等の車両のエンジンルームに搭載されるもので、例えばディーゼルエンジン等の内燃機関（エンジン）用の燃料噴射システムとして知られるコモンレール式燃料噴射システム（蓄圧式燃料噴射装置）によって構成されている。
このコモンレール式燃料噴射システムは、燃料タンクから燃料を汲み上げるフィードポンプと、このフィードポンプから供給される燃料を加圧して高圧化する高圧燃料ポンプ（可変吐出量高圧ポンプ）と、この高圧燃料ポンプから高圧燃料が導入されるコモンレールと、このコモンレールから高圧燃料が分配供給される複数のインジェクタとを備え、コモンレールの内部に蓄圧された高圧燃料を各インジェクタを介してエンジンの各気筒毎の燃焼室内に噴射供給するように構成されている。

高圧燃料ポンプは、エンジンのクランクシャフトによって回転駆動されるカムシャフト１と、このカムシャフト１と一体回転可能に設けられるカム２と、カムシャフト１のカム２によって往復移動方向に往復駆動されるプランジャ３と、このプランジャ３をその往復移動方向に往復摺動可能に支持するシリンダボディ（シリンダ）４と、カム２を回転自在に収容すると共に、ベアリングを介してカムシャフト１のジャーナルを回転自在に支持するポンプハウジング５と、カムシャフト１のカム２のプロフィールに従ってプランジャ３をその往復移動方向に上昇（リフト）させるタペット構造体と、カム２のプロフィールに従ってプランジャ３をその往復移動方向に下降させるコイルスプリング６とを備えている。

タペット構造体は、カムシャフト１およびカム２を伴ってプランジャ３を往復移動方向に駆動するプランジャ駆動機構を構成する。このタペット構造体は、ポンプハウジング５に往復摺動可能に支持されるタペットボディ７、このタペットボディ７に回転自在に支持されるローラピン（支持軸）８、このローラピン８の外周に回転自在に支持されるカムローラ９等を有している。このカムローラ９は、カム２のプロフィールに従ってプランジャ３の往復移動方向へ往復運動し、且つカムシャフト１のカム２のカム面に直接当接すると共に、ローラピン８を介してタペットボディ７に一体移動可能に連結している。
ここで、カムローラ９がローラピン８の周囲をその円周方向に回転すると、ローラピン８とカムローラ９とが焼き付く可能性があるので、ローラピン８の外周とカムローラ９の内周との間には、円筒状のローラブッシュ１０が設置されている。

プランジャ３は、スプリングシート１１との間に所定の軸方向距離を隔てて対向して配置されるスプリングシート１２を有している。このスプリングシート１２は、プランジャ３と一体移動可能に連結している。また、スプリングシート１２は、タペットボディ７の座面に直接当接している。また、スプリングシート１２は、シリンダボディ４の軸線方向のシリンダ下端（一端または他端）１４との間にダンパー室（容積可変空間、流体充填室）１５を隔てて対向して配置されるシリンダ対向部を構成する。

プランジャ３およびシリンダボディ４は、潤滑油に対して流動抵抗力と圧縮抵抗力を発生させて、プランジャ３、スプリングシート１２およびタペット構造体（タペットボディ７、ローラピン８、カムローラ９）等の動きを鈍らせるダンパー機能を発揮するダンパー機能体（抵抗発生手段）を備えている。このダンパー機能体は、ダンパー室１５内に充満する潤滑油、およびダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通する絞り流路（クリアランス）１８等を含んで構成される。
ポンプハウジング５は、シリンダボディ４との間にスプリングシート１１を支持固定している。
なお、本実施例のプランジャ３、シリンダボディ４、タペット構造体およびダンパー機能体の詳細は後述する。

カムシャフト１は、タペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）に連通するカム室１９内に挿入されている。このカムシャフト１は、その回転軸方向に真っ直ぐに延びる複数のジャーナルを有している。また、複数のジャーナルは、ベアリングを介してポンプハウジング５に回転可能に支持されている。隣設する２つのジャーナル間には、カムシャフト１の回転軸周りに１２０°の角度間隔毎に３つのカムノーズ（カム山）を有する１つまたは複数のカム２が設けられている。
カム２の各カム山には、時間経過またはカム回転角度に対するプランジャ３のリフト量の変化特性を規定するカムプロフィール（カム面）が設けられている。

なお、本実施例のエンジンは、６気筒型であるので、エンジンの１サイクル中、つまりクランクシャフトが２回転する間に、エンジンの気筒毎に搭載されたインジェクタの噴射孔から各１回ずつ、合計６回の燃料噴射が行われる。また、エンジンの１サイクル毎に、カムシャフト１が１回転し、高圧燃料ポンプからの吐出動作が３回ずつ行われる。
また、カムシャフト１の回転軸方向の一端（ポンプハウジング５の外壁面から外部に向けて突き出した部分）の外周には、エンジンのクランクシャフトのクランクプーリとベルトを介して駆動連結されるドライブプーリ（図示せず）が取り付けられている。

ポンプハウジング５は、金属材料によって所定の形状に形成されている。このポンプハウジング５の内部には、カム２を回転可能に収容するカム室１９が形成されている。カム室１９の内部には、カムシャフト１がカム室１９を貫通するように挿入されている。カム室１９は、タペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）に連通している。
ポンプハウジング５は、シリンダボディ４との間にタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）を形成する円筒状のタペットガイド２０を有している。
タペットガイド２０の内部には、タペットボディ７が往復摺動可能に収容されている。また、タペットガイド２０の内周面には、タペットボディ７の外周面と摺動する摺動面が形成されている。

プランジャ３は、シリンダボディ４のシリンダ孔２１内を往復摺動することで、フィードポンプから燃料ギャラリ室２２、燃料供給流路（燃料孔２３）、電磁弁２４、ストッパ２５を貫通する流路を経て燃料加圧室２６内に吸入した燃料を加圧して高圧化するもので、シリンダボディ４を伴ってポンプエレメント（高圧燃料ポンプ本体）を構成する。なお、シリンダボディ４には、シリンダ孔２１、燃料孔２３、電磁弁２４、燃料加圧室２６、燃料吐出流路（燃料孔２７）、燃料吐出弁２８およびアウトレットパイプ２９の吐出ポートが設けられている。

プランジャ３は、その軸線方向（往復移動方向）に真っ直ぐに延びる円柱状のプランジャ本体を有している。
プランジャ本体は、シリンダボディ４のシリンダ孔２１内に往復摺動可能に収容されている。このプランジャ本体の軸線方向の一端面（図示上端面）は、シリンダボディ４の段差と電磁弁２４との間に挟み込まれたストッパ２５の板厚方向の他端面（図示下端面）に対向するように配設されている。
また、プランジャ本体の軸線方向の他端側（図示下端側）には、シリンダボディ４の軸線方向の他端面（図示下端面）より図示下方（カムシャフト側）に突出するカム側突出端部（プランジャ下端部）が一体的に設けられている。

プランジャ本体のプランジャ下端部は、プランジャ本体の中間部よりも軸線方向の図示下方側（カム側）へ延長されている。このプランジャ下端部には、スプリングシート１２を支持固定するシート装着部３１、およびこのシート装着部３１よりも外径が大きい鍔状のプランジャヘッド３２が一体的に設けられている。このプランジャヘッド３２は、タペット構造体のタペットボディ７の表面（平面部）に当接している。
これにより、カムシャフト１の回転によりカム２が回転すると、カムローラ９を介してタペットボディ７が図１中の図示上下方向に往復運動する。このようなタペットボディ７の往復運動は、スプリングシート１２を介してプランジャ３に伝えられ、プランジャ３はシリンダボディ４のシリンダ孔２１内を往復移動する。
ここで、プランジャ３の往復移動に伴って燃料加圧室２６の内容積が拡縮することで加圧圧縮された高圧燃料は、燃料加圧室２６から燃料孔２７、燃料吐出弁２８、アウトレットパイプ２９を経由してコモンレール側へ圧送供給されるように構成されている。

シリンダボディ４は、金属材料によって形成されている。このシリンダボディ４のシリンダ孔２１は、外部に向けて開口した嵌合孔（シリンダ孔２１よりも内径の大きい嵌合凹部）３３の底面（円環状の段差）で開口している。この嵌合孔３３は、シリンダ孔２１と同一軸線上に設けられて、電磁弁２４によって気密的（液密的）に閉塞されている。
シリンダ孔２１の軸線方向の一端側（図示上端側、開口端側）には、燃料ギャラリ室２２から電磁弁２４を経由して燃料が供給される燃料加圧室２６が形成されている。この燃料加圧室２６は、シリンダボディ４とプランジャ３との摺動クリアランスを介して、タペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）に連通している。つまり燃料加圧室２６より溢流した燃料は、摺動クリアランスを通ってタペット収容室へ流出する。
なお、シリンダボディ４とポンプハウジング５との間には、フィードポンプから燃料が供給される燃料ギャラリ室２２が形成されている。

ここで、シリンダボディ４は、その軸線方向（往復移動方向）に真っ直ぐに延びる円筒状のシリンダ本体を有している。このシリンダ本体の軸線方向の上端側には、ストッパ２５が保持固定されている。
また、シリンダ本体の軸線方向の下端側には、ポンプハウジング５との嵌合部（フランジ）３４より図示下方（カムシャフト側）に突出するシリンダ下端１４が一体的に設けられている。
シリンダ下端１４は、シリンダ本体の中間部に設けられる嵌合部３４よりも軸線方向の図示下方側（カム側）へ延長されている。なお、シリンダ本体の中間部の外周には、スプリングシート１２との間に所定の軸方向距離を隔てて対向するように円環板状のスプリングシート１１が設置されている。
なお、シリンダボディ４のシリンダ孔２１の軸線方向の他端側は、シリンダ本体のシリンダ下端１４の環状端面で開口している。

電磁弁２４は、高圧燃料ポンプのシリンダボディ４の嵌合孔３３に締結固定されている。この電磁弁２４は、シリンダボディ４の内部（燃料加圧室２６）に吸入する燃料量を調量することで燃料加圧室２６より吐出される燃料吐出量を制御する常開型（ノーマリオープンタイプ）の電磁式流量制御弁である。
電磁弁２４は、シリンダ孔２１の上端部に組み付けられるストッパ（バルブシート）２５と、このストッパ２５に対して着座、離脱することが可能なスプールバルブ（電磁弁の弁体）４１と、このスプールバルブ４１を開弁作動方向または閉弁作動方向に駆動する電磁アクチュエータとによって構成されている。

電磁アクチュエータは、スプールバルブ４１を往復摺動可能に支持するバルブボディ４２、スプールバルブ４１と一体移動可能に設けられるアーマチャ４３、スプールバルブ４１とアーマチャ４３を閉弁作動方向に付勢するコイルスプリング、およびアーマチャ４３を引き寄せる電磁力を発生する電磁石を有している。この電磁石は、コイルボビンに巻装されたソレノイドコイル４４、このソレノイドコイル４４に電気的に接続される外部接続端子（ターミナル）４５、ソレノイドコイル４４への通電により磁化されるステータ４６、およびこれらを収容保持するハウジング４７とを備えている。

バルブボディ４２の内部には、燃料孔２３を介して、燃料ギャラリ室２２から燃料が導入される燃料孔が形成されている。
ストッパ２５には、電磁弁２４側の燃料孔と燃料加圧室２６とを連通する連通孔（流路）が形成されている。
電磁弁２４のソレノイドコイル４４は、ＥＣＵ（エンジン制御ユニット）によって電子制御されるポンプ駆動回路を介して、自動車等の車両に搭載されたバッテリに電気的に接続されている。

コイルスプリング６は、スプリングシート１２に対して、プランジャ３をカム２のカム面およびタペットボディ７の表面（プランジャ座面、スプリングシート座面）に押し付ける方向に付勢（作用）する押圧力（スプリング荷重）を発生するプランジャ付勢手段（荷重発生手段）である。このコイルスプリング６は、プランジャ３のプランジャ本体およびシリンダボディ４のシリンダ本体のシリンダ下端１４の外周に螺旋状に設置されている。 コイルスプリング６は、シリンダボディ４の外周に一体的に設けられたスプリングシート１１と、プランジャ３のプランジャ下端部の外周に一体的に設けられたスプリングシート１２との間に弾性保持された状態で組み込まれている。つまりコイルスプリング６の一端側の端末部は、スプリングシート１１に保持され、また、コイルスプリング６の他端側の端末部は、スプリングシート１２に保持されている。

なお、コイルスプリング６の一端側の端末部が、シリンダボディ４の嵌合部３４に直接当接するようにしても良い。また、コイルスプリング６の他端側の端末部が、タペットボディ７の表面（平面部）に直接当接するようにしても良い。
ここで、ポンプハウジング５の外壁部には、タペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）およびカム室１９に潤滑油を導入（供給）するためのインレットパイプと、タペット収容室およびカム室１９から潤滑油を排出するためのアウトレットパイプと、燃料ギャラリ室２２内の圧力が所定値以上に上昇した際に開弁するオーバーフローバルブとが組み付けられている。

次に、本実施例のタペット構造体の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
本実施例のタペット構造体は、ポンプハウジング５のタペットガイド２０に往復摺動可能に支持されるタペットボディ７と、このタペットボディ７の支持部に形成される軸受け孔（図示せず）に回転自在に支持されるローラピン８と、タペットボディ７のカムローラ室１６内に回転自在に収容されるカムローラ９と、コイルスプリング６の両端末部を係止するスプリングシート１１、１２と、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）付近でカム２のカム面からカムローラ９が離脱する不具合の発生（カムローラ９のジャンピング）を抑制（防止）するダンパー機能体（抵抗発生手段）とを備えている。

タペットボディ７は、金属材料によって所定の形状に形成されている。このタペットボディ７は、ローラピン８を回転自在に支持し、且つカムローラ９を回転自在に収容することで、カムローラ９の往復運動をプランジャ３に伝達するタペット本体である。
タペットボディ７は、カムローラ９を回転自在に収容するカムローラ室１６、およびコイルスプリング６とスプリングシート１２を収容するスプリング室１７を有している。
タペットボディ７は、ポンプハウジング５のタペットガイド２０に対して、図示上下方向に摺動自在に配設されている。このタペットボディ７は、タペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）内に往復移動可能に収容されている。また、タペットボディ７は、コイルスプリング６の付勢力により常に図示下方に付勢されている。また、タペットボディ７は、ローラピン８およびカムローラ９を介して常にカム２の外周面に当接している。

タペットボディ７は、タペット収容室をカムローラ室１６とスプリング室１７とを区画する円板状（または角板状）の隔壁（仕切り部）５１、内部にカムローラ室１６が形成される円筒状（または角筒状）の周壁５２、および内部にスプリング室１７が形成される円筒状（または角筒状）の周壁５３を有している。
隔壁５１のスプリング室側面には、プランジャ３のプランジャ下端部（プランジャヘッド３２）の駆動力または駆動反力およびスプリングシート１２を介してコイルスプリング６の押圧荷重を受ける平面形状の座面が形成されている。また、隔壁５１には、カムローラ室１６とスプリング室１７とを連通する複数の連通孔５４が形成されている。これらの連通孔５４は、隔壁５１をその板厚方向に貫通しており、潤滑油または潤滑油としての燃料が通過可能となっている。

周壁５２は、隔壁５１の裏面を取り囲む環状の周縁部分からカムシャフト１のカム側（図示下方側）に向けて突出している。この周壁５２には、ローラピン８を回転自在に支持する一対の支持部が設けられている。これらの支持部は、カムローラ室１６を隔てて互いに対向して配置されている。一対の支持部には、ローラピン８を圧入嵌合する嵌合孔がそれぞれ形成されている。一対の嵌合孔は、各支持部をその板厚（肉厚）方向に貫通している。
周壁５３は、隔壁５１の表面である座面を取り囲む環状の周縁部分からシリンダボディ４の嵌合部側（カム側に対して反対側、図示上方側）に向けて突出している。

周壁５２、５３の外周面には、ポンプハウジング５のタペットガイド２０の摺動面（内周面）と摺動する摺動面が形成されている。
これにより、タペットボディ７の周壁５２、５３とポンプハウジング５のタペットガイド２０との摺動部分と、プランジャ３のプランジャヘッド３２およびスプリングシート１２とタペットボディ７の隔壁５１の座面との摺動部分を潤滑するという目的で、タペット収容室、特にスプリング室１７に充填または供給される潤滑油が、複数の連通孔５４を経てカムローラ室１６およびカム室１９に流入し易くなる。あるいはカムシャフト１のカム２とカムローラ９との摺動部分を潤滑するという目的で、カム室１９に充填または供給される潤滑油が、カムローラ室１６、複数の連通孔５４を経てスプリング室１７に流入し易くなる。

ローラピン８は、タペットボディ７の一対の嵌合孔に打ち込まれて一対の支持部に圧入固定されている。このローラピン８は、一方の支持部から他方の支持部まで回転軸方向に真っ直ぐに延びている。また、ローラピン８は、タペットボディ７と一体移動可能に連結されている。また、ローラピン８の軸方向中心線は、カムローラ９の回転中心を構成する。また、ローラピン８の外周には、ローラブッシュ１０を介して、カムローラ９が回転自在に支持されている。

カムローラ９は、カム２のプロフィール（カム面）に従ってプランジャ３の往復移動方向へ往復運動すると共に、カム２のカム面に直接当接するカム当接部を構成する。このカムローラ９は、ローラピン８を介して、タペットボディ７と一体移動可能に連結している。また、カムローラ９は、タペットボディ７の各支持部間に掛け渡されるローラピン８の周囲を円周方向に取り囲むように設置されている。また、カムローラ９は、カム２のプロフィールに従ってプランジャ３の往復移動方向へ往復運動する。また、カムローラ９は、カム２のプロフィールに沿って移動することで、ローラピン８の軸方向中心線を中心にしてローラピン８の周りをその円周方向に回転しながら、プランジャ３の往復移動方向へ往復運動する。

ローラブッシュ１０は、例えば銅や鉄等の金属を焼結した焼結部品（軸受け部材、ベアリング）であって、ローラピン８の周囲を円周方向に取り囲むように円筒形状に形成されている。このローラブッシュ１０は、カムローラ９の内周面に圧入固定されている。また、ローラブッシュ１０の内部には、ローラピン８の外周面（摺動面）と摺動する摺動孔５５が形成されている。
そして、ローラピン８の摺動面とローラブッシュ１０の摺動孔５５の孔壁面との間には、ローラピン８の外側で、カムローラ９およびローラブッシュ１０が円滑に回転できるように摺動クリアランスが形成されている。

なお、本実施例のタペット構造体では、カムシャフト１のカム２とカムローラ９との間、タペットボディ７とプランジャ３およびスプリングシート１２との間、カムローラ９とローラブッシュ１０との間にカム室１９およびタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）内の潤滑油が供給されるように構成されている。
これにより、カムシャフト１のカム２とカムローラ９との間、タペットボディ７とプランジャ３およびスプリングシート１２との間、ローラピン８とローラブッシュ１０との間に、カムシャフト１のカム２とカムローラ９との摺動部分、タペットボディ７とプランジャ３およびスプリングシート１２との摺動部分、ローラピン８とローラブッシュ１０との摺動部分の焼き付きを抑制するための油膜が形成される。

次に、本実施例のプランジャ３のシリンダ対向部であるスプリングシート１２の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
本実施例のスプリングシート１２は、シリンダボディ４のシリンダ下端１４との間に、容積可変空間（流体充填室）であるダンパー室１５を隔てて対向するシリンダ対向部材を構成する。このスプリングシート１２は、タペットボディ７の隔壁５１の表面である座面に直接当接している。また、スプリングシート１２は、コイルスプリング６のスプリング荷重を受け止めるもので、プランジャ３のプランジャ下端部（シート装着部３１）の外周にプランジャ３と一体移動可能に連結されている。また、スプリングシート１２には、スプリング室１７の上部と下部とを連通する複数の連通孔５６が形成されている。これらの連通孔５６は、スプリングシート１２をその板厚方向に貫通しており、潤滑油または潤滑油としての燃料が通過可能となっている。

次に、本実施例のプランジャ３のダンパー機能体の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
本実施例のダンパー機能体は、プランジャ３のスプリングシート１２と、シリンダボディ４のシリンダ下端１４と、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８とを備え、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってシリンダボディ４のシリンダ下端１４とスプリングシート１２との対向距離が所定値以下に小さくなった時、クリアランス１８を流通する潤滑油（流体）の流動抵抗力を利用してタペットボディ７、ローラピン８、カムローラ９、ローラブッシュ１０、スプリングシート１２の動きを鈍らせる抵抗発生手段を構成する。

ここで、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってシリンダボディ４のシリンダ下端１４とスプリングシート１２との対向距離が所定値以下に小さくなった時とは、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、カムローラ９がプランジャ３のフルリフト量以上にシリンダ側へ移動した時のことである。
スプリングシート１２は、シリンダボディ４のシリンダ下端１４の環状端面との間に、所定の軸方向距離を隔てて対向するシリンダ対向面を有している。このシリンダ対向面には、シリンダボディ４のシリンダ下端側に突出した円環状の嵌合凸部６１が形成されている。

シリンダボディ４のシリンダ下端１４の環状端面には、スプリングシート側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部６２が形成されている。また、シリンダボディ４のシリンダ孔２１は、嵌合凹部６２の底面の中央部で開口している。なお、シリンダ下端１４の環状端面には、嵌合凹部６２の周囲を円周方向に取り囲む円環状の周壁部６３が設けられている。
そして、嵌合凸部６１の先端部分（図示上端）は、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凹部６２の先端部分（図示下端、周壁部６３の先端部分）と所定の軸線方向位置（プランジャ３、シリンダボディ４の軸線方向位置）で重なり合うように設定されている。

本実施例のダンパー機能体は、プランジャ３のスプリングシート１２およびシリンダボディ４のシリンダ下端１４に凹凸嵌合形状を設け、スプリングシート１２の嵌合凸部６１の先端部分とシリンダボディ４の嵌合凹部６２の先端部分とが、最大カムリフト時に、上下方向位置が丁度重なるように設定されている。これにより、嵌合凸部６１の先端部分と嵌合凹部６２の先端部分とが重なる部分に潤滑油の流動抵抗を発生させる微少なクリアランス１８が形成される。
ここで、プランジャ３のスプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離との対向距離が所定値以下となると、ダンパー室１５内に充満している潤滑油が嵌合凸部６１と嵌合凹部６２との間で圧縮される。これにより、ダンパー室１５内の潤滑油に圧縮抵抗力が発生するので、ダンパー室１５内の潤滑油の圧縮抵抗力により、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２に対してダンパー効果を与えることができる。したがって、タペット構造体のカムローラ９の過剰なジャンピングを抑制することができる。

また、クリアランス１８を介して、ダンパー室１５の外部であるスプリング室１７に対して、ダンパー室１５内に満たされる潤滑油の出入りが自由となっている。なお、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離が所定値以下となると、クリアランス１８を流通する潤滑油、特に、ダンパー室１５からタペット収容室のスプリング室１７へ流出する潤滑油に流動抵抗（絞り抵抗）が発生する。これにより、クリアランス１８を流通する潤滑油の流動抵抗力により、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２に対してダンパー効果を与えることができる。
なお、スプリングシート１２の動きが鈍ると、スプリングシート１２と一体移動可能に連結したプランジャ３、タペットボディ７、ローラピン８およびカムローラ９の動きも鈍る。このため、スプリングシート１２がプランジャ３のフルリフト以上にリフトすると、カムローラ９の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。したがって、タペット構造体のカムローラ９の過剰なジャンピングを抑制することができる。

［実施例１の特徴］
ここで、図３（ａ）、（ｂ）は、カムシャフト１の低速回転時のタペット構造体、ダンパー機能体の動作を説明する図である。また、図３（ｃ）は、時間経過（カム回転角度でも良い）に対するカムローラ９の軌跡の変化を示した図である。
なお、図３（ｃ）に示したカムローラ軌跡のＡ位置とは、図３（ａ）に示したカム２のカム面に対するカムローラ９の当接位置に対応している。また、図３（ｃ）に示したカムローラ軌跡のＢ位置とは、図３（ｂ）に示したカム２のカム面に対するカムローラ９の当接位置に対応している。

一方、図４（ａ）〜（ｃ）は、カムシャフト１の高速回転時におけるタペット構造体、ダンパー機能体の動作を説明する図である。また、図４（ｄ）は、時間経過（カム回転角度でも良い）に対するカムローラ軌跡の変化を示した図である。
なお、図４（ｄ）に示したカムローラ軌跡のＡ位置とは、図４（ａ）に示したカム２のカム面に対するカムローラ９の当接位置に対応している。また、図４（ｄ）に示したカムローラ軌跡のＢ位置とは、図４（ｂ）に示したカム２のカム面に対するカムローラ９のジャンピング位置に対応している。また、図４（ｄ）に示したカムローラ軌跡のＣ位置とは、図４（ｃ）に示したカム２のカム面に対するカムローラ９のジャンピング位置に対応している。

以上のように、本実施例のダンパー機能体においては、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離が所定値となった時、つまりプランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、図２ないし図４に示したように、プランジャ３のプランジャ下端部（プランジャヘッド３２）とシリンダボディ４のシリンダ下端１４とスプリングシート１２で囲まれた空間であるダンパー室１５が形成される。
そして、スプリングシート１２がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフト（上昇）すると、ダンパー室１５内に充満している潤滑油がスプリングシート１２の嵌合凸部６１の頂面とシリンダボディ４の嵌合凹部６２の底面との間で圧縮されて、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。
なお、スプリングシート１２の動きが鈍ると、スプリングシート１２と一体移動可能に連結したプランジャ３、タペットボディ７、ローラピン８およびカムローラ９の動きも鈍る。このため、スプリングシート１２がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフトすると、カムローラ９の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。

ここで、スプリングシート１２の嵌合凸部６１とシリンダボディ４の嵌合凹部６２との凹凸嵌合部に、適度な絞り量を規定することが可能なクリアランス１８を設け、カムローラ９がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にジャンピングしようとすると、嵌合凸部６１の先端部分と嵌合凹部６２の先端部分とが重なることで、ダンパー室１５が丁度塞がり、ダンパー室１５内の潤滑油が圧縮される。これにより、ダンパー室１５内の潤滑油に圧縮抵抗力が発生する。また、クリアランス１８を流通する潤滑油、特に、ダンパー室１５からタペット収容室のスプリング室１７へ流出する潤滑油に流動抵抗（絞り抵抗）が発生する。

以上のように、ダンパー室１５内の潤滑油の圧縮抵抗力およびクリアランス１８を流通する潤滑油の流動抵抗力により、スプリングシート１２に対してダンパー効果を与えることができる。これにより、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果が作用するため、カムローラ９がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上に過剰にリフトしないようにすることができる。
また、シリンダボディ４のシリンダ下端１４でスプリングシート１２のリフト規制を実施しないので、スプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との衝突も起こらない。これにより、衝撃騒音も発生しない。

ここで、カムシャフト１の低速回転時には、カム加速度が小さいため、カムローラ９は、図３（ａ）〜（ｃ）に示したように、カム２のプロフィール（カムリフト）に沿って移動する。つまりカム２のカム面からカムローラ９が離脱（ジャンピング）することはない。
また、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時には、図３（ｂ）に示したように、スプリングシート１２の嵌合凸部６１の先端部分とシリンダボディ４の嵌合凹部６２の先端部分とは、上下方向位置が丁度重なるが、ダンパー室１５内の潤滑油が圧縮されることはないため、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果はほとんど発揮されない。

一方、カムシャフト１の高速回転時には、図４（ａ）〜（ｄ）に示したように、カム加速度が大きいため、カムローラ９はカム２のカム面からジャンピングするが、最大カムリフト以上にカムローラ９がジャンピングしようとすると、ダンパー室１５内の潤滑油が圧縮され、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果が作用するため、カムローラ９の過剰なジャンピングを抑制することができる。
また、カムシャフト１の高速回転（高圧）時には、図４（ｄ）に示したように、カムローラ９をカム２のカム面より適度に離脱させることで、カムローラ９とローラブッシュ１０およびローラピン８との間を常時押し付けないようにすることができる。これにより、カムローラ９とローラブッシュ１０との間の油膜形成にも効果があるので、カムローラ９とローラブッシュ１０との摺動部分の耐焼き付き性を向上することができる。

［実施例１の作用］
次に、本実施例の内燃機関の燃料供給装置（コモンレール式燃料噴射システム）の作用を図１ないし図４に基づいて簡単に説明する。

高圧燃料ポンプのカムシャフト１がエンジンのクランクシャフトに駆動されて回転すると、タペットボディ７、ローラピン８およびカムローラ９がカム２の外周面（カムプロフィール）に沿って一体的に図示上下方向に往復運動する。そして、タペットボディ７が図示上下方向に往復移動すると、タペットボディ７と連動してプランジャ３およびスプリングシート１２も図示上下方向に往復移動する。
このとき、電磁弁２４のソレノイドコイル４４への通電が停止（ＯＦＦ）されており、ソレノイドコイル４４の電磁力が消磁されている。このため、コイルスプリング６の付勢力によってスプールバルブ４１が、ストッパ２５に押し付けられている。すなわち、スプールバルブ４１がバルブ全開位置に付勢されているため、スプールバルブ４１によって燃料ギャラリ室２２と燃料加圧室２６とを連通する燃料流路（燃料孔２３→燃料孔→連通孔）が開放（全開）状態となる。

また、プランジャ３がシリンダボディ４のシリンダ孔２１内を下降すると、燃料加圧室２６内の内容積が拡大する。これによって、フィードポンプから燃料ギャラリ室２２内に吸入される燃料が、プランジャ３の下降に伴い、燃料孔２３→燃料孔→連通孔を経由して燃料加圧室２６内に導入される。
そして、プランジャ３がシリンダボディ４のシリンダ孔２１内を下降から上昇に移行するタイミングで、電磁弁２４のソレノイドコイル４４への通電が実施（ＯＮ）されると、ソレノイドコイル４４に電磁力が発生して、アーマチャ４３やステータ４６等の複数の磁性体が磁化される。
これにより、アーマチャ４３がステータ４６の吸引部に吸引され、これに伴いスプールバルブ４１が閉弁作動方向に移動してバルブボディ４２のバルブシートに着座する。この結果、スプールバルブ４１によって燃料ギャラリ室２２と燃料加圧室２６とを連通する燃料流路が閉塞（全閉）状態となる。

また、プランジャ３がシリンダボディ４のシリンダ孔２１内を更に上昇すると、燃料加圧室２６内の内容積が狭くなる。
これによって、燃料加圧室２６内に導入された燃料がプランジャ３の上昇に伴い加圧されて高圧化される。このとき、燃料加圧室２６内の燃料圧力が燃料吐出弁２８の開弁圧よりも高くなると燃料吐出弁２８が開弁して、燃料加圧室２６から燃料孔２７→燃料吐出弁２８→アウトレットパイプ２９の吐出ポート→供給配管を経由してコモンレールに高圧燃料が圧送供給される。高圧燃料の圧送後には、電磁弁２４のソレノイドコイル４４への通電が停止（ＯＦＦ）されてスプールバルブ４１がバルブ全開位置に戻り、燃料加圧室２６内に再び燃料が吸入される。

ここで、高圧燃料ポンプからコモンレール内への燃料の吐出量は、ＥＣＵによって電磁弁２４のソレノイドコイル４４への通電時期および通電期間を制御することにより、燃料加圧室２６内に燃料を吸入する実吸入期間を変更して、プランジャ３がシリンダボディ４のシリンダ孔２１内を下降する際の、燃料加圧室２６内への燃料の吸入量を調整することで制御できる。これにより、エンジンの各気筒毎に対応して搭載されたインジェクタからエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射供給される燃料の噴射圧力に相当（または対応）するコモンレール圧力を、エンジンの運転条件に対応した最適値に制御することが可能となる。

［実施例１の効果］
以上のように、本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、エンジンによって回転駆動されるカムシャフト１と、このカムシャフト１に一体形成されるカム２と、このカム２によって往復駆動されるプランジャ３と、このプランジャ３を往復摺動可能に支持するシリンダボディ４と、このシリンダボディ４との間にタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）を形成するポンプハウジング５と、カム２とプランジャ３との間に配設されて、カムローラ９の往復運動をプランジャ３に伝えるタペットボディ７を有するタペット構造体と、プランジャ３をタペットボディ７に押し付ける方向に付勢するスプリング荷重を発生するコイルスプリング（荷重発生手段）６とを備えている。

プランジャ３は、シリンダボディ４のシリンダ下端１４の嵌合凹部６２との間に、潤滑油が充填されるダンパー室１５を形成するスプリングシート１２を有している。このスプリングシート１２には、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凹部６２の先端部分と所定の軸線方向位置で重なる嵌合凸部６１が一体的に設けられている。
また、プランジャ３およびシリンダボディ４には、タペット構造体（タペットボディ７、ローラピン８、カムローラ９、ローラブッシュ１０）およびスプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー機能を発揮するダンパー機能体（抵抗発生手段）が設けられている。

本実施例のダンパー機能体は、プランジャ３のスプリングシート１２、シリンダボディ４のシリンダ下端１４、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８、およびダンパー室１５内に充満する潤滑油を有している。このダンパー機能体は、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えばプランジャ３のフルリフト時、最大カムリフト時）にのみ、ダンパー室１５内に充満している潤滑油に圧縮抵抗力を発生させると共に、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８を流通する潤滑油に絞り抵抗力（流動抵抗力）を発生させることで、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２の動きに対するダンパー効果を発揮するように構成されている。

これによって、エンジンの高速化に対応してカムシャフト１を高速回転させた場合であっても、ダンパー室１５内に充満している潤滑油の圧縮抵抗力、およびクリアランス１８を流通する潤滑油の流動抵抗力により、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２に対してダンパー機能を効果的に付与することができる。これにより、スプリングシート１２のカム２のカム面から離脱する方向への動きが鈍るので、カムローラ９のカム２のカム面から離脱する方向への動きが鈍る。
この結果、コイルスプリング６のスプリング荷重、つまりプランジャ３をタペットボディ７の隔壁５１の表面であるプランジャ座面に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させることなく、カムローラ９のカム２のカム面からの離脱（ジャンピング）を抑制することが可能となる。これにより、コイルスプリング６の振幅が増加するのを回避できるので、コイルスプリング６が折損する等の不具合が発生することはない。

また、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１２の嵌合凸部６１とシリンダボディ４のシリンダ下端１４の嵌合凹部６２との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えばプランジャ３のフルリフト時、最大カムリフト時）に、スプリングシート１２がシリンダボディ４のシリンダ下端１４に必要以上に接近することはない。これにより、スプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との衝突（干渉）を回避できるので、打撃騒音の発生を抑制することができる。
また、コイルスプリング６のスプリング荷重、つまりプランジャ３をタペットボディ７の隔壁５１の表面であるプランジャ座面に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させる必要がないので、タペット構造体を構成する構成部品の重量が増加することはない。これにより、高圧燃料ポンプが大きな振幅で振動することがないので、高圧燃料ポンプの耐久寿命を向上することができる。

ここで、本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８を介して、ダンパー室１５の外部であるタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）に対して、ダンパー室１５内に満たされる潤滑油の出入りが自由となっている。なお、上述したように、プランジャ３のスプリングシート１２の嵌合凸部６１とシリンダボディ４のシリンダ下端１４の嵌合凹部６２との対向距離が所定値以下となると、クリアランス１８を流通する潤滑油に流動抵抗が発生する。

また、コイルスプリング６のスプリング荷重、つまりプランジャ３をタペットボディ７の隔壁５１の表面であるプランジャ座面に押し付ける方向に付勢する付勢力（押圧力）を現状（従来）と比べて増加させる必要がないので、カムシャフト１を低速（または高速）回転させた場合であっても、ローラピン８とローラブッシュ１０との間に潤滑油が入り込み、ローラピン８とローラブッシュ１０との間に油膜を形成することが可能となる。これにより、ローラピン８とローラブッシュ１０とを離す方向に作用する力（スクイーズ力）が増加するので、ローラピン８とローラブッシュ１０との摺動部分の焼き付きを防止することができる。

図５は本発明の実施例２を示したもので、高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した図である。

本実施例のダンパー機能体は、プランジャ３のスプリングシート１２、シリンダボディ４のシリンダ下端１４、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８、およびダンパー室１５内に充満する潤滑油を有している。このダンパー機能体は、実施例１と同様に、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１２とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えばプランジャ３のフルリフト時、最大カムリフト時）にのみ、ダンパー室１５内に充満している潤滑油に圧縮抵抗力を発生させると共に、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８を流通する潤滑油に絞り抵抗力（流動抵抗力）を発生させることで、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２の動きに対するダンパー効果を発揮するように構成されている。

プランジャ３のプランジャ下端部（シート装着部３１）には、シリンダボディ４のシリンダ下端１４との間にダンパー室１５を形成するスプリングシート１２が一体移動可能に連結されている。このスプリングシート１２には、シリンダボディ４のシリンダ下端１４との間に所定の軸方向距離を隔てて対向するシリンダ対向面が設けられている。このシリンダ対向面には、シリンダ側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部６４が形成されている。なお、スプリングシート１２のシリンダ対向面には、嵌合凹部６４の周囲を円周方向に取り囲む円環状の周壁部６６が設けられている。
一方、シリンダボディ４のシリンダ下端１４には、スプリングシート側に突出した円環状の嵌合凸部６５が一体的に設けられている。なお、嵌合凸部６５の頂面（先端面）でシリンダ孔２１が開口している。

ここで、嵌合凹部６４の先端部分（図示上端、周壁部６６の先端部分）は、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凸部６５の先端部分と所定の軸線方向位置で重なるように構成（設定）されている。
これによって、スプリングシート１２がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフト（上昇）すると、ダンパー室１５内に充満している潤滑油がスプリングシート１２の嵌合凹部６４の底面とシリンダボディ４の嵌合凸部６５の頂面との間で圧縮されて、スプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。
なお、スプリングシート１２の動きが鈍ると、スプリングシート１２と一体移動可能に連結したプランジャ３、タペットボディ７、ローラピン８およびカムローラ９の動きも鈍る。このため、スプリングシート１２がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフトすると、カムローラ９の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。

本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、スプリングシート１２の嵌合凹部６４とシリンダボディ４の嵌合凸部６５との凹凸嵌合部に、適度な絞り量を規定することが可能なクリアランス１８を設けているので、カムローラ９がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にジャンピングしようとすると、嵌合凹部６４の先端部分と嵌合凸部６５の先端部分とが重なることで、ダンパー室１５が丁度塞がり、ダンパー室１５内の潤滑油が圧縮される。これにより、ダンパー室１５内の潤滑油に圧縮抵抗力が発生する。また、クリアランス１８を流通する潤滑油、特に、ダンパー室１５からタペット収容室のスプリング室１７へ流出する潤滑油に流動抵抗（絞り抵抗）が発生する。
以上のように、本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２の動きを鈍らせるダンパー機能を備えているので、実施例１と同様な効果を達成することができる。

図６は本発明の実施例３を示したもので、高圧燃料ポンプのプランジャ駆動機構を示した図である。

本実施例のプランジャ３のプランジャ本体のプランジャ下端部には、プランジャ本体の最大外径部であるスプリングシート１３が一体的に設けられている。
スプリングシート１３は、コイルスプリング６のスプリング荷重を受け止めるスプリング座部を有している。このスプリングシート１３は、タペットボディ７の隔壁５１の表面である座面に直接当接している。また、スプリングシート１３とは、プランジャ３と一体移動可能に設けられる円環板状のフランジのことである。
また、スプリングシート１３は、シリンダボディ４のシリンダ下端１４（シリンダ端部）との間に、ダンパー室１５を隔てて対向するシリンダ対向部（シリンダ対向部材、プランジャ３のシリンダ対向部）を構成する。

本実施例のダンパー機能体は、プランジャ３のスプリングシート１３、シリンダボディ４のシリンダ下端１４、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８、およびダンパー室１５内に充満する潤滑油を有している。このダンパー機能体は、実施例１と同様に、プランジャ３の往復移動方向への移動に伴ってプランジャ３のスプリングシート１３とシリンダボディ４のシリンダ下端１４との対向距離が所定値以下に小さくなった時（例えばプランジャ３のフルリフト時、最大カムリフト時）にのみ、ダンパー室１５内に充満している潤滑油に圧縮抵抗力を発生させると共に、ダンパー室１５とタペット収容室（カムローラ室１６、スプリング室１７）とを連通するクリアランス１８を流通する潤滑油に絞り抵抗力（流動抵抗力）を発生させることで、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１２の動きに対するダンパー効果を発揮するように構成されている。

プランジャ３のプランジャ下端部には、シリンダボディ４のシリンダ下端１４との間にダンパー室１５を形成する円板状のスプリングシート１３が一体移動可能に設けられている。つまりプランジャ３のプランジャ下端部にスプリングシート１３が一体形成されている。このスプリングシート１３には、シリンダボディ４のシリンダ下端１４との間に所定の軸方向距離を隔てて対向するシリンダ対向面が設けられている。このシリンダ対向面には、シリンダ側に突出した円環状の嵌合凸部６１が形成されている。
一方、シリンダボディ４のシリンダ下端１４には、スプリングシート側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部６２が形成されている。また、嵌合凹部６２の底面でシリンダ孔２１が開口している。なお、シリンダ下端１４の環状端面には、嵌合凹部６２の周囲を円周方向に取り囲む円環状の周壁部６３が設けられている。

ここで、嵌合凸部６１の先端部分は、プランジャ３のフルリフト（最大カムリフト）時に、嵌合凹部６２の先端部分（図示下端、周壁部６３の先端部分）と所定の軸線方向位置で重なるように構成（設定）されている。
これによって、プランジャ３のスプリングシート１３がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフト（上昇）すると、ダンパー室１５内に充満している潤滑油がスプリングシート１３の嵌合凸部６１の頂面とシリンダボディ４の嵌合凹部６２の底面との間で圧縮されて、スプリングシート１３の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。
なお、スプリングシート１３の動きが鈍ると、スプリングシート１３と一体移動可能に連結したプランジャ３、タペットボディ７、ローラピン８およびカムローラ９の動きも鈍る。このため、スプリングシート１３がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にリフトすると、カムローラ９の動きを鈍らせるダンパー効果が発揮される。

本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、スプリングシート１３の嵌合凸部６１とシリンダボディ４の嵌合凹部６２との凹凸嵌合部に、適度な絞り量を規定することが可能なクリアランス１８を設けているので、カムローラ９がプランジャ３のフルリフト量（最大カムリフト量）以上にジャンピングしようとすると、嵌合凸部６１の先端部分と嵌合凹部６２の先端部分とが重なることで、ダンパー室１５が丁度塞がり、ダンパー室１５内の潤滑油が圧縮される。これにより、ダンパー室１５内の潤滑油に圧縮抵抗力が発生する。また、クリアランス１８を流通する潤滑油、特に、ダンパー室１５からタペット収容室のスプリング室１７へ流出する潤滑油に流動抵抗（絞り抵抗）が発生する。
以上のように、本実施例の高圧燃料ポンプにおいては、タペット構造体（特にカムローラ９）およびスプリングシート１３の動きを鈍らせるダンパー機能を備えているので、実施例１と同様な効果を達成することができる。

［変形例］
本実施例では、高圧燃料ポンプを、コモンレール式燃料噴射システム（コモンレールシステム）に使用される高圧燃料ポンプに適用した例を説明したが、高圧燃料ポンプを、コモンレールシステムではない内燃機関用燃料噴射システムに使用される分配型燃料噴射ポンプまたは列型燃料噴射ポンプに適用しても良い。
本実施例では、高圧燃料ポンプの吸入ポートよりも燃料流方向の上流側にフィードポンプを接続しているが、エンジンのクランクシャフトの回転に伴ってカムシャフト１が回転することで、燃料タンクから高圧燃料ポンプの吸入ポートを経由して低圧燃料を汲み上げるフィードポンプを、高圧燃料ポンプのポンプハウジング５に内蔵しても良い。

また、カム２のカム山の数は１つ以上の任意の数で良い。なお、ポンプエレメントの数、つまりプランジャ３やシリンダボディ４の本数は、１つでも、２つ以上でも良く、その数は任意である。また、電磁弁２４の個数も、ポンプエレメントの数に応じて、１つでも、２つ以上でも良く、その数は任意である。
本実施例では、タペット構造体を、タペットボディ（タペット本体）７、ローラピン８、カムローラ９およびローラブッシュ１０等によって構成し、タペット構造体のカム当接部としてカムローラ９を採用しているが、タペット構造体を、タペット本体、カムリング等によって構成し、タペット構造体のカム当接部としてカムリング（またはタペット）を採用しても良い。
また、プランジャ３にタペットボディ７が一体形成されていても良い。

１ カムシャフト
２ カム
３ プランジャ
４ シリンダボディ（シリンダ）
５ ポンプハウジング
６ コイルスプリング
７ タペットボディ（タペット構造体、タペット本体）
８ ローラピン（タペット構造体、支持軸）
９ カムローラ（タペット構造体、カム当接部）
１０ ローラブッシュ（タペット構造体、軸受け部材）
１２ スプリングシート（シリンダ対向部、スプリング座）
１３ スプリングシート（シリンダ対向部、スプリング座）
１４ シリンダ下端
１５ ダンパー室（容積可変空間、流体充填室）
１６ カムローラ室（タペット収容室）
１７ スプリング室（タペット収容室）
１８ クリアランス（絞り流路）
１９ カム室
２１ シリンダ孔
６１ スプリングシートの嵌合凸部
６２ シリンダボディの嵌合凹部
６４ スプリングシートの嵌合凹部
６５ シリンダボディの嵌合凸部

Claims (14)

1. （ａ）内燃機関によって回転駆動されるカムシャフト（１）と、
   （ｂ）このカムシャフト（１）と一体回転可能に設けられるカム（２）と、
   （ｃ）このカム（２）によって往復駆動されるプランジャ（３）と、
   （ｄ）このプランジャ（３）をその移動方向に往復摺動可能に支持するシリンダ（４）と、
   （ｅ）前記カム（２）と前記プランジャ（３）との間に配設されて、前記カム（２）の回転運動を前記プランジャ（３）の往復運動に変換するタペット構造体（７〜１０）と、 （ｆ）前記プランジャ（３）を前記カム（２）および前記タペット構造体（７〜１０）に押し付ける方向に付勢するスプリング（６）と
   を備えた高圧燃料ポンプにおいて、
   前記タペット構造体は、前記プランジャ（３）と一体移動可能に連結するタペット（７）、および前記カム（２）のプロフィールに従って前記プランジャ（３）の移動方向へ往復運動すると共に、前記カム（２）に当接するカム当接部（９）を有し、
   前記プランジャ（３）は、前記シリンダ（４、１４）との間にダンパー室（１５）を隔てて対向して配置されるシリンダ対向部（１２、１３）を有し、
   前記プランジャ（３）および前記シリンダ（４）は、前記プランジャ（３）の移動方向への移動に伴って前記シリンダ対向部（１２、１３）と前記シリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時にのみ、前記ダンパー室（１５）内の流体に圧縮抵抗力を発生させて、前記タペット構造体（７〜１０）のうちの少なくとも前記カム当接部（９）または前記シリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせる抵抗発生手段を有していることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
2. 請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記抵抗発生手段は、前記ダンパー室（１５）と前記タペット（７）を収容するタペット収容室（１６、１７）とを連通する絞り流路（１８）を有し、
   前記プランジャ（３）の移動方向への移動に伴って前記シリンダ対向部（１２、１３）と前記シリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時にのみ、前記絞り流路（１８）を流通する流体に対して絞り抵抗力を発生させて、前記カム当接部（９）または前記シリンダ対向部（１２、１３）の動きを鈍らせるダンパー機能を発揮することを特徴とする高圧燃料ポンプ。
3. 請求項１または請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記プランジャ（３）の移動方向への移動に伴って前記シリンダ対向部（１２、１３）と前記シリンダ（４、１４）との対向距離が所定値以下に小さくなった時とは、
   前記プランジャ（３）のフルリフト時に、前記カム当接部（９）が前記プランジャ（３）のフルリフト量以上に前記シリンダ（４、１４）側へ移動した時のことであることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
4. 請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記シリンダ対向部とは、前記プランジャ（３）と一体移動可能に連結し、前記スプリング（６）の荷重を受け止めるスプリング座（１２）のことであることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
5. 請求項４に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記スプリング座（１２）は、前記シリンダ（４、１４）側に突出した嵌合凸部（６１）を有し、
   前記シリンダ（４、１４）は、前記スプリング座（１２）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６２）を有し、
   前記嵌合凸部（６１）の先端部分は、前記プランジャ（３）のフルリフト時に、前記嵌合凹部（６２）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なるように構成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
6. 請求項４に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記スプリング座（１２）は、前記シリンダ（４、１４）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６４）を有し、
   前記シリンダ（４、１４）は、前記スプリング座（１２）側に突出した嵌合凸部（６５）を有し、
   前記嵌合凹部（６４）の先端部分は、前記プランジャ（３）のフルリフト時に、前記嵌合凸部（６５）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なるように構成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
7. 請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記シリンダ対向部とは、前記プランジャ（３）と一体移動可能に設けられて、前記スプリング（６）の荷重を受け止めるスプリング座（１３）のことであることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
8. 請求項７に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記スプリング座（１３）は、前記シリンダ（４、１４）側に突出した嵌合凸部（６１）を有し、
   前記シリンダ（４、１４）は、前記スプリング座（１３）側に対して反対側に窪んだ嵌合凹部（６２）を有し、
   前記嵌合凸部（６１）の先端部分は、前記プランジャ（３）のフルリフト時に、前記嵌合凹部（６２）の先端部分と所定の軸線方向位置で重なるように構成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
9. 請求項１ないし請求項８のうちのいずれか１つに記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記タペット（７）は、前記カム当接部（９）の往復運動を前記プランジャ（３）に伝達するように構成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
10. 請求項１ないし請求項９のうちのいずれか１つに記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    前記カム当接部とは、前記タペット（７）と一体移動可能に連結するローラ（９）のことであることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
11. 請求項１０に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    前記タペット構造体は、前記タペット（７）と一体移動可能に連結する支持軸（８）を有し、
    前記ローラ（９）は、前記支持軸（８）に対して相対回転可能に支持されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
12. 請求項１１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    前記ローラ（９）は、前記支持軸（８）との間に軸受け部材（１０）を有していることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
13. 請求項１２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    前記ダンパー室（１５）内に満たされる流体とは、前記支持軸（８）または前記ローラ（９）と前記軸受け部材（１０）との摺動部分を潤滑する潤滑油のことであって、
    前記ダンパー室（１５）は、潤滑油で満たされていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
14. 請求項１ないし請求項１３のうちのいずれか１つに記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    前記カム（２）は、時間経過またはカム回転角度に対する前記プランジャ（３）のリフト量の変化特性を規定するプロフィールを有していることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

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