JP2009236041A - 燃料ポンプのローラリフタ構造 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料ポンプに備えられたローラリフタにおけるローラ軸の回転を防止可能とする構成を提供する。
【解決手段】ローラ軸支持孔５１ｄの内周面の周方向の一箇所に、ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に略沿う方向に延びる溝５４を形成する。ローラ軸支持孔５１ｄにローラ軸５３ａを挿通して、その端面にカシメ加工を施した際、ローラ軸５３ａの変形部分の一部が溝５４に入り込みローラ軸支持孔５１ｄの開放側端縁部分に周方向で引っ掛かる状態となる。これにより、リフタ本体５１ａに対するローラ軸５３ａの回転は規制されることになり、ローラ軸５３ａの外周面とローラ軸支持孔５１ｄの内周面との間の摺動を回避できる。
【選択図】図７

Description

本発明は、例えば筒内直噴型エンジン等の内燃機関に適用され、燃料噴射弁（インジェクタ）に向けて高圧燃料を供給するための燃料ポンプにおけるローラリフタ構造に係る。特に、本発明は、リフタ本体にローラ軸をカシメ加工によって組み付けるようにした構造の改良に関する。

自動車等に搭載される筒内直噴型エンジンにおいては、燃料圧力を燃焼室内の圧力よりも高くして燃料噴射を行う必要があるため、燃料タンクから送られてきた燃料を高圧燃料ポンプで加圧してインジェクタに向けて供給している。

筒内直噴型エンジンの燃料供給系としては、例えば、下記の特許文献１に開示されているように、燃料タンクから燃料を送り出すフィードポンプと、このフィードポンプによって送り出された燃料を加圧する高圧燃料ポンプと、高圧燃料ポンプによって加圧された燃料を貯留するデリバリパイプと、エンジンの各気筒ごとに配置されたインジェクタとを備えるものが知られている。各インジェクタの開弁制御によりデリバリパイプ内に貯留されている高圧燃料は、インジェクタから燃焼室内に直接噴射される。

そして、このような燃料供給系に用いられる高圧燃料ポンプとしては、例えば、シリンダ内に往復摺動可能に挿入されたプランジャと、これらシリンダとプランジャとによって区画形成された加圧室と、リフタガイド内に往復摺動可能に配設されているとともに、プランジャに連結されたリフタと、このリフタをカムの外周面側に押圧する圧縮コイルばねとを備えるものがある。カムの回転にともなって、カムノーズがリフタから退避するときにプランジャが移動して加圧室の容積が拡大する行程（吸入行程）と、カムノーズによってリフタが押され、それにともなってプランジャが移動して加圧室の容積が縮小する行程（加圧行程）とを繰り返すことにより、燃料をデリバリパイプ等に加圧して供給する構造となっている。

ところで、上述のような構造の高圧燃料ポンプにおいて、互いに接触するカムとリフタとの間での摺動抵抗を抑制するために、下記の特許文献２に開示されているように、リフタをローラリフタとして構成したものが知られている。つまり、略筒型のリフタ本体に、上記カムの軸線に沿う方向に貫通する貫通孔を形成しておき、この貫通孔にローラ軸を挿入して固定すると共に、このローラ軸によってローラを回転自在に支持した構成となっている。これにより、ローラの外周面とカムの外周面とが当接することになり、ローラがカムの外周面に沿って回転しながらカムからの押圧力をリフタが受けることになって、各接触面同士の摺動抵抗を抑制できる。
特開２００１−３８３６号公報 特開２００３−３１４２１２号公報

ところで、特許文献２にも開示されているように、従来のローラリフタ構造では、上記リフタ本体に対するローラ軸の固定構造としては、カシメ加工が一般に採用されている。つまり、リフタ本体に形成した貫通孔に対してローラ軸を挿入しておき、このローラ軸の両端面に対しカシメ用の工具を利用してカシメ加工を行い、このローラ軸の両端部分を外周側へ押し広げるように変形（塑性変形）させることで、この変形部分を貫通孔の開口縁部に係合させるようにしていた。このカシメ加工により、ローラ軸が上記貫通孔から抜け落ちてしまうことを防止できる。

しかしながら、従来のカシメ加工によるローラ軸の固定構造では、ローラ軸の回転を規制できない可能性があり、ローラからの回転力を受けるなどしてローラ軸が貫通孔に対して相対的に回転してしまう可能性があった。そして、このようなローラ軸の回転が発生すると、ローラ軸の外周面と貫通孔の内周面との間での摺動により、これら部材に摩耗が発生したり、その摩耗により生じた異物（金属粉など）がベアリングの軸受け性能に悪影響を与えるなどして動力伝達ロスを悪化させる原因となる可能性があった。

本発明の発明者は、上記課題の発生原因について考察を行った。そして、従来のカシメ加工では、ローラ軸の変形が、その周方向の全体に亘って均一となってしまい、周方向の移動（回転）を阻止するような変形を得ることができないために上記ローラ軸の回転が発生してしまうことを見出した。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、燃料ポンプに備えられたローラリフタにおけるローラ軸の回転を防止可能とする構成を提供することにある。

−課題の解決原理−
上記の目的を達成するために講じられた本発明の解決原理は、ローラ軸をカシメ加工することによってこのローラ軸が取り付けられるローラ軸支持孔の開口縁部分の形状を変更することで、カシメ加工後のローラ軸の塑性変形が、そのローラ軸自身の回転を阻止する形状となるようにしている。

−解決手段−
具体的に、本発明は、シリンダ内に往復移動可能に挿入されて加圧室を区画形成するプランジャと、このプランジャがシリンダ内で往復移動するようにカムからの押圧力をプランジャに伝達するリフタとを備えていると共に、このリフタが、ローラ軸支持孔を有するリフタ本体と、このローラ軸支持孔に挿通され且つこのローラ軸支持孔の開放側端縁部分にカシメ加工によって取り付けられたローラ軸と、このローラ軸によって回転自在に支持されたローラとを備えて成るローラリフタとして構成されている燃料ポンプのローラリフタ構造を前提とする。この燃料ポンプのローラリフタ構造に対し、上記リフタ本体に形成されているローラ軸支持孔にローラ軸が挿通された状態でこのローラ軸がカシメ加工される際に、ローラ軸の変形形状が、ローラ軸の周方向の少なくとも一部分が不均一となってリフタ本体に対するローラ軸の回転が規制される形状となるように、上記リフタ本体に変形形状ガイド手段を設けている。

この特定事項により、燃料ポンプの燃料吐出動作としては、カムからの押圧力をローラリフタが受け、それに伴ってシリンダ内でプランジャが往復移動することで燃料加圧動作および燃料吐出動作が行われることになる。この際、ローラ軸に支持されているローラがカムの外周面に沿って回転しながらカムからの押圧力をリフタが受けることになるので、各接触面同士の摺動が抑制されて動力伝達ロスが削減されている。一方、ローラを回転自在に支持しているローラ軸は、リフタ本体に形成されているローラ軸支持孔に挿通された状態でカシメ加工されており、その塑性変形によってローラ軸支持孔の開放側端縁部分に係合され、これによりリフタ本体に取り付けられている。

そして、本発明では、上記カシメ加工によるローラ軸の変形形状がローラ軸の周方向に亘って不均一となるように、リフタ本体に変形形状ガイド手段が設けられている。この変形形状ガイド手段が設けられていることに伴うローラ軸における周方向の不均一な変形（カシメ加工による塑性変形）によって、ローラ軸に回転方向の力が作用した場合であっても、この不均一な変形部分がローラ軸支持孔の開放側端縁部分に周方向で引っ掛かることによりローラ軸のリフタ本体に対する回転は規制されることになる。その結果、ローラ軸の外周面とローラ軸支持孔の内周面との間の摺動は生じにくく、これら部材の摩耗を抑制することができ、金属粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

上記変形形状ガイド手段の具体的な構成としては以下のものが挙げられる。先ず、ローラ軸支持孔の内周面の周方向の一箇所または複数箇所において、ローラ軸支持孔の軸心に略沿う方向に延びる溝により変形形状ガイド手段を構成したものである。

また、上記ローラ軸支持孔の開放側端縁部分に面取り加工を施しておき、この面取り加工部分の周方向の一箇所または複数箇所に形成された溝により変形形状ガイド手段を構成したものも挙げられる。この場合のより具体的な構成としては、上記面取り加工部分からリフタ本体の外面に亘って上記溝を形成することが挙げられる。

このように変形形状ガイド手段として溝を形成しておくことにより、ローラ軸にカシメ加工を施した際には、ローラ軸の変形部分の一部は上記溝に入り込みローラ軸支持孔の開放側端縁部分に周方向で引っ掛かる状態となる。このため、リフタ本体に対するローラ軸の回転は規制されることになって、ローラ軸の外周面とローラ軸支持孔の内周面との間の摺動を回避できる。

特に、燃料ポンプの駆動時にローラ軸からリフタ本体に対して作用する荷重の作用箇所は、主にローラ軸支持孔の内面であってローラ軸と接触している箇所（上記面取り加工が施されていない箇所）となっている。この場合、上述した如く面取り加工部分に溝を形成したものにあっては、ローラ軸からの荷重が殆ど作用しない面取り加工部分に溝が形成されていることになるので、この溝に応力集中が生じることが抑制され、ローラリフタの耐久性の向上を図りながらも上記ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制することができる。

上記変形形状ガイド手段としての溝の形成位置として具体的には、ローラ軸支持孔の開口縁の周方向において、リフタがカムから受ける押圧力の作用方向に対して略直交する位置に設定されている。例えばリフタとカムとが上下に配置されていることでリフタがカムから受ける押圧力の作用方向が鉛直方向である場合には、溝の形成位置としては、ローラ軸支持孔の開口縁の水平方向両側または一方側の位置に設定される。

これにより、リフタがカムから受ける押圧力が、溝の形成位置に直接的に作用することは回避され、これによっても、溝に応力集中が生じることが抑制されて、ローラリフタの耐久性の向上を図りながらもローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制することができる。

上記変形形状ガイド手段の他の具体的な構成としては以下のものも挙げられる。上記ローラ軸支持孔の開放側端縁部分に面取り加工を施しておき、ローラ軸支持孔の軸線に直交する方向における上記面取り加工部分の面取り幅寸法を、その周方向に亘って不均一に形成することで変形形状ガイド手段を構成したものである。

この場合のより具体的な構成としては、上記ローラ軸支持孔が開放するリフタ本体の外面を、ローラ軸支持孔の軸心に対して傾斜して形成する。また、このローラ軸支持孔の軸心を中心とする円錐台形状にローラ軸支持孔の開放側端縁部分を面取り加工する。これにより、ローラ軸支持孔の軸線に直交する方向の面取り幅寸法を、面取り加工部分の周方向に亘って不均一に形成している。

この特定事項によれば、応力が集中するような形状の加工を有しない構成とすることができるので、この場合にも、ローラリフタの耐久性の向上を図りながらも上記ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制することができる。また、上述した如くリフタ本体の外面をローラ軸支持孔の軸心に対して傾斜させておくことで、面取り幅寸法を、面取り加工部分の周方向に亘って不均一に形成することが可能であるため、特別な面取り加工を必要とすることなく、ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制する機能を発揮させることができる。

上記変形形状ガイド手段の更なる他の構成としては以下のものが挙げられる。つまり、ローラ軸の一端側を支持しているローラ軸支持孔の開口縁の軸心と、ローラ軸の他端側を支持しているローラ軸支持孔の開口縁の軸心とを偏心させることで変形形状ガイド手段を構成したものである。

この特定事項によれば、ローラ軸支持孔にローラ軸を挿入した状態では、ローラ軸支持孔の内面に対してローラ軸の外面が傾斜した状態となり、これらローラ軸支持孔の内面とローラ軸の外面との間の隙間の形状がその周方向に亘って不均一となる。この状態で、ローラ軸に対してカシメ加工を行うと、上記隙間の形状に略合致した形状にローラ軸が塑性変形することになり、その変形形状は周方向に亘って不均一となる。これにより、ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制することができる。このような構成によれば、加工工数を増加させることなしに上記変形形状ガイド手段を設けることができ、加工コストを増大させることなしに上記ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制することができる。

本発明では、ローラ軸をカシメ加工することによってこのローラ軸が取り付けられるリフタ本体のローラ軸支持孔の開口縁部分の形状を変更することで、カシメ加工後のローラ軸の塑性変形が、ローラ軸の周方向に亘って不均一となるようにしている。このため、ローラ軸のリフタ本体に対する回転を規制でき、ローラ軸の外周面とローラ軸支持孔の内周面との間の摺動は生じにくくなる。その結果、これら部材の摩耗を抑制することができ、金属粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

本発明を実施するための最良の形態について添付図面を参照しながら説明する。

以下では、自動車に搭載される筒内直噴型多気筒（例えば６気筒）ガソリンエンジンに用いられる高圧燃料ポンプのローラリフタ（以下では、単にリフタと呼ぶ場合もある）に本発明を適用した場合について説明する。

−燃料供給装置１００−
高圧燃料ポンプの具体構成について説明する前に、この高圧ポンプが適用される燃料供給装置１００の概略構成について、図１を参照して説明する。

図１に例示する燃料供給装置１００は、燃料タンク１０１から燃料を送り出すフィードポンプ１０２と、このフィードポンプ１０２によって送り出された燃料を加圧して各気筒（６気筒）のインジェクタ４，４，…に向けて吐出する高圧燃料ポンプ１とを備えている。

高圧燃料ポンプ１は、その具体構成については後述するが、シリンダ２１と、プランジャ２３と、加圧室２２と、電磁スピル弁３０とを備えている。

プランジャ２３は、エンジンの吸気カムシャフト１１０に取り付けられたカム１１１の回転によって駆動され、シリンダ２１内を往復移動する。このプランジャ２３の往復移動により加圧室２２の容積が拡大または縮小する。この実施形態では、吸気カムシャフト１１０の回転軸線回りに１２０°の角度間隔をもって３つのカム山（カムノーズ）１１２，１１２，１１２がカム１１１に形成されている。そして、これら３つのカムノーズ１１２，１１２，１１２によってプランジャ２３が押し上げられて、このプランジャ２３がシリンダ２１内で移動するようになっている。

この実施形態では、エンジンは６気筒型であるため、エンジンの１サイクル中、つまり、クランクシャフトが２回転する間に、各気筒ごとに設けられたインジェクタ４から各１回ずつ、合計６回の燃料噴射が行われることになる。また、エンジンの１サイクルごとに、吸気カムシャフト１１０が１回転し、高圧燃料ポンプ１からの吐出動作が３回ずつ行われる。

加圧室２２は、プランジャ２３およびシリンダ２１によって区画されている。この加圧室２２は、低圧燃料配管１０４を介してフィードポンプ１０２に連通している。また、加圧室２２は、高圧燃料配管１０５を介してデリバリパイプ（蓄圧容器）１０６内に連通している。

デリバリパイプ１０６には、６つのインジェクタ４，４，…が接続されている。デリバリパイプ１０６には、パイプ内部の燃料圧力（実燃圧）を検出する燃圧センサ１６１が配設されている。また、デリバリパイプ１０６には、リリーフバルブ１７１を介してリターン配管１７２が接続されている。

リリーフバルブ１７１は、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力が所定圧（例えば１３ＭＰａ）を超えたときに開弁する。このリリーフバルブ１７１の開弁により、デリバリパイプ１０６に蓄えられた燃料の一部がリターン配管１７２を介して燃料タンク１０１に戻されるようになっている。これにより、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力の過上昇が防止される。

また、リターン配管１７２と高圧燃料ポンプ１とは、燃料排出配管１０８（図１では破線で示す）によって接続されており、高圧燃料ポンプ１のプランジャ２３とシリンダ２１との間隙から漏出した燃料がシールユニット５の上部の燃料収容室６に蓄積され、その後、この燃料収容室６に接続された燃料排出配管１０８に戻されるようになっている。

低圧燃料配管１０４には、フィルタ１４１とプレッシャレギュレータ１４２とが設けられている。プレッシャレギュレータ１４２は、低圧燃料配管１０４内の燃料圧力が所定圧（例えば０．４ＭＰａ）を超えたときに低圧燃料配管１０４内の燃料を燃料タンク１０１に戻すことによって、この低圧燃料配管１０４内の燃料圧力を所定圧以下に維持するようになっている。

また、低圧燃料配管１０４には、パルセーションダンパ１０７が設けられており、このパルセーションダンパ１０７によって高圧燃料ポンプ１の作動時における低圧燃料配管１０４内の燃圧脈動が抑制されるようになっている。さらに、高圧燃料配管１０５には、高圧燃料ポンプ１から吐出された燃料が逆流することを阻止するための逆止弁１５１が設けられている。

高圧燃料ポンプ１には、低圧燃料配管１０４と加圧室２２との間を連通または遮断するための電磁スピル弁３０が設けられている。電磁スピル弁３０は、電磁ソレノイド３１を備えており、この電磁ソレノイド３１への通電を制御することにより開閉動作する。

次に、この電磁スピル弁３０の開閉動作について、図２を参照しながら説明する。

まず、電磁ソレノイド３１に対する通電が停止された状態のときには、電磁スピル弁３０が圧縮コイルばね３７の弾性力によって開弁し、低圧燃料配管１０４と加圧室２２とが連通した状態になる。この状態において、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転して、プランジャ２３が加圧室２２の容積が増大する方向（図１ではプランジャ２３が下降する方向）に移動するとき（吸入行程）には、フィードポンプ１０２から送り出された燃料が低圧燃料配管１０４を経て加圧室２２内に吸入される。

一方、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転して、プランジャ２３が、加圧室２２の容積が収縮する方向（図１ではプランジャ２３が上昇する方向）に移動するとき（加圧行程）において、電磁ソレノイド３１への通電により電磁スピル弁３０が圧縮コイルばね３７の弾性力に抗して閉弁すると、低圧燃料配管１０４と加圧室２２との間が遮断され、加圧室２２内の燃料圧力が所定値に達した時点で逆止弁４０が開放して、高圧の燃料が高圧燃料配管１０５を通じてデリバリパイプ１０６に向けて吐出される。

そして、高圧燃料ポンプ１における燃料吐出量の調整は、加圧行程での電磁スピル弁３０の閉弁期間を制御することによって行われる。すなわち、電磁スピル弁３０の閉弁開始時期を早めて閉弁期間を長くすると燃料吐出量が増加し、電磁スピル弁３０の閉弁開始時期を遅らせて閉弁期間を短くすると燃料吐出量が減少するようになる。このように、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量を調整することにより、デリバリパイプ１０６内の燃料圧力が制御される。

ここで、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量（電磁スピル弁３０の閉弁開始時期）を制御するための制御量であるポンプデューティＤＴについて説明する。このポンプデューティＤＴは、０〜１００％という値の間で変化するものであって、電磁スピル弁３０の閉弁期間に対応する吸気カムシャフト１１０のカム１１１のカム角度に関係した値である。

具体的には、カム１１１のカム角度に関して、図２に示すように、電磁スピル弁３０の最大閉弁期間に対応したカム角度（最大カム角度）をθ０とし、その最大閉弁期間の目標燃圧に対応するカム角度（目標カム角度）をθとすると、ポンプデューティＤＴは、最大カム角度θ０に対する目標カム角度θの割合（ＤＴ＝θ／θ０）で表される。従ってポンプデューティＤＴは、目標とする電磁スピル弁３０の閉弁期間（閉弁開始時期）が最大閉弁期間に近づくほど１００％に近い値となり、目標とする閉弁期間が「０」に近づくほど０％に近い値となる。

そして、ポンプデューティＤＴが１００％に近づくほど、ポンプデューティＤＴに基づいて調整される電磁スピル弁３０の閉弁開始時期は早められ、電磁スピル弁３０の閉弁期間は長くなる。その結果、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量が増加して実燃圧が上昇するようになる。また、ポンプデューティＤＴが０％に近づくほど、ポンプデューティＤＴに基づいて調整される電磁スピル弁３０の閉弁開始時期は遅らされ、電磁スピル弁３０の閉弁期間は短くなる。その結果、高圧燃料ポンプ１の燃料吐出量が減少して実燃圧が低下するようになる。なお、上記ポンプデューティＤＴの算出手順の詳細についてはここでは説明を省略する。

−高圧燃料ポンプ１の具体構成−
次に、高圧燃料ポンプ１の具体構成について、図３を参照して説明する。

図３に例示する高圧燃料ポンプ１は、プランジャタイプのポンプであって、ハウジング１０内に設けられたポンプ部２０と、電磁スピル弁３０と、逆止弁４０とを備えている。

ポンプ部２０は、シリンダ２１と、加圧室２２と、プランジャ２３と、リフタ５１とを備えている。シリンダ２１は、ハウジング１０の中央部に形成され、その先端側（図３における上端側）に加圧室２２が形成される。プランジャ２３は、ほぼ円柱形状の部材であって、シリンダ２１内にその軸線方向（ここでは上下方向）の摺動が可能に挿入されている。

リフタ５１は、略筒状のリフタ本体５１ａを備えている。このリフタ本体５１ａの軸心方向（図３における上下方向）に中間部には隔壁部５１ｃが一体形成されており、この隔壁部５１ｃの上側の空間に、プランジャ２３の基端部（下端部）、リテーナ２６、圧縮コイルばね２７等が収納されている。リフタ本体５１ａの下部（上記隔壁部５１ｃの下部）は、ローラ支持部５１ｂとして構成されており、このローラ支持部５１ｂには、吸気カムシャフト１１０の軸心に対して平行に延びる軸心回りに回転自在なローラ５３が支持されている。そして、このローラ５３の下端がカム１１１の外周面に当接可能となっている。このように、リフタ５１は所謂ローラリフタとして構成されている。

上記ローラ５３は、例えば、多数のころ５３ｂ，５３ｂ，…を有するころ軸受け（図４参照）を介して、ローラ支持部５１ｂに固定されたローラ軸５３ａによって回転自在に支持されている。そして、この実施形態では、カム１１１の外周面とローラ５３の外周面との接触部（カム・ローラ接触部）Ｐ１に潤滑油を供給して、このカム・ローラ接触部Ｐ１における潤滑性を向上させるようになっている。尚、このリフタ本体５１ａにおけるローラ支持部５１ｂに対するローラ軸５３ａの固定構造については後述する。

リフタガイド５２は、略円柱形状の空間を有し、この空間内にリフタ５１が軸線方向へ摺動可能に収納されている。このリフタガイド５２は、例えば、円筒形状に形成され、吸気カムシャフト１１０を支持している図示しないカムキャリアの上部に一体的に取り付けられている。

プランジャ２３の基端部にはリテーナ２６が一体に装着されている。また、リフタガイド５２の上部にはスプリングシート部材５２ａが嵌め込まれている。これらスプリングシート部材５２ａの下面とリテーナ２６との間に圧縮コイルばね２７が挟み込まれている。この圧縮コイルばね２７の弾性力によって、プランジャ２３を押し下げる方向（加圧室２２の容積を拡大させる方向）の付勢力が付与されているとともに、リフタ本体５１ａにローラ軸５３ａを介して支持されたローラ５３がカム１１１に向けて押圧されている。

ここで、カム１１１が吸気カムシャフト１１０とともに回転すると、そのカム１１１のカムノーズ１１２がリフタ５１のローラ５３に対して上向きの押圧力を作用させることによって、リフタ５１およびプランジャ２３が上昇しながら圧縮コイルばね２７を圧縮して加圧室２２の容積を縮小する。一方、カムノーズ１１２がリフタ５１のローラ５３から離れると、圧縮コイルばね２７の付勢力によりリフタ５１およびプランジャ２３が下降させられて加圧室２２の容積を拡大する。

電磁スピル弁３０は、加圧室２２に対向して配置されている。電磁スピル弁３０は、電磁ソレノイド３１と、ボビン３２と、コア３３と、アーマチャ３４と、ポペット弁３５と、シート体３６とを備えている。電磁ソレノイド３１は、ボビン３２にリング状に巻装されたコイルからなり、このボビン３２の中心貫通孔にコア３３が嵌合固定されている。アーマチャ３４は、ポペット弁３５の一端に固定された状態で、その一部がコア３３と同軸上でボビン３２の中心貫通孔に進入可能に配置されている。コア３３およびアーマチャ３４の各対向面にはそれぞれ凹部が形成されており、それら凹部間には圧縮コイルばね３７が圧縮状態で収納されている。そして、この圧縮コイルばね３７の弾性力により、アーマチャ３４が加圧室２２側に向けて付勢されている。ポペット弁３５は、シート体３６内の貫通孔に摺動可能に挿入されている。ポペット弁３５の下端部には円板状の弁体３５ａが形成されている。

以上の構成において、電磁ソレノイド３１の非通電時には、圧縮コイルばね３７の弾性力により、弁体３５ａがシート体３６のシート部３６ａから離間されて、電磁スピル弁３０が開弁状態となる。一方、端子３８への電力供給により電磁ソレノイド３１が通電状態になると、コア３３、アーマチャ３４および電磁スピル弁３０全体を支持する支持部材３９により磁気回路が形成され、圧縮コイルばね３７の弾性力に抗して、アーマチャ３４がコア３３側に移動する。これにより、ポペット弁３５が加圧室２２と反対側に移動し、その弁体３５ａがシート体３６のシート部３６ａに当接して、電磁スピル弁３０は閉弁状態となる（図３に示す状態）。

一方、電磁スピル弁３０が開弁状態にあるときには、シート体３６に形成された複数の供給通路３６ｂと加圧室２２との間で燃料が流通可能となっている。

供給通路３６ｂと連通するように、ハウジング１０には低圧燃料通路１１が形成されている。そして、電磁スピル弁３０の開弁状態で、プランジャ２３が下降するとき、フィードポンプ１０２の作動により燃料タンク１０１から汲み上げられた低圧燃料が、フィルタ１４１、プレッシャレギュレータ１４２、低圧燃料通路１１、および、供給通路３６ｂを経て加圧室２２に吸入されるようになっている。

シリンダ２１の先端側に形成された加圧室２２は、シリンダ２１の内周面よりも大径に形成されている。そして、プランジャ２３は、電磁スピル弁３０の閉タイミング前に加圧室２２に進入し、電磁スピル弁３０が閉弁した後にプランジャ２３が上死点に到達するようになっている。また、プランジャ２３の先端部が加圧室２２内に進入した状態で、加圧室２２の内周面とプランジャ２３の外周面との間に隙間が形成されるようになっている。ハウジング１０には高圧燃料通路１２が形成されており、加圧室２２がこの高圧燃料通路１２を介して逆止弁４０に連通するようになっている。

逆止弁４０は、高圧燃料通路１２に接続されたケーシング４１と、そのケーシング４１内に配置されたシート体４２およびスプリングベース体４５と、シート体４２に接離可能に対向するバルブ体（弁体）４３と、このバルブ体４３をシート体４２に対する当接位置に向けて付勢する圧縮コイルばね４４とを備えている。また、逆止弁４０は高圧燃料配管１０５に接続されている。そして、加圧室２２内から高圧燃料通路１２を介して圧送される燃料の圧力が所定値を超えたとき、バルブ体４３が圧縮コイルばね４４の付勢力に抗してシート体４２から離間する位置に移動される。これにより、逆止弁４０が開弁状態になって、高圧燃料通路１２から圧送される高圧燃料が高圧燃料配管１０５を経てデリバリパイプ１０６に供給されるようになっている。

−ローラ軸５３ａの固定構造−
次に、本実施形態の特徴とする構成として、リフタ５１におけるリフタ本体５１ａに対するローラ軸５３ａの固定構造についての複数の実施形態を説明する。

このリフタ５１は、リフタ本体５１ａのローラ支持部５１ｂに形成されたローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ（図５参照）にローラ軸５３ａが挿通された状態で、このローラ軸５３ａの両端面部分がカシメ加工されることにより、このローラ軸５３ａとローラ支持部５１ｂとが一体的に組み付けられている。また、上述した如く、ローラ軸５３ａは、ころ軸受け（ニードルベアリング）を介してローラ５３を回転自在に支持している。

そして、本実施形態の特徴とするところは、上記カシメ加工を行った際に、ローラ支持部５１ｂに対するローラ軸５３ａの回り止め機能が発揮されるようにするためのリフタ本体５１ａの構成にある。以下、各実施形態においてローラ軸５３ａの固定構造を具体的に説明する。

（第１実施形態）
先ず、第１実施形態について説明する。図５は、本実施形態におけるリフタ５１のリフタ本体５１ａであって、ローラ軸５３ａが組み付けられる前の状態を示している。図５（ａ）はリフタ本体５１ａの側面図（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向から見た側面図）、図５（ｂ）は図５（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。

これら図に示すように、リフタ本体５１ａは平面視形状が略長円形状の金属製筒体で構成されており、互いに平行な平面部（二面幅部）５１ｅ，５１ｅと、これら平面部５１ｅ，５１ｅの両端同士を連結するように平面視が略円弧形状とされた湾曲部５１ｆ，５１ｆとを備えている。これら平面部５１ｅ，５１ｅおよび湾曲部５１ｆ，５１ｆの内側の空間がローラ５３の収容空間となる。このため、上記平面部５１ｅ，５１ｅの内面同士の間隔寸法（図５（ｂ）における寸法Ｔ１）は、上記ローラ５３の軸線方向の長さ寸法よりも僅かに長く設定されている。一方、この平面部５１ｅ，５１ｅの外面同士の間隔寸法（図５（ｂ）における寸法Ｔ２）は、上記ローラ軸５３ａの軸線方向の長さ寸法に略一致した寸法に設定されている。また、図５（ｂ）に示すように、リフタ本体５１ａの板厚寸法は、その全体に亘って略均一な寸法に設定されている。

尚、上記平面部５１ｅは、上記リフタガイド５２の内面との間に、図示しないピンを介在させる空間を形成するためのものであり、この空間にピンが介在されることで、リフタ本体５１ａがリフタガイド５２に対して相対的な軸線回りの回転が規制されるようになっている。これにより、上記カム１１１の回転軸心とローラ５３の回転軸心との平行度が維持されるようになっている。

そして、各平面部５１ｅ，５１ｅには、上記ローラ軸５３ａを挿入するための上記ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄがそれぞれ形成されている。これらローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの内径寸法は上記ローラ軸５３ａの外径寸法に略一致するか、または、ローラ軸５３ａの外径寸法よりも僅かに大きく設定されている。また、これらローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの軸心位置は互いに一致している（同一直線上に位置している）。つまり、同一軸線上に各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄは形成されている（図５（ｂ）における各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの中心線Ｌを参照）。

更に、各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄにおける平面部５１ｅ，５１ｅの外面側の端部（ローラ軸支持孔５１ｄの開放側端縁部分）には、その全周囲に亘って均一な面取り加工が施されている。この面取り加工部分５６は、例えばローラ軸支持孔５１ｄの内面および平面部５１ｅの外面に対してそれぞれ４５°の角度を存した面で形成されている。また、例えば、平面部５１ｅの厚さ寸法に対して、その１／４程度の幅寸法をもって面取り加工部分５６が形成されている。

そして、本実施形態の特徴として、上記各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの開口縁部分には、このローラ軸支持孔５１ｄの軸心Ｌに沿う方向に延びる溝５４がそれぞれ１箇所に形成されている。この溝５４は、平面部５１ｅの外面から内面に亘って連続した凹部として形成されている。つまり、この溝５４は、各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの開口縁部分において平面部５１ｅの板厚方向に沿って延びており、この溝５４の内側空間と上記ローラ軸支持孔５１ｄの内部空間とは連通している。また、この溝５４の形成位置としては、ローラ軸支持孔５１ｄの開口縁の水平方向側（図５（ａ）に示す溝５４にあっては、ローラ軸支持孔５１ｄの右側部分）に設定されている。

また、この溝５４の深さ寸法（ローラ軸支持孔５１ｄにおける半径方向の寸法）は、上記面取り加工部分５６における面取り長さ（ローラ軸支持孔５１ｄにおける半径方向の長さ）の略半分程度に設定されている。

以上のように、上記ローラ軸支持孔５１ｄの内周面の周方向の一箇所には、ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に略沿う方向に延びる溝５４が形成されており、これにより本発明でいう変形形状ガイド手段が構成されている。

次に、上述の如く構成されるローラリフタ５１の組立手順について説明する。この組立手順としては、ローラ５３の取り付け作業を伴うローラ軸挿入作業、ローラ軸カシメ加工作業が順に行われる。

先ず、ローラ軸挿入作業では、ローラ支持部５１ｂの下側から、このローラ支持部５１ｂの内部空間に向けてローラ５３を挿入し、このローラ５３を所定位置（ローラ５３の軸心が上記ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に一致する位置：図４に示すローラ５３の位置）で保持する。この状態で、ローラ軸５３ａを、一方のローラ軸支持孔５１ｄから、ローラ５３の中心孔を経て他方のローラ軸支持孔５１ｄに向けて挿入する。

尚、ローラ５３の中心孔には、予めころ軸受けを構成する複数のころ５３ｂ，５３ｂ，…が配設されており、ローラ軸５３ａが、一方のローラ軸支持孔５１ｄ、ローラ５３の中心孔および他方のローラ軸支持孔５１ｄに亘って順に挿通された状態では、ローラ軸５３ａの外周面とローラ５３の中心孔の内周面との間にころ軸受けが配置されることになる。つまり、ローラ５３は、ころ軸受けを介してローラ軸５３ａによって回転自在に支持された状態となる。

図６は、このようにしてローラ軸５３ａが挿通された状態（カシメ加工は未だ行われていない状態）を示している。図６（ａ）はリフタ５１の側面図（ローラ軸５３ａの軸心に沿う方向から見た側面図）、図６（ｂ）は図６（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。また、図６（ｃ）は図６（ｂ）におけるＣ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図であり、図６（ｄ）は図６（ｂ）におけるＤ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図である。更に、図６（ｅ）は図６（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタ５１の断面図である。

これらの図に示すように、ローラ軸５３ａが挿通された状態（カシメ加工は未だ行われていない状態）では、ローラ軸５３ａは上記溝５４には係合されておらず、リフタ本体５１ａに対して回転可能な状態である。

上述したローラ軸挿入作業として、より具体的には、ローラ５３の中心孔にころ軸受けを挿入し、このころ軸受けの内側にゴム製や樹脂製の球状または円柱状のスペーサを嵌め込んで、ローラ５３の中心孔の内周面にころ軸受けが沿うように位置決めしておく。そして、上記ローラ軸５３ａの挿入作業において、このローラ軸５３ａを、ころ軸受けからスペーサが押し出されるように挿入していき、これにより、ころ軸受けの位置を変化させることなく、その内側にローラ軸５３ａを挿入することができる。

上述したローラ軸挿入作業の後、ローラ軸カシメ加工作業に移る。このローラ軸カシメ加工作業は、上記各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄに亘って挿通されたローラ軸５３ａの各端面に対し、カシメ用の工具を利用して各端面部分を外周側に向けて塑性変形させる作業である。例えば、ローラ軸５３ａの外径寸法よりも僅かに小径の円筒形状の工具６０（図６（ｂ）の仮想線参照）をローラ軸５３ａの端面に押し当てて、この工具により、この端面に高い圧力を作用させることで、端面およびその周辺部を外周側部分に塑性変形させるようにしている。尚、このカシメ加工はローラ軸５３ａの各端面に対して同時に行ってもよいし、片側ずつ行ってもよい。

図７は、このカシメ加工によりローラ軸５３ａの端面を塑性変形させた状態を示している。図７（ａ）はリフタ５１の側面図（ローラ軸５３ａの軸心に沿う方向から見た側面図）、図７（ｂ）は図７（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。また、図７（ｃ）は図７（ｂ）におけるＣ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図であり、図７（ｄ）は図７（ｂ）におけるＤ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図である。更に、図７（ｅ）は図７（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタ５１の断面図である。尚、ローラ軸５３ａの端面に形成されている略円形状の凹部は上記カシメ加工により形成されたもの（カシメ痕）である。

これらの図に示すように、上記カシメ加工によるローラ軸５３ａの端面の塑性変形により、この端面の外縁部分は、リフタ本体５１ａに形成されている上記面取り加工部分５６に向けて塑性変形すると共に、その一部は、上記平面部５１ｅの外面から内面に亘って連続して形成されている溝５４に嵌り込むことになる。そして、この溝５４は面取り加工部分５６の周方向の１箇所のみに設けられているため、この溝５４に嵌り込んだ部分がローラ軸支持孔５１ｄの開口縁部に周方向で引っ掛かる状態となり、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転は規制される状態となる。つまり、高圧燃料ポンプ１の駆動時に、ローラ軸５３ａに対してローラ５３から回転方向の力が作用した場合であっても、このローラ軸５３ａの回転は効果的に阻止されることになり、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転は規制される。このため、ローラ軸５３ａの外周面とローラ軸支持孔５１ｄの内周面との間の摺動は生じにくく、これら部材の摩耗を抑制することができ、摩耗粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

尚、この実施形態では、上記溝５４を、面取り加工部分５６の周方向の１箇所のみに設けるようにしたが、周方向の複数箇所に設けるようにしてもよい。この場合、各溝５４の形成部分においてローラ軸５３ａの回り止め機能が発揮されることになるので、このローラ軸５３ａの回り止めをより確実に行うことができる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について説明する。本実施形態は、変形形状ガイド手段の構成が上述した第１実施形態のものと異なっている。その他の構成およびローラリフタ５１の組立作業は第１実施形態のものと同様であるので、ここでは変形形状ガイド手段の構成およびその機能について主に説明する。

また、本実施形態に係る図面である図８および図９にあっては、上述した第１実施形態のものと同一の部材および同一部分については同符号を付してその説明を省略する。

図８は、本実施形態におけるリフタ５１のリフタ本体５１ａであって、ローラ軸５３ａが組み付けられる前の状態を示している。図８（ａ）はリフタ本体５１ａの側面図（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向から見た側面図）、図８（ｂ）は図８（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。

これら図に示すように、本実施形態では、上記面取り加工部分５６の周方向の一箇所に溝５５が形成されている。この溝５５は、面取り加工部分５６から平面部５１ｅの外面に亘って連続した凹部として形成されている。つまり、この溝５５は、平面部５１ｅの表面側にのみ形成されており、内面側には形成されていない点で、上記第１実施形態の溝５４とは異なっている。

また、この溝５５の形成位置としては、ローラ軸支持孔５１ｄの開口縁の水平方向側（図８（ａ）に示す溝５５にあっては、ローラ軸支持孔５１ｄの右側部分）に設定されている。

また、この溝５４の深さ寸法（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向の寸法）は、上記面取り加工部分５６における面取り長さ（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向の長さ）に略一致した寸法に設定されている。つまり、この溝５４は、ローラ軸支持孔５１ｄの内面（ローラ軸５３ａが挿入された際に、このローラ軸５３ａの外周面が接触する面）には形成されていない。

以上のように、上記面取り加工部分５６の周方向の一箇所に溝５５が形成されており、これにより本発明でいう変形形状ガイド手段が構成されている。

次に、ローラリフタ５１の組立手順について説明する。この組立手順としても、ローラ軸挿入作業、ローラ軸カシメ加工作業が順に行われる。ローラ軸挿入作業は、上述した第１実施形態の場合と同様であるので、ここでは、ローラ軸カシメ加工作業についてのみ説明する。

ローラ軸カシメ加工作業は、上述した第１実施形態の場合と同様に、上記各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄに亘って挿通されたローラ軸５３ａの各端面に対し、カシメ用の工具を利用して各端面部分を外周側に向けて塑性変形させる。

図９は、このカシメ加工によりローラ軸５３ａの端面を塑性変形させた状態を示している。図９（ａ）はリフタ５１の側面図（ローラ軸５３ａの軸心に沿う方向から見た側面図）、図９（ｂ）は図９（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。また、図９（ｃ）は図９（ｂ）におけるＣ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図であり、図９（ｄ）は図９（ｂ）におけるＤ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図である。更に、図９（ｅ）は図９（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタ５１の断面図である。

このようなローラ軸５３ａの端面の塑性変形により、この端面の外縁部分は、リフタ本体５１ａに形成されている上記面取り加工部分５６に向けて塑性変形すると共に、その一部は、上記面取り加工部分５６に形成されている溝５５に嵌り込むことになる。そして、この溝５５は面取り加工部分５６の周方向の１箇所のみに設けられているため、この溝５５に嵌り込んだ部分がローラ軸支持孔５１ｄの開口縁部に周方向で引っ掛かる状態となり、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転は規制される状態となる。つまり、高圧燃料ポンプ１の駆動時に、ローラ軸５３ａに対してローラ５３から回転方向の力が作用した場合であっても、このローラ軸５３ａの回転は効果的に阻止されることになり、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転は規制される。このため、ローラ軸５３ａの外周面とローラ軸支持孔５１ｄの内周面との間の摺動は生じにくく、これら部材の摩耗を抑制することができ、摩耗粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

また、高圧燃料ポンプ１の駆動時にローラ軸５３ａからリフタ本体５１ａに対して作用する荷重の作用箇所は、主にローラ軸支持孔５１ｄの内面であってローラ軸５３ａと接触している箇所（上記面取り加工が施されていない箇所）となっている。本実施形態では、上述した如く面取り加工部分５６に溝５５を形成しているので、ローラ軸５３ａからの荷重が殆ど作用しない箇所に溝５５が形成されていることになる。このため、この溝５５に応力集中が生じることが抑制され、リフタ５１の耐久性の向上を図りながらも上記ローラ軸５３ａのローラ支持部５１ｂに対する回転を規制することができる。

尚、この実施形態では、上記溝５５を、面取り加工部分５６の周方向の１箇所のみに設けるようにしたが、周方向の複数箇所に設けるようにしてもよい。この場合、各溝５５の形成部分においてローラ軸５３ａの回り止め機能が発揮されることになるので、このローラ軸５３ａの回り止めをより確実に行うことができる。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について説明する。本実施形態も、変形形状ガイド手段の構成が上述した各実施形態のものと異なっている。その他の構成およびローラリフタ５１の組立作業は各実施形態のものと同様であるので、ここでも変形形状ガイド手段の構成およびその機能について主に説明する。

また、本実施形態に係る図面である図１０および図１１にあっては、上述した第１実施形態のものと同一の部材および同一部分については同符号を付してその説明を省略する。

図１０は、本実施形態におけるリフタ５１のリフタ本体５１ａであって、ローラ軸５３ａが組み付けられる前の状態を示している。図１０（ａ）はリフタ本体５１ａの側面図（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向から見た側面図）、図１０（ｂ）は図１０（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。

これら図に示すように、本実施形態では、リフタ本体５１ａの平面部５１ｅに形成されているローラ軸支持孔５１ｄの軸線（図１０（ｂ）における直線Ｌ）に直交する方向における上記面取り加工部分５６の面取り幅寸法が、その周方向に亘って不均一に形成されている。例えば、図１０に示すように、面取り加工部分５６の面取り幅寸法としては、図中の左側が最も短く（図１０（ａ）における寸法Ｔ３を参照）、図中の右側が最も長くなっており（図１０（ａ）における寸法Ｔ４を参照）、その間の面取り幅寸法が次第に変化していくように形成されている。

このように面取り加工部分５６の面取り幅寸法を形成するための具体的な加工方法について以下に説明する。この加工の前段階では、図１０（ｂ）に仮想線で示すように、リフタ本体５１ａの各平面部５１ｅ，５１ｅは均一の板厚寸法であって、且つその内側面と外側面とは互いに平行となっている。

この状態で、先ず、上記ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの軸心Ｌを中心とする円錐台形状にローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの開放側端縁部分を面取り加工する。その後、リフタ本体５１ａにおける平面部５１ｅの外面を、ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄの軸心Ｌに対して傾斜した面となるように研磨加工を行う。つまり、図１０（ｂ）に二点鎖線で示す形状から実線で示す形状となるように平面部５１ｅの外面を研磨加工する。これにより、ローラ軸支持孔５１ｄの軸線Ｌに直交する方向における上記面取り加工部分５６の面取り幅寸法が、その周方向に亘って不均一に形成される。具体的には、上記研磨加工による研磨量の大きい領域ほど、面取り加工部分５６の面取り幅寸法は小さくなる。

以上のように、上記面取り加工部分５６の面取り幅寸法が、その周方向に亘って不均一に形成されており、これにより本発明でいう変形形状ガイド手段が構成されている。

次に、ローラリフタ５１の組立手順について説明する。この組立手順としても、ローラ軸挿入作業、ローラ軸カシメ加工作業が順に行われる。ローラ軸挿入作業は、上述した第１実施形態の場合と同様であるので、ここでは、ローラ軸カシメ加工作業についてのみ説明する。

ローラ軸カシメ加工作業は、上述した第１実施形態の場合と同様に、上記各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄに亘って挿通されたローラ軸５３ａの各端面に対し、カシメ用の工具を利用して各端面部分を外周側に向けて塑性変形させる。

図１１は、このカシメ加工によりローラ軸５３ａの端面を塑性変形させた状態を示している。図１１（ａ）はリフタ５１の側面図（ローラ軸５３ａの軸心に沿う方向から見た側面図）、図１１（ｂ）は図１１（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。また、図１１（ｃ）は図１１（ｂ）におけるＣ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図であり、図１１（ｄ）は図１１（ｂ）におけるＤ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図である。更に、図１１（ｅ）は図１１（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタ５１の断面図である。

上記カシメ加工が行われると、面取り加工部分５６の面取り幅寸法が大きい部分にあっては、ローラ軸５３ａの大きな変形が許容され、逆に、面取り加工部分５６の面取り幅寸法が小さい部分にあっては、ローラ軸５３ａの変形量が制限されることになる。このため、カシメ加工による各係合部分のカシメ状態が、その周方向に亘って不均一となることで、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転を規制する機能が発揮される状態となる。このため、本実施形態においても、ローラ軸５３ａの外周面とローラ軸支持孔５１ｄの内周面との間の摺動は生じにくく、これら部材の摩耗を抑制することができ、摩耗粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

（第４実施形態）
次に、第４実施形態について説明する。本実施形態も、変形形状ガイド手段の構成が上述した各実施形態のものと異なっている。その他の構成およびローラリフタ５１の組立作業は各実施形態のものと同様であるので、ここでも変形形状ガイド手段の構成およびその機能について主に説明する。

また、本実施形態に係る図面である図１２〜図１４にあっては、上述した第１実施形態のものと同一の部材および同一部分については同符号を付してその説明を省略する。

図１２は、本実施形態におけるリフタ５１のリフタ本体５１ａであって、ローラ軸５３ａが組み付けられる前の状態を示している。図１２（ａ）はリフタ本体５１ａの側面図（ローラ軸支持孔５１ｄの軸心に沿う方向から見た側面図）、図１２（ｂ）は図１２（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。

これら図に示すように、本実施形態では、ローラ軸５３ａの一端側（図１２（ｂ）における上側）を支持しているローラ軸支持孔５１ｄの開口縁の軸心Ｌ１と、ローラ軸５３ａの他端側（図１２（ｂ）における下側）を支持しているローラ軸支持孔５１ｄ’の開口縁の軸心Ｌ２とが偏心（左右方向で偏心）した構成となっている。

このように各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’の開口縁の軸心Ｌ１，Ｌ２が互いに偏心していることにより本発明でいう変形形状ガイド手段が構成されている。

次に、ローラリフタ５１の組立手順について説明する。この組立手順としても、ローラ軸挿入作業、ローラ軸カシメ加工作業が順に行われる。ローラ軸挿入作業は、上述した第１実施形態の場合と同様であるので、ここでは、ローラ軸カシメ加工作業についてのみ説明する。

尚、上記ローラ軸挿入作業にあっては、上述した如く各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’の開口縁の軸心Ｌ１，Ｌ２は互いに偏心しているため、ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’にローラ軸５３ａを挿入した状態では、ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’の内面に対してローラ軸５３ａの外面が傾斜した状態となり、これらローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’の内面とローラ軸５３ａの外面との間の隙間の形状がその周方向に亘って不均一となっている。図１３は、ローラ軸支持孔５１ｄの内面とローラ軸５３ａの外面との位置関係を示す断面図である。

ローラ軸カシメ加工作業は、上述した第１実施形態の場合と同様に、上記各ローラ軸支持孔５１ｄ，５１ｄ’に亘って挿通されたローラ軸５３ａの各端面に対し、カシメ用の工具を利用して各端面部分を外周側に向けて塑性変形させる。

図１４は、このカシメ加工によりローラ軸５３ａの端面を塑性変形させた状態を示している。図１４（ａ）はリフタ５１の側面図（ローラ軸５３ａの軸心に沿う方向から見た側面図）、図１４（ｂ）は図１４（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。また、図１４（ｃ）は図１４（ｂ）におけるＣ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図であり、図１４（ｄ）は図１４（ｂ）におけるＤ部分（一点鎖線で囲んだ部分）の拡大図である。更に、図１４（ｅ）は図１４（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタ５１の断面図である。

上記カシメ加工が行われると、ローラ軸支持孔５１ｄの内面とローラ軸５３ａの外面との間の隙間の形状に略合致した形状にローラ軸５３ａが塑性変形することになり、その変形形状は周方向に亘って不均一となる。これにより、ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転を規制することができる。このような構成によれば、加工工数を増加させることなしに上記変形形状ガイド手段を設けることができ、加工コストを増大させることなしに上記ローラ軸５３ａのリフタ本体５１ａに対する回転を規制することができる。このため、本実施形態においても、ローラ軸５３ａの外周面とローラ軸支持孔５１ｄの内周面との間の摺動は生じにくく、これら部材の摩耗を抑制することができ、摩耗粉などの異物の発生も抑制されて、この異物が原因となる動力伝達ロスの悪化を防止することができる。

−他の実施形態−
以上、本発明の実施形態について説明したが、ここに示した実施形態は一例であり、さまざまに変形することが可能である。

上記各実施形態では、吸気カムシャフト１１０に取り付けられたカム１１１の回転によってリフタ５１が往復動される構成としたが、排気カムシャフトに取り付けられたカムの回転によってリフタ５１を往復動させる構成としてもよい。

また、上記各実施形態では、３つのカムノーズ１１２，１１２，１１２を有するカム１１１によりリフタ５１が往復動される構成としたが、その他の個数のカムノーズ（例えば、２つのカムノーズ）を有するカムによってリフタ５１を往復動させる構成としてもよい。

更に、上記各実施形態では、自動車に搭載される筒内直噴型６気筒ガソリンエンジンに本発明を適用した場合について説明した。本発明はこれに限られることなく、例えば、筒内直噴型４気筒ガソリンエンジンなどの他の任意の気筒数のガソリンエンジンに適用可能である。また、ガソリンエンジンに限らず、ディーゼルエンジン等の他の内燃機関にも本発明は適用可能である。さらに、本発明が適用可能なエンジンは、自動車用のエンジンに限るものでもない。

実施形態に係る燃料供給装置を模式的に示す図である。 電磁スピル弁の開閉動作を説明するための図である。 高圧燃料ポンプを示す縦断面図である。 ローラリフタを示す側面図である。 第１実施形態におけるローラリフタのリフタ本体を示し、図５（ａ）はリフタ本体の側面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図である。 ローラ軸支持孔にローラ軸が挿通された状態を示し、図６（ａ）はリフタの側面図、図６（ｂ）は図６（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図、図６（ｃ）は図６（ｂ）におけるＣ部分の拡大図、図６（ｄ）は図６（ｂ）におけるＤ部分の拡大図、図６（ｅ）は図６（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタの断面図である。 カシメ加工によりローラ軸が取り付けられた状態を示し、図７（ａ）はリフタの側面図、図７（ｂ）は図７（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面図、図７（ｃ）は図７（ｂ）におけるＣ部分の拡大図、図７（ｄ）は図７（ｂ）におけるＤ部分の拡大図、図７（ｅ）は図７（ｂ）におけるＥ−Ｅ線に対応した位置におけるリフタの断面図である。 第２実施形態における図５に相当する図である。 第２実施形態における図７に相当する図である。 第３実施形態における図５に相当する図である。 第３実施形態における図７に相当する図である。 第４実施形態における図５に相当する図である。 第４実施形態においてローラ軸支持孔にローラ軸が挿通された状態におけるローラ軸支持孔の内面とローラ軸の外面との位置関係を示す断面図である。 第４実施形態における図７に相当する図である。

符号の説明

１ 高圧燃料ポンプ
２１ シリンダ
２２ 加圧室
２３ プランジャ
５１ リフタ
５１ａ リフタ本体
５１ｄ ローラ軸支持孔
５３ ローラ
５３ａ ローラ軸
５４，５５ 溝（変形形状ガイド手段）
５６ 面取り加工部分
１１１ カム
Ｌ１，Ｌ２ ローラ軸支持孔の軸心

Claims (8)

1. シリンダ内に往復移動可能に挿入されて加圧室を区画形成するプランジャと、このプランジャがシリンダ内で往復移動するようにカムからの押圧力をプランジャに伝達するリフタとを備えていると共に、
   このリフタが、ローラ軸支持孔を有するリフタ本体と、このローラ軸支持孔に挿通され且つこのローラ軸支持孔の開放側端縁部分にカシメ加工によって取り付けられたローラ軸と、このローラ軸によって回転自在に支持されたローラとを備えて成るローラリフタとして構成されている燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記リフタ本体に形成されているローラ軸支持孔にローラ軸が挿通された状態でこのローラ軸がカシメ加工される際に、ローラ軸の変形形状が、ローラ軸の周方向の少なくとも一部分が不均一となってリフタ本体に対するローラ軸の回転が規制される形状となるように、上記リフタ本体には変形形状ガイド手段が設けられていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
2. 上記請求項１記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記変形形状ガイド手段は、ローラ軸支持孔の内周面の周方向の一箇所または複数箇所において、ローラ軸支持孔の軸心に略沿う方向に延びる溝により構成されていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
3. 上記請求項１記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記ローラ軸支持孔の開放側端縁部分には、面取り加工が施されており、
   上記変形形状ガイド手段は、上記面取り加工部分の周方向の一箇所または複数箇所に形成された溝により構成されていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
4. 上記請求項２または３記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記溝は、ローラ軸支持孔の開口縁の周方向において、リフタがカムから受ける押圧力の作用方向に対して略直交する位置に設けられていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
5. 上記請求項３記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記面取り加工は、リフタ本体の外面とローラ軸支持孔の内周面とに亘って施されており、
   上記溝は、上記面取り加工部分からリフタ本体の外面に亘って形成されていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
6. 上記請求項１記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記ローラ軸支持孔の開放側端縁部分には、面取り加工が施されており、
   上記変形形状ガイド手段は、ローラ軸支持孔の軸線に直交する方向における上記面取り加工部分の面取り幅寸法が、その周方向に亘って不均一に形成されて構成されていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
7. 上記請求項６記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記ローラ軸支持孔が開放するリフタ本体の外面は、ローラ軸支持孔の軸心に対して傾斜して形成されていると共に、このローラ軸支持孔の軸心を中心とする円錐台形状にローラ軸支持孔の開放側端縁部分が面取り加工されていることで、ローラ軸支持孔の軸線に直交する方向の面取り幅寸法が、面取り加工部分の周方向に亘って不均一に形成されていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。
8. 上記請求項１記載の燃料ポンプのローラリフタ構造において、
   上記変形形状ガイド手段は、ローラ軸の一端側を支持しているローラ軸支持孔の開口縁の軸心と、ローラ軸の他端側を支持しているローラ軸支持孔の開口縁の軸心とが偏心した構成となっていることを特徴とする燃料ポンプのローラリフタ構造。

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