JP2012148969A - 改質器用断熱材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】薄肉化してもこれまでと同等以上の断熱性能が得られる改質器用断熱材を提供する。
【解決手段】改質器を包囲する断熱材において、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体からなることを特徴とする改質器用断熱材。
【選択図】図４
【解決手段】改質器を包囲する断熱材において、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体からなることを特徴とする改質器用断熱材。
【選択図】図４
Description
本発明は、都市ガスやＬＰＧ等の炭化水素系燃料を水蒸気改質して水素リッチな改質ガスを製造する改質器を方位する断熱材に関し、特に固体高分子型燃料電池に用いる単管円筒式改質器用の断熱材に関する。
改質器は、都市ガスやＬＰＧ等の原料ガスを水蒸気改質して水素濃度の高い改質ガスを生成する装置であり、光ファイバーや半導体の製造過程や燃料電池等で使用する水素を製造するために、広く使用されている。
改質器による水蒸気改質反応は吸熱反応であるため、反応を持続させるため加熱が必要で、通常バーナ等の燃焼装置を改質器に付設し、燃料電池からの余剰水素や改質原料ガスをバーナで燃焼させて加熱している。比較的小容量の水素を製造する改質器としては、例えば特許文献１に開示されているような単管円筒式改質器が知られている。この単管円筒式改質器は、２つの円筒間に触媒層を内蔵させた円筒容器の中心にバーナ等の加熱手段を設け、触媒層を加熱手段で加熱し触媒層に通した原料ガスを水蒸気により改質するように構成しており、その周囲を断熱材で覆われている。こういった断熱材としては、例えば、特許文献２に開示されているにグラスウールやセラミックス繊維ブランケットが使用されている。
固体高分子型燃料電池を家庭や自動車等に用いる場合には、改質器を含む改質装置全体の小型軽量化が必須条件であり、改質器を覆う断熱材の小型化も望まれている。
本発明は、上記実情を鑑みてなされたものであり、薄肉化してもこれまでと同等以上の断熱性能が得られる改質器用断熱材を提供することを目的とする。
上記の課題を解決するために、本発明は以下の改質器用断熱材を提供する。
（１）改質器を包囲する断熱材において、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体からなることを特徴とする改質器用断熱材。
（２）上記（１）において、無機繊維が熱の伝播方向と直交するように配向されることを特徴とする改質器用断熱材。
（３）上記（１）または（２）において、無機バインダーおよび有機バインダーが含まれないことを特徴とする改質器用断熱材。
（４）上記（１）〜（３）いずれかにおいて、乾式にて加圧成形されていることを特徴とする改質器用断熱材。
（５）上記（１）〜（４）いずれか１つにおいて、平均粒径１〜５０μｍである無機粉体をさらに含むことを特徴とする改質器用断熱材。
（６）上記（５）において、フュームドシリカが５８〜８７質量％、無機粉体が１０〜３０質量％、無機繊維が３〜１２質量％含まれることを特徴とする改質器用断熱材。
（１）改質器を包囲する断熱材において、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体からなることを特徴とする改質器用断熱材。
（２）上記（１）において、無機繊維が熱の伝播方向と直交するように配向されることを特徴とする改質器用断熱材。
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（６）上記（５）において、フュームドシリカが５８〜８７質量％、無機粉体が１０〜３０質量％、無機繊維が３〜１２質量％含まれることを特徴とする改質器用断熱材。
本発明によれば、薄肉化しても十分な断熱性能が得られる改質器用断熱材が提供され、家庭用や自動車用の燃料電池の小型化を図ることができる。
以下、本発明に関して図面を参照して詳細に説明する。
本発明に係る改質器用断熱材は、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体である。
フュームドシリカとは、気相法により作られた平均粒径５０ｎｍ以下のシリカ超微粉末をいい、図１に模式的に示すように、直径１〜５０ｎｍの微粒子１ａで、常温（２５℃）での熱伝導率（以下、同様）が０．０１Ｗ／（ｍ・Ｋ）程度の低熱伝導材料である。また、フュームドシリカは、非常に細かい微粒子であることから、分子間力等により会合して直径数十ｎｍ〜数μｍの二次粒子１０を形成するが、同図右側に拡大して示すように、リング内径が０．１μｍ以下の空間が多数形成される。このような空間は伝熱媒体となる空気の平均自由行程よりも小さいため、フュームドシリカを通じての伝熱を大幅になくすことができる。このようなフュームドシリカが無機繊維間の空隙に点在して、改質器用断熱材全体としての断熱性能を高める。
無機繊維としては、シリカ−アルミナ繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、ジルコニア繊維、アルカリケイ酸塩繊維等を用いることができる。中でも、低熱伝導性の、好ましくは熱伝導率０．１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、特に０．０４Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下の無機繊維が好ましく、シリカ−アルミナ繊維やシリカ繊維等のシリカ系繊維を好適に使用できる。なお、これらの無機繊維は、複数種を併用してもよい。
また、改質器用断熱材は、平均粒径１〜５０μｍである無機粉体をさらに含んでいてもよい。無機粉体は、波長１μｍ以上の光に対する比屈折率が１．２５以上であることが好ましく、炭化珪素、ジルコニア、チタニア材質のいずれか、或いはこれらを適宜組み合わせて使用することができる。このような無機粉体を含ませることにより、改質器用断熱材に伝播する輻射エネルギーを低減させることができ、断熱性がさらに向上する。
上記のフュームドシリカ、無機繊維、無機粉体の配合量は、断熱性能及び成形性を考慮すると、フュームドシリカが５８〜８７質量％、無機粉体が０〜３０質量％、無機繊維が３〜１３質量％、好ましくは、フュームドシリカが５８〜８７質量％、無機粉体が１０〜３０質量％、無機繊維が３〜１３質量％、さらに好ましくは、フュームドシリカが７０〜８０質量％、無機粉体が１５〜２５質量％、無機繊維が３〜７質量％である。無機繊維が３質量％未満では、強度低下が認められ、無機繊維が１３質量％を超えると粉体流動性を著しく低下させ、密度ムラによる成形性の著しい悪化が認められる。
改質器用断熱材は、フュームドシリカ、無機繊維、無機粉体をそれぞれ上記配合量にて混合した成形材料を加圧成形することで得られる。このとき、乾式で混合し、しかも無機バインダー及び有機バインダーを用いることなく成形することが好ましい。バインダーにより形成される結着点は、固体熱伝導作用を増大させてしまい、断熱性を著しく低下させてしまうことが懸念される。また、混合に際し、ヘキサンやエタノールなどのアルコールといった揮発性の無極性溶媒を少量添加してもよい。
また、フュームドシリカ、無機繊維、無機粉体に、ステアリン酸亜鉛やステアリン酸マグネシウム等の潤滑剤を１〜２質量％添加することで混合がしやすくなり、成形材料の流動性が高まるため密度ムラもなくなる。尚、潤滑剤は成形後に加熱して、焼飛ばすことが好ましい。
更に、無機繊維として、表面をフュームドシリカの二次粒子からなる多孔体で被覆したものを用いることができる。多孔体で被覆した無機繊維を用いた場合には、改質器用断熱材中で無機繊維同士が直接接触せず、固体伝導が起こらないため、より一層断熱性能に優れたものとなる。このようなフュームドシリカの多孔体で被覆した無機繊維を得るには、例えば、図２に示す回転混合装置３０を用いる。この回転混合装置３０は、チャンバ３１の内部に、チャンバ３１の内壁との間に微小隙間を形成する押圧部材３２を備えており、無機繊維とフュームドシリカとの混合物３３を入れ、回転させることにより、フュームドシリカが無機繊維の表面に押し込まれるように堆積する。
ところで、図３に示すように、無機繊維集成体（ここではアルミナシリカブランケット）の熱伝導率は、繊維積層方向の熱伝導率（λｙ）と繊維配向方向の熱伝導率（λｘ）とでは異なり、繊維配向方向の熱伝導率（λｘ）は繊維積層方向の熱伝導率（λｙ）よりも大きくなる。これは、無機繊維に伝播した熱が繊維配向方向に伝えられるので、熱の伝播方向と同じ繊維積層方向には熱が伝わりにくくなり、断熱性が向上すると思われる。
そのため、図４に示すように、改質器用断熱材において、無機繊維は熱の伝播方向と直交するように配向されていることが好ましい。尚、図中の符号２０はフュームドシリカ、２１は無機繊維、２２は無機粉体である。ここで、「直交」とは、熱の伝播方向（０°）に対して厳密に９０°である必要はなく、無機繊維の長さ方向が熱の伝播方向に対して３０〜１５０°、好ましくは４５〜１３５°、さらに好ましくは６０〜１２０°となるように配置されていればよい。また、全ての無機繊維が熱の伝播方向に対して直交している必要はなく、全無機繊維の５０％以上、好ましくは７５％以上、さらに好ましくは９０％以上の無機繊維が直交していればよい。
このような配向状態を得るには、加圧方向と直交する方向に配向しやすい無機繊維を用いればよく、平均繊維長が好ましくは１〜７ｍｍ、より好ましくは２〜６ｍｍ、さらに好ましくは３〜５ｍｍの無機繊維を用いる。平均繊維長が１ｍｍ未満であると配向し難く、平均繊維長が７ｍｍを超えると成形時の流動性を著しく悪化させ、成形性が悪くなると共に密度ムラによる機械的強度の低下を招くおそれがある。特に、平均繊維径が１５μｍを超えると、繊維が折れやすくなり、強度低下が顕著になる。また、無機繊維の平均繊維径は１５μｍ以下が好ましく、より好ましくは１２μｍ以下、更に好ましくは１０μｍ以下である。
また、フュームドシリカは、上記のように非常に微細な粒子であり、付着性が高いため、粉体流動性が非常に悪く、無機繊維や無機粉体と混合して成形する際に密度ムラを起こしやすい。しかし、上記のような平均繊維長の無機繊維を用いることにより、このような密度ムラを抑えることもできる。
改質器用断熱材の形状は、板材やブロックの他、改質器の外形にあわせて例えば図５に示すようには円弧状とすることもできる。このような円弧状の改質器用断熱材１００とするには、フュームドシリカと無機繊維とを含む材料を加圧成形して得られた板材またはブロックから円弧状に切り出せばよい。このとき、無機繊維２１は、改質器の外周面と同心円状に配向していることが好ましいが、図示されるように、元の板材やブロックにおける配向の通りとなるため（図の例では水平方向）、円弧長を短くするなどして、改質器の外周面と平行に配向する無機繊維２１の数を増すことが好ましい。具体的には、改質器の中心から放射状に延びる線に対して０〜６０°の範囲で交差する無機繊維が、全無機繊維の５０％以上、好ましくは７５％以上、さらに好ましくは９０％以上となるように調整する。
また、図６に示すように、円弧状の成形型を用いて加圧成形することもできる、即ち、フュームドシリカ、無機繊維、無機粉体を混合してなる成形材料を円弧状の成形型に充填し、（Ａ）に示すように円弧の内径面側から、あるいは（Ｂ）に示すように円弧の外径面側から加圧することにより、円弧状の改質器用断熱材が得られる。この方法によれば、無機繊維が加圧方向と直交するように配向され、改質器の外周面と平行に配向された無機繊維の割合が多くなる。また、この方法によれば、板材やブロックから切り出す場合に比べて原料の無駄が無く、製造工程も簡略化できる。
これら円弧状の改質器用断熱材は、複数個を連結して円筒状とし、改質器の周囲に配置される。
また、図７に示すように、円筒状に成形することもできる。その際、加圧方法は、中心に円筒状の中子を配し、外周方向から中心に向けて均一に加圧してもよく、図示されるように、円筒状の外枠の中心に、円筒状で外方に拡径するような冶具を配し、冶具を拡径して成形することもできる。
尚、上記の加圧成形に際し、成形型には、加圧成形時に成形体内部の空気を吸引脱気できるよう脱気孔を設けてもよい。脱気孔は、成形型の上下面に直径３ｍｍ〜５ｍｍの孔をピッチ１０〜２０ｍｍで設ければよい。また、脱気孔を通じて吸引脱気するためには、例えば成形下型の下部に吸引チャンバーを設け、真空ポンプ等で強制吸引すればよい。
改質器用断熱材のかさ密度は、１９０〜３１０ｋｇ／ｍ３であることが好ましく、２３０〜２８０ｋｇ／ｍ３であることがより好ましい。かさ密度をこの範囲とすることにより、断熱性能及び機械的強度に優れるようになる。具体的には、６００℃における熱伝導率が０．０４Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、好ましくは０．０３Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下の優れた断熱性能を示す。さらに、曲げ強度は０．１ＭＰａ以上であり、切断等の加工も可能になる。
また、改質器用断熱材は、ガラスクロス等の表面材や、無機質のコーティング層で覆われていてもよい。それにより、改質器用断熱材からの発塵や、改質器用断熱材の割れや欠けを防ぐことができる。
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
（実施例１）
平均１次粒子径が約７ｎｍで、熱伝導率（２５℃）が０．０１Ｗ／（ｍ・Ｋ）のフュームドシリカ(日本アエロジル製、製品名AEROSIL300)７７質量％と、平均粒子径３μｍの炭化珪素(山本染料化学品(株)製、製品名G14)２０質量％と、耐熱グラスファイバー(サカイ産業(株)製、製品名Ｓ２、平均繊維径１０μｍ)の平均繊維長５ｍｍ品３質量％とを、図２に示す回転混合装置３０に投入し、チャンバ３１と押圧部材３２との微小隙間２０００μｍに設定し、回転速度１０００／ｍｉｎにて３０秒間を連続回転させた。得られた成形用材料をプレス形成して一辺が１５０ｍｍで、厚さ５０ｍｍの板状成形品を得た。また、同一の成形用材料を、図６（Ａ）に示すように内径面側を加圧して成形し、内径１７０ｍｍ、外径２１０ｍｍ、高さ１００ｍｍの円筒の１／３円筒成形品を得た。プレス圧は、何れも１．０ＭＰａとした。そして、板状成形品から、図８に示すように、加圧方向に沿って直径５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、かさ密度及び曲げ強度を測定した。尚、かさ密度は、板状成形品の数箇所を切り出して測定し、そのバラツキも求めた。また、１／３円筒成形品を用いて、その厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。更に、かさ密度、曲げ強度及び熱伝導率のバランスを考慮して、以下の評価基準に基づいて総合的な評価をした。結果を表１に示す。
◎：実用に好適に使用できる
〇：実用上に問題なく使用できる
△：実用上多少問題があるが使用できる
×：実用上利用できない
平均１次粒子径が約７ｎｍで、熱伝導率（２５℃）が０．０１Ｗ／（ｍ・Ｋ）のフュームドシリカ(日本アエロジル製、製品名AEROSIL300)７７質量％と、平均粒子径３μｍの炭化珪素(山本染料化学品(株)製、製品名G14)２０質量％と、耐熱グラスファイバー(サカイ産業(株)製、製品名Ｓ２、平均繊維径１０μｍ)の平均繊維長５ｍｍ品３質量％とを、図２に示す回転混合装置３０に投入し、チャンバ３１と押圧部材３２との微小隙間２０００μｍに設定し、回転速度１０００／ｍｉｎにて３０秒間を連続回転させた。得られた成形用材料をプレス形成して一辺が１５０ｍｍで、厚さ５０ｍｍの板状成形品を得た。また、同一の成形用材料を、図６（Ａ）に示すように内径面側を加圧して成形し、内径１７０ｍｍ、外径２１０ｍｍ、高さ１００ｍｍの円筒の１／３円筒成形品を得た。プレス圧は、何れも１．０ＭＰａとした。そして、板状成形品から、図８に示すように、加圧方向に沿って直径５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、かさ密度及び曲げ強度を測定した。尚、かさ密度は、板状成形品の数箇所を切り出して測定し、そのバラツキも求めた。また、１／３円筒成形品を用いて、その厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。更に、かさ密度、曲げ強度及び熱伝導率のバランスを考慮して、以下の評価基準に基づいて総合的な評価をした。結果を表１に示す。
◎：実用に好適に使用できる
〇：実用上に問題なく使用できる
△：実用上多少問題があるが使用できる
×：実用上利用できない
（実施例２）
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバー５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で成形品を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバー５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で成形品を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例３）
成形用原料をフュームドシリカ６８質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバー１２質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で成形品を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ６８質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバー１２質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で成形品を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例４）
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長０．５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長０．５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例５）
成形用原料をフュームドシリカ微粒子７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長1ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ微粒子７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長1ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例６）
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長７ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長７ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例７）
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長９ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ７５質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長９ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例８）
成形用原料をフュームドシリカ８５質量％、炭化珪素１０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ８５質量％、炭化珪素１０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（実施例９）
成形用原料をフュームドシリカ６５質量％、炭化珪素３０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
成形用原料をフュームドシリカ６５質量％、炭化珪素３０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％とした以外は実施例1と同様の方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例１）
けい酸カルシウム保温材「ケイカルエース・スーパーシリカ」（ニチアス株式会社製）から実施例１と同様の大きさの板状成形品および１／３円筒成形品を切り出した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
けい酸カルシウム保温材「ケイカルエース・スーパーシリカ」（ニチアス株式会社製）から実施例１と同様の大きさの板状成形品および１／３円筒成形品を切り出した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
（比較例２）
耐熱グラスファイバーを配合することなく、フュームドシリカ８０質量％と炭化珪素２０質量％とから実施例1と同様の方法、条件で断熱材の成形を試みたが、成形ができなかった。
耐熱グラスファイバーを配合することなく、フュームドシリカ８０質量％と炭化珪素２０質量％とから実施例1と同様の方法、条件で断熱材の成形を試みたが、成形ができなかった。
（参考例１）
フュームドシリカ８５質量％、炭化珪素１０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％を図２に示す回転混合装置３０に投入し、チャンバ３１と押圧部材３２との微小隙間２０００μｍに設定し、回転速度１０００／ｍｉｎにて３０秒間を連続回転させた。得られた成形材料をプレス形成して一辺が１５０ｍｍで、厚さ５０ｍｍの板状成形品を得た。そして、図９に示すように、板状成形品から、加圧方向と直交する方向に沿って直径５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、かさ密度及び曲げ強度を測定した。また、円弧状の成形型を用い、その高さ方向に沿って（図６（Ａ）または図６（Ｂ）における加圧方向とは直交する方向）加圧して内径１７０ｍｍ、外径２１０ｍｍ、高さ１００ｍｍの円筒の１／３円筒成形品を作製し、その厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表１に示す。
フュームドシリカ８５質量％、炭化珪素１０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品５質量％を図２に示す回転混合装置３０に投入し、チャンバ３１と押圧部材３２との微小隙間２０００μｍに設定し、回転速度１０００／ｍｉｎにて３０秒間を連続回転させた。得られた成形材料をプレス形成して一辺が１５０ｍｍで、厚さ５０ｍｍの板状成形品を得た。そして、図９に示すように、板状成形品から、加圧方向と直交する方向に沿って直径５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、かさ密度及び曲げ強度を測定した。また、円弧状の成形型を用い、その高さ方向に沿って（図６（Ａ）または図６（Ｂ）における加圧方向とは直交する方向）加圧して内径１７０ｍｍ、外径２１０ｍｍ、高さ１００ｍｍの円筒の１／３円筒成形品を作製し、その厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表１に示す。
（参考例２）
フュームドシリカ６８質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品１２質量％とし、参考例１と同様の成形方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
フュームドシリカ６８質量％、炭化珪素２０質量％、耐熱グラスファイバーの平均繊維長５ｍｍ品１２質量％とし、参考例１と同様の成形方法、条件で断熱材を作製した。そして、同様の測定及び評価を行った。結果を表１に示す。
実施例１〜９と、比較例１〜２及び参考例１〜２との比較から、フュームドシリカと耐熱グラスファイバーとをバインダーを用いることなく乾式で混合し、加圧成形してなる成形体を、熱源に対して耐熱グラスファイバーが直交するように配向させて配設することにより、優れた断熱性が得られることがわかる。
また、無機繊維の熱源との配向角度を検証するために、下記の試験を行った。
（実施例１０）
実施例２で用いた成形用材料をプレス成形により一辺が１５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍ、かさ密度２３０ｋｇ／ｍ３または２８０ｋｇ／ｍ３の成形体を作製し、更に図８に示すように、加圧方向と同一方向に、直径６０ｍｍで厚さ１０ｍｍの試験片を切り出した。そして、試験片の厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例２で用いた成形用材料をプレス成形により一辺が１５０ｍｍ、厚さ２０ｍｍ、かさ密度２３０ｋｇ／ｍ３または２８０ｋｇ／ｍ３の成形体を作製し、更に図８に示すように、加圧方向と同一方向に、直径６０ｍｍで厚さ１０ｍｍの試験片を切り出した。そして、試験片の厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
（実施例１１）
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１０に示すように、加圧方向に対して４５°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１０に示すように、加圧方向に対して４５°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
（実施例１２）
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１１に示すように、加圧方向に対して６０°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１１に示すように、加圧方向に対して６０°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
（参考例３）
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１２に示すように、加圧方向に対して７５°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図１２に示すように、加圧方向に対して７５°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
（参考例４）
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図９に示すように、加圧方向に対して９０°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例１０と同様にして成形体を作製し、更に図９に示すように、加圧方向に対して９０°になるように実施例１０と同一形状の試験片を切り出し、厚さ方向の熱伝導率を周期加熱法にて測定した。結果を表２及び図１３に示す。
実施例１０〜１２及び参考例３〜４から、熱伝導率は、耐熱グラスファイバーと熱源との交差角度が平行、４５°傾斜、６０°傾斜、７５°傾斜、垂直となるの順で大きくなることがわかる。
１ａ フュームドシリカの一次粒子
１０ フュームドシリカの二次粒子
２０ フュームドシリカ
２１ 無機繊維
２２ 無機粉体
３０ 回転混合装置
３１ チャンバ
３２ 押圧部材
１０ フュームドシリカの二次粒子
２０ フュームドシリカ
２１ 無機繊維
２２ 無機粉体
３０ 回転混合装置
３１ チャンバ
３２ 押圧部材
上記の課題を解決するために、本発明は以下の改質器用断熱材の製造方法を提供する。
（１）改質器を包囲する断熱材の製造方法であって、
ヒュームドシリカ及び無機繊維を含有する混合物を加圧成形して得た板状またはブロック状の成形物から、無機繊維の長さ方向が伝熱方向に対して３０〜１５０°となるように配向している無機繊維が、全無機繊維の５０％以上となるように改質器の外形形状に合わせて切り出すことを特徴とする改質器用断熱材の製造方法。
（２）改質器を包囲する断熱材の製造方法であって、
ヒュームドシリカ及び無機繊維を含有する混合物を、断面円弧状の成形型または円筒状の成形型に充填し、それぞれの成形型の内周側または外周側から加圧して、無機繊維の長さ方向が伝熱方向に対して３０〜１５０°となるように配向している無機繊維が、全無機繊維の５０％以上となるように成形することを特徴とする改質器用断熱材の製造方法。
（３）無機繊維の平均繊維長さが１〜７ｍｍであることを特徴とする上記（１）または（２）記載の改質器用断熱材の製造方法。
（４）混合物が無機バインダー及び有機バインダーを含まないことを特徴とする上記（１）〜（３）の何れか１項に記載の改質器用断熱材の製造方法。
（５）乾式にて混合することを特徴とする上記（１）〜（４）の何れか１項に記載の改質器用断熱材の製造方法。
（６）混合物が平均粒径１〜５０μｍである無機粉体をさらに含むことを特徴とする上（１）〜（５）の何れか１項に改質器用断熱材の製造方法。
（７）混合物がフュームドシリカを５８〜８７質量％、無機粉体を１０〜３０質量％、無機繊維を３〜１２質量％含むことを特徴とする上記（６）記載の改質器用断熱材の製造方法。
（１）改質器を包囲する断熱材の製造方法であって、
ヒュームドシリカ及び無機繊維を含有する混合物を加圧成形して得た板状またはブロック状の成形物から、無機繊維の長さ方向が伝熱方向に対して３０〜１５０°となるように配向している無機繊維が、全無機繊維の５０％以上となるように改質器の外形形状に合わせて切り出すことを特徴とする改質器用断熱材の製造方法。
（２）改質器を包囲する断熱材の製造方法であって、
ヒュームドシリカ及び無機繊維を含有する混合物を、断面円弧状の成形型または円筒状の成形型に充填し、それぞれの成形型の内周側または外周側から加圧して、無機繊維の長さ方向が伝熱方向に対して３０〜１５０°となるように配向している無機繊維が、全無機繊維の５０％以上となるように成形することを特徴とする改質器用断熱材の製造方法。
（３）無機繊維の平均繊維長さが１〜７ｍｍであることを特徴とする上記（１）または（２）記載の改質器用断熱材の製造方法。
（４）混合物が無機バインダー及び有機バインダーを含まないことを特徴とする上記（１）〜（３）の何れか１項に記載の改質器用断熱材の製造方法。
（５）乾式にて混合することを特徴とする上記（１）〜（４）の何れか１項に記載の改質器用断熱材の製造方法。
（６）混合物が平均粒径１〜５０μｍである無機粉体をさらに含むことを特徴とする上（１）〜（５）の何れか１項に改質器用断熱材の製造方法。
（７）混合物がフュームドシリカを５８〜８７質量％、無機粉体を１０〜３０質量％、無機繊維を３〜１２質量％含むことを特徴とする上記（６）記載の改質器用断熱材の製造方法。
本発明で得られる改質器用断熱材は、ヒュームドシリカと無機繊維とを含む成形体である。
Claims (6)
- 改質器を包囲する断熱材において、フュームドシリカと無機繊維とを含む成形体からなることを特徴とする改質器用断熱材。
- 請求項１に記載の改質器用断熱材において、無機繊維が熱の伝播方向と直交するように配向されることを特徴とする改質器用断熱材。
- 請求項１または２に記載の改質器用断熱材において、無機バインダーおよび有機バインダーが含まれないことを特徴とする改質器用断熱材。
- 請求項１〜３いずれか１つに記載の改質器用断熱材において、乾式にて加圧成形されていることを特徴とする改質器用断熱材。
- 請求項１〜４いずれか１つに記載の改質器用断熱材において、平均粒径１〜５０μｍである無機粉体をさらに含むことを特徴とする改質器用断熱材。
- 請求項５に記載の改質器用断熱材において、フュームドシリカが５８〜８７質量％、無機粉体が１０〜３０質量％、無機繊維が３〜１２質量％含まれることを特徴とする改質器用断熱材。
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| Chen et al. | Catalytic graphitized silicone rubber coatings with highly graphitized ceramic layer and superior ablation resistance |
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