JP2012101457A - 二軸配向ポリエステルフィルム - Google Patents

Abstract

【課題】磁気記録媒体とした際に、温度や湿度の環境変化や保存による寸法変化を小さくすることが可能で、かつ、ドロップアウトや電磁変換特性にも優れた高密度磁気記録媒体とすることができる二軸配向ポリエステルフィルムの提供。
【解決手段】ポリエステルと非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）とを含有するＡ層の少なくとも片面に、不活性粒子を含有するＢ層を積層した構成を有し、該非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）のガラス転移温度は、ポリエステルのガラス転移温度よりも高くかつ２２０〜２８０℃であり、該Ａ層表面には、粒子と水溶性高分子とを含むＣ層を設け、該Ｃ層にはヤング率が最も低い方向に沿って粒子が凝集した突起１１が形成され、ヤング率が最も高い方向における突起間隔をＳｍ、Ａ層側の表面粗さをＳＲａＡ、反対側（Ｂ層側）の表面粗さをＳＲａＢとしたとき、特別の関係を満たし、かつ幅方向の湿度膨張係数を０〜６ｐｐｍ／％ＲＨとする。
【選択図】図２

Description

本発明は、耐熱性や寸法安定性および表面特性に優れた二軸配向ポリエステルフィルムに関するものであり、磁気記録媒体用、電気絶縁用、コンデンサー用、回路材料、太陽電池用材料などに好適に用いることができる二軸配向ポリエステルフィルムに関するものである。

二軸延伸ポリエステルフィルムはその優れた熱特性、寸法安定性、機械特性および表面形態の制御のし易さから各種用途に使用されており、特に磁気記録媒体などの支持体としての有用性がよく知られている。近年、磁気テープなどの磁気記録媒体は、機材の軽量化、小型化、大容量化のため、ベースフィルムや磁性層の薄膜化や高密度記録化が要求されている。高密度記録化のためには、記録波長を短くし、記録トラックを小さくすることが有用である。しかしながら、記録トラックを小さくすると、テープ走行時における熱やテープ保管時の温湿度変化による変形により、記録トラックのずれが起こりやすくなるという問題がある。したがって、テープの使用環境および保管環境における寸法安定性といった特性の改善に対する要求がますます強まっている。また一方で、磁気テープとしたときの走行耐久性の改善要求がますます強くなっている。しかしながら、薄膜化すると機械的強度が不十分となってフィルムの腰の強さが弱くなったり、長手方向に伸びやすく、幅方向に縮みやすくなるため、トラックずれを起こしたり、ヘッドタッチが悪化し電磁変換特性が低下したり、ヘッドやテープが削れたりするといったような問題点がある。

これらの観点から、支持体には、強度、寸法安定性の点で二軸延伸ポリエステルフィルムよりも優れた剛性の高い芳香族ポリアミドが用いられることがある。しかしながら芳香族ポリアミドは、剛性が高くなりすぎてヘッド削れを引き起こしたりすることがある。さらに高価格でコストがかかり、汎用記録媒体の支持体としては現実的ではない。ポリエチレンテレフタレートやポリエチレンナフタレートなどを用いたポリエステルフィルムにおいても、延伸技術を用いて高強度化した磁気記録媒体用支持体が開発されているが、温度や湿度に対する寸法安定性などの厳しい要求を満足することはいまだ困難である。

近年、ポリエステルフィルムの耐熱性を高めるために、ポリエステルに他の熱可塑性樹脂をブレンドするなどの方法が検討されている。

ポリエステルと、ポリエステルとの親和性が良好な耐熱性熱可塑性樹脂とを混合した、走行性、耐傷つき性に優れる二軸配向ポリエステルフィルムが提案されている（例えば特許文献１）。しかし、該耐熱性熱可塑性樹脂がポリエステルの結晶化速度を低下させるため、フィルムの結晶化度が低下し、その結果、寸法安定性が不十分となったり、また、使用するポリエステル単独からなるフィルムと比較して弾性率や破断強度が低下する問題があり、さらなる改善が切望されている。また、ポリエステルとポリイミドおよびポリイミドとナノ相溶するポリマーとからなるフィルムにおいて、ポリイミドとナノ相溶するポリマーＣとして芳香族ポリエーテルケトンなどを用いて耐熱性や剛性、熱寸法安定性が向上したフィルムが提案されている（例えば特許文献２）。しかし、３成分混練時、特に２段目混練の剪断応力が不十分であるため、溶融押出後のフィルム中でのポリマＣの分散径が不均一であったり、ポリマＣの未溶融物による異物や、ポリエステルの熱劣化による異物がフィルム中に発生しやすくなり、フィルムの表面特性や延伸性が低下するなどの問題がある。特に、ポリマＣのフィルム中での分散ドメインが大きく、粗大突起や表面ウネリが形成されるため、例えば磁気記録媒体用などに用いる場合にエラーレートが不良となることがある。さらに、ポリイミドとそれ以外の熱可塑性樹脂として特定のガラス転移温度を有する非晶性ポリマーからなる二軸配向フィルムが提案されている（例えば特許文献３）が、非晶性ポリマーの分散径が大きくかつ、分散径の分布に幅があり表面粗さ、粗大突起や表面ウネリ低減には至っていない。さらにまた、突起高さの均一化に優れた複合ポリエステルフィルム（例えば特許文献４）や表面に微細な突起を高密度に形成させた平滑性やオリゴマ−抑止性に優れるポリエステルフィルムも提案されている（例えば特許文献５や特許文献６）が、湿度に対する寸法安定性の向上は達成されていないのが現状である。

特開２００１−３２３１４６号公報 特開２００４−１２３８６３号公報 特開２００９−２０９３５１号公報 特許第１９２１８１８号公報 特開２０００−６７４２９号公報 特開２００２−１７８４７４号公報

本発明の目的は、上記の問題を解決し、剛性や寸法安定性およびオリゴマーに起因する粗大突起を低減しかつ表面ウネリの低減に優れた二軸配向ポリエステルフィルムを得ることにあり、磁気記録媒体用、電気絶縁用、コンデンサー用、回路材料、太陽電池用材料などに好適に用いることができ、中でも磁気記録媒体とした際に温度や湿度の環境変化や保存による寸法変化を小さくすることができ、走行耐久性が優れたエラーレートの少ない高密度磁気記録媒体とすることができる二軸配向ポリエステルフィルムを提供することにある。

上記課題を解決するための本発明は、次の（１）〜（６）を特徴とするものである。

（１）ポリエステルと非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）とを含有するＡ層の少なくとも片面に、不活性粒子を含有するＢ層が積層された、少なくとも２層以上の積層構成を有し、該Ａ層に含有される非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）のガラス転移温度は、Ａ層中に含まれるポリエステルのガラス転移温度よりも高くかつ２２０〜２８０℃であり、該Ａ層表面には、粒子と水溶性高分子とを含むＣ層が設けられ、該Ｃ層にはヤング率が最も低い方向に沿って粒子が凝集した突起が形成され、ヤング率が最も高い方向における突起間隔をＳｍ、Ａ層側の表面粗さをＳＲａＡ、反対側（Ｂ層側）の表面粗さをＳＲａＢとしたとき、それぞれが以下の関係を満たし、かつ幅方向の湿度膨張係数が０〜６ｐｐｍ／％ＲＨである二軸配向ポリエステルフィルム。

０．３≦Ｓｍ（μｍ）≦３
０．１≦ＳＲａＡ（ｎｍ）≦５
５≦ＳＲａＢ（ｎｍ）≦１５
ＳＲａＢ≧ＳＲａＡ
（２）Ｂ層は、平均粒径ｄが１００〜６００ｎｍの不活性粒子を０．０２〜０．５質量％含有し、Ｂ層の厚みＴと前記不活性粒子の平均粒径ｄとが０．１≦Ｔ／ｄ≦１０を満たす、上記（１）に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

（３）Ｂ層の厚みＴとＡ層に含まれる非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐとが２≦Ｔ／ｄｐ≦２０を満たす、上記（１）または（２）に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

（４）Ｃ層の表面について、突起高さが０．２８μｍ以上の粗大突起密度が３０個／１００ｃｍ^２以下であり、突起高さが０．５６μｍ以上の粗大突起密度が３個／１００ｃｍ^２以下である、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

（５）長手方向の動的粘弾性測定における損失正接（ｔａｎδ）のピーク温度が１２０〜１８０℃である、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

（６）非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）が非晶性ポリイミドである、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

本発明によれば、剛性や寸法安定性およびオリゴマーに起因する粗大突起や表面ウネリの低減に優れた走行耐久性を有する二軸配向ポリエステルフィルムを得ることができ、磁気記録媒体用、電気絶縁用、コンデンサー用、回路材料、太陽電池用材料などに好適に用いることができる。中でも磁気記録媒体とした際に温度や湿度の環境変化や保存による寸法変化を小さく、かつ、エラーレートや電磁変換特性に優れた高密度磁気記録媒体とすることができる二軸配向ポリエステルフィルムを得ることができる。

幅寸法を測定する際に用いるシート幅測定装置の概略図である。 実施例１におけるＣ層上の表面形態を原子間力顕微鏡により観察した概略図である。 図２の線分ＡＡ’部分に対応する断面曲線を示す概略図である。

本発明において用いるポリエステルとしては、例えば、芳香族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸などの酸成分やジオール成分を構成単位（重合単位）とするポリマーで構成されたものを用いることができる。

芳香族ジカルボン酸成分としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルスルホンジカルボン酸等を用いることができ、なかでも好ましくは、テレフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸を用いることができる。脂環族ジカルボン酸成分としては、例えば、シクロヘキサンジカルボン酸等を用いることができる。脂肪族ジカルボン酸成分としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等を用いることができる。これらの酸成分は一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。

ジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２’−ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を用いることができ、なかでも、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール等を好ましく用いることができ、特に好ましくは、エチレングリコール等を用いることができる。これらのジオール成分は一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。

ポリエステルには、ラウリルアルコール、イソシアン酸フェニル等の単官能化合物が共重合されていてもよいし、トリメリット酸、ピロメリット酸、グリセロール、ペンタエリスリトール、２，４−ジオキシ安息香酸、等の３官能化合物などが、過度に分枝や架橋をせずポリマーが実質的に線状である範囲内で共重合されていてもよい。さらに酸成分、ジオール成分以外に、ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｍ−ヒドロキシ安息香酸、２，６−ヒドロキシナフトエ酸などの芳香族ヒドロキシカルボン酸およびｐ−アミノフェノール、ｐ−アミノ安息香酸などを本発明の効果が損なわれない程度の少量であればさらに共重合せしめることができる。

ポリマの共重合割合はＮＭＲ法（核磁気共鳴法）や顕微ＦＴ−ＩＲ法（フーリエ変換顕微赤外分光法）を用いて調べることができる。

ポリエステルは、二軸延伸を施せること、および、寸法安定性などの本発明の効果を発現するために、ガラス転移温度が１５０℃未満のものを好適に使用できる。本発明において用いるポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート（ポリエチレン−２，６−ナフタレート）が好ましい。また、これらの共重合体や変性体でもよく、他の熱可塑性樹脂とのポリマーアロイでもよい。ここでいうポリマーアロイとは高分子多成分系のことであり、共重合によるブロックコポリマーであってもよいし、混合などによるポリマーブレンドでもよい。本発明においては、これらポリマーの少なくとも１種を含んでいることが好ましい。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、ポリエステルと非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）とを含有するＡ層の少なくとも片面に、不活性粒子を含有するＢ層が積層された、少なくとも２層以上の積層構成を有し、該Ａ層に含有される非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）のガラス転移温度は、Ａ層中に含まれるポリエステルのガラス転移温度よりも高くかつ２２０〜２８０℃である。また、該Ａ層表面には、粒子と水溶性高分子とを含むＣ層が設けられている。このＣ層は、通常コーテングにより形成される。層構造が単層構成（例えば、Ａ層のみやＢ層のみ）のフィルムでは、薄膜化が進む磁性層を有する高密度磁気記録媒体としたときに、優れた寸法安定性や走行耐久性、電磁変換特性を満足することが困難となる。

本発明においては、上記したようにＡ層中に含まれる非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）のガラス転移温度を特定の範囲内とすることにより、Ａ層中に非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインによる拘束点を形成し、延伸工程において延伸応力を分散することで延伸性が増し、その結果、分子鎖配向を高めやすくなる。分子鎖配向が高まると、強力化や寸法安定性向上を図ることができる。なお、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）は、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）とは異なる非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）を含有させるとフィルム中により均一に微分散しやすい傾向を有するので好ましい。非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の好ましいガラス転移温度は、１５０℃以上２２０℃未満であり、さらに好ましくは２００℃以上２２０℃未満である。

非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の好ましいガラス転移温度は、２２０〜２８０℃であり、さらに好ましくは２２０〜２６０℃である。ここで、非晶性とは、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）などを用いて試料を測定した場合に、融点や融解ピークが検出されない特性のことである。さらに、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）および（Ｑ）は、ポリエステル以外の樹脂であることが二軸配向ポリエステルフィルム中に非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）や（Ｑ）の分散ドメインによる拘束点を効率的に形成させることができるため好ましく、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリスルホン（ＰＳＵ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリカーボネート（ＰＣ）およびポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）が好ましく例示される。中でも、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）、（Ｑ）は同種類の樹脂を用いるのが好ましく、共に非晶性ポリイミド樹脂であることが好ましく、特に非晶性ポリエーテルイミドであることが好ましい。

非晶性ポリエーテルイミドとしては、ポリエステルとの親和性や溶融成形性や取扱い性などの点から、例えば、下記一般式で示されるポリイミド構成成分にエーテル結合を含有するポリエーテルイミドが特に好ましい。

（ただし、上記式中Ｒ^１は、６〜３０個の炭素原子を有する２価の芳香族または脂肪族残基、Ｒ^２は６〜３０個の炭素原子を有する２価の芳香族残基、２〜２０個の炭素原子を有するアルキレン基、２〜２０個の炭素原子を有するシクロアルキレン基、および２〜８個の炭素原子を有するアルキレン基で連鎖停止されたポリジオルガノシロキサン基からなる群より選択された２価の有機基である。）
上記Ｒ^１、Ｒ^２としては、例えば、下記式群に示される芳香族残基を挙げることができる。

本発明では、二軸配向ポリエステルフィルムの表面粗さの調節のし易さの観点から、２，２−ビス［４−（２，３−ジカルボキシフェノキシ）フェニル］プロパン二無水物とｍ−フェニレンジアミンとの縮合物である、下記式で示される繰り返し単位を有するポリマーが好ましい。

また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの剛性および寸法安定性を向上せしめる観点からは、２，２−ビス［４−（２，３−ジカルボキシフェノキシ）フェニル］プロパン二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの縮合物である、下記式のいずれかで示される繰り返し単位を有するポリマーが好ましい。

（ｎは２以上の整数、好ましくは２０〜５０の整数）
このポリエーテルイミドは、“ウルテム”（登録商標）の商品名で、ＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社より入手可能であり、「Ｕｌｔｅｍ１０００」、「Ｕｌｔｅｍ１０１０」、「Ｕｌｔｅｍ１０４０」、「Ｕｌｔｅｍ５０００」、「Ｕｌｔｅｍ６０００」および「ＵｌｔｅｍＸＨ６０５０」シリーズや「Ｅｘｔｅｍ ＸＨ」および「Ｅｘｔｅｍ ＵＨ」の登録商標名等で知られているものである。

Ａ層中の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の含有量は、表面性、耐熱性、寸法安定性を向上せしめる観点から、１〜１０質量％が好ましく、さらに好ましくは２〜８質量％である。非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の含有量が１質量％未満では、後述する幅方向の湿度膨張係数を満足できないことがある。また、含有量が１０質量％を超えると非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）に起因する未溶融物が発生し、突起高さが０．２８μｍ以上の粗大突起を多数形成することがある。さらには、分散径が不均一になったり、延伸性が著しく低下し、本発明で規定する表面粗さを得ることが困難となりやすい。

非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）はＢ層に含有されていてもよいが、その場合の含有量は、Ｂ層よりもＡ層の方が高濃度であることが好ましい。もちろん、Ｂ層には非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）が含まれず、Ａ層のみに含まれる態様も好ましい。含有量をこのように調節することにより、本発明におけるＢ層側の表面粗さや突起高さの均一化が制御しやすくなり、磁気記録テープとしてロール状に巻き上げたときにＢ層側表面の粗さが磁性層に転写して電磁変換特性が悪化するのを抑制できるので好ましい。

Ａ層中に非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）を含有せしめる場合、その含有量は、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインの均一化による表面性や、耐熱性、寸法安定性を向上せしめる観点から、３〜１５質量％が好ましく、さらに好ましくは３〜１０質量％である。非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の含有量が３質量％未満では、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）をフィルム中に均一に微分散させる効果が減少し、本発明の表面粗さや後述する粗大突起個数、また、損失正接（ｔａｎδ）のピーク温度を得ることが困難となりやすい。また、含有量が１５質量％を超えると延伸性が不安定となりやすく、後述する幅方向の湿度膨張係数を満足することが困難となりやすい。

本発明においてＡ層を構成する樹脂は、Ｂ層と同一でも異なっていても構わないが、Ｂ層の結晶化度をＡ層よりも高くなるように設定することが望ましい。本発明のフィルムのＡ層には、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメインが存在し、Ｂ層を積層した場合、該分散ドメインが、Ｂ層中の不活性粒子を押し上げる結果、該粒子のＢ層中での位置規制が困難となるため、Ｂ層表面の表面突起高さを均一にできなくなり、磁気記録テープとしたときにＢ層の粗さが磁性層に転写して電磁変換特性の低下の原因になる場合がある。これを防ぐためには、Ｂ層の結晶性（結晶化度）をＡ層より高めたり、結晶化を促進させるようにポリマ設計することは、Ａ層中の分散ドメインによる押し上げの影響をＢ層が受けにくくなるため有効である。

Ｂ層を構成する好ましい樹脂組成としては、ガラス転移温度が１５０℃以下のポリエステルを９５質量％以上とし、さらに、ガラス転移温度が１５０℃以上２２０℃未満の非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）を１〜５質量％、ガラス転移温度が２２０℃〜２８０℃の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）を０〜４質量％含有せしめる樹脂組成が例示できる。該樹脂組成とすることで、Ｂ層中の不活性粒子の位置規制が可能となり、Ｂ層表面の突起高さを均一にすることができる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムにおけるＢ層あるいはＣ層には、本発明の効果を阻害しない範囲であれば易接着層や離型層等の機能層を塗設しても構わない。

Ｂ層の表面突起高さの均一性を高める観点から、Ｂ層に含有される不活性粒子の平均粒径ｄは、Ａ層の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐよりも大きくなるよう設定することが好ましく、平均粒径ｄは１００〜６００ｎｍであり、好ましくは１００〜５００ｎｍ、さらに好ましくは、１００〜３００ｎｍである。不活性粒子の平均粒径が上記の範囲外であるとＡ層の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐによる押し上げの影響を粒子が受けやすくなり、Ｂ層の突起高さが不均一になるため前述のＳＲａＢ、走行耐久性を得ることが困難となることがある。平均粒径ｄと樹脂Ｐの分散ドメイン径ｄｐの関係は、好ましくは３≦ｄ／ｄｐ≦８である。ｄ／ｄｐがこの範囲内であると、Ａ層の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインによる押し上げの影響を受けにくくなるため、Ｂ層中の不活性粒子の厚み方向における位置規制ができ、Ｂ層表面の突起高さを均一にすることが可能となり、粗大突起の低減効果もあるため有効である。

Ｂ層に含有される不活性粒子の含有量は、０．０２〜０．５質量％であることが好ましい。含有量がこの範囲外であると走行耐久性が低下したり、表面粗さや後述する粗大突起を制御することが困難となる場合がある。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＢ層側の表面について、突起高さが０．２８μｍ以上の粗大突起密度は好ましくは５０個／１００ｃｍ^２以下、より好ましくは３０個／１００ｃｍ^２以下である。また、突起高さが０．５６μｍ以上の粗大突起密度は好ましくは５個／１００ｃｍ^２以下、より好ましくは３個／１００ｃｍ^２以下である。粗大突起密度が上記範囲外であると突起の走行耐久性が悪化し、脱落した粒子が削れ粉となり、磁性面に付着することによってエラーレートが増加する場合がある。またＢ層上にバックコート層を設ける場合、その表面性も悪化するため、裏写り現象による磁性面の平滑性低下を招き、電磁変換特性も低下しやすい。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＢ層の厚みＴは、突起高さの均一化の点からＢ層に含有される不活性粒子の平均粒径ｄとＢ層の積層厚みＴとの関係について、０．１≦Ｔ／ｄ≦１０であることが好ましく、より好ましくは０．５≦Ｔ／ｄ≦５である。Ｔ／ｄを上記範囲に調節することによって、不活性粒子が厚み方向に位置規制されるため、Ｂ層表面の突起高さが均一になり走行耐久性が向上する。

また、Ｂ層の積層厚みＴとＡ層の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐとの関係は、２≦Ｔ／ｄｐ≦２０であることが好ましく、より好ましくは５≦Ｔ／ｄｐ≦１５である。Ｔ／ｄｐを上記範囲に調節することにより、Ｂ層中の不活性粒子が非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインによる押し上げの影響を受けることなく、厚み方向の位置規制がしやすくなり、Ｂ層表面の表面粗さの制御や突起高さを均一にすることができる。また、Ｂ層表面の粗大突起数の低減にも有効である。

本発明のフィルムのＢ層側の表面粗さＳＲａＢは５〜１５ｎｍであることが好ましい。表面粗さＳＲａＢが５ｎｍより小さい場合は、フィルム製造、加工工程などで、搬送ロールなどとの摩擦係数が増加し、工程トラブルを起こすことがある。また、磁気テープとして用いる場合には、ガイドロールとの摩擦が大きくなり、テープ走行性が低下することがある。さらに、ＳＲａＢが１５ｎｍより大きい場合は、フィルムロールやパンケーキとして保管する際に、表面突起が反対側の表面に転写し、電磁変換特性が低下する傾向がある。

本発明のフィルムのＢ層側の１０点平均粗さＳＲｚＢは、３０〜２００ｎｍであることが好ましい。より好ましくは、４０〜１８０ｎｍであり、さらに好ましくは５０〜１６０ｎｍである。ＳＲｚＢが２００ｎｍを超えると、表面の突起高さが不均一となり、走行耐久性が低下する傾向にある。また、脱落した粒子が削れ粉となり、磁性面に付着することによってエラーレートが増加する場合がある。さらに、磁気テープは、通常、磁性層／ベースフィルム／バックコート層からなり、塗布型磁気記録テープの場合は、この磁性層はさらに上層（磁性塗料）と下層（非磁性塗料）からなる２層で構成されている。近年の磁気記録テープの大容量化や高密度化に伴い、磁性層やバックコート層の薄膜化が進んでおり、バックコート面の表面粗さが磁性層表面に与える影響は大きくなる一方である。Ｂ層側のＳＲｚＢが大きくなるとバック面の表面粗さも大きくなり、ロールとして巻き上げた際に、バック面の粗さが裏写り現象により磁性層の表面性を悪化させ、磁気記録テープの電磁変換特性やエラーレートが著しく低下する場合がある。また、ＳＲｚＢが３０ｎｍ未満では、走行性が悪化するため走行耐久性が低下する。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＡ層表面には、粒子と水溶性高分子とからなるＣ層が設けられている。このＣ層は、後述するように通常はコーティングにより塗設されていることが好ましい。Ｃ層中に含まれる粒子としては、平均粒径が５〜３０ｎｍ、より好ましくは１０〜２５ｎｍのシリカ、アルミナ、ジルコニア、ポリアクリル酸類、ポリスチレン粒子等が使用できるが、これらに限定されない。粒子の含有量は、本発明におけるＡ層側の表面粗さＳＲａＡおよび突起個数を規定の範囲内とするためには、０．０２〜０．３質量％が好ましく例示できる。Ｃ層に上述の粒子が含有されないとＣ層表面に形成されている特定方向に凝集した突起の補強効果が不十分となりＣ層の耐久性が著しく低下することがある。

Ｃ層中に含まれる水溶性高分子としては、水溶性ポリエステル、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、トラガンゴム、ゼラチン、セルロース誘導体、これらのブレンド体が使用できる。特に、特定方向に沿って凝集した突起を形成させるためには、セルロース誘導体と水溶性ポリエステルとのブレンド体が好ましく例示できる。さらに、Ｃ層には、沸点が１３０℃〜２００℃の高沸点溶媒を水溶性高分子１００質量部に対して５０〜５００質量部、好ましくは８０〜３００質量部の範囲内で含有すると、コーティング後に延伸する工程で塗液の蒸発が抑制されるため、Ｃ層を構成するための塗液が延伸に追従しやすくなり、後述する突起間隔Ｓｍを規定の範囲内とするのに有効である。さらに、Ｃ層を構成するための塗液は延伸工程時に流動性があるため、延伸によって生じる窪みに集中的にＣ層中の固形分が残留し、表面粗さを低減する効果も期待できる。高沸点溶媒の沸点は２００℃を超えるとフィルムの熱処理後もＣ層に残留しＣ層の耐久性の低下に繋がることがある。

Ａ層上にＣ層を設ける場合、Ｃ層の厚みは、特に限定されないが、５〜５０ｎｍ、より好ましくは７〜４０ｎｍの範囲であることが、含有粒子の脱落抑止、表面ウネリの低減およびオリゴマ抑止の点から好ましい。Ｃ層の厚みが５０ｎｍを超えると延伸の際にＣ層が割れはがれやすくなったり、後述する突起間隔Ｓｍを所定の範囲内に制御できない場合がある。また、Ｃ層の厚みが５ｎｍ未満では、粒子と水溶性高分子との密着性が脆弱になり粒子脱落が生じやすい。また、オリゴマ抑止の観点から、Ｃ層のようなコーティング層をＢ層表面にも設ける（すなわち両面にコーティング層を設ける）ことが好ましい。この場合、Ｂ層表面に設ける層（Ｄ層）の形成に用いる塗液に含まれる成分としては、Ｃ層と同様でもよいし、粒子を含まない成分であっても好ましい。

本発明のフィルムのＣ層には、ヤング率が最も低い方向に沿って粒子が凝集した突起が形成されている。このヤング率が最も低い方向とは、例えば幅方向（横方向）に高度に延伸を施す場合は、長手方向（幅方向に直角な方向）が該当する。そして、その方向にＣ層中の粒子が凝集して、これら凝集体により上記方向に沿った突起が生成する。このような突起は、通常は、フィルムの長手方向に沿って配列したような形状を呈し、幅方向には不連続な構造をとる。本発明においては、ヤング率が最も高い方向が幅方向、最も低い方向が長手方向であることが好ましい。

粒子と水溶性高分子とを含んだコーティング液を塗布することにより、上記のような突起を形成する場合は、最初に幅方向に延伸を行う直前にコーティングを行うことにより実現できる。すなわち、コーティング液の乾燥を伴いながら幅方向の延伸が進行するため、粒子を含む固形分が長手方向には連なり、幅方向には分断された、上記のような突起を形成せしめることが可能となる。

上記のような、特定方向に沿った突起が形成されていることにより、Ｃ層中の粒子と水溶性高分子との密着性が増し、突起削れが抑止され、走行耐久性が良好になり好ましい。さらに、Ａ層中の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐに起因する表面ウネリが低減するため好ましい。

ここで、上述した特定方向に沿って粒子が凝集した突起について具体的に説明する。

図２は、本願発明の実施例１において得られたフィルムのＣ層表面を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により観察した概略図である（測定条件等については、後述する「（１）表面粗さＳＲａ、１０点平均粗さＳＲｚ」の欄に記載）。図２において、粒子が凝集した突起（淡色部）１１は、Ｙ軸（長手（ＭＤ）方向）に沿って形成されており、この長手方向が最もヤング率の低い方向となっている。また、地肌部（濃色部）１２は、粒子が凝集した突起（淡色部）１１の間に存在し、フィルムの地肌が観察される部分である。この図において明らかなように、Ｘ軸（幅（ＴＤ）方向）について、粒子が凝集した突起（淡色部）１１は不連続な構造を呈している。なお、図２において、粒子が凝集した突起（淡色部）１１と地肌部（濃色部）１２は、代表例としてそれぞれ１箇所のみ例示している。

また、図３は、図２において線分ＡＡ’上の高さ方向の情報を得るための断面曲線１３を表す概略図である（測定条件等については、後述する「（２）突起間隔Ｓｍ」の欄に記載）。図３において、中心線の上部に位置する突起部分１１’が、図２における粒子が凝集した突起（淡色部）１１に対応し、中心線の下部に位置する地肌部分１２’が、図２における地肌部に対応している。図２におけるＸ軸方向（幅方向）はヤング率が最も高い方向であり、図３に示す断面曲線により、後述するＳｍを算出することが可能となる。

また、本発明のフィルムは、ヤング率が最も高い方向における突起間隔Ｓｍが、０．３〜３μｍであり、好ましくは０．５〜３μｍである。より好ましくは、０．５〜２．５μｍ、さらに好ましくは０．５〜２μｍである。Ｓｍがこの範囲にあることにより、オリゴマ抑止性が良好となるほか、表面ウネリを効率的に低減できるため好ましい。突起間隔Ｓｍが３μｍを超えると、粒子や水溶性高分子を含むＣ層がコーティングされていてもオリゴマー抑止効果や表面ウネリ低減効果が発揮されにくくなる場合がある。なお、ヤング率が最も高い方向は、例えば幅方向（横方向）に高度に延伸を施す場合は、その方向（幅方向）が該当する。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムにおいては、Ａ層側の表面の表面粗さＳＲａＡはＢ層側表面の表面粗さＳＲａＢ以下であることが好ましい。このＡ層側の表面の表面粗さを、Ｂ層側の表面粗さ以下に設定すると磁気記録媒体として用いる際に良好な電磁変換特性と走行耐久性の両立が可能となる。Ａ層側の表面粗さＳＲａＡは０．１〜５ｎｍが好ましく例示でき、特に、Ａ層側が磁性層を設ける側の表面を担うことが好ましい。Ａ層側の表面粗さが０．１ｎｍより小さい場合は、フィルム製造、加工工程などで、搬送ロールなどとの摩擦係数が大きくなり、工程トラブルを起こすことがあり、磁気テープとして用いる場合に、磁気ヘッドとの摩擦が大きくなり、磁気テープ特性が低下しやすい。また、表面粗さが５ｎｍより大きい場合は、高密度記録の磁気テープとして用いる場合に、電磁変換特性が低下することがある。Ａ層側の表面粗さＳＲａＡの下限は、より好ましくは０．５ｎｍ、さらに好ましくは１ｎｍであり、上限は好ましくは４ｎｍである。

本発明におけるＣ層表面について、突起高さが０．２８μｍ以上の粗大突起密度は好ましくは３０個／１００ｃｍ^２以下、より好ましくは２０個／１００ｃｍ^２以下である。また、突起高さが０．５６μｍ以上の粗大突起密度は好ましくは３個／１００ｃｍ^２以下、より好ましくは１個／１００ｃｍ^２以下である。Ｃ層表面の粗大突起密度が上記の範囲外であると、磁気記録媒体としたときにエラーレートが増加し電磁変換特性も低下する傾向にある。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、幅方向の温度膨張係数が−５．０〜８．０ｐｐｍ／℃であることが好ましい。温度膨張係数が上記範囲内であることは、例えば磁気記録媒体用に用いた場合に磁気記録媒体の記録再生時の温度変化による寸法安定性の観点から好ましい。幅方向の温度膨張係数の上限は、好ましくは７．０ｐｐｍ／℃、さらに好ましくは５．０ｐｐｍ／℃であり、下限は、好ましくは−３．０ｐｐｍ／℃、さらに好ましくは０ｐｐｍ／℃である。幅方向の温度膨張係数の下限を−５．０ｐｐｍ／℃より小さくするためには、幅方向の配向をかなり高める必要があり、実質的に二軸配向ポリエステルフィルムを得ることが困難である場合がある。より好ましい範囲としては、−３．０〜７．０ｐｐｍ／℃、さらに好ましい範囲としては０〜５．０ｐｐｍ／℃である。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、幅方向の湿度膨張係数が０〜６．０ｐｐｍ／％ＲＨであることが好ましい。湿度膨張係数が上記範囲内であることは、例えば磁気記録媒体用に用いた場合に磁気記録媒体の記録再生時の湿度変化による寸法安定性の観点から好ましい。幅方向の湿度膨張係数の上限は、好ましくは５．５ｐｐｍ／％ＲＨ、さらに好ましくは５．０ｐｐｍ／％ＲＨである。幅方向の湿度膨張係数の下限を０ｐｐｍ／％ＲＨより小さくするためには、幅方向の配向をかなり高める必要があり、実質的に二軸配向ポリエステルフィルムを得ることが困難である場合がある。より好ましい範囲としては、０〜５．５ｐｐｍ／％ＲＨ、さらに好ましい範囲としては０〜５．０ｐｐｍ／％ＲＨである。

さらに、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、長手方向のヤング率と幅方向のヤング率の和が１１〜２０ＧＰａであることが好ましい。ヤング率の和の好ましい範囲は、１２〜２０ＧＰａであり、さらに好ましい範囲は１３〜１８ＧＰａである。ヤング率の和が１１ＧＰａより小さい場合、例えば磁気記録媒体用に使用する場合などに、後述するように、長手方向や幅方向のヤング率が不足するために、伸び変形により幅方向に収縮し、幅方向の寸法安定性が低下しやすくなる。また、ヤング率の和が２０ＧＰａより大きい場合、延伸倍率を高めて極度に配向させる必要があり、フィルム破れが頻発して生産性に劣ったり、破断伸度が小さくなり破断しやすくなったりすることがある。

長手方向のヤング率と幅方向のヤング率の和を上述の範囲内とするためには、二軸配向ポリエステルフィルムの長手方向のヤング率を３．５〜１２ＧＰａとすることが好ましい。長手方向のヤング率が３．５ＧＰａより小さい場合、テープドライブ内での長手方向への張力によって長手方向に伸び、この伸び変形により幅方向に収縮し、幅方向の寸法安定性が低下しやすくなる。長手方向のヤング率の下限は、より好ましくは４ＧＰａであり、さらに好ましくは４．５ＧＰａである。一方、長手方向のヤング率が１２ＧＰａより大きい場合、幅方向のヤング率を好ましい範囲に制御することが難しくなり、幅方向のヤング率が不足し、エッジダメージの原因となる傾向がある。長手方向のヤング率の上限は、より好ましくは１１ＧＰａ、さらに好ましくは１０ＧＰａである。より好ましい範囲は４〜１１ＧＰａであり、さらに好ましい範囲は４．５〜１０ＧＰａである。

また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、長手方向のヤング率Ｅｍと幅方向のヤング率Ｅｔの比Ｅｍ／Ｅｔが０．５０〜０．９５の範囲内であることが好ましく、０．６０〜０．９０の範囲内であることがより好ましく、０．６０〜０．８０の範囲内であることがさらに好ましい。特に、長手方向のヤング率より幅方向のヤング率が大きいほうが幅方向の温度膨張係数や湿度膨張係数を本発明の範囲に制御しやすい。

また、幅方向のヤング率は６〜１２ＧＰａの範囲とすることが好ましい。幅方向のヤング率が６ＧＰａより小さい場合、幅方向の寸法安定性が低下しやすくなる。幅方向のヤング率の下限は、より好ましくは６．５ＧＰａである。一方、幅方向のヤング率が１２ＧＰａより大きい場合、長手方向のヤング率を好ましい範囲に制御することが難しくなり長手方向の張力により変形しやすくなったり、スリット性が悪化したりすることがある。幅方向のヤング率の上限は、より好ましくは１１ＧＰａ、さらに好ましくは１０ＧＰａである。より好ましい範囲は７〜１１ＧＰａ、さらに好ましい範囲は７〜１０ＧＰａである。

また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの厚みは、３〜６μｍであることが好ましい。この厚みが３μｍより小さい場合は、磁気テープにした際にテープに腰がなくなるため、電磁変換特性が低下することがある。ポリエステルフィルムの厚みの下限は、より好ましくは４μｍである。一方、ポリエステルフィルムの厚みが６μｍより大きい場合は、テープ１巻あたりのテープ長さが短くなるため、磁気テープの小型化、高容量化が困難になる場合がある。ポリエステルフィルムの厚みの上限は、より好ましくは５．８μｍ、さらに好ましくは５．６μｍである。より好ましい範囲としては３〜５．８μｍ、さらに好ましい範囲としては４〜５．６μｍである。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの長手方向の動的粘弾性測定における損失正接（ｔａｎδ）のピーク温度は１２０〜１８０℃であることが好ましい。より好ましくは１２３〜１７０℃であり、さらに好ましくは１２６〜１６０℃である。長手方向のｔａｎδのピーク温度が１２０℃未満であると、フィルム中の非結晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）に起因する拘束点が効率よく形成されていない可能性がある。また、長手方向のｔａｎδのピーク温度上限１８０℃については、ポリエステルフィルムの製法上の限界と考えられる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＡ層には、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメインが存在し、Ａ層上にＢ層を積層する場合、該分散ドメインが、Ｂ層中の粒子を突き上げ、該粒子のＢ層中での位置規制が困難となり、Ｂ層表面にウネリが発生するため突起高さが不均一となり、表面粗さＳＲａＢやＳＲｚＢを上記した特定の範囲内とすることが困難となる場合がある。しかしながら、Ｂ層を構成するポリマーの調節やＢ層の不活性粒子の平均粒径ｄや含有量およびｄ／ｄｐ、Ｔ／ｄｐを前述の通り特定の範囲内に適宜調節することによって、分散ドメインによる突き上げを低減することが可能となり、Ｂ層表面の突起高さの均一化と粗大突起を低減することが可能となる。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＡ層には、不活性粒子を含有しないことが平滑性および表面ウネリ低減の観点から好ましい。しかしながら、耐摩耗性向上の観点で含有させる場合は、突起形成能力に乏しい凝集粒子が好ましい。その平均１次粒子径は、５〜５０ｎｍの凝集粒子であることが好ましい。より好ましくは、８〜４０ｎｍであり、さらに好ましくは、１０〜３０ｎｍである。Ａ層に含有される不活性粒子の平均１次粒径が上記範囲外であると適度な表面粗さＲａや表面ウネリ低減効果を得ることが困難となり、磁気記録テープとしたときに電磁変換特性やエラーレートが悪化することがある。

Ａ層に含有される上述の凝集粒子の含有量は、０〜０．３質量％、好ましくは０〜０．１質量％であることが好ましい。含有量がこの範囲外であると表面粗さを上記範囲内に制御することが困難となる場合がある。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのＡ層、Ｂ層やＣ層に凝集粒子を含有させる場合、粒子は同一でも異なっていても構わない。

好ましい凝集粒子としては、カーボンブラック、アルミナおよびジルコニア等の凝集粒子などがある。

次に、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の含有方法について説明する。一般にポリエステルよりガラス転移温度が高く、かつ溶融粘度の異なるポリエステル以外の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）を少量ポリエステル中に含有させると、通常のポリエステルの溶融押出法では、溶融温度が低いため非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）に起因する未溶融物の異物が発生しやすくなる。また、ポリエステルの溶融押出温度での非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の溶融粘度が高すぎるために、通常はポリエステル中に均一に分散しない傾向がある。

これを解決するために本発明では、ポリエステルに混合する時に、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）よりもガラス転移温度が低く、かつ、ポリエステルと親和性の良好な非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）を同時に混合することで非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインをポリエステルに均一分散させることが好ましい。ポリエステルとの親和性の指標としては、例えば、非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の分散ドメイン径が１０ｎｍ以下にまで微分散化するものがポリエステルとの親和性が良好であるといえる。本発明の二軸配向ポリエステルフィルムを作成する場合の原料製法では、ポリエステルと非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）、（Ｑ）を同時に配合する混練方法が特に有効に採用される。この混練方法によって、本来は、分散ドメインが粗大化し、ポリエステルへの均一微分散が困難である非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）を、非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）を介してポリエステル中に均一微分散させることが可能となるため、同時にポリエステルの熱劣化や溶融粘度低下の抑止効果が高まり、大幅に異物低減した３成分組成物を作成することが可能となる。

以下に、３成分組成物作成のための溶融混練の一例を簡単に説明する。

まず、溶融混練の溶融温度は、［ポリエステルの融点＋６０℃］〜［ポリエステルの融点＋１００℃］の範囲内が好ましく例示でき、３００〜３５０℃の範囲、好ましくは３１５〜３３０℃の範囲がよい。

次に、ポリエステル、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）および非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の配合割合は、ポリエステル／非晶性熱可塑性樹脂［（Ｐ）＋（Ｑ）］の配合比（質量比）を５０／５０〜８０／２０とするのが好ましい。

この時の非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）と非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）との配合比（質量比）は、５０／５０〜２０／８０が好ましく例示される。

ポリエステルの配合比が、組成物全体の８０（質量比）を超えると、混練時の剪断応力が不足するため、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の未溶融物が発生したり、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインが粗大化するため上記した表面粗さや湿度膨張係数を得ることが困難となる場合がある。またポリエステルの配合比が組成物全体の５０質量比未満では、３成分組成物の溶融粘度が高くなり、フィルム押出において分散不良となりやすい。

上記、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）と非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）との好ましい配合比率において、非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の配合比率が５０質量比未満になるとポリエステルとの混和性が著しく欠如し、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインが粗大化するため本発明の表面粗さや湿度膨張係数を得ることが困難となりやすい。また、非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）の配合比が８０質量比を超えると、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による拘束点が減少するため延伸配向性を高めにくくなり、本発明の湿度膨張係数を得ることが困難となりやすい。

二軸押出機で溶融混練する場合、スクリュー回転数や二軸押出機のＬ／Ｄ（スクリュー軸長さＬ／スクリュー軸径Ｄ）の比率を適宜調整することも有効である。さらに、二軸スクリューにおいて、混練力を高めるためにニーディングパドルなどによる混練部を設けたスクリュー形状にするとよい。この際、原料の混合順序には特に制限はなく、全ての原材料を配合後上記の方法により溶融混練する元込め方法、あるいは一部の原材料を配合後単軸あるいは２軸の押出機により溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原材料を混合するサイドフィーダー方法など、いずれの方法を用いてもよいが、本発明の表面粗さと湿度膨張係数を両立するためには、元込め混練が特に好ましい。また、プラスチック成形加工学会誌「成形加工」第１５巻第６号、３８２〜３８５頁（２００３年）に記載された超臨界流体を利用する方法なども好ましく例示することができる。

ポリマーの混合割合は、後述するＮＭＲ法を用いて測定する。

また、上記で述べたフィルム中の（延伸の際の）拘束点は、レーザーラマン分光による分子鎖配向解析や広角Ｘ線による結晶配向によりその存在を確認することができる。また、固体ＮＭＲによる緩和時間の解析や固体粘弾性解析によりその存在を確認することもできる。

上記したような本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、たとえば次のように製造される。

二軸配向ポリエステルフィルムを製造するには、たとえば原料となる樹脂（ポリマー）のペレットを、押出機を用いて溶融し、口金からキャスティングドラム上に吐出し、冷却固化してシート状に成形する。このとき、繊維焼結ステンレス金属フィルターによりポリマーを濾過することが、ポリマー中の未溶融物を除去するために好ましい。さらに、Ａ層側がキャスティングドラム面と接触するように口金から押し出すことによって、Ａ層表面が非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインによるうねりの影響を受けにくくなるため好ましい。また、本発明を阻害しない範囲内であれば、各種添加剤、例えば、相溶化剤、可塑剤、耐候剤、酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、帯電防止剤、増白剤、着色剤、導電剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、難燃剤、難燃助剤、顔料、染料、などが添加されてもよい。

続いて、上記シートを、長手方向と幅方向の二軸に延伸して、熱処理する。延伸工程は、特に、幅方向を２段階以上に分けて、再横延伸を行う方法が高密度記録の磁気テープとして最適な高強度のフィルムが得られ易いために好ましい。

延伸形式としては、長手方向に延伸した後に幅方向に延伸を行うなどの逐次二軸延伸法や、同時二軸テンター等を用いて長手方向と幅方向を同時に延伸する同時二軸延伸法、さらに、逐次二軸延伸法と同時二軸延伸法を組み合わせた方法などが包含される。

なお、ここでいう同時二軸延伸とは、長手方向と幅方向の延伸が同時に行われる工程を含む延伸方式である。必ずしも、すべての区間で長手方向と幅方向が同時に延伸されている必要はなく、長手方向の延伸が先にはじまり、その途中から幅方向にも延伸を行い（同時延伸）、長手方向の延伸が先に終了し、残りを幅方向のみ延伸するような方式でもよい。延伸装置としては、例えば同時二軸延伸テンターなどが好ましく例示され、中でもリニアモータ駆動式の同時二軸テンターが破れなくフィルムを延伸する方法として特に好ましい。

本発明では、延伸時の局所的な応力集中を抑制する目的で、Ａ層のポリエステルフィルム中に非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメインを多数形成させることが望ましい。この分散ドメインに延伸応力を分散させることが高倍率延伸には重要である。

延伸工程後の熱処理は、１段階で実施してもよいが、温度膨張係数や湿度膨張係数を前述の範囲に制御するには、過度な熱処理による分子鎖配向の緩和を起こさず、効果的に熱処理を施すことが望ましいので、熱処理温度を制御して多段階で実施することが好ましい。多段階とは、熱処理温度を変更して２段階以上で実施することである。

熱処理温度は用いるポリエステルの融点を目安にして決定することができる。熱処理温度は、［ポリエステルの融点（Ｔｍ）−８０℃］〜（Ｔｍ−２０℃）が好ましく、熱処理時間は０．５〜１０秒の範囲で行うのが好ましい。特に、１段目の熱処理温度を好ましくは（Ｔｍ−７５℃）〜（Ｔｍ−２０℃）、さらに好ましくは（Ｔｍ−６０℃）〜（Ｔｍ−３０℃）に設定して、２段目の熱処理温度を１段目より低温に設定するとよい。２段目の熱処理温度は好ましくは（Ｔｍ−１００℃）〜（Ｔｍ−７５℃）、さらに好ましくは（Ｔｍ−１００℃）〜（Ｔｍ−８５℃）に設定する。本発明の目的を阻害しない範囲内であれば、必要に応じて１段目および／または２段目の熱処理工程において幅方向に１〜３％の弛緩率で弛緩処理しても構わない。

そして、このようにして製造された二軸配向ポリエステルフィルムはコア上に巻き取られフィルムロールとなる。さらに、寸法安定性や保存安定性を高めるために、巻き取られたフィルムロールをコアごと一定の温度条件下で熱処理することも好ましい。一定の温度条件下とは、ある温度条件に設定された熱風オーブンやゾーンにフィルムロールをコアごと配置することである。フィルムロールをコアを含めてそのまま熱処理することで、フィルムの内部構造のひずみが除去されやすく、クリープ特性等の寸法安定性が改良されやすい。例えば、フィルムを巻き取って保存したり、磁気テープなどの磁気記録媒体用に使用された場合にテープに巻き取った状態で保存したり、テープを走行させて使用したりするときには、フィルムの長手方向に張力が付加され、長手方向にクリープ変形などを起こすことがあるが、クリープ特性等の寸法安定性が改良されると、保存安定性が格段に向上しやすくなる。

なお、本発明の二軸延伸ポリエステルフィルムに、必要に応じて、熱処理、マイクロ波加熱、成形、表面処理、ラミネート、コーティング、印刷、エンボス加工、エッチング、などの任意の加工を行ってもよい。

以下、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法について、ポリエステルとしてポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）、（Ｑ）としてポリエーテルイミド（ＰＥＩ）を用いた例を代表例として説明する。もちろん、本願はＰＥＴを構成成分として用いた支持体に限定されるものではなく、他のポリマーを用いたものものでもよい。例えば、ガラス転移温度や融点の高いポリエチレン−２，６−ナフタレンジカルボキシレート（ポリエチレン−２，６−ナフタレート）などを用いてポリエステルフィルムを構成する場合は、以下に示す温度よりも高温で押出や延伸を行えばよい。

まず、ポリエチレンテレフタレートを準備する。ポリエチレンテレフタレートは、次のいずれかのプロセスで製造される。すなわち、（１）テレフタル酸とエチレングリコールを原料とし、直接エステル化反応によって低分子量のポリエチレンテレフタレートまたはオリゴマーを得、さらにその後の三酸化アンチモンやチタン化合物を触媒に用いた重縮合反応によってポリマーを得るプロセス、（２）ジメチルテレフタレートとエチレングリコールを原料とし、エステル交換反応によって低分子量体を得、さらにその後の三酸化アンチモンやチタン化合物を触媒に用いた重縮合反応によってポリマーを得るプロセスである。ここで、エステル化は無触媒でも反応は進行するが、エステル交換反応においては、通常、マンガン、カルシウム、マグネシウム、亜鉛、リチウム、チタン等の化合物を触媒に用いて進行させ、またエステル交換反応が実質的に完結した後に、該反応に用いた触媒を不活性化する目的で、リン化合物を添加する場合もある。

フィルムを構成するポリエステルに不活性粒子（以下、単に粒子とよぶことがある）を含有させる場合には、エチレングリコールに粒子を所定割合にてスラリーの形で分散させ、このエチレングリコールを重合時に添加する方法が好ましい。粒子を添加する際には、例えば、粒子の合成時に得られる水ゾルやアルコールゾル状態の粒子を一旦乾燥させることなく添加すると粒子の分散性がよい。また、粒子の水スラリーを直接ＰＥＴペレットと混合し、ベント式二軸混練押出機を用いて、ＰＥＴに練り込む方法も有効である。粒子の含有量を調節する方法としては、上記方法で高濃度の粒子のマスターペレットを作っておき、それを製膜時に粒子を実質的に含有しないＰＥＴで希釈して粒子の含有量を調節する方法が有効である。

ＰＥＴと２種類のＰＥＩを混合する方法としては、二軸押出機などのせん断応力のかかる高せん断混合機を用いて混練してマスターチップ化する方法が好ましい。二軸押出機で混合する場合、分散不良物を低減させる観点から、３条二軸タイプまたは２条二軸タイプのスクリューを装備したものが好ましい。

溶融混練の溶融温度は、［ポリエステルの融点＋６０℃］〜［ポリエステルの融点＋１００℃］の範囲内が好ましい。つまり、上記ＰＥＴ、２種類のＰＥＩを３００〜３４０℃に加熱されたベント式の２軸混練押出機に同時に供給して溶融押出し、３成分のブレンド組成物を作製する。この時の配合割合は、上述の通り、ＰＥＴ／ＰＥＩ［（Ｐ）＋（Ｑ）］の配合比率（質量比）を５０／５０〜８０／２０とするのが好ましい。また、ＰＥＩ（Ｐ）とＰＥＩ（Ｑ）との配合比率（質量比）は、５０／５０〜２０／８０が好ましい。

次に、ＰＥＩ（Ｐ）の配合量を所定の量に調節するために用いるＰＥＩ（Ｑ）含有ＰＥＴ組成物の作成方法について説明する。ＰＥＴペレットとＰＥＩ（Ｑ）のペレットを、ＰＥＴ／ＰＥＩ（Ｑ）の混合質量比率が３０／７０〜６０／４０の範囲になるように配合し、２７０〜３００℃に加熱されたベント式の２軸混練押出機に供給して溶融押出する。このときの剪断速度は５０〜３００ｓｅｃ^−１が好ましく、より好ましくは１００〜２００ｓｅｃ^−１、滞留時間は０．５〜１０分が好ましく、より好ましくは１〜５分である。上記方法で混練することによって、ＰＥＴとＰＥＩ（Ｑ）は相溶し、単一のガラス転移温度を有するＰＥＩ（Ｑ）含有ＰＥＴ組成物のペレットを得ることができる。

ここで、単一のガラス転移温度（Ｔｇ）を有するとは、理想的には文字通りＴｇが唯一１つのみ認められ、それ以外のＴｇないしはそれに相当するものが全く認められないことであるが、Ｔｇの熱流束のギャップ以外に熱流束のギャップが認められても、前記Ｔｇの１／１０以下の熱流束のギャップである場合はこれを無視し、単一のガラス転移温度を有するとみなす。また、Ｔｇ付近に５ｍＪ／ｍｇ以下のショルダーがあっても、単一のＴｇを有するとみなす。

フィルム化する場合、通常の一軸押出機に上述の通り混合されたマスターチップ原料を投入して溶融製膜してもよいし、高せん断を付加した状態でマスターチップ化せずに直接にシーティングしてもよい。

３成分ブレンド組成物の溶融混練時の剪断速度は、５０〜５００ｓｅｃ^−１が好ましく例示できる。滞留時間は０．５〜１０分が好ましく、より好ましくは１〜５分である。また、二軸押出機の（スクリュー軸長さ／スクリュー軸径）の比率は２０〜６０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３０〜５０の範囲である。剪断速度を上記の範囲内に設定することで、高い剪断応力が付与されるため分散ドメインの均一化が効率よく進む。

さらに、二軸スクリューにおいて、混練力を高めるためにニーディングパドルなどによる混練部を設けることが好ましく、その混練部を好ましくは２箇所以上、さらに好ましくは３箇所以上設けたスクリュー形状にするとよい。この際、原料の混合順序には特に制限はなく、全ての原材料を配合後上記の方法により溶融混練する方法、一部の原材料を配合後上記の方法により溶融混練し更に残りの原材料を配合し溶融混練する方法、あるいは一部の原材料を配合後単軸あるいは２軸の押出機により溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原材料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。また、プラスチック成形加工学会誌「成形加工」第１５巻第６号、３８２〜３８５頁（２００３年）に記載された超臨界流体を利用する方法なども好ましく例示することができる。

次に、得られた３成分ブレンド組成物のペレット、ＰＥＩ（Ｑ）含有ＰＥＴ組成物のペレットおよびＰＥＴのペレットをそれぞれ１８０℃で３時間以上減圧乾燥した後、所望のＰＥＩ（Ｐ）、（Ｑ）の配合率となるようにＰＥＩ（Ｑ）含有ＰＥＴ組成物ペレットとＰＥＴペレットで希釈調節する。このブレンド混合ペレットを固有粘度が低下しないように窒素気流下あるいは減圧下で、２７０〜３００℃に加熱された押出機に供給し、スリット状のダイから押出し、キャスティングロール上で冷却して未延伸フィルムを得る。この際、異物や変質ポリマーを除去するために各種のフィルター、例えば、焼結金属、多孔性セラミック、サンド、金網などの素材からなるフィルターを用いることが好ましい。また、必要に応じて、定量供給性を向上させるためにギアポンプを設けてもよい。フィルムを積層する場合には、２台以上の押出機およびマニホールドまたは合流ブロックを用いて、複数の異なるポリマーを溶融積層する。この場合、積層構成としては、Ａ層｜Ｂ層の積層構成が好ましく例示でき、各ポリマ層をポリマ管あるいは口金の段階でＡ層を構成するポリマがキャスティングロール面になるよう積層し、スリット状の口金から２層のシートを押し出す。この場合、合流断面が矩形の合流ブロックを用いて積層する方法が、Ａ層およびＢ層表面の表面粗さや粗大突起低減に有効である。

延伸方法としては、逐次二軸延伸法を用いることが好ましい。

延伸方法として逐次二軸延伸を行う場合は、最初に長手方向の延伸を行い続いて幅方向の延伸を行う方法が延伸破れなく安定に製膜ができ好ましい。この場合、長手方向の延伸倍率は２段階以上に分けて、特に限定されないが、延伸速度５，０００〜１００，０００％／分の速度で、総延伸倍率は２．８〜７倍とするのが好ましく、さらには３．２〜６倍の範囲である。延伸温度は、８５〜１５０℃が好ましく例示される。また、このとき得られた一軸延伸フィルムにコロナ放電処理を施しコーティングすることが好ましい。

幅方向の延伸は、公知のテンターを用いて、９０〜２００℃、好ましくは９０〜１８０℃の延伸温度で３〜８倍、好ましくは３．５〜６．５倍、幅方向の延伸速度は１，０００〜３０，０００％／分の範囲で行うのが望ましい。さらに必要に応じて、この二軸延伸フィルムを再度縦、幅方向に延伸を行ってもよい。この場合の延伸倍率は、１．０５〜１．７倍が好ましい。

次にこの二軸延伸フィルムを熱処理する。この場合の熱処理温度は１７０〜２３０℃、特に１７０〜２１０℃で、処理時間は０．２〜３０秒である。

また、ポリエステルフィルムの製造工程が多段延伸、すなわち再延伸工程を含む場合は、１段目の延伸温度は上述のとおりであるが、２段目の延伸温度はＴｇ＋４０℃〜Ｔｇ＋１２０℃が好ましく、さらに好ましくはＴｇ＋６０℃〜Ｔｇ＋１００℃である。延伸温度が上記範囲を外れる場合には、熱量不足や結晶化の進みすぎによって、フィルム破れが多発して生産性が低下したり、十分に配向を高めることができず強度が低下したりする場合がある。

一方、延伸倍率は、用いるブレンドポリマーの種類や延伸温度によって、また多段延伸の有無により適宜設定すればよいが、総面積延伸倍率（総縦延伸倍率×総横延伸倍率）が、１５〜４０倍の範囲になるようにすることが本発明の湿度膨張係数を得るためには好ましい。より好ましくは１６〜３５倍である。長手方向、幅方向の一方向の総延伸倍率としては、２．５〜８倍が好ましく、より好ましくは、３〜７倍である。延伸倍率が上記範囲より小さい場合には、延伸ムラなどが発生しフィルムの加工適性が低下することがある。また、延伸倍率が上記範囲より大きい場合には、延伸破れが多発して、生産性が低下する場合がある。

各方向に関して延伸を多段で行う場合、１段目の長手、幅方向それぞれにおける延伸倍率は、２〜４倍が好ましく、より好ましくは３〜３．５倍である。

また、再延伸を行う場合の一方向における延伸倍率は、１．０５〜２．５倍が好ましく、より好ましくは１．１〜１．７倍である。

続いて、この延伸フィルムを緊張下または幅方向に弛緩しながら熱処理する。熱処理条件のうち、熱処理温度は、１７０〜２１５℃が好ましく、熱処理時間は０．５〜１０秒の範囲で行うのが好ましい。熱処理工程を２段階以上の多段階で行うことが好ましく、特に、１段目の熱処理温度を好ましくは１７０〜２１５℃、さらに好ましくは１７０〜２１０℃に設定して、２段目の熱処理温度を１段目より低温にして、好ましくは１５５〜１８０℃、さらに好ましくは１５５〜１７０℃に設定するとよい。上述の多段階の熱処理工程によると、ヤング率や温度・湿度変化に対する寸法安定性を高めやすくなる。

その後、フィルムエッジを除去し、コアに巻き取る。そして、本発明の寸法安定性の効果をさらに高めるために、フィルムをコアに巻いた状態（ロール状のフィルム、フィルムロール）で、熱風オーブンなどで加熱処理することも好ましい。加熱処理の雰囲気温度は、二軸延伸フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を目安にして決定することができ、（Ｔｇ−８０℃）〜（Ｔｇ−３０℃）の範囲、より好ましくは（Ｔｇ−７５℃）〜（Ｔｇ−３５℃）の範囲、さらに好ましくは（Ｔｇ−７０℃）〜（Ｔｇ−４０℃）の範囲である。好ましい処理時間は、１０〜３６０時間の範囲、より好ましくは２４〜２４０時間の範囲、さらに好ましくは７２〜１６８時間の範囲である。多段階で加熱処理を行う場合、ロール状フィルムの加熱処理の合計時間が上記範囲内となるようにすることが好ましい。

２層積層フィルムにＣ層を塗設する方法としては、上記フィルム製造過程の逐次二軸延伸方法を採用する場合は、最初に縦方向の延伸が完了した後、幅方向に延伸開始する前にＣ層を塗設することが好ましい。また、同時二軸延伸方法を用いる場合は、同時二軸延伸前に塗設することが好ましい。いずれの延伸方法を用いても問題ないが、コロナ放電処理を施しコーティングすることが好ましい。また、Ｃ層を塗設後に延伸工程を実施することによって、上記で説明したように、粒子が特定方向に沿って凝集した突起が形成され、また突起間隔Ｓｍを所定範囲に制御することが可能となる。さらに、上述の連続製造工程中でＣ層をコーティングすることはコスト的に有利となる。

次に、磁気記録媒体を製造する方法を説明する。

上記のようにして得られた磁気記録媒体用支持体（二軸配向ポリエステルフィルム）を、たとえば０．１〜３ｍ幅にスリットし、速度２０〜３００ｍ／ｍｉｎ、張力５０〜３００Ｎ／ｍで搬送しながら、一方の面（Ａ層側の面）に磁性塗料および非磁性塗料をエクストルージョンコーターにより重層塗布する。なお、上層に磁性塗料を厚み０．１〜０．３μｍで塗布し、下層に非磁性塗料を厚み０．５〜１．５μmで塗布する。その後、磁性塗料および非磁性塗料が塗布された支持体を磁気配向させ、温度８０〜１３０℃で乾燥させる。次いで、反対側の面（Ｂ層側の面）にバックコートを厚み０．３〜０．８μmで塗布し、カレンダー処理した後、巻き取る。なお、カレンダー処理は、小型テストカレンダー装置（スチール／ナイロンロール、５段）を用い、温度７０〜１２０℃、線圧０．５〜５ｋＮ／ｃｍで行う。その後、６０〜８０℃にて２４〜７２時間エージング処理し、１／２インチ（１．２７ｃｍ）幅にスリットし、パンケーキを作製する。次いで、このパンケーキから特定の長さ分をカセットに組み込んで、カセットテープ型磁気記録媒体とする。

ここで、磁性塗料などの組成は例えば以下のような組成が挙げられる。

（磁性塗料の組成）
・強磁性金属粉末 ： １００質量部
・変成塩化ビニル共重合体 ： １０質量部
・変成ポリウレタン ： １０質量部
・ポリイソシアネート ： ５質量部
・２−エチルヘキシルオレート ： １．５質量部
・パルミチン酸 ： １質量部
・カーボンブラック ： １質量部
・アルミナ ： １０質量部
・メチルエチルケトン ： ７５質量部
・シクロヘキサノン ： ７５質量部
・トルエン ： ７５質量部
（バックコートの組成）
・カーボンブラック（平均粒径２０ｎｍ） ： ９５質量部
・カーボンブラック（平均粒径２８０ｎｍ）： １０質量部
・アルミナ ： ０．１質量部
・変成ポリウレタン ： ２０質量部
・変成塩化ビニル共重合体 ： ３０質量部
・シクロヘキサノン ： ２００質量部
・メチルエチルケトン ： ３００質量部
・トルエン ： １００質量部
磁気記録媒体は、例えば、データ記録用途、具体的にはコンピュータデータのバックアップ用途（例えばリニアテープ式の記録媒体（ＬＴＯ４やＬＴＯ５など））や映像などのデジタル画像の記録用途などに好適に用いることができる。

（物性の測定方法ならびに効果の評価方法）
本発明における特性値の測定方法並びに効果の評価方法は次の通りである。

（１）表面粗さＳＲａ、１０点平均粗さＳＲｚ
原子間力顕微鏡を用いて、場所を変えて１０視野測定を行った。サンプルセットは、カンチレバーの走査方向に対して垂直方向（Ｙ軸方向）がサンプルフィルムの長手方向（長手方向とは、フィルムの製造工程においてフィルムが走行する方向）となるようにサンプルをピエゾにセットして測定する。得られた画像について、三次元面粗さをOff-Line機能のRoughness Analysisにて算出し、ＳＲａ、ＳＲｚを測定した。条件は下記のとおりである。

なお、下記の測定装置では、得られた画像のＸ軸方向がカンチレバー走査方向となり、フィルムの幅方向に相当しＹ軸方向がフィルムの長手方向に相当する。

測定装置 ：ＮａｎｏＳｃｏｐｅ ＩＩＩ ＡＦＭ（Digital Instruments社製）
カンチレバー：シリコン単結晶
走査モード ：タッピングモード
走査範囲 ：３０μｍ□
走査速度 ：０．５Ｈｚ
Flatten Auto ：オーダー３
（２）突起間隔Ｓｍ
上記（１）の測定法において走査範囲を５μｍ□として、場所を変えて１０視野測定を行った。Off-Line機能のSection Analysisにて、得られた画像の凝集した突起上を通過するように、Ｘ軸方向（フィルムの幅方向）と水平に等間隔に３本マーカーを入れた。それぞれのマーカーに対応する粗さ曲線が得られるので、中心線に対して下から交わり再度中心線と上から交わる曲線部が凝集した突起部分に相当している。この突起個数ｙをカウントする。但し、画像の両エッジ部は、中心線と交わる交点が片側のみしか観察できていないが、この場合も突起とみなし、個数に入れる。３本のマーカーそれぞれの個数ｙを求め、１視野の平均個数ｙ１とし、さらに１０視野の平均個数Ｙを求めて、測定視野の５μｍを平均個数Ｙで割った値をＳｍとする。

なお、上記においては、フィルムの幅方向が最もヤング率の高い方向であるとして説明したが、最も高い方向が幅方向以外の場合は、もちろんその方向に走査を行い測定を行う。

（３）湿度膨張係数
フィルムの幅方向に対して、下記条件にて測定を行い、３回の測定結果の平均値を本発明における湿度膨張係数とする。

・測定装置：島津製作所製熱機械分析装置ＴＭＡ−５０（湿度発生器：アルバック理工製湿度雰囲気調節装置ＨＣ−１）
・試料サイズ：フィルム長手方向１０ｍｍ×フィルム幅方向１２．６ｍｍ
・荷重：０．５ｇ
・測定回数：３回
・測定温度：３０℃
・測定湿度：４０％ＲＨで６時間保持し寸法を測定し時間４０分で８０％ＲＨまで昇湿し、８０％ＲＨで６時間保持したあと支持体幅方向の寸法変化量ΔＬ（ｍｍ）を測定する。次式から湿度膨張係数（ｐｐｍ／％ＲＨ）を算出する。

湿度膨張係数（ｐｐｍ／％ＲＨ）＝１０^６×｛（ΔＬ／１２．６）／（８０−４０）｝
（４）温度膨張係数
フィルムの幅方向に対して、下記条件にて測定を行い、３回の測定結果の平均値を本発明における温度膨張係数とする。

・測定装置：島津製作所製熱機械分析装置ＴＭＡ−５０
・試料サイズ：フィルム長手方向１０ｍｍ×フィルム幅方向１２．６ｍｍ
・荷重：０．５ｇ
・測定回数：３回
・測定温度：窒素をフローした状態で温度２５℃から昇温速度２℃／分で温度５０℃まで昇温して、５分間保持した後、温度２５℃まで降温速度２℃／分で降温し、温度４０〜３０℃のフィルム幅方向の寸法変化量ΔＬ（ｍｍ）を測定する。次式から温度膨張係数（ｐｐｍ／℃）を算出する。

温度膨張係数（ｐｐｍ／℃）＝１０^６×｛（ΔＬ／１２．６）／（４０−３０）｝
（５）ヤング率
ＡＳＴＭ−Ｄ８８２（１９９７年）に準拠してフィルムのヤング率を測定する。なお、インストロンタイプの引張試験機を用い、条件は下記のとおりとする。５回の測定結果の平均値を本発明におけるヤング率とする。

・測定装置：インストロン社製超精密材料試験機ＭＯＤＥＬ５８４８
・試料サイズ：
フィルム幅方向のヤング率測定の場合
フィルム長手方向２ｍｍ×フィルム幅方向１２．６ｍｍ
（つかみ間隔はフィルム幅方向に８ｍｍ）
フィルム長手方向のヤング率測定の場合
フィルム幅方向２ｍｍ×フィルム長手方向１２．６ｍｍ
（つかみ間隔はフィルム長手方向に８ｍｍ）
・引張り速度：１ｍｍ／分
・測定環境：温度２３℃、湿度６５％ＲＨ
・測定回数：５回測定し、平均値から算出する。

なお、上記においては、フィルムの幅方向または長手方向のいずれかがヤング率の最も高い方向または低い方向である場合について説明したが、幅方向および長手方向のいずれにも最大値や最小値が存在しない場合には、適宜試料を採取する方向を変えて測定を行う。

（６）ガラス転移温度（Ｔｇ）
下記装置および条件で比熱測定を行い、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）に従って決定した。

・装置 ：ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製温度変調ＤＳＣ
・測定条件：
・加熱温度 ：２７０〜５７０Ｋ（ＲＣＳ冷却法）
・温度校正 ：高純度インジウムおよびスズの融点
・温度変調振幅：±１Ｋ
・温度変調周期：６０秒
・昇温ステップ：５Ｋ
・試料質量 ：５ｍｇ
・試料容器 ：アルミニウム製開放型容器（２２ｍｇ）
・参照容器 ：アルミニウム製開放型容器（１８ｍｇ）
なお、ガラス転移温度は下記式により算出する。

ガラス転移温度＝（補外ガラス転移開始温度＋補外ガラス転移終了温度）／２
（７）オリゴマー抑止性
本発明のフィルムを、１５０℃で６０分、オーブン中に放置し、低分子量体（オリゴマー）を強制的にフィルム表面に析出させる。オリゴマ析出サンプルをＪＩＳ−Ｋ ７３６１−１（１９９７年）およびＪＩＳ−Ｋ ７１３６（２０００年）に準拠し、下記測定装置を用いてヘイズを測定する。場所を変えて５箇所ヘイズを測定し、熱処理の前後でのヘイズアップの差を求め、下記の判断基準でオリゴマ抑止性を判断した。

測定装置：濁度計（ＮＤＨ−５０００） 日本電色工業株式会社製
測定環境：温度２３℃湿度６５％ＲＨ
測定回数：５回測定する。

◎ ：ヘイズアップが０．５％以下
○ ：ヘイズアップが０．５〜１％未満
△ ：ヘイズアップが１〜１．５％未満
× ：ヘイズアップが１．５％以上
（８）フィルム中の非晶性熱可塑性樹脂Ｐおよび非晶性熱可塑性樹脂Ｑの含有量
フィルムを下記溶媒にて溶解した。溶解が終了した該溶液に２００ｍｌの水を加え、ついで該液体を遠心分離器にかけて不溶物を沈降させ、上澄み液を取り除いた。不溶物にはさらに水を加えて洗浄、遠心分離を２回繰り返した。このようにして得られた不溶物を乾燥させ、その質量を測定しＮＭＲ法により該成分の構造と質量分率を測定することでフィルム中の樹脂Ｐ、Ｑの含有量を算出した。上澄み液についても同様の分析を行うことで、ポリエステル成分および他成分の質量分率と構造が特定できる。さらに詳しくは、この上澄み液成分から溶媒を留去した後に^１Ｈ核のＮＭＲスペクトルを測定する。

得られたスペクトルで、各成分に特有の吸収（例えば、ＰＥＴであればテレフタル酸の芳香族プロトン、ＰＥＩであればビスフェノールＡの芳香族プロトン）のピーク面積強度を求め、その比率とプロトン数よりブレンドのモル比率を算出する。さらにポリマの単位ユニットに相当する式量より質量比を算出する。このようにして各成分の質量分率と構成が特定できる。

装置 ：ブルカー社製BRUKER DRX-500
溶媒 ：ＨＦＩＰ／重クロロホルム（質量比５０／５０）
観測周波数 ：４９９．８ＭＨｚ
基準 ：ＴＭＳ（テトラメチルシラン）（０ｐｐｍ）
測定温度 ：３０℃
観測幅 ：１０ＫＨｚ
データ点 ：６４Ｋ
acquisition time ：４．９５２秒
pulse delay time：３．０４８秒
積算回数 ：２５６回
（９）損失正接（ｔａｎδ）ピーク温度
ＪＩＳ−Ｋ７２４４（１９９９年）に従って、セイコーインスツルメンツ社製の動的粘弾性測定装置“ＤＭＳ６１００”を用いて求めた。サンプルサイズは幅４ｍｍ×長さ５０ｍｍとして、フィルムの長手方向が５０ｍｍとなるようにサンプルを整えチャック間距離が２０ｍｍとなるようにセットしチャックからはみ出したフィルムは取り除いた。引張モード、駆動周波数は１Ｈｚ、チャック間距離は２０ｍｍ、昇温速度は２℃／ｍｉｎの測定条件にて、各フィルムの粘弾性特性の温度依存性を測定した。この測定結果から、ｔａｎδが極大となるときの温度をそのフィルムのｔａｎδと定義した。

（１０）積層されたＡ層の厚み
以下の条件にて断面観察を場所を変えて１０視野行い、得られた厚み［ｎｍ］の平均値を算出しＡ層の厚み［ｎｍ］とする。

測定装置：透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ） 日立製Ｈ−７１００ＦＡ型
測定条件：加速電圧 １００ｋＶ
測定倍率：１万倍
試料調整：超薄膜切片法
観察面 ：ＴＤ−ＺＤ断面（ＴＤ：幅方向、ＺＤ：厚み方向）
測定回数：１視野につき３点、１０視野を測定する。

（１１）非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の平均ドメイン径ｄｐ
上記（１０）の記載の方法に従い透過型電子顕微鏡（日立製Ｈ−７１００ＦＡ型）を用いて、非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の分散ドメインを観察した。倍率は２万倍とした。場所を変えて２０視野観察し、フィルムの厚み方向と同方向に測定した直径の平均を非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）の平均ドメイン径ｄｐとした。

（１２）不活性粒子の平均粒径
フィルム断面を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用い、１万倍で観察する。この時、写真上で１ｃｍ以下の粒子が確認できた場合はＴＥＭ観察倍率を５万倍に変えて観察する。ＴＥＭの切片厚さは約１００ｎｍとし、場所を変えて１００視野測定し、写真に撮影された単分散した粒子全てについて等価円相当径をもとめ、その平均を不活性粒子の平均粒径とした。ここで、１万倍で観察した写真上に不定形の凝集粒子が確認できた場合、これは粒子の平均粒径には含めないこととする。

フィルム中に粒径の異なる２種類以上の粒子が存在する場合、上記の等価円相当径の個数分布が２個以上のピークを有する分布となる。この場合は、それぞれのピーク値をそれぞれの粒子の平均粒径とする。

（１３）不活性粒子の含有量
ポリマー１ｇを１Ｎ−ＫＯＨメタノール溶液２００ｍｌに投入して加熱還流し、ポリマーを溶解した。溶解が終了した該溶液に２００ｍｌの水を加え、ついで該液体を遠心分離器にかけて粒子を沈降させ、上澄み液を取り除いた。粒子にはさらに水を加えて洗浄、遠心分離を２回繰り返した。このようにして得られた粒子を乾燥させ、その質量を量ることで粒子の含有量を算出した。

（１４）粗大突起個数
１０ｃｍ×１０ｃｍにカットしたサンプルの測定面同士を２枚重ね合わせて静電気力（印加電圧５．４ｋｖ）で密着させた後、２枚のフィルム間で粗大突起の光の干渉によって生じるニュートン環から下記（１）式により粗大突起の高さを判断した。なお、光源はハロゲンランプに５６４ｎｍのバンドパスフィルターをかけて用いた。この場合、１重環が観察されれば、その粗大突起の高さは０．２８μｍ以上であることを意味し、２重環以上のニュートン環が観察されれば、その粗大突起の高さは０．５６μｍ以上であることを意味する。

ｍλ＝２ｄ・・・・・・・・（１）
（ｍ：ニュートン環の数、λ：５６４ｎｍ、ｄ：粗大突起の高さ） （１５）エラーレート
１ｍ幅にスリットしたフィルムを、張力２００Ｎで搬送させ、支持体の一方の表面（Ａ層側の表面）に下記組成の磁性塗料および非磁性塗料をエクストルージョンコーターにより重層塗布し（上層が磁性塗料で、塗布厚０．２μｍ、下層が非磁性塗料で塗布厚０．７μm）、磁気配向させ、乾燥温度１００℃で乾燥させる。次いで反対側の表面（Ｂ層側の表面）に下記組成のバックコートを０．５μｍの厚みとなるよう塗布した後、小型テストカレンダー装置（スチール／ナイロンロール、５段）で、温度８５℃、線圧２．０×１０^５Ｎ／ｍでカレンダー処理した後、巻き取る。上記テープ原反を１／２インチ（１２．６５ｍｍ）幅にスリットし、パンケーキを作成する。次いで、このパンケーキから長さ２００ｍ分をカセットに組み込んで、カセットテープとする。

（磁性塗料の組成）
・強磁性金属粉末 ： １００質量部
〔Ｆｅ：Ｃｏ：Ｎｉ：Ａｌ：Ｙ：Ｃａ＝７０：２４：１：２：２：１（質量比）〕
〔長軸長：０．０９μｍ、軸比：６、保磁力：１５３ｋＡ／ｍ（１，９２２Ｏｅ）、飽和磁化：１４６Ａｍ^２／ｋｇ（１４６ｅｍｕ／ｇ）、ＢＥＴ比表面積：５３ｍ^２／ｇ、Ｘ線粒径：１５ｎｍ〕
・変成塩化ビニル共重合体（結合剤） ： １０質量部
（平均重合度：２８０、エポキシ基含有量：３．１質量％、スルホン酸基含有量：８×１０^−５当量／ｇ）
・変成ポリウレタン（結合剤） ： １０質量部
（数平均分子量：２５，０００，スルホン酸基含有量：１．２×１０^−４当量／ｇ、ガラス転移点：４５℃）
・ポリイソシアネート（硬化剤） ： ５質量部
（日本ポリウレタン工業（株）製コロネートＬ（商品名））
・２−エチルヘキシルオレート（潤滑剤） ： １．５質量部
・パルミチン酸（潤滑剤） ： １質量部
・カーボンブラック（帯電防止剤） ： １質量部
（平均一次粒子径：０．０１８μｍ）
・アルミナ（研磨剤） ： １０質量部
（αアルミナ、平均粒子径：０．１８μｍ）
・メチルエチルケトン ： ７５質量部
・シクロヘキサノン ： ７５質量部
・トルエン ： ７５質量部
（非磁性塗料の組成）
・変成ポリウレタン ： １０質量部
（数平均分子量：２５，０００、スルホン酸基含有量：１．２×１０^−４当量／ｇ、ガラス転移点：４５℃）
・変成塩化ビニル共重合体 ： １０質量部
（平均重合度：２８０、エポキシ基含有量：３．１質量％、スルホン酸基含有量：８×１０^−５当量／ｇ）
・メチルエチルケトン ： ７５質量部
・シクロヘキサノン ： ７５質量部
・トルエン ： ７５質量部
・ポリイソシアネート ： ５質量部
（日本ポリウレタン工業（株）製コロネートＬ（商品名））
・２−エチルヘキシルオレート（潤滑剤） ： １．５質量部
・パルミチン酸（潤滑剤） ： １質量部
（バックコートの組成）
・カーボンブラック ： ９５質量部
（帯電防止剤、平均一次粒子径０．０１８μｍ）
・カーボンブラック ： １０質量部
（帯電防止剤、平均一次粒子径０．３μｍ）
・アルミナ ： ０．１質量部
（αアルミナ、平均粒子径：０．１８μｍ）
・変成ポリウレタン ： ２０質量部
（数平均分子量：２５，０００、スルホン酸基含有量：１．２×１０^−４当量／ｇ、ガラス転移点：４５℃）
・変成塩化ビニル共重合体 ： ３０質量部
（平均重合度：２８０、エポキシ基含有量：３．１質量％、スルホン酸基含有量：８×１０^−５当量／ｇ）
・シクロヘキサノン ： ２００質量部
・メチルエチルケトン ： ３００質量部
・トルエン ： １００質量部
作製したカセットテープを、市販のＩＢＭ社製ＬＴＯドライブ３５８０−Ｌ１１を用いて２５℃６５％ＲＨの環境で記録・再生（記録波長０．５５μm）を５０回繰り返した後下記基準で評価する。エラーレートはドライブから出力されるエラー情報（エラービット数）から次式にて算出する。次の基準で評価する。

エラーレート＝（エラービット数）／（書き込みビット数）
優：エラーレートが１．０×１０^−６未満
良：エラーレートが１．０×１０^−６以上、１．０×１０^−５未満
可：エラーレートが１．０×１０^−５以上、１．０×１０^−４未満
不良：エラーレートが１．０×１０^−４以上
（１６）電磁変換特性
上記（１５）と同様にカセットテープを作製し、Ｃ／Ｎの測定にはリールｔｏリールテスタを用い、市販のＭＲヘッドを搭載して下記の条件で実施した。

相対速度：２ｍ／ｓｅｃ
記録トラック幅：１８μｍ
再生トラック幅：１０μｍ
シールド間距離：０．２７μｍ
記録用信号発生器：ＨＰ社製 ８１１８Ａ
再生信号処理：スペクトラムアナライザ
このＣ／Ｎを市販のＬＴＯ４テープ（富士フィルム社製）と比較して、０ｄＢ以上は○、−２以上０ｄＢ未満は△、−２ｄＢ未満は×と判定した。○が望ましいが、△でも実用的には使用可能である。

（１７）幅寸法測定
上記（１５）と同様にして作製したカセットテープのカートリッジからテープを取り出し、下記恒温恒湿槽内へ図１のように作製したシート幅測定装置を入れ、幅寸法測定を行う。なお、図１に示すシート幅測定装置は、レーザーを使って幅方向の寸法を測定する装置で、磁気テープ９をフリーロール５〜８上にセットしつつ荷重検出器３に固定し、端部に荷重となる分銅４を吊す。この磁気テープ９にレーザー光１０を発振すると、レーザー発振器１から幅方向に線状に発振されたレーザー光１０が磁気テープ９の部分だけ遮られ、受光部２に入り、その遮られたレーザーの幅が磁気テープの幅として測定される。３回の測定結果の平均値を本発明における幅とする。

測定装置：（株）アヤハエンジニアリング社製シート幅測定装置
レーザー発振器１、受光部２：レーザー寸法測定機 キーエンス社製ＬＳ−５０４０
荷重検出器３：ロードセル ＮＭＢ社製ＣＢＥ１−１０Ｋ
恒温恒湿槽：（株）カトー社製ＳＥ−２５ＶＬ−Ａ
荷重４：分銅（長手方向）
試料サイズ：幅１／２ｉｎｃｈ×長さ２５０ｍｍ
保持時間：５時間
測定回数：３回測定する。

（幅寸法変化率）
２つの条件でそれぞれ幅寸法（ｌ_Ａ，ｌ_Ｂ）を測定し、次式にて寸法変化率を算出する。次の基準で寸法安定性を評価する。×を不合格とする。

Ａ条件：１０℃１０％ＲＨ 張力１．０Ｎ
Ｂ条件：２９℃８０％ＲＨ 張力０．６Ｎ
幅寸法変化率［ｐｐｍ］＝１０^６×（（ｌ_Ｂ−ｌ_Ａ）／ｌ_Ａ）
優：幅寸法変化率が０［ｐｐｍ］以上５００［ｐｐｍ］未満
良：幅寸法変化率が５００［ｐｐｍ］以上８００［ｐｐｍ］未満
不良：幅寸法変化率が８００［ｐｐｍ］以上

次の実施例に基づき、本発明の実施形態を説明する。なお、ここでポリエチレンテレフタレートをＰＥＴ、ポリ（エチレン−２，６−ナフタレンジカルボキシレート（ポリエチレン−２，６−ナフタレート））をＰＥＮと表記する。

（実施例１）
（１）ＰＥＴペレットの作製：テレフタル酸ジメチル１９４質量部とエチレングリコール１２４質量部とをエステル交換反応装置に仕込み、内容物を１４０℃に加熱して溶解した。その後、内容物を撹拌しながら酢酸マグネシウム四水和物０．３質量部および三酸化アンチモン０．０５質量部を加え、１４０〜２３０℃でメタノールを留出しつつエステル交換反応を行った。次いで、リン酸トリメチルの５質量％エチレングリコール溶液を１質量部（リン酸トリメチルとして０．０５質量部）添加した。

トリメチルリン酸のエチレングリコール溶液を添加すると反応内容物の温度が低下する。そこで余剰のエチレングリコールを留出させながら反応内容物の温度が２３０℃に復帰するまで撹拌を継続した。このようにしてエステル交換反応装置内の反応内容物の温度が２３０℃に達した後、反応内容物を重合装置へ移行した。

移行後、反応系を２３０℃から２９０℃まで徐々に昇温するとともに、圧力を０．１ｋＰａまで下げた。最終温度、最終圧力到達までの時間はともに６０分とした。最終温度、最終圧力に到達した後、２時間（重合を始めて３時間）反応させたところ、重合装置の撹拌トルクが所定の値（重合装置の仕様によって具体的な値は異なるが、本重合装置にて固有粘度０．６２のポリエチレンテレフタレートが示す値を所定の値とした）を示した。そこで反応系を窒素パージし常圧に戻して重縮合反応を停止し、冷水にストランド状に吐出、直ちにカッティングして固有粘度０．６２のポリエチレンテレフタレートのＰＥＴペレットを得た（原料−１）。

（２−ａ）粒子含有ＰＥＴペレットの作製：２８０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機に、上述のＰＥＴペレット（原料−１）を９８質量部と平均粒径０．３μｍの架橋ポリスチレン粒子の１０質量％水スラリーを２０質量部（架橋ポリスチレン粒子として２質量部）を供給し、ベント孔を１ｋＰａ以下の減圧度に保持し水分を除去し、架橋ポリスチレン粒子を２質量％含有する固有粘度０．６２の粒子含有ペレット（原料−２ａ）を得た。

（２−ｂ）粒子含有ＰＥＴペレットの作製：２８０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機に、上述のＰＥＴペレット（原料−１）を９８質量部と平均粒径０．６μｍの架橋ポリスチレン粒子の１０質量％水スラリーを２０質量部（架橋ポリスチレン粒子として２質量部）を供給し、ベント孔を１ｋＰａ以下の減圧度に保持し水分を除去し、架橋ポリスチレン粒子を２質量％含有する固有粘度０．６２の粒子含有ペレット（原料−２ｂ）を得た。

（２−ｃ）粒子含有ＰＥＴペレットの作製：２８０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機に、上述のＰＥＴペレット（原料−１）を９８質量部と平均粒径０．８μｍの架橋ポリスチレン粒子の１０質量％水スラリーを２０質量部（架橋ポリスチレン粒子として２質量部）を供給し、ベント孔を１ｋＰａ以下の減圧度に保持し水分を除去し、架橋ポリスチレン粒子を２質量％含有する固有粘度０．６２の粒子含有ペレット（原料−２ｃ）を得た。

（２−ｄ）粒子含有ＰＥＴペレットの作製：２８０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機に、上述のＰＥＴペレット（原料−１）を９８質量部と平均粒径６０ｎｍのコロイダルシリカ粒子の１０質量％水スラリーを２０質量部（コロイダルシリカ粒子として２質量部）を供給し、ベント孔を１ｋＰａ以下の減圧度に保持し水分を除去し、コロイダルシリカ粒子を２質量％含有する固有粘度０．６２の粒子含有ペレット（原料−２ｄ）を得た。

（２−ｅ）粒子含有ＰＥＴペレットの作製：２８０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機に、上述のＰＥＴペレット（原料−１）を９８質量部と平均粒径１００ｎｍのコロイダルシリカ粒子の１０質量％水スラリーを２０質量部（コロイダルシリカ粒子として２質量部）を供給し、ベント孔を１ｋＰａ以下の減圧度に保持し水分を除去し、コロイダルシリカ粒子を２質量％含有する固有粘度０．６２の粒子含有ペレット（原料−２ｅ）を得た。

（３）２成分組成物（ＰＥＴ／ＰＥＩ（Ｑ））ペレットの作製：温度２８０℃に加熱されたニーディングパドル混練部を３箇所設けた同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に、上記方法で得られたＰＥＴペレットとＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製のポリエーテルイミド（ＰＥＩ）“Ｕｌｔｅｍ１０１０”のペレットを供給して、剪断速度１００ｓｅｃ^−１、滞留時間１分にて溶融押出し、ポリエーテルイミドを５０質量％含有した２成分組成物ペレットを得た。なお、作製した２成分組成物ペレットのガラス転移温度は１５０℃であった（原料−３）。

（４）３成分組成物の作製：温度３２０℃に加熱されたニーディングパドル混練部を３箇所設けた同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に、上記、原料−１を５０質量％、ＰＥＩ（Ｑ）として、ＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製のポリエーテルイミド（ＰＥＩ）“Ｕｌｔｅｍ１０１０”３０質量％、さらに、ＰＥＩ（Ｐ）としてＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製のポリエーテルイミド（ＰＥＩ）“ＵｌｔｅｍＣＲＳ５０１１”（Ｔｇ：２２５℃）を２０質量％となるように供給し、スクリュー回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてＰＥＩ（Ｐ）および（Ｑ）を計５０質量％含有する３成分組成物ペレットを作製した（原料−４）。

押出機Ｅ１、Ｅ２の２台を用い、２９５℃に加熱された押出機Ｅ１には、Ａ層原料として、ＰＥＴペレット（原料−１）８７．５質量部、３成分組成物ペレット（原料−４）１２．５質量部を１８０℃で３時間減圧乾燥した後に供給した。同じく２８０℃に加熱された押出機Ｅ２には、Ｂ層原料として、粒子濃度が０．３質量％となるように原料−１を７９質量部、平均粒径０．３μｍの架橋ポリスチレン粒子含有ペレット（原料−２ａ）を１５質量部、さらに原料−３を６質量部を配合し、１８０℃で３時間減圧乾燥した後に供給した。これらを２層積層するべくＴダイ中で積層厚み比（Ａ層｜Ｂ層）＝２２｜１とし、Ａ層側がキャストドラム面側になるように合流させ、表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、Ａ層に非晶性熱可塑性樹脂（Ｑ）（以下、樹脂Ｑと記載する）を３．７５質量％および非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）（以下、樹脂Ｐと記載する）を２．５質量％含有する積層未延伸フィルムを作製した。

この積層未延伸フィルムをロール式延伸機にて８５℃で長手方向に３．３倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速差を利用して行った。この一軸延伸フィルムのＡ層及びＢ層上に次の水溶液を塗布した。
［Ａ層側（Ｃ層）の塗液］
メチルセルロース ０．２５質量部
水溶性ポリエステル ０．６５質量部
平均粒径１８ｎｍのコロイダルシリカ ０．１質量部
グリセリン １質量部
固形分塗布濃度 １２ｍｇ／ｍ^２
［Ｂ層側（Ｄ層）の塗液］
メチルセルロース ０．２５質量部
水溶性ポリエステル ０．６５質量部
グリセリン １質量部
固形分塗布濃度 １１ｍｇ／ｍ^２
さらに、テンターを用いて、幅方向に１段目延伸として温度９０℃にて３．５倍延伸し、さらに２段目延伸として同方向に温度１７０℃にて１．４倍延伸した。定張下で温度１８０℃で８秒間熱処理後、厚さ４．５μｍの二軸配向ポリエステルフィルムを作製した。

得られた二軸延伸ポリエステルフィルムを評価したところ、表３に示すように、磁気テープとして使用した際に寸法安定性や電磁変換特性、走行耐久性、エラーレートに優れた特性を有していた。

（実施例２）
Ｂ層の積層厚みを１μｍに変更した以外は実施例１と同様にしてに二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例３）
Ｂ層の積層厚みを２μｍとし、さらに、水溶液の固形分塗布濃度を４８ｍｇ／ｍ^２に変更した以外は実施例１と同様にしてに二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例４）
Ａ層に用いる３成分組成物ペレットとして、温度３２０℃に加熱されたニーディングパドル混練部を３箇所設けた同方向回転タイプのベント式２軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に、上記、原料−３を５０質量％ ＰＥＩ（Ｑ）として、ＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製のポリエーテルイミド（ＰＥＩ）“Ｕｌｔｅｍ１０１０”４０質量％、さらに、ＰＥＩ（Ｐ）としてＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製のポリエーテルイミド（ＰＥＩ）“ＵｌｔｅｍＸＨ６０５０”（Ｔｇ：２４５℃）を１０質量％供給し、スクリュー回転数６００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてＰＥＩ（Ｐ）および（Ｑ）を計５０質量％含有する３成分組成物ペレットを作製した（原料−４ｂ）。得られた３成分組成物ペレット（原料−４ｂ）を１０質量部とＰＥＴペレット（原料−１）を９０質量部を配合してＡ層原料とした。Ｂ層に用いる原料として、平均粒径０．６μｍの架橋ポリスチレン粒子を０．１質量％となるよう、実施例１で用いたＰＥＴペレット（原料−１）８９質量部、０．６μｍの架橋ポリスチレン粒子ペレット（原料−２ｂ）を５質量部、さらに原料−３を６質量部を配合した。Ａ層の厚みＴを０．５μｍ、さらに、Ｃ層の固形分塗布濃度を２４ｍｇ／ｍ^２、Ｄ層の固形分塗布濃度を２２ｍｇ／ｍ^２に変更する以外は実施例１と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例５）
Ｂ層の積層厚みを１μｍ、Ｃ層の含有粒子を平均粒径１２ｎｍのコロイダルシリカに変更した以外は実施例４と同様にしてに二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（実施例６）
Ｂ層の積層厚みを２μｍ、Ｃ層の含有粒子を平均粒径２５ｎｍのコロイダルシリカに変更した以外は実施例４と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（比較例１）
Ｃ層およびＤ層を塗設しないこと以外は全て実施例１と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを作成した。

（比較例２）
Ａ層に用いる原料は、無粒子のＰＥＴペレット（原料−１）１００質量部とした。Ｂ層に用いる原料は、無粒子のＰＥＴペレット（原料−１）９０質量部、および、実施例１で用いた粒子ペレット（原料−２ａ）１０質量部を１８０℃で３時間減圧乾燥した後にそれぞれ供給した以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（比較例３）
水溶液組成を下記の通りに変更した以外は実施例１と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを作成した。
［Ａ層側（Ｃ層）の塗液］
メチルセルロース ０．２５質量部
水溶性ポリエステル ０．６５質量部
平均粒径１８ｎｍのコロイダルシリカ ０．１質量部
固形分塗布濃度 １２ｍｇ／ｍ^２
［Ｂ層側（Ｄ層）の塗液］
メチルセルロース ０．２５質量部
水溶性ポリエステル ０．６５質量部
固形分塗布濃度 １１ｍｇ／ｍ^２
（比較例４）
２段目の横延伸倍率を１．２倍に変更した以外は全て実施例２と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを得た。

（比較例５）
Ａ層に用いる原料は、ＰＥＴペレット（原料−１）７５質量部、３成分組成物ペレット（原料−４）２５質量部とした。Ｂ層に用いる原料を、ＰＥＴペレット（原料−１）８９質量部、粒子ペレット（原料２−ｃ）を５質量部、原料−３を６質量部を配合し１８０℃で３時間減圧乾燥した後に供給した以外は実施例２と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを作成した。

（比較例６）
Ａ層側の水溶液組成を下記の通りに変更した。また、Ｂ層に用いる原料をＰＥＴペレット（原料−１）６９質量部、２成分組成物ペレット（原料−３）６質量部、粒子ペレット（原料２−ｄ）を２５質量部以外は実施例５と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを作成した。
［Ａ層側（Ｃ層）の塗液］
メチルセルロース ０．０５質量部
水溶性ポリエステル ０．１４質量部
平均粒径１８ｎｍのコロイダルシリカ ０．０６質量部
グリセリン ２質量部
固形分塗布濃度 ３ｍｇ／ｍ^２
［Ｂ層側（Ｄ層）の塗液］
メチルセルロース ０．０７質量部
水溶性ポリエステル ０．１８質量部
グリセリン ０．５質量部
固形分塗布濃度 ３ｍｇ／ｍ^２
（比較例７）
Ａ層側の水溶液組成を下記の通りに変更した。また、Ｂ層に用いる原料をＰＥＴペレット（原料−１）７２．５質量部、３成分組成物ペレット（原料−４）１２．５質量部、粒子ペレット（原料２−ｅ）を１５質量部配合して用いた以外は実施例５と同様にして二軸配向ポリエステルフィルムを作成した。
［Ａ層側（Ｃ層）の塗液］
メチルセルロース １．４質量部
水溶性ポリエステル ４質量部
平均粒径１８ｎｍのコロイダルシリカ ０．５質量部
グリセリン １２質量部
固形分塗布濃度 ７２ｍｇ／ｍ^２
［Ｂ層側（Ｄ層）の塗液］
メチルセルロース ０．２５質量部
水溶性ポリエステル ０．６５質量部
グリセリン １質量部
固形分塗布濃度 １１ｍｇ／ｍ^２

１：レーザー発振器
２：受光部
３：荷重検出器
４：荷重
５：フリーロール
６：フリーロール
７：フリーロール
８：フリーロール
９：磁気テープ
１０：レーザー光
１１：粒子が凝集した突起（淡色部）
１１’：突起部分
１２：地肌部
１２’：地肌部分
１３：断面曲線

Claims (6)

1. ポリエステルと非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）とを含有するＡ層の少なくとも片面に、不活性粒子を含有するＢ層が積層された、少なくとも２層以上の積層構成を有し、該Ａ層に含有される非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）のガラス転移温度は、Ａ層中に含まれるポリエステルのガラス転移温度よりも高くかつ２２０〜２８０℃であり、該Ａ層表面には、粒子と水溶性高分子とを含むＣ層が設けられ、該Ｃ層にはヤング率が最も低い方向に沿って粒子が凝集した突起が形成され、ヤング率が最も高い方向における突起間隔をＳｍ、Ａ層側の表面粗さをＳＲａＡ、反対側（Ｂ層側）の表面粗さをＳＲａＢとしたとき、それぞれが以下の関係を満たし、かつ幅方向の湿度膨張係数が０〜６ｐｐｍ／％ＲＨである二軸配向ポリエステルフィルム。
   ０．３≦Ｓｍ（μｍ）≦３
   ０．１≦ＳＲａＡ（ｎｍ）≦５
   ５≦ＳＲａＢ（ｎｍ）≦１５
   ＳＲａＢ≧ＳＲａＡ
2. Ｂ層は、平均粒径ｄが１００〜６００ｎｍの不活性粒子を０．０２〜０．５質量％含有し、Ｂ層の厚みＴと前記不活性粒子の平均粒径ｄとが０．１≦Ｔ／ｄ≦１０を満たす、請求項１に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
3. Ｂ層の厚みＴとＡ層に含まれる非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）による分散ドメイン径ｄｐとが２≦Ｔ／ｄｐ≦２０を満たす、請求項１または２に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
4. Ｃ層の表面について、突起高さが０．２８μｍ以上の粗大突起密度が３０個／１００ｃｍ^２以下であり、突起高さが０．５６μｍ以上の粗大突起密度が３個／１００ｃｍ^２以下である、請求項１〜３のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
5. 長手方向の動的粘弾性測定における損失正接（ｔａｎδ）のピーク温度が１２０〜１８０℃である、請求項１〜４のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
6. 非晶性熱可塑性樹脂（Ｐ）が非晶性ポリイミドである、請求項１〜５のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。