JP2012016203A

JP2012016203A - Ｄｃ／ｄｃコンバータ、その制御方法並びに直流給電システム

Info

Publication number: JP2012016203A
Application number: JP2010151637A
Authority: JP
Inventors: Yoshiaki Nozaki; 義明野崎
Original assignee: Sharp Corp
Current assignee: Sharp Corp
Priority date: 2010-07-02
Filing date: 2010-07-02
Publication date: 2012-01-19
Anticipated expiration: 2030-07-02
Also published as: JP4920774B2; WO2012002530A1

Abstract

【課題】直流バス電圧の上昇を抑えることができ、直流バスに接続される機器の信頼性向上を図ることができるＤＣ／ＤＣコンバータを提供することを目的とする。
【解決手段】スイッチング制御を行う制御部を有し、スイッチング制御により蓄電池からの電力を直流バスに接続された直流負荷に供給するＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において前記直流バスの電圧が所定電圧以下となったことを検出すると、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成とした。
【選択図】図１

Description

本発明は、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法に関する。

特許文献１には、直流負荷に対し商用電源からの直流電力を供給すると共に、蓄電池の電力をＤＣ／ＤＣ変換した直流電力を供給する無遮断直流供給システムが開示されている。本システムでは、商用電源からの電力供給が止まった際、ＤＣ／ＤＣコンバータが、蓄電池からの電力をＤＣ／ＤＣ変換することを開始し、直流負荷に対し高速に立ち上がり電力を供給する。

特開昭６１−４６１２８号公報（第１図等）

しかしながら、上記従来のシステムは、大電力を消費するデータセンターや工場の無停電を実現するシステムであり、家庭用の直流給電システムのようにシステム全体の消費電力が小さい場合に休止状態のＤＣ／ＤＣコンバータが蓄電池からの電力供給を始めた際、直流負荷がつながる直流バスの電圧が規定値より高くなり、直流バスにつながる機器の信頼性が低下するという問題があった。例えば３８０Ｖの直流給電システムにおいては、直流バスにつながる機器に使用される部品の多くが５００Ｖ〜６００Ｖ耐圧であり、直流電圧の上昇は機器の信頼性低下の大きな原因となる。

上記問題点を鑑み、本発明は、直流バス電圧の上昇を抑えることができ、直流バスに接続される機器の信頼性向上を図ることができるＤＣ／ＤＣコンバータ、その制御方法並びに直流給電システムを提供することを目的とする。

上記目的を達成するために本発明は、スイッチング制御を行う制御部を有し、スイッチング制御により蓄電池からの電力を直流バスに接続された直流負荷に供給するＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、
前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において前記直流バスの電圧が所定電圧以下となったことを検出すると、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成とする。

このような構成によれば、ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において直流バス電圧が低下し所定電圧以下となると、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を行い、スイッチング制御の間も直流バス電圧は低下し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電圧が直流バス電圧を超えるとＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れ、その後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うので、直流バス電圧の上昇を抑えることができ、直流バスに接続される直流負荷としての機器の信頼性を向上させることができる。

また、上記構成において、前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成としてもよい。

このような構成によれば、直流バス電圧をより迅速に出力設定電圧に安定化することができる。

また、上記構成において、前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧より低い電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が増加した後所定電流値まで減少したことを検出すると、前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成としてもよい。

このような構成によれば、直流負荷がより軽負荷である場合でも直流バス電圧の上昇を抑えることができる。

また、本発明の直流給電システムは、上記いずれかの構成のＤＣ／ＤＣコンバータと、前記ＤＣ／ＤＣコンバータに接続された蓄電池と、前記ＤＣ／ＤＣコンバータに接続された直流バスと、前記直流バスに接続された直流負荷と、を備え、
前記直流バスに接続された太陽光発電システム、燃料電池システム並びに商用電源の電力を変換するＡＣ／ＤＣコンバータのうち少なくとも一つを備えた構成とする。

また、本発明は、スイッチング制御を行う制御部を有し、スイッチング制御により蓄電池からの電力を直流バスに接続された直流負荷に供給するＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法において、
ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において前記直流バスの電圧が所定電圧以下となったことを検出する第１ステップと、
前記第１ステップの後、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う第２ステップと、を有する構成とする。

また、上記構成において、前記第２ステップにおいて、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成としてもよい。

また、上記構成において、前記第２ステップにおいて、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧より低い電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が増加した後所定電流値まで減少したことを検出すると、前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う構成としてもよい。

本発明によると、直流バス電圧の上昇を抑えることができ、直流バスに接続される機器の信頼性向上を図ることができる。

本発明の一実施形態に係る直流給電システムの構成を示す図である。本発明に係る蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータの一構成例を示す図である。本発明に係る蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータによる放電時制御の一例を示す波形図である。本発明に係る蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータによる放電時制御の別の一例を示す波形図である。本発明に係る蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータの別の一構成例を示す図である。

以下に本発明の実施形態を図面を参照して説明する。図１に、本発明の一実施形態に係る直流給電システム１００の構成を示す。図１に示すように、直流給電システム１００は、太陽電池１と太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２とからなる太陽光発電システム３と、双方向インバータ４と、商用電源５と、蓄電池６と、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７と、直流バス８と、直流負荷１２としてのＤＣ駆動エアコン９、ＤＣ駆動ＴＶ１０並びにＤＣ駆動冷蔵庫１１とを備えている。直流バス８には、太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２と、双方向インバータ４と、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７と、直流負荷１２が接続されている。

太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２は、太陽電池１からの直流電力をＤＣ／ＤＣ変換する。双方向インバータ４は、商用電源５からの交流電力を直流電力に変換したり、直流電力を系統側へ逆潮流したりする。また、例えば太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２の出力設定電圧を３９０Ｖ、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧を３８０Ｖ、双方向インバータ４の出力設定電圧を３７０Ｖとする。

ここで、図２に、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の一構成例を示す。蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７は、充電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１３と、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４とから構成される。

充電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１３は、降圧チョッパ回路１３Ａと、コントローラ１３Ｂと、平滑コンデンサ１３Ｃとから構成される。降圧チョッパ回路１３Ａは、ＮＰＮ型トランジスタで構成されるスイッチング素子１３Ｄと、ダイオード１３Ｅと、インダクタ１３Ｆと、コンデンサ１３Ｇとから構成される。平滑コンデンサ１３Ｃの一端が直流バス８の正極およびスイッチング素子１３Ｄのコレクタに接続される。スイッチング素子１３Ｄのエミッタがインダクタ１３Ｆの一端およびダイオード１３Ｅのカソードに接続され、スイッチング素子１３Ｄのベースがコントローラ１３Ｂに接続される。インダクタ１３Ｆの他端はコンデンサ１３Ｇの一端および蓄電池６の正極に接続される。そして、平滑コンデンサ１３Ｃの他端、ダイオード１３Ｅのアノード、コンデンサ１３Ｇの他端並びに蓄電池６の負極が直流バス８の負極に接続される。なお、スイッチング素子１３Ｄは、ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）やＭＯＳＦＥＴで構成されてもよい。

放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４は、昇圧チョッパ回路１４Ａと、コントローラ１４Ｂと、平滑コンデンサ１４Ｃと、電圧センサ１４Ｈと、電流センサ１４Ｉとから構成される。昇圧チョッパ回路１４Ａは、インダクタ１４Ｄと、ＮＰＮ型トランジスタで構成されるスイッチング素子１４Ｅと、ダイオード１４Ｆと、コンデンサ１４Ｇとから構成される。平滑コンデンサ１４Ｃの一端が蓄電池６の正極およびインダクタ１４Ｄの一端に接続される。インダクタ１４Ｄの他端がスイッチング素子１４Ｅのコレクタおよびダイオード１４Ｆのアノードに接続される。スイッチング素子１４Ｅのベースがコントローラ１４Ｂに接続される。ダイオード１４Ｆのカソードがコンデンサ１４Ｇの一端および電圧センサ１４Ｈに接続される。電圧センサ１４Ｈはコントローラ１４Ｂおよび直流バス８の正極にも接続される。そして、蓄電池６の負極、平滑コンデンサ１４Ｃの他端、スイッチング素子１４Ｅのエミッタ並びにコンデンサ１４Ｇの他端が電流センサ１４Ｉに接続され、電流センサ１４Ｉはコントローラ１４Ｂおよび直流バス８の負極にも接続される。なお、スイッチング素子１４Ｅは、ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）やＭＯＳＦＥＴで構成されてもよい。

充電動作の際は、直流バス８からの入力電圧は平滑コンデンサ１３Ｃにより平滑化され、平滑化された電圧が降圧チョッパ回路１３Ａにより設定電圧まで降圧され、蓄電池６が充電される。コントローラ１３Ｂがスイッチング素子１３Ｄを設定電圧に対応したデューティ比でスイッチング制御することで降圧チョッパ回路１３Ａは降圧動作を行う。

また、放電動作の際は、蓄電池６からの入力電圧が平滑コンデンサ１４Ｃにより平滑化され、平滑化された電圧が昇圧チョッパ回路１４Ａにより設定電圧まで昇圧され、直流バス８に昇圧された電圧が出力される。コントローラ１４Ｂが設定電圧に対応したデューティ比でスイッチング素子１４Ｅをスイッチング制御することで昇圧チョッパ回路１４Ａは昇圧動作を行う。

電圧センサ１４Ｈは、直流バス８の電圧を検出するセンサであり、検出信号をコントローラ１４Ｂに出力する。電流センサ１４Ｉは、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電流を検出するセンサであり、検出信号をコントローラ１４Ｂに出力する。

ここで、太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２（図１）の出力電力が直流負荷１２の必要電力に対して十分大きく、蓄電池６の充電量が少ない場合、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の充電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１３が蓄電池６に充電を行い、蓄電池６の充電量が十分になると、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７は停止状態となる。

このように、蓄電池６の充電量が十分で蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７が停止状態の場合に、太陽電池１の発電量が減少し、直流負荷１２の必要とする電力に対して太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２の出力電力が不足すると直流バス８の電圧が低下し、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７が蓄電池６の電力を直流バス８に供給開始する（即ち、放電動作を開始する）。以下、この放電動作について図３も用いながら説明する。なお、図３中、規定上限電圧Ｖｍａｘは例えば４２０Ｖであり、規定下限電圧Ｖｍｉｎは例えば３４０Ｖである。

図３のタイミングＴ０で既に直流バス電圧Ｖ１が太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２の出力設定電圧Ｖｓ（＝３９０Ｖ）より低下しており、直流バス電圧がさらに低下してゆき、タイミングＴ１で直流バス電圧Ｖ１が蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂ（＝３８０Ｖ）以下となったことをコントローラ１４Ｂ（図２）が電圧センサ１４Ｈの検出信号より検出すると、コントローラ１４Ｂはスイッチング制御を開始する。

ここで、コントローラ１４Ｂはスイッチングのパルス幅を除々に広げてゆき、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電圧Ｖ３が徐々に上昇し、この間も直流バス電圧Ｖ１は低下し、タイミングＴ２で放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電圧Ｖ３が直流バス電圧Ｖ１を超えると、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電流Ｉ１が流れ、これをコントローラ１４Ｂが電流センサ１４Ｉの検出信号により検出する。

すると、コントローラ１４Ｂは、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂに対応したパルス幅でスイッチング制御を開始する。これにより、直流バス電圧Ｖ１（＝放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電圧Ｖ３）が出力設定電圧Ｖｂまで上昇し安定化する。

ここで、従来制御では、タイミングＴ１でコントローラ１４Ｂは、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂに対応したパルス幅でスイッチング制御を開始するので、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電圧Ｖ２が急激に立ち上がり、直流バス電圧Ｖ０が規定上限電圧Ｖｍａｘ（＝４２０Ｖ）を超えて上昇してしまった。これに対し本発明の制御では、直流バス電圧Ｖ１の上昇を抑えて、直流バス電圧Ｖ１を蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂに安定化でき、直流バス８につながる直流負荷１２としての各機器の信頼性を向上させることができる。

また、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の放電動作における制御の別実施形態について図４を用いて以下説明する。

図４のタイミングＴ０で既に直流バス電圧Ｖ１が太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ２の出力設定電圧Ｖｓ（＝３９０Ｖ）より低下しており、直流バス電圧がさらに低下してゆき、タイミングＴ１で直流バス電圧Ｖ１が蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂ（＝３８０Ｖ）以下となったことをコントローラ１４Ｂが電圧センサ１４Ｈの検出信号より検出すると、コントローラ１４Ｂはスイッチング制御を開始する。

すると、コントローラ１４Ｂは、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂより低い設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を開始する。その後、放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ１４の出力電流Ｉ１が増加した後、所定電流値まで減少したことを電流センサ１４Ｉの検出信号によりコントローラ１４Ｂが検出すると（タイミングＴ３）、コントローラ１４Ｂは、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂに対応したパルス幅でスイッチング制御を開始する。

このような制御方法によれば、直流負荷１２がより軽負荷である場合でも、直流バス電圧Ｖ１の上昇を抑えて、直流バス電圧Ｖ１を蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の出力設定電圧Ｖｂに安定化でき、直流バス８につながる直流負荷１２としての各機器の信頼性を向上させることができる。

また、図５に、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７の別の構成例を示し、これはいわゆる双方向ＤＣ／ＤＣコンバータを示す。

図５に示すように、蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７は、コンデンサ１５と、インダクタ１６と、放電用スイッチング素子１７と、充電用スイッチング素子１８と、コンデンサ１９と、コントローラ２０と、ドライバ２１と、電圧センサ２２と、電流センサ２３と、を備えている。コンデンサ１５の一端が蓄電池６の正極およびインダクタ１６の一端に接続される。インダクタ１６の他端が放電用スイッチング素子１７の一端および充電用スイッチング素子１８の一端に接続される。充電用スイッチング素子１８の他端がコンデンサ１９の一端および電圧センサ２２に接続される。そして、コンデンサ１５の他端、放電用スイッチング素子１７の他端、コンデンサ１９の他端並びに電流センサ２３が蓄電池６の負極に接続される。また、電圧センサ２２は直流バス８の正極およびコントローラ２０に、電流センサ２３は直流バス８の負極およびコントローラ２０にも接続される。コントローラ２０は、ドライバ２１を介して放電用スイッチング素子１７および充電用スイッチング素子１８をスイッチング制御する。

放電動作時には、放電用スイッチング素子１７がオンで且つ充電用スイッチング素子１８がオフの状態で、蓄電池６の出力電圧によってインダクタ１６にエネルギーが蓄えられる。その後、放電用スイッチング素子１７がオフに切り換えられると共に充電用スイッチング素子１８がオンに切り換えられると、インダクタ１６に蓄えられたエネルギーが、充電用スイッチング素子１８を経て、コンデンサ１９によって安定化されたのち直流バス８に供給される。このようにして昇圧放電動作が実行される。

一方、充電動作時には、充電用スイッチング素子１８がオンで且つ放電用スイッチング素子１７がオフ状態で、直流バス８から出力される電力がインダクタ１６を経て蓄電池６に供給され、充電が行われる。その後、充電用スイッチング素子１８がオフに切り換えられると共に放電用スイッチング素子１７がオンに切り換えられると、コンデンサ１５並びに放電用スイッチング素子１７に電流が流れて、インダクタ１６に蓄えられたエネルギーがキャンセルされる。このようにして降圧充電動作が実行される。

このような双方向動作を行う蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ７を用いた場合も、先に図３、図４を用いて説明した放電時制御と同様な放電時制御を行うことができる。スイッチングのパルス幅を除々に広げる等のスイッチング制御は、コントローラ２０がドライバ２１を介して放電用スイッチング素子１７に対して行えばよい。

なお、本発明に係る直流給電システム１００において、太陽光発電システム３の代わりに、燃料電池システムを直流バス８に接続するようにしてもよい。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明の趣旨の範囲内であれば、実施形態は種々変更が可能である。

１００直流給電システム
１太陽電池
２太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ
３太陽光発電システム
４双方向インバータ
５商用電源
６蓄電池
７蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ
８直流バス
９ＤＣ駆動エアコン
１０ＤＣ駆動ＴＶ
１１ＤＣ駆動冷蔵庫
１２直流負荷
１３充電用ＤＣ／ＤＣコンバータ
１４放電用ＤＣ／ＤＣコンバータ
Ｖｍａｘ規定上限電圧
Ｖｍｉｎ規定下限電圧
Ｖｓ太陽電池用ＤＣ／ＤＣコンバータの出力設定電圧
Ｖｂ蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータの出力設定電圧
Ｖｇ双方向インバータの出力設定電圧
Ｖ０従来方式での直流バス電圧
Ｖ１本発明方式での直流バス電圧
Ｖ２従来方式での蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ出力電圧
Ｖ３本発明方式での蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ出力電圧
Ｉ０従来方式での蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ出力電流
Ｉ１本発明方式での蓄電池用ＤＣ／ＤＣコンバータ出力電流

Claims

スイッチング制御を行う制御部を有し、スイッチング制御により蓄電池からの電力を直流バスに接続された直流負荷に供給するＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、
前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において前記直流バスの電圧が所定電圧以下となったことを検出すると、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うことを特徴とするＤＣ／ＤＣコンバータ。
前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うことを特徴とする請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
前記制御部は、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧より低い電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が増加した後所定電流値まで減少したことを検出すると、前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うことを特徴とする請求項１に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
請求項１〜請求項３のいずれかに記載のＤＣ／ＤＣコンバータと、前記ＤＣ／ＤＣコンバータに接続された蓄電池と、前記ＤＣ／ＤＣコンバータに接続された直流バスと、前記直流バスに接続された直流負荷と、を備え、
前記直流バスに接続された太陽光発電システム、燃料電池システム並びに商用電源の電力を変換するＡＣ／ＤＣコンバータのうち少なくとも一つを備えたことを特徴とする直流給電システム。
スイッチング制御を行う制御部を有し、スイッチング制御により蓄電池からの電力を直流バスに接続された直流負荷に供給するＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法において、
ＤＣ／ＤＣコンバータの停止状態において前記直流バスの電圧が所定電圧以下となったことを検出する第１ステップと、
前記第１ステップの後、スイッチングのパルス幅を除々に広げるスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した後に出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行う第２ステップと、を有することを特徴とするＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法。
前記第２ステップにおいて、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うことを特徴とする請求項５に記載のＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法。
前記第２ステップにおいて、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が流れたことを検出した直後に前記出力設定電圧より低い電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を開始し、ＤＣ／ＤＣコンバータの出力電流が増加した後所定電流値まで減少したことを検出すると、前記出力設定電圧に対応したパルス幅でスイッチング制御を行うことを特徴とする請求項５に記載のＤＣ／ＤＣコンバータの制御方法。