JP2012007048A - 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 - Google Patents
摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012007048A JP2012007048A JP2010143067A JP2010143067A JP2012007048A JP 2012007048 A JP2012007048 A JP 2012007048A JP 2010143067 A JP2010143067 A JP 2010143067A JP 2010143067 A JP2010143067 A JP 2010143067A JP 2012007048 A JP2012007048 A JP 2012007048A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frictional resistance
- water
- soluble polymer
- coating film
- reducing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
【解決手段】 摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜中に含有されている水溶性高分子が2次構造体を形成することにより、塗膜表面近傍に形成される渦構造を消失させることができるから、船体表面に水と船体表面との間の摩擦抵抗を塗布して塗膜を形成することにより、水と船体表面との間の摩擦抵抗を低減することができる。
【選択図】 図23
Description
特許文献1および2には、水と船体表面と間の摩擦抵抗の低減を目的として、塗料に水溶性高分子を配合することが開示されている。しかし、これら文献に開示されている塗料、閉空間における実験(いわゆる内部流)に基づくものであるところから、開いた空間である海洋(いわゆる外部流)等において、水と船体表面との間の摩擦抵抗を低減することはできない。
また、特許文献3には、塗料組成に高吸水性樹脂を配合してなる塗料が開示されている。しかし、同文献に開示されている塗料には、高吸水性樹脂が配合されているものの、当該高吸水性樹脂により塗膜表面に形成される抱水コロイドは、水に溶解するものではないから、水と塗膜表面の間で生じる摩擦抵抗をトムズ効果により低減するものではない。
また、特許文献4には、熱搬送媒体として水中液体に摩擦低減剤を添加した熱搬送媒体が開示されている。しかし、同文献に開示されているものは、閉ざされた流路を通じて循環される熱搬送媒体の摩擦を低減するために、界面活性剤を添加した水溶液を熱搬送媒体として用いるものであり、水との間で生じる摩擦抵抗をトムズ効果により低減するものではない。
そこで、本発明は、外部流において水と船体表面との間の摩擦抵抗をトムズ効果により低減することができる摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶を提供することを目的としている。
請求項1に記載の本発明の摩擦抵抗低減塗料は、水中において2次構造体を形成する水溶性高分子を含有していることを特徴とする。
ここで、「2次構造体」とは、複数の水溶性高分子により形成された2次的な構造体をいい、例えば、分子やイオン原子などが集合したものである凝集体や、同一分子間に水素結合、電荷移動結合、疎水結合などのような比較的弱い結合力がはたらき、2分子あるいはそれ以上の分子が結合して、比較的規則性の良い集合体が形成されたものである会合体などが含まれる。また、「水中において2次構造体を形成する」とは、塗膜から溶出した水溶性高分子が2次構造体を形成すること、および塗膜の内部に水が侵入し、塗膜内において水溶性高分子の全部又は一部が2次構造体を形成することのいずれも含んでいる。
この構成により、塗膜化して水中で用いた場合に、水溶性高分子の形成した2次構造体によって、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減することができる。
この構成により、水溶性高分子の形成した会合体によって、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減することができる。
この構成により、ポリエチレンオキシドの形成した会合体によって、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減することができる。
この構成により、摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜表面を平滑なものとすることができる。
この構成により、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減するのに十分な大きさの2次構造体を水溶性高分子により形成することができる。
この構成により、水溶性高分子の溶出により摩擦抵抗低減塗料の塗膜が崩壊することを防止しつつ、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減することができる。
この構成により、摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜の連続層がアクリル系樹脂またはエポキシ系樹脂により構成されるから、連続層を形成する樹脂の影響により水溶性高分子が低分子化して2次構造体を形成できなくなることを防止できる。
ここで「塗膜更新性樹脂」とは、当該樹脂により形成された塗膜が、水中に保持される時間の経過とともに、その膜厚が減少するものをいう。
この構成により、塗膜更新性樹脂により形成された塗膜の膜厚の減少と共に、徐々に水溶性高分子を溶出させることができる。
この構成により、塗膜中の水溶性高分子により2次構造体を形成し、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減することができる。
ここで、「水中において50μm以上の長さを有する2次構造体が形成される」とは、塗膜から溶出した水溶性高分子が50μm以上の長さを有する2次構造体を形成すること、および塗膜の内部に水が侵入し、塗膜内において水溶性高分子の全部又は一部が50μm以上の長さを有する2次構造体を形成することのいずれも含んでいる。
この構成により、塗膜中の水溶性高分子により2次構造体を形成し、塗膜表面に形成される渦構造を消失させることができる。なお、50μm以上の長さを有する2次構造体を構成する水溶性高分子の分子量(群分子量)は1000万以上となる。
この構成により、水と塗装表面との間の摩擦抵抗を抑制することができる。
また、会合体とすることにより、同一分子間に働く比較的弱い結合力を摩擦抵抗低減に利用することが可能となる。
また、水溶性高分子が最大粒径40μm以下の粒子として摩擦抵抗低減塗料に含有されている構成とすれば、摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜を平滑なものとすることができ、水溶性高分子が溶出した後の塗膜表面も平滑なものとすることが可能となる。これにより、塗膜面の粗度が高くなることにより摩擦抵抗が増大すること抑制できる。
また、水溶性高分子の含有量が4重量%以上9重量%以下である構成とすれば、水溶性高分子が溶出して形成された間隙により塗膜が崩壊することを防止しつつ、摩擦抵抗を低減させるために十分な水溶性高分子を溶出させることができる。
また、塗膜更新性樹脂を含有している構成とすれば、摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜の厚さが水中において経時的に減少することから、当該塗膜中の水溶性高分子を徐々に放出することができ、塗膜更新による防汚性も付与できる。さらに、例えば、摩擦抵抗低減塗料中に水溶性高分子以外の他の成分(例えば防汚塗料)をも配合すれば、当該他の成分をも徐々に放出させることができる。
また、水溶性高分子により50μm以上の長さを有する2次構造体が形成される構成とすれば、塗膜表面の近傍に形成される渦に効果的に作用し、摩擦抵抗を確実に低減することができる。
水溶性高分子は、2次構造体を形成する前の単分子としてのZ平均分子量が100万以上のものであることが好ましく、200万以上のものであることがより好ましい。Z平均分子量が上記範囲のものを用いることにより、水と塗膜表面との間で生じる摩擦抵抗を低減するのに十分な大きさの2次構造体を水溶性高分子により形成することができる。
また、水中において水溶性高分子により形成される2次構造体は、それを構成する水溶性高分子全体の分子量(群分子量)が1000万以上であることが好ましい。なぜなら、塗膜表面付近に渦が形成されることによる塗膜表面と水との摩擦抵抗の増大を水溶性高分子の2次構造体により低減するには、2次構造体が50μm以上の長さを備えたものである必要があり、分子量100万の水溶性高分子(理想長さ100μm)が互い違いに絡み合った場合、50μmの2次構造体が形成されるためには最低10本の水溶性高分子が必要となることから、群分子量は1000万以上であると推測することができるからである。
ここで、水溶性高分子の含有量とは、摩擦抵抗低減塗料中に水溶性高分子が含まれている割合、すなわち摩擦抵抗低減塗料の重量全体を100重量%として、その中で、水溶性高分子占める重量%を意味している。
摩擦抵抗低減塗料中あるいは形成された塗膜中に含有される水溶性高分子に影響して水溶性高分子の分子量が小さくなること(低分子化)を防止できることから、上記樹脂の中では、アクリル系樹脂およびエポキシ系樹脂が、好ましく用いられる。
また、上述した本発明の摩擦抵抗低減塗料を船体に塗布することにより、本発明の船舶を製造することができる。
実施にあたり、塗膜表面で生じる水摩擦抵抗の要因に関する評価や、その低減機構を流体力学的なアプローチで研究するとともに、高分子種の選定や塗膜への配合方法、溶出物質の同定等の物質科学的アプローチを融合させた研究体制を構築した。
そして、塗膜から溶出した水溶性高分子にトムズ効果(ポリマー効果)を発揮させるための技術を開発し、現在の加水分解型防汚塗料より表面摩擦抵抗が低い摩擦抵抗低減塗料(実施例1)を作製した。この摩擦抵抗低減塗料について、二重円筒式抵抗測定装置による試験、および高精度摩擦抵抗計測装置を用いた曳航水槽試験から推定される実船(船長100m、船速13ノット)の摩擦抵抗が10%以上低減することを検証した。
壁面滲出実験における壁面近傍の速度分布を粒子画像流速測定装置(Particle Image Velocimetry装置、PIV装置)により測定した。その結果、壁面から水溶性高分子が滲出することの効果(ポリマー効果)により、壁面近傍の主流方向および壁面垂直方向の速度変動が小さく、乱れが抑制されていることを確認した。
壁面滲出実験を模擬した計算流体力学(数値流体力学、Computational Fluid Dynamics、以下、適宜「CFD」と略する。)計算、より具体的には、乱流の直接数値シミュレーション(Direct Numerical Simulation、以下、適宜「DNS」と略する。)計算により、壁面から滲出した水溶性高分子の効果によって壁面近傍に高濃度の水溶性高分子の分布が形成されること、および下流に行くにしたがって、大きな摩擦抵抗低減効果が得られることを確認した。
塗膜表面からの水溶性高分子の溶出を模擬するために、図1に示した滲出試験実験装置を用いて、多孔質壁を有する水路から水溶性高分子溶液を滲出させ、抵抗の変化を測定した。その結果を図2に示す。
図2に示したとおり、多孔質壁の壁面から水溶性高分子溶液を滲出させることにより、摩擦抵抗低減効果が得られることを確認した。なお、図2に示した実験においては、水溶性高分子としてポリエチレンオキシドを用いた。
また、DNS計算により、壁面からの拡散により水溶性高分子が壁面近傍のバッファ領域に導入され摩擦抵抗低減が起きることが示された。このDNS計算により得られた結果を図3に示す。図3に示したとおり、壁面から水溶性高分子が滲出して拡散することにより、水溶性高分子がバッファ領域に導入され摩擦抵抗低減が起きることが示された。同図では、縦軸RDが摩擦抵抗低減率を示しており、横軸xが滲出面の長さを示している。また、Newtonianが理論計算値、DNSが数値計算結果値、+Experiment(C1=100ppm)が実験結果値を示している。
x軸は、滲出面の長さを表し、0が滲出面の上流の部分で、流れが右側に行くようになっている。y軸は、滲出面より水溶性高分子を滲出させた場合のx軸に示されている滲出面の長さの点での低減効果を表している。下流に行けば行くほど低減効果が上がるのは、水溶性高分子の蓄積効果により濃度が高くなるためである。
摩擦抵抗は以下の式で表される。
式中、
τ :摩擦応力
u :速度の平行及び垂直成分
v :速度の垂直成分
u’:uの変動成分
v’:vの変動成分
μ :粘性係数
ρ :密度 である。
第2項がレイノルズ応力(主成分)である。
同図では、縦軸がレイノルズ応力成分を表しており、横軸が壁面からの距離を示している。同図に示した結果から、水溶性高分子の滲出により壁面近傍の速度の変動が小さくなる(=流れの乱れが抑制される)ことが確認された。
なお、DNS計算により得られた計算値と実験値の違いは、流速の違いによるものである。このように図5と図6の間でy軸の数値が違っていることは、実験と同じ流速としてDNS計算を行うことが計算能力の点で不可能であるためである。また、x軸の値が異なっているのは、図5に示した実験値は、無次元化しているが、図6に示した計算値は、実測値であることによるものである。しかし、両者の中身(技術的意義)は同じである。
以上のとおり、実験値(図5)とDNS計算により得られた値(図6)との比較により、定性的に、実験値と計算値の傾向が同じであることが確認されている。
図7に示すように、摩擦抵抗低減効果を有する水溶性高分子を含有する塗料を用いて、回転円筒1表面に厚さ200μmの塗膜を形成し、超純水で満たされている円筒2に入れて、回転円筒1を500(回転/分、rpm)で回転させることにより、回転円筒1のトルクをトルク計3により計測した。この測定結果を、対照として測定した無塗装の回転円筒1について同条件で測定された結果と比較することにより、水溶性高分子の摩擦抵抗低減効果を計算した。また、測定中に塗料から溶出した水溶性高分子が円筒2内の超純水中に溶解するので、水溶性高分子が溶解したこの水溶液を円筒2の取り出し口4から採取し、ゲル浸透クロマトグラフ/多角度光散乱検出器(GPC-MALS)を用いて、Z平均分子量(Mz)と、重量平均分離量(Mw)とを求めた。
上記の式中、Niは分子量Miの分子数を示している。
図9は水溶性高分子の重量平均分子量(Mw)と摩擦抵抗低減率との関係を示すグラフである。同図に示すように、重量平均分子量を用いると、同じ重量平均分子量のものであっても、水溶性高分子を水中に浸漬させる時間が長くなるに従って、摩擦抵抗低減率が小さくなる。このことから、水中に浸漬させる時間が長くなるに従って水溶性高分子が劣化すること、および重量平均分子量は摩擦抵抗低減率を推測するための統一的な指標として適切な指標ではないことが分かった。
図9は、図7を用いて説明した方法により、回転円筒1で攪拌し続けたときの抵抗低減を測定したものであり、攪拌開始を0分として、7分後、1時間後及び2時間後において、円筒2内の水溶性高分子の水溶液を回転円筒1の回転中に採取して、GPC-MALSで、その水溶液に含まれている水溶性高分子の分子量及び慣性半径を測定したものである。
分子量分布と摩擦抵抗低減効果の関係を示すため、水溶性高分子としてポリエチレンオキシドを用い、水中への浸漬時間を7分としたものの結果(D−1)、水中への浸漬時間を1時間としたものの結果(C−4)、水中への浸漬時間を2時間としたものの結果(D−4)について、平均分子量(MzおよびMw)と摩擦抵抗低減率との関係を調べた。その結果を表1に示す。
図10はD−1、C−4およびD−5の分子量分布を示す。同図の横軸はその数値が大きくなるほど低分子量である。縦軸は、最も大きな割合で含まれている分子量の成分を1とし、当該成分に対する他の分子量の成分の相対的な割合を示している。
表1により、重量平均分子量(Mw)が同等のものであっても、Z平均分子量(Mz)が大きいほど摩擦抵抗低減率が大きくなることが示されている。
また、D−1、C−4およびD−5は、重量平均分子量(Mw)が同等であるものの、図10のグラフ中に丸を付して示したように高分子量成分に差がある。このことから、D−1、C−4およびD−5との間で摩擦抵抗低減率に大きな差が生じたのは、この丸を付した高分子量成分(超高分子量成分)の含有量の差に起因するものと考えられ、この超高分子量成分が摩擦抵抗低減率の向上に寄与しているものと推定することができる。
図11は、上述したとおり実測結果との対応が良好な(図5、図6参照)精度の高いDNS計算を用いて、水溶性高分子の長さと摩擦係数との関係とを求めた結果を示したものである。同図では、横軸が水溶性高分子の長さを示し、縦軸が摩擦係数を示している。図11によれば、水溶性高分子を配合しない場合の摩擦係数の計算値(8.0×10−3)よりも低い摩擦係数を得ることすなわち摩擦抵抗低減を実現するには、その長さが50μm以上の水溶性高分子を用いる必要があることが示唆されている。なお、DNS計算は、水溶性高分子の配合量を100ppmとして行った。
このようにDNS計算の結果により、摩擦抵抗低減は、壁面(塗膜表面)近傍の乱流中の渦構造に直接作用するだけのサイズ(渦構造の幅と同程度の長さ50μm以上)の水溶性高分子が必要であることが分かった。しかし、50μm以上の長さを単高分子で実現することは不可能であることから、50μm以上の長さを得るには、水溶性高分子により2次構造体を形成することが必要となる。このような2次構造体を形成する水溶性高分子としては、ポリエチレンオキシド(明成化学工業株式会社製E100および住友化学株式会社製PEO18ZF)がある。また、ポリエチレンオキシドの他にポリエチレングリコールもある。
ポリエチレングリコール(polyethylene glycol、略称PEG)は、エチレングリコールが重合した構造をもつ高分子化合物(ポリエーテル)である。ポリエチレンオキシド(polyethylene oxide、略称PEO)も基本的に同じ構造を有する化合物であるが、PEGは分子量が50,000g/mol以下のもの(エチレングリコールの重合体)をいい、PPEOはより高分子量のもの(付加重合体)をいう。両者は物理的性質(融点、粘度など)が異なり用途も異なるが、化学的性質はほぼ同じである。
図12は、ポリエチレンオキシドにより形成される2次構造体の一例を示す模式図であり、ポリエチレンオキシド鎖の酸素原子が、水との水素結合を介して、他のポリエチレンオキシド鎖の酸素原子と結合することにより、会合体を形成しているものを模式的に示したものである。また、図13は、ポリエチレンオキシドにより形成される2次構造体の一例を示す図面代用写真である。
Z平均分子量100万の水溶性高分子(理想長さ10μm)が互い違いに絡み合った場合を想定すると、2次構造体として50μmの水溶性高分子群を形成するためには、最低でも10本の水溶性高分子鎖が必要である。このことから、2次構造体としての分子量(群分子量)は、1000万以上であることが必要であると推測される。
水溶性高分子を含有する摩擦抵抗低減塗料は、(1)配合された水溶性高分子を劣化させないこと、(2)形成された塗膜からの水溶性高分子の安定した溶出が持続すること、(3)形成された塗膜から水溶性高分子が溶出した後の表面粗度が増大しないことが必要となる。
これら要件を充足させる塗料樹脂・顔料・溶剤を選定するにあたり、水溶性高分子の溶出・溶解過程をふまえて、樹脂の耐水性・強度、含有する水溶性高分子との親和性・反応性(劣化抑制)、水溶性高分子の加工(粒径、修飾)等を考慮した。
(水溶性高分子)
摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜から溶出した水溶性高分子により摩擦抵抗低減効果を得るには、水溶性高分子が水中において2次構造体を形成するものである必要がある。このような性質を備えたポリエチレンオキシドとして、本実施例1では、住友化学株式会社製PEO18ZFをジェットミルで最大粒径が38μm以下にしたものを用いた。
(塗料樹脂)
摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜の連続層を構成する不揮発性の塗料樹脂としては、配合された水溶性高分子を劣化させず、形成された塗膜からの水溶性高分子の安定した溶出を持続させるものを用いる必要がある。水溶性高分子として用いたポリエチレンオキシドに対して、上記のような性能を備えたものとして、アクリル樹脂(商品名:パラロイドB−66、ローム・アンド・ハース社製)を用いた。
(その他の成分)
摩擦抵抗低減塗料を着色するための顔料としてタルク(商品名:TTKタルク、竹原化学工業社製)、弁柄(商品名:弁柄No.404、森下弁柄工業社製)、亜鉛華(酸化亜鉛3種、ハクスイテック製)を、摩擦抵抗低減塗料の粘度調整などを目的とした揮発性の溶剤としてキシレンを、流れ止め剤(商品名:ディスパロン A630−20X、楠本化成社製)を用いた。なお、塗膜から水中への水溶性高分子の溶出は、塗料中の揮発成分が乾燥する際に形成された無数のピンホールを介して水に接した水溶性高分子が膨潤することにより生じる。
(調整方法)
上述した成分を表2に示す分量で混合し、実施例1の摩擦抵抗低減塗料を調製した。
〔実施例2〕
アクリル樹脂の代わりにエポキシ樹脂(商品名:D.E.R.671−X75、ダウケミカル社製)とポリアミド樹脂(商品名:ラッカマイド TD−966、大日本インキ科学工業社製)を用い、キシレンの代わりにキシレンとメチルイソブチルケトン(シェルジャパン製)、n−ブタノール(チッソ社製)を用いた以外は、実施例1と同様にして摩擦抵抗低減塗料を調製した。
図15は、摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜から水溶性高分子が溶出する溶出メカニズムを模式的に示した説明図である。同図に示すように、鋼板11表面の塗膜12が水13と接すると、その表面層12Sに水13が染み込む。これにより表面層12Sの水溶性高分子14が水13により膨潤し、塗膜12の表面より溶出し2次構造体を形成する。
また、塗膜は塗料樹脂15の連続層に水溶性高分子14が分散されたものとして構成されている。このため、十分な強度を備えた塗料樹脂15により塗膜12を構成しないと、水3で水溶性高分子14が膨潤することにより塗膜12が崩壊してしまい、水溶性高分子14の溶出を制御することができなくなる。
また、水13が染み込むことにより塗膜12が崩壊しない範囲で、塗膜12中で2次構造体を形成させることもできる。
図16は、実施例1の摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜からの水溶性高分子の溶出速度を評価した結果を示すグラフである。水溶性高分子の溶出速度の評価は、鋼板上に乾燥した状態で約200μmの厚さとなる塗膜を形成し、20℃の水中に浸漬し、水中に溶出した炭素量を測定することにより、水溶性高分子の濃度を評価することに行った。図16に示されているように、塗膜を浸漬した水中の水溶液濃度に急激な変化が生じていないことから、実施例1の摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜は、水溶性高分子の溶出速度が制御されていることが分かる。
図17は、実施例2の摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜からの水溶性高分子の溶出速度を評価した結果を示すグラフである。水溶性高分子の溶出速度の評価は、実施例1と同様の方法により行った。図17に示されているように、実施例2の摩擦抵抗低減塗料により形成された塗膜は、水溶性高分子の溶出速度が制御されていることが分かる。
実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜による摩擦抵抗低減効果を、二重円筒式抵抗測定装置を用いて評価した。二重円筒式抵抗測定装置は、2つの円筒のうちの一方表面に測定対象試料の塗膜を形成し、二つの円筒の間に水を入れた状態で一方の円筒を回転させたときのトルク応力を測定するものである。実施例1の摩擦抵抗低減塗料との比較のため、既存製品(中国塗料株式会社製 自己研磨型防汚塗料SGP1000)についても、同様の条件により二重円筒式抵抗測定装置を用いた測定を行った。なお、二重円筒式抵抗測定装置としては、図7を用いて説明した装置を用いた。
図18は、実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜による摩擦抵抗低減効果を、二重円筒式抵抗測定装置を用いて評価した結果を示すグラフである。同図に示されているように、実施例1の摩擦抵抗低減塗料では、既存製品(SGP1000)に比べて、明らかに摩擦抵抗に該当するトルクが低減している。このように、上記測定の結果、実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜により、比較対照とした既存製品よりも10%以上の摩擦抵抗低減効果が得られた。
本実施例1の摩擦抵抗低減塗料は、水溶性高分子としてポリエチレンオキシドを含有している。このポリエチレンオキシドはジェットミルで粉砕したポリエチレンオキシド粒子として摩擦抵抗低減塗料に配合した。粉砕により得られるポリエチレンオキシド粒子の粒径と摩擦抵抗低減効果との関係を検討した結果について以下に示す。
図19は、粒径の異なるポリエチレンオキシド粒子が配合された摩擦抵抗低減塗料が塗布された鋼板の塗装面の曝露試験前後の状態を示す図面代用写真である。同図の(a)(b)は、最大粒径が100μmとなるように粉砕されたポリエチレンオキシド粒子が配合されたものの試験前後の塗装面の状態、(c)(d)は、最大粒径が38μmとなるように粉砕されたポリエチレンオキシド粒子が配合されたものの試験前後の塗装面の状態を、それぞれ示している。図面代用写真中に比較対照として示したスケールは、共通のものである。また、曝露試験は、鋼板表面に実施例1の摩擦抵抗低減塗料により厚さ200μmの塗膜を形成し、20℃の十分な量の水中に浸漬させた状態で50時間放置することにより行った。
対して、最大粒径が38μmであるポリエチレンオキシド粒子が配合されたものにより形成された塗膜は、図19(c)に示されるように、塗膜表面が平滑なものとなる。さらに、図19(d)に示されるように、試験後においても、塗膜表面を平滑なもののまま維持することができる。
以上のとおり、摩擦抵抗低減塗料に配合するポリエチレンオキシド粒子の最大粒子径を38μm以下とすることにより塗膜表面を平滑なままに維持することができる。このため、ポリエチレンオキシド粒子の最大粒子系を38μm以下とすることにより、経時的に塗膜表面の粗度が増大することに起因する摩擦抵抗の増大を抑制することができる。また、ポリエチレンオキシド粒子としては、その表面が円滑な曲面状のものが望ましい。
実施例1の摩擦抵抗低減塗料により摩擦抵抗低減効果が得られることは、二重円筒式抵抗測定装置を用いた実験により確認されている。しかし、二重円筒式抵抗測定装置は、閉ざされた空間(内部流)中の結果を示すものである。これは、一つの目安にはなるものの、摩擦抵抗低減塗料から溶出した水溶性高分子が何時までも二重円筒内に留まるところから、船舶等に適用した場合の実態を正しく反映しているとは言い難い。
そこで、開かれた空間である海洋(外部流)中における摩擦抵抗低減効果を評価することができる高精度摩擦抵抗計測装置(特開2010−2356号公報参照)を用いて、実施例1の摩擦抵抗低減塗料の外部流中における摩擦抵抗低減効果を測定した。
図20は、本測定において用いた高精度摩擦抵抗計測装置の概略を説明する図面代用写真である。同図に示すように、高精度摩擦抵抗計測装置は、装置下部に前後の板バネを介してブランコ式につり下げられた測定対象の抵抗を計測する装置である。同図には、進行方向の長さが2mの厚さ10mmの平行につり下げられた平板の一方に実施例1の摩擦抵抗低減塗料(ポリエチレンオキシド8%、最大粒子径38μm以下)を塗布し(膜厚200μm)、他方に対照としての市販塗料(中国塗料株式会社製 自己研磨型防汚塗料SGP1000)を塗布し(膜厚200μm)、これら2枚の平板を同時に曳航することにより両者の抵抗差を測定する場合を示している。このように2枚の平板を同時に曳航し両者の抵抗差を評価することにより、試験状態の相違が緩和されることから、精度の高い結果が得られる。
本測定は、長さ150mの海上技術安全研究所の第三船舶試験水槽を用いて、曳航速度1.0m/sの条件で行った。
また、CFD計算によれば、実船スケール(船長100m)での船長長手方向のポリエチレンオキシドの濃度分布を推定すると、2mの平板において得られた2%の摩擦抵抗低減効果は、実船における14%の摩擦抵抗低減効果に相当する。このことから、実施例1の摩擦抵抗低減塗料により船体に塗膜を形成すれば、海洋において十分な摩擦抵抗低減効果が得られることが示唆されている。
表3は、上述した長さ2mの平板模型および8m船型模型について高精度摩擦抵抗計測装置を用いて行った試験により得られた摩擦抵抗低減率を示している。同表においては、試験開始から2.5時間〜3.5時間の間に行われた4回〜9回の航走を平均して得られた結果の平均値を抵抗低減として示している。
表3によれば、摩擦抵抗低減率が、船長2mでは6.6%であるのに対し船長8mでは11.5%となっており、船長が長くなるに従って摩擦抵抗低減率も大きくなることが示されている。ポリエチレンオキシドの濃度が船尾側に行くにつれて大きくなる結果として、船長が長くなるに従って摩擦抵抗低減効果も大きくなったものと推定することができる。また、この実験結果は、長さ2mの平板における2%の摩擦抵抗低減効果が、実船における14%の摩擦抵抗低減効果に相当するとしたCFD計算の結果を支持している。CFD計算によれば、船長2mで6.6%、船長8mで11.5%の摩擦抵抗低減効果は、船長100では18.4%の摩擦抵抗低減効果に相当する。
上述したとおり、実施例1の摩擦抵抗低減塗料によれば、外洋等の外部流においても十分な摩擦抵抗低減効果が得られる。そして、このことは、実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜から溶出したポリエチレンオキシドにより、塗膜表面近傍に2次構造体が形成されたことによるものである。
実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜から溶出した水溶性高分子が2次構造体を形成していることについては、水溶性高分子を含む水溶液を液体窒素で瞬間冷凍させて、真空ポンプで、水分等を蒸発させる方法(フリーズドライ法)で凍結乾燥させた状態を、走査型電子顕微鏡(FE−SEM)で観測した状態を、撮影した写真により確認した。
図23は、実施例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜から溶出したポリエチレンオキシドを含む水溶液を凍結乾燥させたものを示す図面代用写真である。同図よれば、ポリエチレンオキシドが2次構造体を形成していること、およびその長さが50μmよりも長いことが分かる。
比較例1として、実施例1のアクリル樹脂の代わりにビニル樹脂(商品名:UCAR Solution Vinyl Resin VAGD、ユニオン・カーバイド日本社製)を、キシレンの代わりにキシレンとメチルイソブチルケトン(シェルジャパン社製)を用いた以外は、実施例1と同様の条件により、比較例1の摩擦抵抗低減塗料を調製した。この比較例1の摩擦抵抗低減塗料は、上述した高精度摩擦抵抗計測装置を用いた抵抗測定の結果、摩擦抵抗低減効果が認められなかった。比較例1の摩擦抵抗低減塗料の組成を表4に示す。
図24は、比較例1の摩擦抵抗低減塗料の塗膜から溶出した水溶性高分子を含む水溶液を凍結乾燥させたものを示す図面代用写真である。同図よれば、比較例1では、水溶性高分子が50μmよりも長い2次構造体を形成していないことが分かる。
摩擦抵抗低減塗料中に含まれる水溶性高分子量と摩擦抵抗低減効果との関係を調べるため、上述した実施例1の摩擦抵抗低減塗料中のポリエチレンオキシドの含有量を5重量%としたものと、8重量%としたものとを作製した。そして、2mの平板を用いて上述した高精度摩擦抵抗計測装置による抵抗測定を行った。
図25は5%のポリエチレンオキシドを含有するものの実験結果を示すグラフであり、図26は8%のポリエチレンオキシドを含有するものの実験結果を示すグラフである。これらの図により、ポリエチレンオキシドを5%以上配合する摩擦低減効果が得られること、およびポリエチレンオキシドを8%配合すればより十分な摩擦低減効果が得られることが分かる。
Claims (11)
- 水中において2次構造体を形成する水溶性高分子を含有していることを特徴とする摩擦抵抗低減塗料。
- 前記水溶性高分子の前記2次構造体が会合体であることを特徴とする請求項1に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 前記水溶性高分子がポリエチレンオキシドであることを特徴とする請求項1または2に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 前記水溶性高分子が最大粒径40μm以下の粒子として含有されていることを特徴とする請求項1乃至3のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 前記水溶性高分子のZ平均分子量が100万以上であることを特徴とする請求項1乃至4のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 前記水溶性高分子の摩擦抵抗低減塗料中の含有量が4重量%以上9重量%以下であることを特徴とする請求項1乃至5のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- アクリル系樹脂またはエポキシ系樹脂を含有していることを特徴とする請求項1乃至6のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 塗膜更新性樹脂を含有していることを特徴とする請求項1乃至7のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料。
- 請求項1乃至8のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料を水中で使用される構造物に塗布したことを特徴とする摩擦抵抗低減塗膜。
- 前記水溶性高分子により水中において50μm以上の長さを有する2次構造体が形成されることを特徴とする請求項9に記載の摩擦抵抗低減塗膜。
- 請求項1乃至8のうちの1項に記載の摩擦抵抗低減塗料が船体に塗布されていることを特徴とする船舶。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010143067A JP6188114B2 (ja) | 2010-06-23 | 2010-06-23 | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010143067A JP6188114B2 (ja) | 2010-06-23 | 2010-06-23 | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017068512A Division JP6291691B2 (ja) | 2017-03-30 | 2017-03-30 | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012007048A true JP2012007048A (ja) | 2012-01-12 |
JP2012007048A5 JP2012007048A5 (ja) | 2013-09-05 |
JP6188114B2 JP6188114B2 (ja) | 2017-08-30 |
Family
ID=45537955
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010143067A Expired - Fee Related JP6188114B2 (ja) | 2010-06-23 | 2010-06-23 | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6188114B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013153877A1 (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-17 | 中国塗料株式会社 | 船底塗膜の摩擦抵抗予測方法および、該方法を用いた塗膜性能評価方法、塗膜性能評価装置 |
WO2017099180A1 (ja) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | 中国塗料株式会社 | 摩擦抵抗低減塗膜形成用の塗料組成物、塗膜、及び塗膜付き基材 |
CN108368383A (zh) * | 2015-12-25 | 2018-08-03 | 中国涂料株式会社 | 用于形成降低摩擦阻力的涂膜的涂料组合物、涂膜和带涂膜的基材 |
JP2020063427A (ja) * | 2018-09-06 | 2020-04-23 | 花王株式会社 | 流動抵抗低減剤 |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62156185A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-11 | Nippon Oil Co Ltd | 液体の流動抵抗低下方法 |
JPH01213403A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-28 | Desanto:Kk | 流体抵抗軽減性の水着 |
JPH03503379A (ja) * | 1988-03-23 | 1991-08-01 | イー・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニー | 低摩擦係数表面 |
JPH11343427A (ja) * | 1998-06-01 | 1999-12-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 塗 料 |
JP2000136396A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-05-16 | Toho Chem Ind Co Ltd | 水系熱搬送媒体の配管内摩擦抵抗の低減方法 |
JP2000198996A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-18 | Toho Chem Ind Co Ltd | 配管内摩擦抵抗の低減方法 |
JP2001342432A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Nippon Paint Marine Kk | 塗料組成物 |
JP2002038178A (ja) * | 2000-07-19 | 2002-02-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 潤滑油 |
JP2003277691A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-02 | Nippon Paint Co Ltd | 水中摩擦低減塗膜及び水中摩擦低減方法 |
WO2005116155A1 (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nippon Paint Co., Ltd. | 塗料組成物、塗膜及び水中摩擦低減方法 |
JP2006282857A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Toyo Gosei Kogyo Kk | 感光性組成物及びその光架橋体 |
JP2007169628A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-07-05 | Nippon Paint Co Ltd | 塗料組成物、塗膜、水中摩擦低減方法及び塗料組成物の製造方法 |
-
2010
- 2010-06-23 JP JP2010143067A patent/JP6188114B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62156185A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-11 | Nippon Oil Co Ltd | 液体の流動抵抗低下方法 |
JPH01213403A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-28 | Desanto:Kk | 流体抵抗軽減性の水着 |
JPH03503379A (ja) * | 1988-03-23 | 1991-08-01 | イー・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニー | 低摩擦係数表面 |
JPH11343427A (ja) * | 1998-06-01 | 1999-12-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 塗 料 |
JP2000136396A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-05-16 | Toho Chem Ind Co Ltd | 水系熱搬送媒体の配管内摩擦抵抗の低減方法 |
JP2000198996A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-18 | Toho Chem Ind Co Ltd | 配管内摩擦抵抗の低減方法 |
JP2001342432A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Nippon Paint Marine Kk | 塗料組成物 |
JP2002038178A (ja) * | 2000-07-19 | 2002-02-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 潤滑油 |
JP2003277691A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-02 | Nippon Paint Co Ltd | 水中摩擦低減塗膜及び水中摩擦低減方法 |
WO2005116155A1 (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nippon Paint Co., Ltd. | 塗料組成物、塗膜及び水中摩擦低減方法 |
JP2006282857A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Toyo Gosei Kogyo Kk | 感光性組成物及びその光架橋体 |
JP2007169628A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-07-05 | Nippon Paint Co Ltd | 塗料組成物、塗膜、水中摩擦低減方法及び塗料組成物の製造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
"土田英俊", 高分子の科学,, vol. 昭和61年,, JPN6015021573, pages 7 - 15, ISSN: 0003084718 * |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2515232B (en) * | 2012-04-09 | 2018-05-16 | Chugoku Marine Paints | A device and methods for estimating the frictional resistance of a ship bottom coating film and evaluating coating film performance |
JP2013217766A (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-24 | Chugoku Marine Paints Ltd | 船底塗膜の摩擦抵抗予測方法および、該方法を用いた塗膜性能評価方法、塗膜性能評価装置 |
CN104204770A (zh) * | 2012-04-09 | 2014-12-10 | 中国涂料株式会社 | 船底涂膜的摩擦阻力预测方法以及使用该方法的涂膜性能评价方法、涂膜性能评价装置 |
GB2515232A (en) * | 2012-04-09 | 2014-12-17 | Chugoku Marine Paints | Method for estimating frictional resistance of ship bottom coating film, and method for evaluating coating film performance and device for evaluating coating |
CN104204770B (zh) * | 2012-04-09 | 2017-02-08 | 中国涂料株式会社 | 船底涂膜的摩擦阻力预测方法以及使用该方法的涂膜性能评价方法、涂膜性能评价装置 |
WO2013153877A1 (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-17 | 中国塗料株式会社 | 船底塗膜の摩擦抵抗予測方法および、該方法を用いた塗膜性能評価方法、塗膜性能評価装置 |
US10145781B2 (en) | 2012-04-09 | 2018-12-04 | Chugoku Marine Paints, Ltd. | Method of estimating frictional resistance of ship bottom coating film, and a method of evaluating coating film performance using said method and a device for evaluating coating film performance |
WO2017099180A1 (ja) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | 中国塗料株式会社 | 摩擦抵抗低減塗膜形成用の塗料組成物、塗膜、及び塗膜付き基材 |
CN108368381A (zh) * | 2015-12-11 | 2018-08-03 | 中国涂料株式会社 | 用于形成降低摩擦阻力的涂膜的涂料组合物、涂膜和带涂膜的基材 |
JPWO2017099180A1 (ja) * | 2015-12-11 | 2018-10-04 | 中国塗料株式会社 | 摩擦抵抗低減塗膜形成用の塗料組成物、塗膜、及び塗膜付き基材 |
CN108368383A (zh) * | 2015-12-25 | 2018-08-03 | 中国涂料株式会社 | 用于形成降低摩擦阻力的涂膜的涂料组合物、涂膜和带涂膜的基材 |
JP2020063427A (ja) * | 2018-09-06 | 2020-04-23 | 花王株式会社 | 流動抵抗低減剤 |
JP7372087B2 (ja) | 2018-09-06 | 2023-10-31 | 花王株式会社 | 流動抵抗低減剤 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6188114B2 (ja) | 2017-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6291691B2 (ja) | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 | |
JP6188114B2 (ja) | 摩擦抵抗低減塗料、摩擦抵抗低減塗膜および船舶 | |
Elbing et al. | Modification of the mean near-wall velocity profile of a high-Reynolds number turbulent boundary layer with the injection of drag-reducing polymer solutions | |
Elbing et al. | Flow-induced degradation of drag-reducing polymer solutions within a high-Reynolds-number turbulent boundary layer | |
JP6659023B2 (ja) | 摩擦抵抗低減塗膜形成用の塗料組成物、塗膜、及び塗膜付き基材 | |
CN105820713A (zh) | 一种用于海洋船舶的自修复涂料及其制备方法 | |
Qi et al. | Enhanced anticorrosion performance of zinc rich epoxy coatings modified with stainless steel flakes | |
Xu et al. | Flow accelerated corrosion and erosion− corrosion behavior of marine carbon steel in natural seawater | |
JP2012007048A5 (ja) | ||
Wu et al. | Highly efficient antifouling property based on self‐generating hydrogel layer of polyacrylamide coatings | |
Lin et al. | Development and drag-reducing performance of a water-soluble polymer coating | |
Dai et al. | A novel marine antifouling coating based on a self-polishing zinc-polyurethane copolymer | |
Rafla et al. | Effect of Soluble Chromate Inhibitor on the Macro-and Meso-Scale Damage Morphology and Electrochemical Corrosion Behavior of AA7050-T7451 Coupled to Type 316 Stainless Steel | |
Marceaux et al. | Effects of accelerated ageing conditions on the mechanism of chemically-active antifouling coatings | |
US4088623A (en) | Coatings that reduce flow resistance and turbulent drag at their interface with liquids | |
Kiil et al. | Estimation of polishing and leaching behaviour of antifouling paints using mathematical modelling: a literature review | |
JP6596802B2 (ja) | 摩擦抵抗低減塗膜形成用の塗料組成物、塗膜、及び塗膜付き基材 | |
Olsen et al. | Replacement of traditional seawater-soluble pigments by starch and hydrolytic enzymes in polishing antifouling coatings | |
Wang et al. | The particle size effect of MALPB-DEA dispersions on their anticorrosion performances as waterborne coatings on galvanized sheet | |
Yan et al. | Effect of PDMS viscosity and additive amount of curing agent solution on the mechanical properties of PDMS fouling release coating | |
Gao et al. | The corrosion resistance of graphene-modified oily epoxy coating on AZ31 magnesium alloys | |
JP2017119800A (ja) | 筆記具用水性インキ組成物、およびそれを用いた筆記具 | |
Kojima et al. | Leaching phenomena of antifouling agents from ships’ hull paints | |
Zhang et al. | Time-dependant effect evaluation of surface characters in seawater of fouling-release antifouling coatings based on fluoro-copolymer | |
Talahatu et al. | RESISTANCE REDUCTION ON TRIMARAN SHIP MODEL BY BIOPOLYMER OF EEL SLIME. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130621 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130621 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20130621 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140724 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140902 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141104 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150602 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150901 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151005 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20151028 |
|
A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20151225 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161110 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170330 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170728 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6188114 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |