JP2011149333A - ポート噴射型多気筒内燃機関 - Google Patents

Abstract

【課題】少ない熱エネルギーの投入で噴射燃料の気化促進に高い効果を得ることのできるポート噴射型多気筒内燃機関を提供する。
【解決手段】直列に並んだ一対の気筒間で互いに隣り合う吸気ポート１６のそれぞれの下方に温水流路４を設ける。吸気ポート１６に備えるインジェクタ１０１は、燃料の噴射方向をポート底壁に向けて取り付ける。
【選択図】図２

Description

本発明は、ポート噴射型多気筒内燃機関、詳しくは、直列４気筒やＶ型６気筒のように少なくとも２つの気筒が直列に配置されていて、各気筒には複数の吸気ポートが設けられているポート噴射型多気筒内燃機関に関する。

始動時の噴射燃料の気化を促進することは、自動車用の内燃機関における重要な課題の１つとして認知されている。この課題に関してはかねてより様々な提案がなされている。実開平５−７３２５５号公報に開示されている噴射燃料加熱装置はそのような提案の一つである。この公報に開示されている噴射燃料加熱装置とは、吸気ポートの底壁の裏面に取り付けられたＰＣＴヒータである。このＰＣＴヒータが取り付けられている箇所に向けてインジェクタより燃料を噴射することで、噴射燃料はＰＣＴヒータから発せられる熱によって加熱されて気化を促される。

実開平５−７３２５５号公報 特開平６−３３８４１号公報 特開平６−１０８０５号公報 特開２００７−２９２０５８号公報 特開２００８−２９１６８６号公報

ところで、吸気ポートの壁面に付着した燃料が気化する際、その気化熱によって吸気ポート壁面からは熱が奪われる。内燃機関の暖機が完了した後は、ウオータジャケットからの熱が吸気ポートの壁面に伝えられるため、燃料の気化によって熱が奪われるとしても吸気ポートの壁面が冷えてしまうことは無い筈である。

しかしながら、吸気ポート底壁の裏面にＰＣＴヒータが取り付けられていると、このＰＣＴヒータが障壁となってウオータジャケットから吸気ポート底壁への熱の伝達は阻害される。このため、吸気ポート底壁は噴射燃料の気化熱によって冷やされてしまい、暖機が完了しているにも関わらず壁面付着燃料量の増加が起きてしまう。

この場合、暖機完了後もＰＣＴヒータに通電するならば、それが発生する熱によって吸気ポート底壁の冷却を防ぐことができる。しかし、そこで投入される熱エネルギーは本来なら投入の必要のなかったエネルギーであるため、燃費の悪化という新たな問題が起きてしまう。

本発明は、上述のような課題に鑑みてなされたもので、少ない熱エネルギーの投入で噴射燃料の気化促進に高い効果を得ることのできるポート噴射型多気筒内燃機関を提供することを目的とする。

上記目的のために、第１の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、少なくとも２つの気筒が直列に配置され、各気筒には複数の吸気ポートが設けられているポート噴射型多気筒内燃機関において、
直列に並んだ一対の気筒間で互いに隣り合う吸気ポート（以下、特定吸気ポート）のそれぞれの下方に設けられた温水流路と、
前記特定吸気ポートに設けられたインジェクタであって、燃料の噴射方向をポート底壁に向けて取り付けられている第１インジェクタと、
を備えることを特徴としている。

第２の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、第１の発明のポート噴射型多気筒内燃機関において、
前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第１インジェクタ制御手段、
をさらに備えることを特徴としている。

第３の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、第２の発明のポート噴射型多気筒内燃機関において、
前記第１インジェクタ制御手段は、前記内燃機関の暖機の完了後は、前記内燃機関の負荷が高いほど、また、回転数が高いほど前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを進角することを特徴としている。

第４の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、第１の発明のポート噴射型多気筒内燃機関において、
前記特定吸気ポート以外の吸気ポートに設けられたインジェクタであって、燃料の噴射方向を吸気口に向けて取り付けられている第２インジェクタ、
をさらに備えることを特徴としている。

第５の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、第４の発明のポート噴射型多気筒内燃機関において、
前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第２インジェクタによる燃料噴射を停止し、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行う第２インジェクタ制御手段と、
前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第１インジェクタ制御手段と、
をさらに備えることを特徴としている。

第６の発明のポート噴射型多気筒内燃機関は、第４の発明のポート噴射型多気筒内燃機関において、
前記内燃機関の負荷が所定の高負荷基準より低い場合には前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準を超える場合には前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第２インジェクタ制御手段と、
前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準より低い場合には前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを吸気行程内において負荷が高いほど、また、回転数が高いほど進角し、前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準を超える場合には前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを吸気行程後半に設定する第１インジェクタ制御手段と、
をさらに備えることを特徴としている。

第１の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、吸気ポートの下方に温水流路が設けられているので、温水流路からの熱によって吸気ポート底壁を暖めることができる。そして、暖められた吸気ポートの底壁に向けて燃料が噴射されるので、吸気ポート底壁からの付着燃料の気化を促進することができる。暖機の完了後は、内燃機関が発生する熱によって温水流路内の温水は高温に保たれるので、吸気ポート底壁が噴射燃料の気化熱によって冷やされるような事態は自ずと防止される。さらに、温水流路が設けられている特定吸気ポートは直列に並んだ一対の気筒間で互いに隣り合う吸気ポートであるから、温水の集中的な投入によって熱エネルギーの外部への漏れを少なくすることができる。すなわち、少ない熱エネルギーの投入で噴射燃料の気化促進に高い効果を得ることができる。

第２の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、暖機が完了するまでは第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行うことで、第１インジェクタからの噴射燃料を吸気ポート底壁に積極的に噴き付け、温水流路から吸気ポート底壁に供給される熱によって噴射燃料の気化を促進することができる。暖機の完了後は第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行うことで、噴射燃料は吸入空気の気流に乗って筒内に吸入されていき、噴射燃料の吸気ポート底壁への付着は抑えられる。

第３の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、第１インジェクタによる噴射燃料が必ず吸気口に向かうように、筒内に向かう吸入空気の流速に応じて第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを変えることができる。

第４の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、燃料の噴射方向の異なる２種類のインジェクタを適宜使い分けることによって状況に応じた運転方法を採ることが容易になる。

第５の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、暖機が完了するまでは第２インジェクタによる燃料噴射は停止し、第１インジェクタによる燃料噴射は吸気行程より前に行うことで、噴射燃料の吸気ポート壁面への付着を抑えて噴射燃料を効率的に気化させることができる。暖機の完了後は第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行うことで、吸気ポート内での噴射燃料の気化時間を十分に確保することができる。また、第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行うことで、噴射燃料の吸気ポート底壁への過度の付着を抑えることができる。つまり、両噴射弁による噴射燃料の気化状況を最適な状況に揃えることができる。

第６の発明のポート噴射型多気筒内燃機関によれば、低・中負荷状態のときには第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行いつつ、第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを高負荷・高回転側ほど進角することによって、両インジェクタによる噴射燃料の気化状況を最適な状況に揃えることができる。高負荷状態のときには第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行いつつ、第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを吸気行程後半に設定することで、噴射燃料を燃焼室内で気化させることができ、それにより筒内温度を低下させて体積効率を高めることができる。

本発明の実施の形態１のポート噴射型多気筒内燃機関のシリンダヘッドを示す図である。 図１のＡ−Ａ断面の詳細を示す図である。 図１のＢ−Ｂ断面の詳細を示す図である。 本発明の実施の形態１の噴射時期制御の手順を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態１の下向きインジェクタ（第１インジェクタ）の制御方法について説明するための図である。 本発明の実施の形態２の噴射時期制御の手順を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態２の噴射時期制御で用いられる負荷から吸気弁向きインジェクタ（第２インジェクタ）による噴射時期を決定するためのマップのイメージを示す図である。 本発明の実施の形態２の噴射時期制御で用いられる負荷と回転数とから下向きインジェクタ（第１インジェクタ）による噴射時期を決定するためのマップのイメージを示す図である。

実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１について図１乃至図５の各図を参照して説明する。

図１は、本実施の形態のポート噴射型多気筒内燃機関のシリンダヘッドをシリンダブロックの側から見た図である。このシリンダヘッド２の形状から分かるように、本実施の形態の内燃機関は４つの気筒１０，２０，３０，４０が直列に配置された直列４気筒内燃機関である。また、図から明らかなように、各気筒にはそれぞれ２つの吸気口と２つの排気口が形成されている。例えば、第１気筒１０には吸気口１１，１２と排気口１３，１４が形成され、第２気筒２０には吸気口２１，２２と排気口２３，２４が形成されている。シリンダヘッド２には吸気口に接続される吸気ポートが各気筒に２つずつ形成され、排気口に接続される排気ポートが各気筒に２つずつ形成されている。

本実施の形態の内燃機関の一つの特徴は、シリンダヘッド２に温水供給管８が接続されていることである。温水供給管８はシリンダヘッド２と図示しない蓄熱システムとを接続し、内燃機関の始動時に蓄熱システムからシリンダヘッド２へ温水を供給する。図１において一点鎖線で囲まれた２つの領域５，６がシリンダヘッド２内の温水の供給領域である。温水供給領域５は第１気筒１０と第２気筒２０との間の領域、詳しくは、第１気筒１０の第２気筒２０側の吸気ポート（吸気口１２に接続される吸気ポート）の下方と、第２気筒２０の第１気筒１０側の吸気ポート（吸気口２１に接続される吸気ポート）の下方である。温水供給領域６は第３気筒３０と第４気筒４０との間の領域、詳しくは、第３気筒３０の第４気筒４０側の吸気ポートの下方と、第４気筒４０の第３気筒３０側の吸気ポートの下方である。

図２は図１のＡ−Ａ断面の詳細を示す図である。この図には吸気口１２に接続される吸気ポート１６と、排気口１４に接続される排気ポート１８とが示されている。前述のように、吸気ポート１６は隣接する第２気筒２０の吸気ポートと隣り合っていて、その下方には温水が供給されるようになっている。この温水の供給を受けるため、吸気ポート１６の底壁の裏側には温水流路４が形成されている。温水供給管８はこの温水流路４に接続されている。吸気ポート１６には、その内部に燃料を噴射するインジェクタ１０１が設けられている。このインジェクタ１０１は、図２にその噴射形態が示されるように、燃料の噴射方向を通常よりも下向きに、詳しくは、吸気ポート１６の底壁に向けて取り付けられている。以下、このインジェクタ１０１を下向きインジェクタと称する。

図３は図１のＢ−Ｂ断面の詳細を示す図である。この図には吸気口１１に接続される吸気ポート１５と、排気口１３に接続される排気ポート１７とが示されている。吸気ポート１６の場合とは異なり、吸気ポート１５の底壁の裏側には温水流路は形成されていない。つまり、吸気ポート１５へは温水の供給は行われない。また、本実施の形態の内燃機関は、吸気ポート１５の内部に燃料を噴射するインジェクタ１０２を備えている。このインジェクタ１０２は、図３にその噴射形態が示されるように、燃料の噴射方向を通常の方向、すなわち、吸気口１１に向けて（図示しない吸気弁の傘部の裏面に向けて）取り付けられている。以下、このインジェクタ１０２を吸気弁向きインジェクタと称する。

本実施の形態の内燃機関によれば、２つの吸気ポート１５，１６のうち一方の吸気ポート１６の下方には温水流路４が設けられているので、温水流路４からの熱によって吸気ポート１６の底壁を暖めることができる。そして、下向きインジェクタ１０１からは暖められた吸気ポート１６の底壁に向けて燃料が噴射されるので、吸気ポート１６の底壁からの付着燃料の気化を促進することができる。暖機の完了後は、内燃機関が発生する熱によって温水流路４内の温水は高温に保たれるので、吸気ポート１６の底壁が噴射燃料の気化熱によって冷やされるような事態は自ずと防止される。さらに、温水流路４が設けられている吸気ポート１６は図１に示すように直列に並んだ一対の気筒間で互いに隣り合う吸気ポートであるから、温水の集中的な投入によって熱エネルギーの外部への漏れを少なくすることができる。すなわち、本実施の形態の内燃機関によれば、少ない熱エネルギーの投入で噴射燃料の気化促進に高い効果を得ることができる。

なお、本実施の形態の内燃機関による効果を最大限に引き出すには、下向きインジェクタ１０１は吸気弁向きインジェクタ１０２よりも小型のインジェクタであることが好ましい。小型のインジェクタによれば燃料の霧化が向上するので、温水流路４から吸気ポート１６の底壁に供給される熱による噴射燃料の気化の促進効果を高めることができる。

また、本実施の形態の内燃機関によれば、各吸気ポート１５，１６に燃料の噴射方向を互いに異ならせて配備されている２つのインジェクタ１０１，１０２を適宜使い分けることによって、以下に説明するような噴射時期制御を実施することが可能である。

図４は、本実施の形態で採られる噴射時期制御の手順を示すフローチャートである。噴射時期制御は、詳しくは、各インジェクタ１０１，１０２による燃料噴射時期の制御であって、内燃機関に備えられる図示しない制御装置によって行われる。

本実施の形態の噴射時期制御の最初のステップＳ１０１では、内燃機関の暖機が完了したかどうか、例えば水温を基準にして判定される。未だ暖機が完了していない場合、つまり、低温始動時には、温水の供給の無い吸気ポート１５への吸気弁向きインジェクタ（ＩＮ弁向きＩＮＪ）１０２による燃料噴射は禁止され（ステップ１０４）、温水が供給されている吸気ポート１６への下向きインジェクタ（下向きＩＮＪ）１０１による吸気非同期噴射が行われる（ステップＳ１０５）。吸気非同期噴射とは吸気弁が開く前、すなわち、吸気行程より前に燃料噴射を実施することを意味する。これによれば、下向きインジェクタ１０１からの噴射燃料を吸気ポート１６の底壁に積極的に噴きつけ、温水流路４から吸気ポート１６の底壁に供給される熱によって噴射燃料の気化を促進することができる。

暖機が完了した場合には、吸気弁向きインジェクタ１０２による吸気非同期噴射が開始される（ステップ１０２）。吸気非同期噴射によれば、吸気ポート１５内での噴射燃料の気化時間を十分に確保することができる。そして、下向きインジェクタ１０１による燃料噴射は、暖機の完了後、吸気非同期噴射から吸気同期噴射へ切り替えられる（ステップＳ１０３）。吸気同期噴射とは吸気弁が開いている間、すなわち、吸気行程中に燃料噴射を実施することを意味する。図５には、吸気非同期噴射から吸気同期噴射へ切り替えることで生じる吸気ポート１６内での燃料噴霧の変化を示している。吸気非同期噴射の場合は、下向きインジェクタ１０１の噴射方向である吸気ポート１６の底壁に向かう燃料噴霧が形成される。ところが、吸気同期噴射の場合は、下向きインジェクタ１０１から噴射された燃料は筒内へ吸入される空気によって流され、吸気口１２に向かう燃料噴霧が形成される。これにより、噴射燃料の吸気ポート１６の底壁への過度の付着は抑えられ、両インジェクタ１０１，１０２による噴射燃料の気化状況は最適な状況に揃えられる。

実施の形態２．
次に、本発明の実施の形態２について図６乃至図８の各図を参照して説明する。

本実施の形態のポート噴射型多気筒内燃機関は、実施の形態１と同様に図１、図２及び図３によって特定される構造を有している。本実施の形態と実施の形態１との違いは、内燃機関の制御装置によって行われる噴射時期制御、すなわち、インジェクタ１０１，１０２による燃料噴射時期の制御にある。

図６は、本実施の形態で採られる噴射時期制御の手順を示すフローチャートである。この噴射時期制御の特徴は、暖機が完了しているかどうかによって各インジェクタ１０１，１０２の制御方法を変えるだけでなく、内燃機関が高負荷状態にあるかどうかによっても各インジェクタ１０１，１０２の制御方法を変えることにある。図７は、本実施の形態の噴射時期制御で用いられる負荷から吸気弁向きインジェクタ１０２による噴射時期を決定するためのマップのイメージを示す図である。図８は、本実施の形態の噴射時期制御で用いられる負荷と回転数とから下向きインジェクタ１０１による噴射時期を決定するためのマップのイメージを示す図である。

本実施の形態の噴射時期制御の最初のステップＳ２０１では、内燃機関の負荷が所定の高負荷基準より低いかどうか、すなわち、高負荷状態でないかどうか判定される。判定の結果、高負荷状態でない場合には、図７のマップに示すように、吸気弁向きインジェクタ（ＩＮ弁向きＩＮＪ）１０２による燃料噴射の形態は吸気非同期噴射（具体的には６０°ＢＴＤＣでの燃料噴射）とされる（ステップＳ２０２）。吸気非同期噴射によれば、吸気ポート１５内での噴射燃料の気化時間を十分に確保することができる。一方、高負荷状態の場合には、吸気弁向きインジェクタ１０２による燃料噴射の形態は吸気同期噴射（具体的には１２０°ＡＴＤＣでの燃料噴射）とされる（ステップＳ２０９）。吸気同期噴射、しかも、吸気行程後半の吸気同期噴射によれば、噴射燃料を燃焼室内で気化させることができ、それにより筒内温度を低下させて体積効率を高めることが可能となる。

ステップＳ２０１の判定の結果に基づいて吸気弁向きインジェクタ１０２の制御方法が決定されると、次に、ステップＳ２０３，Ｓ２０４の判定の結果に基づいて下向きインジェクタ１０１の制御方法が決定される。まず、ステップＳ２０３では、内燃機関の暖機が完了したかどうか判定される。未だ暖機が完了していない場合、つまり、低温始動時には、下向きインジェクタ（下向きＩＮＪ）１０１による吸気非同期噴射（具体的には６０°ＢＴＤＣでの燃料噴射）が行われる（ステップＳ２１１）。

暖機が完了している場合には、次のステップＳ２０４の判定が行われる。ステップＳ２０４では、内燃機関が高負荷状態でないかどうか判定される。判定の結果、高負荷状態でない場合には、まず、ステップＳ２０５にてエンジン回転数ＮＥとエンジン負荷ｋｌが求められる。そして、次のステップＳ２０６では、図８に示すマップを参照してエンジン回転数ＮＥとエンジン負荷ｋｌとから下向きインジェクタ１０１による噴射時期が求められる。ステップＳ２０７では吸気弁向きインジェクタ１０２による燃料噴射が中止される。続くステップＳ２０８では、ステップＳ２０６で求められた噴射時期に従って下向きインジェクタ１０１による吸気同期噴射が行われる。この場合の噴射時期は、図８に示すように、エンジン負荷が高いほど、また、エンジン回転数が高いほど進角されるようになっている。このような設定によれば、筒内に向かう吸入空気の流速が速いほど燃料噴射のタイミングが早められるので、下向きインジェクタ１０１による噴射燃料が必ず吸気口１２に向かうように仕向けることができる。これにより、噴射燃料の吸気ポート１６の壁面への過度の付着は抑えられ、両インジェクタ１０１，１０２による噴射燃料の気化状況は最適な状況に揃えられる。

ステップＳ２０４の判定の結果、内燃機関が高負荷状態の場合には、下向きインジェクタ１０１による燃料噴射の形態は吸気同期噴射とされるが、その噴射時期は吸気行程の後半（具体的には１５０°ＡＴＤＣ）に固定される（ステップＳ２１０）。吸気同期噴射、しかも、吸気行程後半の吸気同期噴射によれば、噴射燃料を燃焼室内で気化させることができ、それにより筒内温度を低下させて体積効率を高めることが可能となる。

その他．
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。例えば、上述の実施の形態では本発明を直列４気筒内燃機関に適用しているが、本発明は少なくとも２つの気筒が直列に配置されている気筒であれば適用可能である。したがって、例えば、Ｖ型６気筒内燃機関や水平対向４気筒内燃機関にも適用可能である。

２ シリンダヘッド
４ 温水流路
５，６ 温水供給領域
８ 温水供給管
１１，１２ 吸気口
１３，１４ 排気口
１５，１６ 吸気ポート
１７，１８ 排気ポート
１０，２０，３０，４０ 気筒
１０１ 下向きインジェクタ（第１インジェクタ）
１０２ 吸気弁向きインジェクタ（第２インジェクタ）

Claims (6)

1. 少なくとも２つの気筒が直列に配置され、各気筒には複数の吸気ポートが設けられているポート噴射型多気筒内燃機関において、
   直列に並んだ一対の気筒間で互いに隣り合う吸気ポート（以下、特定吸気ポート）のそれぞれの下方に設けられた温水流路と、
   前記特定吸気ポートに設けられたインジェクタであって、燃料の噴射方向をポート底壁に向けて取り付けられている第１インジェクタと、
   を備えることを特徴とするポート噴射型多気筒内燃機関。
2. 前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第１インジェクタ制御手段、
   をさらに備えることを特徴とする請求項１に記載のポート噴射型多気筒内燃機関。
3. 前記第１インジェクタ制御手段は、前記内燃機関の暖機の完了後は、前記内燃機関の負荷が高いほど、また、回転数が高いほど前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを進角することを特徴とする請求項２に記載のポート噴射型多気筒内燃機関。
4. 前記特定吸気ポート以外の吸気ポートに設けられたインジェクタであって、燃料の噴射方向を吸気口に向けて取り付けられている第２インジェクタ、
   をさらに備えることを特徴とする請求項１に記載のポート噴射型多気筒内燃機関。
5. 前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第２インジェクタによる燃料噴射を停止し、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行う第２インジェクタ制御手段と、
   前記内燃機関の暖機が完了するまでは前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の暖機の完了後は前記第１インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第１インジェクタ制御手段と、
   をさらに備えることを特徴とする請求項４に記載のポート噴射型多気筒内燃機関。
6. 前記内燃機関の負荷が所定の高負荷基準より低い場合には前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程より前に行い、前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準を超える場合には前記第２インジェクタによる燃料噴射を吸気行程中に行う第２インジェクタ制御手段と、
   前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準より低い場合には前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを吸気行程内において負荷が高いほど、また、回転数が高いほど進角し、前記内燃機関の負荷が前記高負荷基準を超える場合には前記第１インジェクタによる燃料噴射のタイミングを吸気行程後半に設定する第１インジェクタ制御手段と、
   をさらに備えることを特徴とする請求項４に記載のポート噴射型多気筒内燃機関。

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