JP2011114964A - 電力変換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】直流／直流変換を行う電力変換装置において、広範囲の入力電圧に対して所望の出力電圧を過電流を流すことなく安定して得る。
【解決手段】直流電源１の後段に、複数の単相インバータ２０ａ〜２０ｄを直列接続し、その後段に、整流ダイオード５を介して接続された平滑コンデンサ６と、平滑コンデンサ６をバイパスさせる短絡用スイッチ４とを備える。そして、制御回路７では、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードを、直流電源１の電圧に応じて切り替えると共に、出力電圧Ｖｏと指令値との偏差に基づいて駆動信号７ａ、７ｂの時比率を調整することにより、出力電圧Ｖｏを指令値に緩やかに追従させる。
【選択図】図３

Description

この発明は、直流電源の直流電力を電圧の異なる直流電力に変換する電力変換装置に関するものである。

従来の電力変換装置としての昇圧回路は、スイッチ素子、インダクタ、ダイオード及び出力側の平滑用電解コンデンサを有して構成される。そして、入力側の平滑用電解コンデンサで平滑化された太陽電池からの入力電圧は、この昇圧回路のスイッチ素子をオンオフすることにより昇圧されて、あるいは昇圧回路で昇圧されることなくスルーして後段のインバータ回路に与えられる（例えば、特許文献１参照）。

特許第３９４１３４６号公報

このような従来の電力変換装置では、出力する電力容量の増加とともに大容量のリアクトルが必要となり、装置の大型化や重量増加という問題点があった。また、この問題を回避するためにスイッチ素子を高周波でスイッチングすると、多大な損失およびノイズが発生するものであった。

この発明は、上記のような問題点を解消するために成されたものであって、直流／直流変換を行う電力変換装置において、電力損失およびノイズを低減化し、かつ装置構成の小型軽量化を促進して、変換効率の良好な電力変換装置を提供することを目的とする。

この発明に係る電力変換装置は、半導体スイッチ素子と直流電圧源とをそれぞれ有した複数の単相インバータの交流側を直列接続して構成され、該交流側を直流電源の出力に直列接続して上記各単相インバータの出力の総和を上記直流電源の出力に重畳するインバータ回路と、該インバータ回路の後段に整流素子を介して接続され、該インバータ回路からの出力を平滑する平滑コンデンサと、上記複数の単相インバータの内、最後段に接続された単相インバータに一端が接続され、他端が上記平滑コンデンサの負極に接続された短絡用スイッチと、上記各単相インバータの出力制御および上記短絡用スイッチのオンオフ制御を所定の周期で行う制御回路とを備える。上記制御回路は、上記各単相インバータの出力制御および上記短絡用スイッチのオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードを予め保持して、上記直流電源の電圧に応じて上記複数の制御モードを切り替えると共に、上記平滑コンデンサの電圧が所望の出力電圧に追従する速度を緩やかに調整する調整手段を有する。そして上記電力変換装置は、上記インバータ回路における直流電力の充放電を利用して上記直流電源からの入力電圧を上記所望の出力電圧に直流／直流変換するものである。

この発明によると、インバータ回路における直流電力の充放電を利用して直流／直流変換を行うため、大容量のリアクトルを要しない。また、短絡用スイッチおよびインバータ回路内の半導体スイッチ素子は、高周波スイッチングが不要であり、インバータ回路のスイッチングで扱う電圧を比較的小さい電圧にできる。このため、電力損失およびノイズの低減化と装置構成の小型軽量化とが促進された電力変換装置が実現できる。
また、直流電源の電圧に応じて複数の制御モードを切り替えることにより、昇圧比を広範囲に選択でき、広範囲の入力電圧に対して所望の出力電圧を安定して得ることができる。さらに、上記平滑コンデンサの電圧が所望の出力電圧に追従する速度を緩やかに調整する調整手段を有するため、制御モードの切り替え時における過電流を抑制して電力変換装置の信頼性を向上させる。

この発明の実施の形態１による電力変換装置の主回路構成図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の全体構成図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御動作を説明する図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の基準動作を説明する波形図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の直流電源電圧に対する各コンデンサ電圧の関係を示す図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の直流電源電圧に対する各コンデンサ電圧の関係をグラフ化して示す図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＡによる動作を説明するための回路図である。 図７に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＢによる動作を説明するための回路図である。 図９に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＣによる動作を説明するための回路図である。 図１１に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＤによる動作を説明するための回路図である。 図１３に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＥによる動作を説明するための回路図である。 図１５に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＦによる動作を説明するための回路図である。 図１７に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置の制御モードＧによる動作を説明するための回路図である。 図１９に対応する制御を説明するための図である。 この発明の実施の形態１による効果を比較例と共に説明した波形図である。

実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１による電力変換装置について説明する。図１はこの発明の実施の形態１による電力変換装置の主回路構成図である。
図１に示すように、太陽電池等から成る直流電源１の出力に、インバータ回路２０の交流側が直列接続される。インバータ回路２０は、第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの交流側を直列接続して構成され、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力の総和を、インバータ回路２０の出力として直流電源１からの直流電圧に重畳する。
インバータ回路２０を構成する第１、第２、第３の単相インバータ２０ａ、２０ｂ、２０ｃは、半導体スイッチ素子２１〜２４、３１〜３４、４１〜４４および直流電圧源としての第１、第２、第３のコンデンサ２５（Ｃ１）、３５（Ｃ２）、４５（Ｃ３）から構成される。また、最後段の第４の単相インバータ２０ｄ（Ｃ４）は、半導体スイッチ素子５２とダイオード５６と第４のコンデンサ５５とから成るハーフブリッジ単相インバータで構成される。
ここで、半導体スイッチ素子２１〜２４、３１〜３４、４１〜４４、５２は、図に示すように、ソース・ドレイン間にダイオードが内蔵されたMOSFET（Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor）、あるいはダイオードが逆並列に接続されたIGBT（Insulated Gate Bipolar Transistor）などを用いる。

またインバータ回路２０の後段には、導通／非導通を決定するための整流素子としての整流ダイオード５を介して平滑コンデンサ６（Ｃｏ）が接続され、第４のコンデンサ５５の負極と平滑コンデンサ６の負極との間に短絡用スイッチ４が接続される。
また、短絡用スイッチ４は、IGBTやMOSFET等の半導体スイッチ素子、あるいは機械式のスイッチなどでも良い。
なお、最後段の第４の単相インバータ２０ｄは、他の単相インバータ２０ａ〜２０ｃと同様のフルブリッジ単相インバータとしても良く、その場合は、短絡用スイッチ４と整流ダイオード５のアノードとの接続点がインバータ回路２０の後段の交流出力線に接続される。また、短絡用スイッチ４の他端は平滑コンデンサ６の負極に接続され、整流ダイオード５のカソード側が出力段の平滑コンデンサ６の正極に接続される。

このように構成される実施の形態１の電力変換装置の制御動作について、図２、図３に基づいて説明する。
図２に示すように、電力変換装置は、インバータ回路２０内の各第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御を行う制御回路７と、第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの各コンデンサＣ１〜Ｃ４のコンデンサ電圧Ｖｃ１〜Ｖｃ４を検出する電圧検出器１１〜１４、インバータ回路２０の入力電圧、即ち直流電源１の電圧Ｖｉｎを検出する入力電圧検出器１０、および、出力電圧となる平滑コンデンサ６の電圧Ｖｏを検出する出力電圧検出器１５とを備える。制御回路７は、例えばマイクロコンピュータやデジタルシグナルプロセッサなどで構成され、電圧検出器１０〜１５の各出力信号を入力として、インバータ回路２０内の各スイッチング素子および短絡用スイッチ４を駆動制御する。なお、７ａは、インバータ回路２０内の各スイッチング素子への駆動信号をまとめて示したインバータ回路用駆動信号であり、７ｂは短絡用スイッチ４への駆動信号である。

図３に、制御回路７での制御動作を説明するブロック図を示す。制御回路７は、制御モード切替部７０と調整手段としての速度調整部７５と駆動信号生成部７６とを備える。制御モード切替部７０では、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードを予め保持して、検出された直流電源電圧Ｖｉｎに応じて制御モードを決定する。各制御モードの詳細については後述するが、複数の制御モードは各制御モード毎に直流／直流変換の異なる昇圧比を有しており、制御モード切替部７０は、制御モードとそれに伴う昇圧比とを決定し、これにより直流電源電圧Ｖｉｎに昇圧比を乗じた出力電圧指令Ｖｏ^＊も決定される。

また、制御回路７は、決定された制御モードを用いて所定の周期にて各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御を行うが、その際、速度調整部７５により、検出された出力電圧Ｖｏを出力電圧指令Ｖｏ^＊に追従させるフィードバック制御を行って、その追従速度を緩やかに調整する。速度調整部７５では、出力電圧指令Ｖｏ^＊と出力電圧Ｖｏとの偏差を減算器７１で演算し、制御器７２、７３により、偏差を増幅してフィードバック制御信号Ｒｅｆとして出力する。そして、フィードバック制御信号Ｒｅｆと、例えば鋸歯状波で予め定めた高周波（例えば、１ｋＨｚ）のキャリア信号Ｃｒとをコンパレータ７４にて比較し、インバータ回路用駆動信号７ａおよび短絡用スイッチ４への駆動信号７ｂのＤｕｔｙを出力する。
駆動信号生成部７６では、決定された制御モードに応じた基準の駆動信号を、速度調整部７５からのＤｕｔｙにて時比率を調整して、インバータ回路用駆動信号７ａおよび短絡用スイッチ４への駆動信号７ｂを生成して出力する。

この実施の形態は、複数の制御モードＡ〜Ｇを有するものであるが、制御モードＡを用いて、電力変換装置の基準動作を以下に説明する。この場合、基準動作とは、速度調整部７５にて調整されない場合、即ち、制御モードに応じた基準の駆動信号をそのままインバータ回路用駆動信号７ａおよび短絡用スイッチへの駆動信号７ｂに用いた場合の動作であり、各部の動作波形を図４に示す。
図４において、Ｖｂｉｔ１〜Ｖｂｉｔ４は、第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力電圧、Ｖａは直流電源電圧Ｖｉｎに第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力電圧Ｖｂｉｔ１〜Ｖｂｉｔ４を重畳した電圧、即ち、Ｖｉｎ＋Ｖｂｉｔ１＋Ｖｂｉｔ２＋Ｖｂｉｔ３＋Ｖｂｉｔ４である。また、Ｓ(ON/OFF)は、短絡用スイッチ４のオンオフ状態を示す信号である。
なお、図４では、出力電圧の波形は、正、０、負のレベルでのみ表示したが、第１〜第４の単相インバータ２０ａ〜２０ｄの各コンデンサ電圧Ｖｃ１〜Ｖｃ４、直流電源電圧Ｖｉｎおよび電圧Ｖａの設定比は、（Ｖｃ１：Ｖｃ２：Ｖｃ３：Ｖｃ４：Ｖｉｎ：Ｖａ）＝（１：１：１：４：６：８）とする。

この制御モードＡによる、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御と短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせ動作は、検出された直流電源電圧Ｖｉｎが５４０Ｖ≦Ｖｉｎ＜６００Ｖの場合に選択され、基準の駆動信号に基づいて一定の周期Ｔで繰り返される。
この制御モードＡでは、インバータ回路２０の直流電力の充放電動作における１周期をＴ１〜Ｔ４の４つの制御期間に分けて、Ｔ１では、短絡用スイッチ４をオン状態にして平滑コンデンサ６をバイパスし、インバータ回路２０は直流電力を充電する。Ｔ２〜Ｔ４では、短絡用スイッチ４をオフ状態にしてインバータ回路２０は全体として直流電力を放電し、直流電源電圧Ｖｉｎに重畳した電圧Ｖａで、整流ダイオード５を介して平滑コンデンサ６を充電する。この平滑コンデンサ６の電圧Ｖｏが出力電圧Ｖｏで、この制御モードＡは、直流電源電圧Ｖｉｎに対し出力電圧Ｖｏを１．３３倍に昇圧する動作モードである。

４つの制御期間Ｔ１〜Ｔ４の各期間幅は互いの比率が固定であり、この場合、全て同じである。各単相インバータ２０ａ〜２０ｄでは、出力電圧が正となる期間でコンデンサ２５、３５、４５、５５を放電し、出力電圧が負となる期間でコンデンサ２５、３５、４５、５５を充電する。そして、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間が同等になるように各制御期間Ｔ１〜Ｔ４は設定される。

図５は、各制御モードＡ〜Ｇにおける、直流電源電圧Ｖｉｎに対する、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄのコンデンサ２５、３５、４５、５５および平滑コンデンサ６の各コンデンサ電圧Ｖｃ１〜Ｖｃ４、Ｖｏの関係を示す図である。図に示すように、昇圧比（Ｒａｔｉｏ）が１．３３倍、１．５０倍、１．７５倍、２．００倍、２．３３倍、２．６６倍、３．００倍と計７種類の制御モードＡ〜Ｇが存在する。
このように、直流電源電圧Ｖｉｎに応じて制御モードＡ〜Ｇを切り替えて用いることで、インバータ回路２０における直流電力の充放電を利用して昇圧する。昇圧比は各制御モード毎に決まっており、電圧Ｖｉｎが小さいほど昇圧比が大きくなるような制御モードＡ〜Ｇを選択して、出力電圧Ｖｏを７００Ｖ〜８４０Ｖの範囲内に昇圧する。

図５で示した、直流電源電圧Ｖｉｎに対する各コンデンサ電圧Ｖｃ１〜Ｖｃ４、Ｖｏの関係をグラフ化したものを図６に示す。
図６に示すように、基準動作のみの動作では、制御モード（昇圧比）の切り替え時には出力電圧Ｖｏが約１００Ｖ変化している。また、平滑コンデンサ６の電圧Ｖｏだけでなく、他のコンデンサ２５、３５、４５の電圧Ｖｃ１〜Ｖｃ４も変化することがあり、各コンデンサ６、２５、３５、４５、５５を充放電するための急峻な電流が流れる懸念がある。

この実施の形態では、上述したように、速度調整部７５により、検出された出力電圧Ｖｏを出力電圧指令Ｖｏ^＊に追従させるフィードバック制御を行って、その追従速度を緩やかに調整する。即ち、制御回路７では、制御モードに応じた基準の駆動信号の時比率を調整して、インバータ回路用駆動信号７ａおよび短絡用スイッチ４への駆動信号７ｂを生成して制御に用いる。このような追従速度の調整は、制御モードＡ〜Ｇの切り替え時に出力電圧指令Ｖｏ^＊が変化することにより発生し、変化した出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させるように電力変換装置の主回路が制御される。

図７〜図２０は、電力変換装置の各制御モードにおける動作を説明するための回路図および波形図である。ここでは、速度調整部７５にて調整された後のインバータ回路用駆動信号７ａおよび短絡用スイッチへの駆動信号７ｂに用いた場合の動作である。なお、回路図では便宜上、直流電源１の記載を省略した。
上述したように、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御と短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせ動作は、検出された直流電源電圧Ｖｉｎに応じて、予め設定された複数の制御モードＡ〜Ｇから選定される制御モードに基づいて一定の周期Ｔで繰り返されており、出力電圧Ｖｏをフィードバックして出力電圧指令Ｖｏ^＊に一致するように、短絡用スイッチ４を含む各半導体スイッチ素子の駆動信号７ａ、７ｂの時比率を調整している。

図７および図８は昇圧比１．３３倍の制御モードＡによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔｘの５つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。制御期間Ｔ１〜Ｔ４の各期間幅は、互いの比が固定で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３：Ｔ４）＝（１：１：１：１）の関係を保ち、Ｔ１〜Ｔ４にて構成される期間を固定比期間Ｔ０と称す。また、固定比期間Ｔ０では、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力が正である期間の総和と負である期間の総和が等しく、即ち、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等である。 なお、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの制御パターンで、「充電」とはコンデンサ２５、３５、４５、５５を充電する制御、「放電」とはコンデンサ２５、３５、４５、５を放電する制御、「上スル」とは上アームの素子を介してコンデンサ２５、３５、４５、５５をパスする制御、「下スル」とは下アームの素子を介してコンデンサ２５、３５、４５、５５をパスする制御を示す。

ブロック期間であるＴｘでは、第１〜第３の単相インバータ２０ａ〜２０ｃの制御パターンは充電、第４の単相インバータ２０ｄの制御パターンは放電と同じ制御であるが、インバータ回路２０の出力電圧を直流電源電圧Ｖｉｎに重畳した電圧が平滑コンデンサ６の電圧Ｖｏ以下となり、実際には電流は遮断される。このため、ブロック期間Ｔｘでは、平滑コンデンサ６を充電することはなく、各コンデンサ２５、３５、４５、５５も充放電されない。
このようなブロック期間Ｔｘを期間幅を可変にして１周期の中に挿入することにより、Ｔ１〜Ｔ４にて構成される固定比期間Ｔ０の期間幅を調整して狭めることができる。これにより、出力電圧指令Ｖｏ^＊が変化しても、出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させるように電力変換装置を制御できる。

このような制御は、制御回路７において速度制御部７５で得られたＤｕｔｙに基づいて固定比期間Ｔ０の期間幅を制御することで、各制御期間Ｔ１〜Ｔ４の期間幅が決まり、この場合、制御モードＡに対する各半導体スイッチ素子の基準の駆動信号の時比率が調整されて駆動信号７ａ、７ｂが生成される。
なお、図４で示した基準動作は、１周期を固定比期間Ｔ０のみとして制御した動作である。
また、固定比期間Ｔ０の期間幅を制御するとしたが、１周期のうちブロック期間Ｔｘの期間幅を定めれば、その他Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４の幅は一義的に定まる。

図９および図１０は昇圧比１．５０倍の制御モードＢによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔｘの４つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１〜Ｔ３から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３）＝（１：１：１）の関係を保っている。
この場合も、ブロック期間Ｔｘでは電流が遮断され、平滑コンデンサ６を充電することはなく、各コンデンサ２５、３５、４５、５５も充放電されない。そして、ブロック期間Ｔｘを期間幅を可変にして１周期の中に挿入することにより、Ｔ１〜Ｔ３にて構成される固定比期間Ｔ０の期間幅を調整して狭めることができる。

例えば、直流電源電圧Ｖｉｎが下降して５４０Ｖ未満になると、制御回路７では、制御モードＡから制御モードＢに切り替え、出力電圧指令Ｖｏ^＊を７２０Ｖから８１０Ｖとする（図５参照）。直前の制御モードＡにおいて、出力電圧Ｖｏは７２０Ｖに制御されており、制御モードＢに切り替え直後は、出力電圧指令Ｖｏ^＊（＝８１０Ｖ）と出力電圧Ｖｏとの偏差は大きい。この偏差に応じて１周期内にブロック期間Ｔｘを挿入することにより、固定比期間Ｔ０の期間幅を調整し、出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させる。

その他の制御モードＣ〜Ｇについても各制御期間の構成が異なるのみであるが、以下に簡単に説明する。
図１１および図１２は昇圧比１．７５倍の制御モードＣによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔｘの５つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１〜Ｔ４から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３：Ｔ４）＝（２：１：１：３）の関係を保っている。

図１３および図１４は昇圧比２．００倍の制御モードＤによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔｘの３つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１、Ｔ２から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２）＝（１：１）の関係を保っている。

図１５および図１６は昇圧比２．３３倍の制御モードＥによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔｘの５つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１〜Ｔ４から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３：Ｔ４）＝（３：１：１：２）の関係を保っている。

図１７および図１８は昇圧比２．６６倍の制御モードＦによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５、Ｔｘの６つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１〜Ｔ５から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３：Ｔ４：Ｔ５）＝（１：２：２：２：１）の関係を保っている。

図１９および図２０は昇圧比３．００倍の制御モードＧによる動作を示している。予め定めた固定周期Ｔ（例えば、１ｍｓ）中にＴ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔｘの４つの異なる充放電パターンを有する制御期間を設定している。Ｔ１〜Ｔ３から成る固定比期間Ｔ０では、各コンデンサ２５、３５、４５、５５の充電期間と放電期間とが同等で、この場合、（Ｔ１：Ｔ２：Ｔ３）＝（１：１：１）の関係を保っている。

いずれの制御モードにおいても、ブロック期間Ｔｘでは電流が遮断され、平滑コンデンサ６を充電することはなく各コンデンサ２５、３５、４５、５５も充放電されない。そして、出力電圧指令Ｖｏ^＊と出力電圧Ｖｏとの偏差に応じて１周期内にブロック期間Ｔｘを挿入することにより、固定比期間Ｔ０の期間幅を調整する。即ち、出力電圧指令Ｖｏ^＊と出力電圧Ｖｏとの偏差が大きいほどブロック期間Ｔｘを長くして、出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させる。
図２１に、制御モードＢ（昇圧比１．５０倍）から制御モードＣ（昇圧比１．７５倍）へ切り替わる際の電圧電流波形を示す。図２１（ａ）は、速度調整部７５による調整制御がなく、基準動作にて電力変換装置を制御した比較例を示し、図２１（ｂ）は、この実施の形態による制御、即ち速度調整部７５による調整制御がある場合である。速度調整部７５による調整制御にてブロック期間Ｔｘを設けることで、制御モード切り替え後の出力電圧が緩やかに上昇しており、主回路を流れる入力電流ピークが抑えられている。

この実施の形態では、インバータ回路２０における直流電力の充放電を利用して直流／直流変換を行うため、大容量のリアクトルを要しない。また、短絡用スイッチ４およびインバータ回路２０内の半導体スイッチ素子２１〜２４、３１〜３４、４１〜４４、５２は、高周波スイッチングが不要であり、インバータ回路２０は、スイッチングで扱う電圧を平滑コンデンサ６の設定電圧よりも低くできる。従って、電力損失およびノイズの低減化と装置構成の小型軽量化とが促進された電力変換装置が実現できる。
また、インバータ回路２０内の各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードを予め保持して、検出された直流電源電圧Ｖｉｎに応じて制御モードを選択して切り替える。そして、直流電源電圧Ｖｉｎに各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの各出力電圧を重畳させ、平滑コンデンサ６に所望の電圧を出力する。

また、速度調整部７による出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させる制御を行うため、制御モードの切り替え時などに出力電圧指令Ｖｏ^＊と出力電圧Ｖｏとの偏差が大きくなっても、急峻な電流が流れることがない。このため、電力損失およびノイズの低減化がさらに図れると共に、電力変換装置の制御精度が向上する。また、主回路を構成する各素子の劣化が防止でき信頼性が向上する。
また制御モードの切り替えに伴って出力電圧指令Ｖｏ^＊が不連続に変更されるときに、上記のような速度調整を実施することで特に効果がある。

また、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄの出力制御および短絡用スイッチ４のオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードは、制御モード毎に異なる昇圧比となるように設定され、この実施の形態では、７段階の昇圧比が設定されている。このため、昇圧比が広範囲に選択でき、広範囲の入力電圧（電圧Ｖｉｎ）に対して出力電圧Ｖｏの電圧変動を抑制でき、所望の出力電圧Ｖｏが得られる。
また、速度調整部７では、出力電圧指令Ｖｏ^＊と出力電圧Ｖｏとの偏差に基づいて、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄ内の半導体スイッチ素子および短絡用スイッチ４への駆動信号７ａ、７ｂの時比率を調整するため、急峻な電流を抑制しつつ出力電圧Ｖｏを出力電圧指令Ｖｏ^＊に確実に追従することができる。

また、各制御モードにおいて、インバータ回路２０の直流電力の充放電を行う固定比期間Ｔ０で、各単相インバータ２０ａ〜２０ｄのコンデンサ２５、３５、４５、５５が充放電動作による電力授受をバランスさせるように出力制御されるため、各コンデンサ２５、３５、４５、５５に外部から電力供給や制御する必要がなくＤＣ／ＤＣコンバータの設置が不要となる。また、固定比期間Ｔ０内の各制御期間の互いの比を固定にして、固定比期間全体の期間幅を調整することで駆動信号７ａ、７ｂの時比率を調整するため、出力電圧指令Ｖｏ^＊に出力電圧Ｖｏを緩やかに追従させる制御が、容易で確実に行える。

また太陽電池では、日射量や温度などの条件に加え、屋外に設置可能な直流電源の直列数によって電圧範囲が大きく異なるため、電力変換装置に入力される電圧Ｖｉｎが広範囲に変動する。この実施の形態では、広範囲の入力電圧（電圧Ｖｉｎ）に対して所望の出力電圧Ｖｏが得られると共に、制御モードの切り替え時にも急峻な電流を抑制しつつ出力電圧Ｖｏを出力電圧指令Ｖｏ^＊に確実に追従することができる。このように、直流電源１に太陽電池を用いた場合に、特に効果がある。
なお、太陽電池以外の直流電源１を用いても効果が得られることは、言うまでもない。

１ 直流電源、４ 短絡用スイッチ、５ 整流素子としての整流ダイオード、
６ 平滑コンデンサ、７ 制御回路、７ａ インバータ回路用駆動信号、
７ｂ 短絡用スイッチへの駆動信号、２０ インバータ回路、
２０ａ〜２０ｄ 第１〜第４の単相インバータ、
２１〜２４，３１〜３４，４１〜４４、５２ 半導体スイッチ素子、
２５ 直流電圧源としての第１のコンデンサ、
３５ 直流電圧源としての第２のコンデンサ、
４５ 直流電圧源としての第３のコンデンサ、
５５ 直流電圧源としての第４のコンデンサ、７０ 制御モード切替部、
７５ 調整手段としての速度調整部、７６ 駆動信号生成部、
Ｖｉｎ 直流電源電圧（入力電圧）、Ｖｂｉｔ１ 第１の単相インバータ出力電圧、
Ｖｂｉｔ２ 第２の単相インバータ出力電圧、
Ｖｂｉｔ３ 第２の単相インバータ出力電圧、
Ｖｂｉｔ４ 第２の単相インバータ出力電圧、
Ｖｃ１〜Ｖｃ４ 第１〜第４のコンデンサ電圧、Ｖｏ 出力電圧、Ｔ 周期、
Ｔ０ 固定比期間、Ｔ１〜Ｔ４ 制御期間。

Claims (5)

1. 半導体スイッチ素子と直流電圧源とをそれぞれ有した複数の単相インバータの交流側を直列接続して構成され、該交流側を直流電源の出力に直列接続して上記各単相インバータの出力の総和を上記直流電源の出力に重畳するインバータ回路と、
   該インバータ回路の後段に整流素子を介して接続され、該インバータ回路からの出力を平滑する平滑コンデンサと、
   上記複数の単相インバータの内、最後段に接続された単相インバータに一端が接続され、他端が上記平滑コンデンサの負極に接続された短絡用スイッチと、
   上記各単相インバータの出力制御および上記短絡用スイッチのオンオフ制御を所定の周期で行う制御回路とを備え、
   上記制御回路は、上記各単相インバータの出力制御および上記短絡用スイッチのオンオフ制御の組み合わせから成る複数の制御モードを予め保持して、上記直流電源の電圧に応じて上記複数の制御モードを切り替えると共に、上記平滑コンデンサの電圧が所望の出力電圧に追従する速度を緩やかに調整する調整手段を有し、
   上記インバータ回路における直流電力の充放電を利用して上記直流電源からの入力電圧を上記所望の出力電圧に直流／直流変換することを特徴とする電力変換装置。
2. 上記複数の制御モードは、各制御モード毎に直流／直流変換の昇圧比を有し、
   上記制御回路は、上記直流電源の電圧に応じて上記制御モードを切り替えて上記昇圧比を選択し、上記直流電源の電圧と選択された上記昇圧比とで上記所望の出力電圧を決定し、上記調整手段により、該所望の出力電圧と上記平滑コンデンサの電圧との偏差に基づいて、上記各単相インバータ内の上記半導体スイッチ素子および上記短絡用スイッチへの駆動信号の時比率を調整することを特徴とする請求項１記載の電力変換装置。
3. 上記各制御モードは、上記各単相インバータの上記各直流電圧源の充電期間と放電期間とが同等となるように決定された複数の制御期間を互いの比率を固定にして有し、上記調整手段は、上記複数の制御期間から成る固定比期間の１周期内の期間幅を制御して上記半導体スイッチ素子および上記短絡用スイッチへの駆動信号の時比率を調整することを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
4. 上記調整手段は、上記制御モードの切り換え時に、上記所望の出力電圧が不連続に変更されることに伴って、上記平滑コンデンサの電圧が所望の出力電圧に追従する速度を緩やかに調整することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の電力変換装置。
5. 上記直流電源は、太陽電池であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電力変換装置。

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