JP2011012599A - 内燃機関の排ガス浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 排ガス流量が急激に減少するような運転状態においても、フィルタの冷却に必要な排ガス流量を確保し、フィルタの過昇温を確実に防止することができる内燃機関の排ガス浄化装置を提供する。
【解決手段】 本発明の内燃機関の排ガス浄化装置によれば、排ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタ８の過昇温を防止するために、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬよりも小さいときに、排ガスの流量を増大側に制御する（図３のステップ１９〜２１）。また、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣが所定のしきい値ΔＱＲＥＦ以下のときに、下限値ＱＬＭＴＬをより小さな第１下限値ＱＬＭＴＬ１に設定し、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦよりも大きいときに、下限値ＱＬＭＴＬをより大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２に設定する（図３のステップ１４〜１８）。
【選択図】 図３

Description

本発明は、排ガス中のパティキュレートをフィルタで捕集することにより、排ガスを浄化する内燃機関の排ガス浄化装置に関し、特にフィルタの過昇温を防止する排ガス浄化装置に関する。

従来のこの種の内燃機関の排ガス浄化装置として、例えば特許文献１に開示されたものが知られている。この内燃機関は、ディーゼルエンジンであり、その排気管には、排ガス中のパティキュレート（以下「ＰＭ」という）を捕集するためのフィルタが設けられている。この排ガス浄化装置では、フィルタに堆積したＰＭ堆積量が所定量よりも大きく、フィルタの温度が所定温度よりも高く、かつエンジンが減速状態にあるときに、フィルタの過昇温を防止するために、フィルタの冷却処理が実行される。

また、このフィルタの冷却処理として、フィルタに流入する排ガス量を増量する排ガス増量処理と、フィルタ周辺の酸素濃度を減少させる酸欠処理の一方が選択的に行われる。具体的には、排ガス増量処理を実行したと仮定したときの排ガス流量を、内燃機関の運転状態に応じてあらかじめ算出するとともに、算出された排ガス流量をしきい値と比較する。このしきい値は、フィルタの過昇温を防止することが可能な最小限の排ガス流量に相当する。このため、算出された排ガス流量がしきい値よりも大きいときに、排ガス増量処理が選択される一方、排ガス流量がしきい値以下のときには、排ガス増量処理によってはフィルタの過昇温を防止できないとして、酸欠処理が選択される。

特開２００８−３８８２１号公報

上述したように、従来の排ガス浄化装置では、排ガス増量処理を実行したときに得られる排ガス流量を算出し、算出された排ガス流量がしきい値よりも大きいときに、フィルタの過昇温を防止するのに必要な排ガス流量を確保できるとして、排ガス増量処理を実行する。しかし、そのように排ガス流量を増量したとしても、増量された排ガスがフィルタに実際に到達するまでには遅れを伴うとともに、フィルタの温度上昇は比較的短い時間で生じるため、フィルタの過昇温を確実に防止できないという問題がある。この問題は、排ガス流量が急激に減少するようなエンジンの運転状態において特に生じやすい。

本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、排ガス流量が急激に減少するような運転状態においても、フィルタの冷却に必要な排ガス流量を確保し、フィルタの過昇温を確実に防止することができる内燃機関の排ガス浄化装置を提供することを目的とする。

この目的を達成するために、請求項１に係る発明は、内燃機関３から排出された排ガス中のパティキュレートを捕集することにより、排ガスを浄化する内燃機関の排ガス浄化装置であって、排気通路（実施形態における（以下、本項において同じ）排気管５）に設けられ、排ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタ８と、排ガスの流量を調整する排ガス流量調整手段（インテークシャッタ９）と、排ガスの流量（排ガス流量ＱＥＸ）を取得する排ガス流量取得手段（ＥＣＵ２、図３のステップ１２）と、取得された排ガスの流量が下限値ＱＬＭＴＬよりも小さいときに、排ガス流量調整手段により調整される排ガスの流量を増大側に制御する排ガス増量制御を実行する排ガス増量制御手段（ＥＣＵ２、図３のステップ１９〜２１）と、排ガスの流量の減少度合を表す排ガス減少度合パラメータ（排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣ）を算出する排ガス減少度合パラメータ算出手段（ＥＣＵ２、図３のステップ１３）と、算出された排ガス減少度合パラメータにより表される排ガスの流量の減少度合が所定のしきい値ΔＱＲＥＦ以下のときに、下限値ＱＬＭＴＬとして第１下限値ＱＬＭＴＬ１を設定し、排ガスの流量の減少度合がしきい値ΔＱＲＥＦよりも大きいときに、下限値ＱＬＭＴＬとして第１下限値ＱＬＭＴＬ１よりも大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２を設定する下限値設定手段（ＥＣＵ２、図３のステップ１４〜１８）と、を備えることを特徴とする。

この内燃機関の排ガス浄化装置によれば、取得された排ガス流量が下限値よりも小さいときに、排ガス流量調整手段により調整される排ガスの流量を増大側に制御する。これにより、フィルタに流入する排ガス量が増大し、排ガスによってフィルタから持ち去られる熱量が増加することで、フィルタの過昇温が防止される。

また、排ガス流量の減少度合を表す排ガス減少度合パラメータを算出するとともに、排ガス流量と比較される下限値を、排ガス減少度合パラメータで表される排ガス流量の減少度合が所定のしきい値以下のときには、より小さな第１下限値に設定し、排ガス流量の減少度合がしきい値よりも大きいときには、より大きな第２下限値を設定する。このため、例えば排ガス流量が急激に減少するような内燃機関の運転状態では、より大きな第２下限値が下限値として用いられることにより、排ガス流量が下限値を下回りやすくなるので、排ガス増量制御が確実に実行される。その結果、排ガス流量が急激に減少するような運転状態においても、フィルタの冷却に必要な排ガス流量を確保でき、フィルタの過昇温を確実に防止することができる。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置において、フィルタ８に捕集されたパティキュレートの量を、パティキュレート堆積量（ＰＭ堆積量ＱＰＭ）として取得するパティキュレート堆積量取得手段（差圧センサ１３、ＥＣＵ２）をさらに備え、下限値設定手段は、取得されたパティキュレート堆積量が大きいほど、第１下限値ＱＬＭＴＬ１および第２下限値ＱＬＭＴＬ２の少なくとも一方をより大きな値に設定すること（図３のステップ１５、１７、図４）を特徴とする。

フィルタに捕集されたパティキュレート堆積量が多いほど、パティキュレートの燃焼によって発生する熱量が多くなるため、フィルタの温度はより大きく上昇し、その過昇温が生じやすい。本発明によれば、取得されたパティキュレート堆積量が大きいほど、第１下限値および第２下限値の少なくとも一方をより大きな値に設定するので、パティキュレート堆積量によるフィルタの昇温状態に応じた適切なタイミングで、排ガス増量制御を実行できる。その結果、不必要な排ガス増量制御を回避しながら、フィルタの過昇温を適切に防止することができる。

請求項３に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置において、フィルタ８の温度（フィルタ温度ＴＤＰＦ）を取得するフィルタ温度取得手段（フィルタ温度センサ１４）をさらに備え、下限値設定手段は、取得されたフィルタの温度が高いほど、第１下限値ＱＬＭＴＬ１および第２下限値ＱＬＭＴＬ２の少なくとも一方をより大きな値に設定すること（図３のステップ１５、１７、図４）を特徴とする。

フィルタの温度が高いほど、その後のパティキュレートの燃焼による昇温によってフィルタが最終的に到達する温度がより高くなるため、フィルタの過昇温が生じやすい。本発明によれば、取得されたフィルタの温度が高いほど、第１下限値および第２下限値の少なくとも一方をより大きな値に設定するので、フィルタの初期の温度によるフィルタの昇温状態に応じた適切なタイミングで、排ガス増量制御を実行できる。その結果、不必要な排ガス増量制御を回避しながら、フィルタの過昇温を適切に防止することができる。

請求項４に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置において、排気通路に設けられ、排ガスを浄化する酸化触媒７と、排ガス増量制御の実行中、内燃機関３への燃料の噴射時期（メイン噴射時期ＱＦＭＡＩＮ）を遅角側に補正する噴射時期補正手段（ＥＣＵ２、図６のステップ４２、４４）と、をさらに備えることを特徴とする。

排気通路にフィルタとともに酸化触媒が設けられている場合、フィルタの過昇温を防止するために排ガス増量制御を実行すると、フィルタだけでなく酸化触媒の温度も低下する。特に、排ガスの温度が低い低負荷運転やアイドル運転では、酸化触媒の温度が極端に低下し、非活性状態に至ることで、その浄化性能が低下し、排ガス特性が悪化するおそれがある。本発明によれば、排ガス増量制御の実行中、内燃機関への燃料の噴射時期を遅角側に補正するので、燃料の後燃えにより排ガス温度を上昇させることによって、酸化触媒の温度低下を防止し、その浄化性能および排ガス特性を良好に維持することができる。

請求項５に係る発明は、請求項４に記載の内燃機関の排ガス浄化装置において、酸素触媒７は、フィルタ８の上流側に配置されており、内燃機関３への燃料のポスト噴射により、フィルタ８に捕集されたパティキュレートを燃焼させ、フィルタ８を再生するための再生動作を実行するフィルタ再生手段（ＥＣＵ２、図５、図６のステップ４９）をさらに備え、噴射時期補正手段は、排ガス増量制御の実行中で、かつ再生動作の実行中のときに、噴射時期を遅角側に補正すること（図６のステップ４２〜４４）を特徴とする。

上記のように、酸化触媒がフィルタの上流側に配置されるとともに、燃料のポスト噴射によって、フィルタに堆積したパティキュレートを燃焼させ、フィルタを再生する場合、酸化触媒の温度が低下していると、次のような不具合が生じるおそれがある。すなわち、ポスト噴射された燃料が酸化触媒で良好に燃焼しないことで、フィルタの昇温性が低下し、その再生に要する時間が長くなり、ポスト噴射量が増加することによって、燃費や排ガス特性、オイルダイリューションが悪化する。本発明によれば、排ガス増量制御の実行中で、かつフィルタの再生動作の実行中のときに、燃料の噴射時期を遅角側に補正するので、排ガス増量制御に伴う酸化触媒の温度の低下が防止されることで、フィルタの再生時の昇温性を維持でき、したがって、上述した不具合を確実に回避することができる。また、再生動作の実行中でないときには、フィルタの昇温性を維持する必要がないので、噴射時期の遅角側への補正を行わず、通常の噴射時期とすることによって、効率の良い燃焼を行うことができる。

請求項６に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置において、内燃機関３への燃料のポスト噴射により、フィルタ８に捕集されたパティキュレートを燃焼させ、フィルタ８を再生するための再生動作を実行するフィルタ再生手段（ＥＣＵ２、図５、図６のステップ４９）と、ポスト噴射によるオイルの希釈度合を表すオイル希釈度合パラメータ（ＯＤ量ＱＯＤ）を算出するオイル希釈度合パラメータ算出手段（ＥＣＵ２、図６のステップ４５、図８）と、再生動作および排ガス増量制御の実行中、算出されたオイル希釈度合パラメータに応じて、ポスト噴射による燃料噴射量（ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴ）を制限するための上限値ＱＦＬＭＴＨを設定する上限値設定手段（ＥＣＵ２、図６のステップ５１〜５３）と、をさらに備えることを特徴とする。

この構成によれば、内燃機関への燃料のポスト噴射により、フィルタのパティキュレートを燃焼させ、フィルタを再生するための再生動作を実行する。このような再生動作が排ガス増量制御と同時に行われると、排ガスが増量されるのに応じて、再生動作中のフィルタの温度を維持するのに必要なポスト噴射量が増大することで、オイルダイリューションが生じやすくなる。本発明によれば、ポスト噴射によるオイルの希釈度合を表すオイル希釈度合パラメータを算出するとともに、再生動作および排ガス増量制御の実行中、算出されたオイル希釈度合パラメータに応じて、ポスト噴射による燃料噴射量を制限するための上限値を設定する。したがって、オイルの希釈度合が高いほど、上限値をより小さな値に設定し、ポスト噴射量をより厳しく制限することによって、オイルダイリューションを抑制しながら、フィルタの再生動作を適切に行うことができる。

本発明の実施形態による排ガス浄化装置を、内燃機関とともに概略的に示す図である。 排ガス浄化装置によって実行される制御処理のメインフローを示すフローチャートである。 排ガス流量制御処理を示すフローチャートである。 排ガス流量の第１下限値を算出するためのテーブルである。 フィルタの再生動作の実行判定処理を示すフローチャートである。 燃料噴射制御処理を示すフローチャートである。 ポスト噴射量の上限値を算出するためのテーブルである。 エンジンオイルの希釈量の算出サブルーチンを示すフローチャートである。 排ガス流量制御処理によって得られる動作例を示すタイミングチャートである。

以下、図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。図１は、本実施形態による排ガス浄化装置１を、内燃機関３とともに示している。この内燃機関（以下「エンジン」という）３は、例えば車両（図示せず）に搭載された４気筒のディーゼルエンジンである。

エンジン３の各気筒３ａには、吸気管４および排気管５が接続されるとともに、燃料噴射弁（以下「インジェクタ」という）６が、燃焼室３ｂに臨むように取り付けられている。インジェクタ６は、燃焼室３ｂの天壁に配置されており、燃料タンク（図示せず）から供給された燃料を燃焼室３ｂに噴射する。インジェクタ６から噴射される燃料噴射量および燃料噴射時期は、後述するＥＣＵ２によって設定されるとともに、ＥＣＵ２からの制御信号によりインジェクタ６の開閉タイミングを変化させることによって、制御される。

エンジン３のクランクシャフト３ｃには、クランク角センサ１１が設けられている。クランク角センサ１１は、マグネットロータおよびＭＲＥピックアップで構成されており、クランクシャフト３ｃの回転に伴い、パルス信号であるＣＲＫ信号およびＴＤＣ信号をＥＣＵ２に出力する。

ＣＲＫ信号は、所定のクランク角（例えば３０゜）ごとに出力される。ＥＣＵ２は、このＣＲＫ信号に基づき、エンジン３の回転数（以下「エンジン回転数」という）ＮＥを算出する。また、ＴＤＣ信号は、いずれかの気筒３ａにおいて、ピストン３ｄが吸気行程開始時のＴＤＣ位置よりも少し前側の所定のクランク角位置に位置することを表す信号であり、本実施形態のような４気筒のエンジン３の場合には、クランク角１８０゜ごとに出力される。

吸気管４には、気筒３ａに吸入される吸入空気量を調整するためのインテークシャッタ９が設けられている。インテークシャッタ９には、例えば直流モータで構成されたアクチュエータ１０が連結されている。このアクチュエータ１０に供給される電流のデューティ比をＥＣＵ２で制御することによって、インテークシャッタ９の開度が制御され、吸入空気量ひいては排ガスの流量が調整される。この吸入空気量ＱＡＩＲは、インテークシャッタ９の上流側に設けられたエアフローセンサ１２によって検出され、その検出信号はＥＣＵ２に出力される。

排気管５には、上流側から順に、酸化触媒７およびフィルタ８が設けられている。酸化触媒７は、排ガス中のＨＣおよびＣＯを酸化し、排ガスを浄化する。フィルタ８は、排ガス中の煤などのパティキュレート（以下「ＰＭ」という）を捕集することによって、大気中に排出されるＰＭを低減する。また、フィルタ８の表面には、酸化触媒７と同様の触媒（図示せず）が担持されている。

また、排気管５には、フィルタ８の上流側と下流側をつなぐように、圧力導入路５ａが設けられており、この圧力導入路５ａに差圧センサ１３が取り付けられている。差圧センサ１３は、フィルタ８の上流側と下流側との間の圧力差（以下「差圧」という）ＤＰを検出し、その検出信号をＥＣＵ２に出力する。ＥＣＵ２は、この差圧ＤＰに基づき、フィルタ８に捕集されたＰＭの量（以下「ＰＭ堆積量」という）ＱＰＭを算出する。

フィルタ８には、フィルタ温度センサ１４が設けられている。フィルタ温度センサ１４は、フィルタ８の温度（以下「フィルタ温度」という）ＴＤＰＦを検出し、その検出信号をＥＣＵ２に出力する。

また、ＥＣＵ２には、水温センサ１５から、エンジン３の本体内を循環する冷却水の温度（以下「エンジン水温」という）ＴＷを表す検出信号が、油温センサ１６から、エンジン３の潤滑などを行うエンジンオイルの温度（以下「油温」という）ＴＯＩＬを表す検出信号が、アクセル開度センサ１７から、エンジン３を搭載した車両のアクセルペダル（図示せず）の操作量（以下「アクセル開度」という）ＡＰを表す検出信号が、それぞれ出力される。

ＥＣＵ２は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭおよびＩ／Ｏインターフェースなどから成るマイクロコンピュータ（いずれも図示せず）で構成されている。前述した各種のセンサ１１〜１７からの検出信号はそれぞれ、Ｉ／ＯインターフェースでＡ／Ｄ変換や整形がなされた後、ＣＰＵに入力される。ＥＣＵ２は、これらの検出信号に応じ、ＲＯＭに記憶された制御プログラムなどに従って、エンジン３の運転状態およびフィルタ８の状態を判別するとともに、その判別結果に応じて、各種の制御を実行する。

本実施形態では、ＥＣＵ２が、排ガス流量取得手段、排ガス増量制御手段、排ガス減少度合パラメータ算出手段、下限値設定手段、パティキュレート堆積量取得手段、噴射時期補正手段、フィルタ再生手段、オイル希釈度合パラメータ算出手段、および上限値設定手段に相当する。

図２は、ＥＣＵ２で実行される制御処理のメインフローを示す。本処理はＴＤＣ信号の発生に同期して実行される。本処理では、まずステップ１（「Ｓ１」と図示。以下同じ）において、排ガス流量制御処理を実行する。この排ガス流量制御処理は、ＰＭの燃焼によるフィルタ８の過昇温を防止するために、排ガスの流量を制御するものである。

次に、フィルタ８の再生動作を実行するか否かを判定する実行判定処理を行う（ステップ２）。この再生動作は、フィルタ８へのＰＭの堆積による排圧の上昇に起因するエンジン３の出力の低下や燃費の悪化を防止するために、エンジン３の膨張行程中または排気行程中にインジェクタ６から燃料を噴射するポスト噴射を行うことによって、ＰＭを燃焼させ、フィルタ８を再生するものである。

次に、燃料噴射制御処理を実行し（ステップ３）、本処理を終了する。この燃料噴射制御処理は、ステップ１および２の排ガス流量制御処理および実行判定処理の結果に応じて、インジェクタ６からの燃料のメイン噴射およびポスト噴射のそれぞれの燃料噴射量および燃料噴射時期を設定するものである。以下、これらの処理を順に説明する。

図３は、排ガス流量制御処理を示す。本処理では、まずステップ１１において、目標吸入空気量の基本値ＱＡＩＲＢを算出する。この基本値ＱＡＩＲＢの算出は、エンジン回転数ＮＥおよび要求トルクＰＭＣＭＤに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって行われる。なお、要求トルクＰＭＣＭＤは、エンジン回転数ＮＥおよびアクセル開度ＡＰに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって算出される。

次に、エンジン３から排出される排ガスの流量（以下「排ガス流量」という）ＱＥＸを算出する（ステップ１２）。この排ガス流量ＱＥＸの算出は、例えば、上記ステップ１１で算出された目標吸入空気量の基本値ＱＡＩＲＢに、所定の遅れ処理を施すことによって行われる。

次に、排ガス流量ＱＥＸの減少度合を表す排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣを算出する（ステップ１３）。この排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣは、例えば、上記ステップ１２で算出された排ガス流量ＱＥＸが減少しているときに、その前回値ＱＥＸ（ｎ−１）と今回値ＱＥＸ（ｎ）との差（＝ＱＥＸ（ｎ−１）−ＱＥＸ（ｎ））として算出される。

次に、ステップ１４〜１８において、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬを設定する。この下限値ＱＬＭＴＬは、排ガス流量ＱＥＸがその値を下回ると、フィルタ８の過昇温が生じるような排ガス流量の限界値に相当する。

まず、ステップ１４では、ステップ１３で算出した排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣが、所定のしきい値ΔＱＲＥＦよりも大きいか否かを判別する。この答がＮＯで、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦ以下のときには、フィルタ８のＰＭ堆積量ＱＰＭおよびフィルタ温度ＴＤＰＦに応じ、図４に示すマップを検索することによって、排ガス流量の第１下限値ＱＬＭＴＬ１を算出する（ステップ１５）。

このマップでは、第１下限値ＱＬＭＴＬ１は、ＰＭ堆積量ＱＰＭが大きいほど、またフィルタ温度ＴＤＰＦが高いほど（Ｔ１＞Ｔ２＞Ｔ３）、より大きな値に設定されている。これは、ＰＭ堆積量ＱＰＭが大きいほど、ＰＭの燃焼によって発生する熱量が多くなり、フィルタの温度がより大きく上昇することから、またフィルタ温度ＴＤＰＦが高いほど、ＰＭの燃焼による昇温によってフィルタが最終的に到達する温度がより高くなることから、いずれの場合にもフィルタ８の過昇温が生じやすいためである。

次に、算出した第１下限値ＱＬＭＴＬ１を排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬとして設定し（ステップ１６）、後述するステップ１９に進む。

一方、前記ステップ１４の答がＹＥＳで、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦよりも大きいときには、前記ステップ１５と同様、ＰＭ堆積量ＱＰＭおよびフィルタ温度ＴＤＰＦに応じ、図４のマップを用いて、第１下限値ＱＬＭＴＬ１を算出するとともに、この第１下限値ＱＬＭＴＬ１に所定値ＱＲＥＦを加算することによって、排ガス流量の第２下限値ＱＬＭＴＬ２を算出する（ステップ１７）。次に、算出した第２下限値ＱＬＭＴＬ２を排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬとして設定し（ステップ１８）、ステップ１９に進む。

このステップ１９では、排ガス流量ＱＥＸが、ステップ１６または１８で設定された下限値ＱＬＭＴＬよりも小さいか否かを判別する。この答がＮＯで、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬ以上のときには、必要な排ガス流量ＱＥＸが確保され、フィルタ８の過昇温が生じるおそれがないとして、排ガス流量を増大側に制御する排ガス増量制御を実行しないものとする。そして、そのことを表すために、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣを「０」にセットする（ステップ２０）とともに、最終的な目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤをステップ１１で算出した基本値ＱＡＩＲＢに設定し（ステップ２１）、本処理を終了する。

一方、前記ステップ１９の答がＹＥＳで、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬよりも小さいときには、排ガス流量ＱＥＸが不足しており、フィルタ８の過昇温が生じるおそれがあるとして、排ガス増量制御を実行するものとする。そして、そのことを表すために、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣを「１」にセットする（ステップ２２）とともに、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤを下限値ＱＬＭＴＬに設定し（ステップ２３）、本処理を終了する。

図９は、上述した排ガス増量制御によって得られる動作例を示している。この例では、図３のステップ１１で算出される目標吸入空気量の基本値ＱＡＩＲＢは、エンジン３の運転状態に応じて、同図（ｄ）のように変化し、それに伴い、ステップ１２で算出される排ガス流量ＱＥＸもまた、（ｂ）に示すように同様に推移している。

なお、排ガス流量ＱＥＸは、実際には目標吸入空気量の基本値ＱＡＩＲＢに対して遅れをもって算出されるが、図示の便宜上、この遅れを無視して示している。また、排ガス流量の第１および第２下限値ＱＬＭＴＬ１、ＱＬＭＴＬ２についても、実際にはＰＭ堆積量ＱＰＭなどに応じて変化するが、図示の便宜上、直線的に減少するように示している。以下、排ガス増量制御による動作を、ｔ１〜ｔ７で規定される区間ごとに、経時的に説明する。

・ｔ１以前
この区間では、排ガス流量ＱＥＸが減少しているものの、（ａ）に示す排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦよりも小さいため（ステップ１４：ＮＯ）、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬは、より小さな第１下限値ＱＬＭＴＬ１に設定される（ステップ１５、１６）。また、排ガス流量ＱＥＸがこの下限値ＱＬＭＴＬよりも大きいため（ステップ１９：ＮＯ）、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣが「０」にセットされるとともに、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤは基本値ＱＡＩＲＢに設定され（ステップ２０、２１）、排ガス増量制御は実行されない。

・ｔ１−ｔ２区間
排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬ（＝ＱＬＭＴＬ１）を下回るようになるため（ステップ１９：ＹＥＳ）、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣが「１」にセットされ、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤが下限値ＱＬＭＴＬに設定される（ステップ２２、２３）ことによって、排ガス増量制御が実行される。これにより、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤが下限値ＱＬＭＴＬと基本値ＱＡＩＲＢとの差の分（（ｄ）のハッチング部分）増量され、それに伴って実際の排ガス流量も増量される（（ｂ）のハッチング部分）。

・ｔ２−ｔ３区間
排ガス流量ＱＥＸが増加し、下限値ＱＬＭＴＬを上回るようになるため、排ガス増量制御は実行されない。

・ｔ３−ｔ４区間
排ガス流量ＱＥＸが急激に減少するのに伴い、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦを上回るようになるため（ステップ１４：ＹＥＳ）、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬが、第１下限値ＱＬＭＴＬ１よりも所定値ＱＲＥＦだけ大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２に設定される（ステップ１７、１８）。しかし、この区間では、排ガス流量ＱＥＸがまだ下限値ＱＬＭＴＬ（＝ＱＬＭＴＬ２）よりも大きいため、排ガス増量制御は実行されない。

・ｔ４−ｔ５区間
引き続き減少する排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬ（＝ＱＬＭＴＬ２）を下回るようになるため、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣが「１」にセットされ、排ガス増量制御が実行される。これにより、ｔ１−ｔ２区間と同様、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤが増量され（（ｄ）のハッチング部分）、それに伴って実際の排ガス流量も増量される（（ｂ）のハッチング部分）。

・ｔ５−ｔ６区間
排ガス流量ＱＥＸが減少速度が小さくなるのに伴い、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦを下回るようになるため、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬが、より小さな第１下限値ＱＬＭＴＬ１に設定される。その結果、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬを上回るようになるため、排ガス増量制御は実行されない。

・ｔ６−ｔ７区間
排ガス流量ＱＥＸが急減するのに伴い、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦを上回るようになり、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬが、より大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２に再び設定される。しかし、排ガス流量ＱＥＸがこの区間に至るまでに増加していて、下限値ＱＬＭＴＬよりも大きいため、排ガス増量制御は実行されない。

・ｔ７以降
排ガス流量ＱＥＸがほぼ一定になるのに伴い、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦを下回るようになるため、排ガス流量の下限値ＱＬＭＴＬが、より小さな第１下限値ＱＬＭＴＬ１に設定される。このため、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬよりも大きな状態が保たれ、引き続き排ガス増量制御は実行されない。

図５は、図２のステップ２で実行される、フィルタ８の再生動作の実行判定処理を示す。本処理では、まずステップ３１において、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴが「１」であるか否かを判別する。この答がＮＯで、再生動作の実行中でないときには、ＰＭ堆積量ＱＰＭが、再生動作の開始判定用の所定のしきい値ＱＰＯＳＴＳよりも大きいか否かを判別する（ステップ３２）。この答がＮＯで、ＱＰＭ≦ＱＰＯＳＴＳのときには、引き続き再生動作を実行しないものとし、そのまま本処理を終了する。

一方、ステップ３２の答がＹＥＳで、ＰＭ堆積量ＱＰＭがしきい値ＱＰＯＳＴＳを上回ったときには、再生動作を開始するものとし、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴを「１」にセットする（ステップ３３）。

また、前記ステップ３１の答がＹＥＳで、再生動作の実行中のときには、ＰＭ堆積量ＱＰＭが、再生動作の終了判定用の所定のしきい値ＱＰＯＳＴＥよりも小さいか否かを判別する（ステップ３４）。このしきい値ＱＰＯＳＴＥは、非常に小さな値、例えば０に近い値に設定されている。この答がＮＯで、ＱＰＭ≧ＱＰＯＳＴＥのときには、そのまま本処理を終了し、再生動作を継続する。

一方、ステップ３４の答がＹＥＳで、ＰＭ堆積量ＱＰＭがしきい値ＱＰＯＳＴＥを下回ったときには、フィルタ８に堆積していたＰＭがほとんど燃焼し、フィルタ８の再生が完了したとして、再生動作を終了するものとし、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴを「０」にセットし（ステップ３５）、本処理を終了する。

図６は、図２のステップ３で実行される燃料噴射制御処理を示す。本処理では、まずステップ４０において、メイン噴射による燃料噴射量（以下「メイン噴射量」という）ＱＦＭＡＩＮを算出する。このメイン噴射は、エンジン３の圧縮行程中に燃料を噴射し、燃料の燃焼によって出力を得るためのものである。メイン噴射量ＱＦＭＡＩＮは、エンジン回転数ＮＥおよび要求トルクＰＭＣＭＤに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって算出される。

また、算出したメイン噴射量ＱＦＭＡＩＮに応じて、メイン噴射による燃料噴射時期（以下「メイン噴射時期」という）ＴＦＭＡＩＮを算出する（ステップ４１）。

次に、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣが「１」であるか否かを判別する（ステップ４２）。この答がＹＥＳで、排ガス増量制御の実行中のときには、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴが「１」であるか否かを判別する（ステップ４３）。この答がＹＥＳで、フィルタ８の再生動作の実行中のときには、ステップ４１で算出したメイン噴射時期ＴＦＭＡＩＮに所定の補正値ＣＲＥＦを加算することによって、新たなメイン噴射時期ＴＦＭＡＩＮを算出した（ステップ４４）後、ステップ４５に進む。これにより、メイン噴射時期ＴＦＭＡＩＮが遅角側に補正される。

一方、前記ステップ４２の答がＮＯで、排ガス増量制御の実行中でないときには、メイン噴射時期ＴＦＭＡＩＮの補正を行わないものとし、前記ステップ４４をスキップして、ステップ４５に進む。また、前記ステップ４３の答がＮＯで、フィルタ８の再生動作の実行中でないときにも、ステップ４４をスキップして、ステップ４５に進む。

このステップ４５では、エンジンオイルの希釈量（以下「ＯＤ量」という）ＱＯＤを算出する。このＯＤ量ＱＯＤは、フィルタ８の再生動作のためのポスト噴射によるエンジンオイルの希釈度合を表すものであり、その算出処理については後述する。

ステップ４５に続くステップ４６では、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴが「１」であるか否かを判別する。この答がＮＯで、フィルタ８の再生動作を実行しないときには、ポスト噴射による燃料噴射量（以下「ポスト噴射量」という）ＱＦＰＯＳＴを０に設定する（ステップ４７）とともに、ポスト噴射による燃料噴射時期（以下「ポスト噴射時期」という）ＴＦＰＯＳＴを所定値Ｔ０に設定し（ステップ４８）、本処理を終了する。

一方、前記ステップ４６の答がＹＥＳで、フィルタ８の再生動作を実行するときには、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを算出する（ステップ４９）。この場合のポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴは、例えば、検出されたフィルタ温度ＴＤＰＦがフィルタ８の再生に適した所定の目標温度になるように、フィードバック制御によって算出される。

次に、排ガス増量フラグＦ＿ＱＥＸＩＮＣが「１」であるか否かを判別する（ステップ５０）。この答がＮＯで、排ガス増量制御の実行中でないときには、後述するステップ５４に進む。

一方、上記ステップ５０の答がＹＥＳで、排ガス増量制御の実行中のときには、ステップ４５で算出したＯＤ量ＱＯＤに応じ、図７に示すテーブルを検索することによって、ポスト噴射量の上限値ＱＦＬＭＴＨを算出する（ステップ５１）。この上限値ＱＦＬＭＴＨは、ポスト噴射によるエンジンオイルの希釈を抑制するためのものであり、このテーブルでは、ＯＤ量ＱＯＤが大きいほど、より小さな値に設定されている。

次に、ステップ４９で算出したポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴが上限値ＱＦＬＭＴＨよりも大きいか否かを判別する（ステップ５２）。この答がＮＯで、ＱＦＰＯＳＴ≦ＱＦＬＭＴＨのときには、エンジンオイルの希釈度合が低く、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを制限する必要がないとして、後述するステップ５４に進む。

一方、ステップ５２の答がＹＥＳで、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴが上限値ＱＦＬＭＴＨを上回っているときには、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを上限値ＱＦＬＭＴＨに設定する（ステップ５３）ことによって、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを制限する。

次に、ステップ５４では、前記ステップ４９または５３で設定されたポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴに応じて、ポスト噴射による燃料噴射時期（以下「ポスト噴射時期」という）ＴＦＰＯＳＴを算出し、本処理を終了する。

以上のように設定されたポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴおよびポスト噴射時期ＴＦＰＯＳＴに基づくポスト噴射が、膨張行程中または排気行程中に行われることにより、未燃燃料を排ガス中に含ませ、酸化触媒７などで燃焼させ、フィルタ８に堆積したＰＭを燃焼させることによって、フィルタ８の再生が行われる。

図８は、図６のステップ４５で実行されるＯＤ量ＱＯＤの算出サブルーチンを示す。本処理では、まずステップ６１において、再生フラグＦ＿ＰＯＳＴが「１」であるか否かを判別する。この答がＹＥＳで、再生動作の実行中のときには、エンジン回転数ＮＥおよびエンジン水温ＴＷなどに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって、燃料混入率ＲＯＤを算出する（ステップ６２）。この燃料混入率ＲＯＤは、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴに対するエンジンオイルに混入する燃料量の割合を表す。このマップでは、燃料混入率ＲＯＤは、エンジン回転数ＮＥが低いほど、またエンジン水温ＴＷが低いほど、ポスト噴射された燃料が気化しにくく、気筒３ａの壁面に付着しやすいため、より大きな値に設定されている。

次に、算出した燃料混入率ＲＯＤをポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴに乗算することによって、エンジンオイルへの燃料混入量ＱＡＯＤを算出する（ステップ６３）。この燃料混入量ＱＡＯＤは、１ＴＤＣ当たりにエンジンオイルに混入する燃料量を表す。一方、前記ステップ６１の答がＮＯで、再生動作の実行中でないときには、燃料混入量ＱＡＯＤを値０に設定する（ステップ６４）。

上記ステップ６３または６４に続くステップ６５では、エンジン回転数ＮＥおよび油温ＴＯＩＬなどに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって、燃料蒸発率ＲＶＡＦを算出する。この燃料蒸発率ＲＶＡＦは、エンジンオイルに混入している総燃料量に対する燃料の蒸発量の割合を表す。このマップでは、燃料蒸発率ＲＶＡＦは、エンジン回転数ＮＥが高いほど、また油温ＴＯＩＬが高いほど、エンジンオイルから燃料が蒸発しやすいため、より大きな値に設定されている。

次に、算出した燃料蒸発率ＲＶＡＦをそのときのＯ／Ｄ量ＱＯＤに乗算することによって、燃料蒸発量ＱＶＡＦを算出する（ステップ６６）。この燃料蒸発量ＱＶＡＦは、１ＴＤＣ当たりにエンジンオイルから蒸発する燃料の蒸発量を表す。

次いで、ステップ６３または６４で算出された燃料混入量ＱＡＯＤとステップ６６で算出された燃料蒸発量ＱＶＡＦとの差を、今回の１ＴＤＣ当たりのＯ／Ｄ量ΔＱＯＤとして算出する（ステップ６７）。そして、算出したＯ／Ｄ量ΔＱＯＤをそのときまでに得られているＯ／Ｄ量ＱＯＤに加算することによって、今回のＯ／Ｄ量ＱＯＤを算出し（ステップ６８）、本処理を終了する。なお、Ｏ／Ｄ量ＱＯＤは、エンジンオイルの交換時に値０にリセットされる。

以上のように、本実施形態によれば、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬよりも小さいときに、目標吸入空気量ＱＡＩＲＣＭＤを増大させることによって、排ガス流量を増大側に制御する（図３のステップ１９、２２、２３）。これにより、フィルタ８に流入する排ガス量が増大し、排ガスによってフィルタ８から持ち去られる熱量が増加することで、フィルタ８の過昇温が防止される。

また、排ガス流量ＱＥＸの下限値ＱＬＭＴＬを、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣが所定のしきい値ΔＱＲＥＦ以下のときには、より小さな第１下限値ＱＬＭＴＬ１に設定し、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣがしきい値ΔＱＲＥＦよりも大きいときには、より大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２を設定する（図３のステップ１４〜１８）。したがって、排ガス流量が急激に減少するような内燃機関の運転状態では、より大きな第２下限値ＱＬＭＴＬ２が下限値ＱＬＭＴＬとして用いられることにより、排ガス流量ＱＥＸが下限値ＱＬＭＴＬを下回りやすくなるので、排ガス増量制御が確実に実行される。その結果、排ガス流量ＱＥＸが急激に減少するような運転状態においても、フィルタ８の冷却に必要な排ガス流量を確保でき、フィルタ８の過昇温を確実に防止することができる。

また、上記の第１および第２下限値ＱＬＭＴ１、ＱＬＭＴ２を、ＰＭ堆積量ＱＰＭが大きいほど、またフィルタ温度ＴＤＰＦが高いほど、より大きな値に設定する（図３のステップ１５、１７、図４）ので、フィルタ８のＰＭ堆積量および温度によるフィルタ８の昇温状態に応じた適切なタイミングで、排ガス増量制御を実行できる。その結果、不必要な排ガス増量制御を回避しながら、フィルタ８の過昇温を適切に防止することができる。

さらに、排ガス増量制御の実行中で、かつフィルタ８の再生動作の実行中のときに、メイン噴射時期ＴＨＭＡＩＮを遅角側に補正する（図６のステップ４４）ことによって、燃料の後燃えにより排ガス温度を上昇させ、酸化触媒７の温度低下を防止する。したがって、酸化触媒７の浄化性能および排ガス特性を良好に維持できるとともに、再生動作時において、フィルタ８の昇温性を維持し、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを抑制することによって、燃費および排ガス特性を向上させ、オイルダイリューションを抑制することができる。また、再生動作の実行中でないときには、フィルタ８の昇温性を維持する必要がないので、メイン噴射時期ＴＨＭＡＩＮの遅角側への補正を行わず、ステップ４１で算出したメイン噴射時期ＴＨＭＡＩＮを用いることによって、効率の良い燃焼を行うことができる。

また、フィルタ８の再生動作および排ガス増量制御の実行中、ＯＤ量ＱＯＤが大きいほど、ポスト噴射量ＱＦＰＯＳＴを制限するための上限値ＱＦＬＭＴＨをより小さな値に設定する（図６のステップ５１）ので、オイルダイリューションを抑制しながら、フィルタ８の再生動作を適切に行うことができる。

なお、本発明は、説明した実施形態に限定されることなく、種々の態様で実施することができる。例えば、実施形態では、排ガスの流量の減少度合を表す排ガス減少度合パラメータとしての排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣを、排ガス流量の前回値ＱＥＸ（ｎ−１）と今回値ＱＥＸ（ｎ）との差として求めているが、これに限らず、例えば、エアフローセンサ１２で検出された吸入空気量ＱＡＩＲの減少量として求めてもよい。あるいは、排ガス減少度合パラメータとして、上記のような排ガス流量ＱＥＸや吸入空気量ＱＡＩＲの前回値と今回値との差に代えて、これらの比を用いてもよい。

また、実施形態では、排ガス流量ＱＥＸの第２下限値ＱＬＭＴＬ２を、第１下限値ＱＬＭＴＬ１に所定値ＱＲＥＦを加算することによって算出しているが、第１下限値ＱＬＭＴＬ１よりも大きな値である限り、ＰＭ堆積量ＱＰＭおよびフィルタ温度ＴＤＰＦに応じ、第１下限値ＱＬＭＴＬ１とは別個のマップを用いて算出してもよい。また、実施形態では、排ガス流量ＱＥＸの下限値ＱＬＭＴＬを、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣとしきい値ΔＱＲＥＦとの大小関係に応じて、第１および第２上限値ＱＬＭＴＬ１、ＱＬＭＴＬ２のいずれかに設定しているが、これに限らず、例えば、排ガス減少量ΔＱＥＸＤＥＣが大きいほど、下限値ＱＬＭＴＬをより大きな値になるように連続的に設定してもよい。

さらに、実施形態では、ＰＭ堆積量ＱＰＭを、差圧センサ１３で検出された、フィルタ８の上下流間の差圧ＤＰに基づいて求めているが、これに限らず、エンジン３の負荷や燃料噴射量などの運転状態に応じたパラメータの積算値として求めてもよい。また、フィルタ温度ＴＤＰＦを、フィルタ８に直接、取り付けたフィルタ温度センサ１４によって検出しているが、これに限らず、例えばフィルタ８の上下流の排ガス温度を検出し、それらの検出結果から求めてもよい。

さらに、実施形態では、オイル希釈度合パラメータとして、エンジンオイルの希釈量であるＯＤ量ＱＯＤを用いているが、エンジンオイルの希釈度合を表す他の適当なパラメータを用いてもよく、また、ＯＤ量ＱＯＤの算出手法についても、実施形態に示したものに限らず、任意である。

また、実施形態では、フィルタ８の再生動作を、ポスト噴射によって行っているが、これに限らず、メイン噴射時期ＴＦＭＡＩＮをリタードさせることによって行ってもよく、あるいは、インジェクタ６とは別個の供給装置を用い、燃料を排気管５に直接、供給することによって行ってもよい。

さらに、実施形態は、本発明を車両に搭載されたディーゼルエンジンに適用した例であるが、本発明は、これに限らず、ガソリンエンジンなどの各種のエンジンに適用してもよく、また、車両用以外のエンジン、例えば、クランク軸を鉛直に配置した船外機などのような船舶推進機用エンジンにも適用可能である。その他、本発明の趣旨の範囲内で、細部の構成を適宜、変更することが可能である。

１ 排ガス浄化装置
２ ＥＣＵ（排ガス流量取得手段、排ガス増量制御手段、排ガス減少度合パラメータ算 出手段、下限値設定手段、パティキュレート堆積量取得手段、噴射時期補正手段、 フィルタ再生手段、オイル希釈度合パラメータ算出手段、上限値設定手段）
３ エンジン（内燃機関）
５ 排気管（排気通路）
７ 酸化触媒
８ フィルタ
９ インテークシャッタ（排ガス流量調整手段）
１３ 差圧センサ
１４ フィルタ温度センサ（フィルタ温度取得手段）
ＱＥＸ 排ガス流量
ΔＱＥＸＤＥＣ 排ガス減少量（排ガス減少度合パラメータ）
ΔＱＲＥＦ しきい値
ＱＬＭＴＬ 排ガス流量の下限値
ＱＬＭＴＬ１ 第１下限値
ＱＬＭＴＬ２ 第２下限値
ＱＰＭ ＰＭ堆積量（パティキュレート堆積量）
ＴＤＰＦ フィルタ温度（フィルタの温度）
ＱＦＭＡＩＮ メイン噴射時期（燃料の噴射時期）
ＱＯＤ ＯＤ量（オイル希釈度合パラメータ）
ＱＦＰＯＳＴ ポスト噴射量（ポスト噴射による燃料噴射量）
ＱＦＬＭＴＨ ポスト噴射量の上限値

Claims (6)

1. 内燃機関から排出された排ガス中のパティキュレートを捕集することにより、排ガスを浄化する内燃機関の排ガス浄化装置であって、
   排気通路に設けられ、排ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタと、
   排ガスの流量を調整する排ガス流量調整手段と、
   排ガスの流量を取得する排ガス流量取得手段と、
   当該取得された排ガスの流量が下限値よりも小さいときに、前記排ガス流量調整手段により調整される排ガスの流量を増大側に制御する排ガス増量制御を実行する排ガス増量制御手段と、
   排ガスの流量の減少度合を表す排ガス減少度合パラメータを算出する排ガス減少度合パラメータ算出手段と、
   当該算出された排ガス減少度合パラメータにより表される排ガスの流量の減少度合が所定のしきい値以下のときに、前記下限値として所定の第１下限値を設定し、前記排ガスの流量の減少度合が前記しきい値よりも大きいときに、前記下限値として前記第１下限値よりも大きな所定の第２下限値を設定する下限値設定手段と、
   を備えることを特徴とする内燃機関の排ガス浄化装置。
2. 前記フィルタに捕集されたパティキュレートの量を、パティキュレート堆積量として取得するパティキュレート堆積量取得手段をさらに備え、
   前記下限値設定手段は、前記取得されたパティキュレート堆積量が大きいほど、前記第１下限値および第２下限値の少なくとも一方をより大きな値に設定することを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置。
3. 前記フィルタの温度を取得するフィルタ温度取得手段をさらに備え、
   前記下限値設定手段は、前記取得されたフィルタの温度が高いほど、前記第１下限値および第２下限値の少なくとも一方をより大きな値に設定することを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置。
4. 前記排気通路に設けられ、排ガスを浄化する酸化触媒と、
   前記排ガス増量制御の実行中、前記内燃機関への燃料の噴射時期を遅角側に補正する噴射時期補正手段と、
   をさらに備えることを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置。
5. 前記酸素触媒は、前記フィルタの上流側に配置されており、
   前記内燃機関への燃料のポスト噴射により、前記フィルタに捕集されたパティキュレートを燃焼させ、前記フィルタを再生するための再生動作を実行するフィルタ再生手段をさらに備え、
   前記噴射時期補正手段は、前記排ガス増量制御の実行中で、かつ前記再生動作の実行中のときに、前記噴射時期を遅角側に補正することを特徴とする、請求項４に記載の内燃機関の排ガス浄化装置。
6. 前記内燃機関への燃料のポスト噴射により、前記フィルタに捕集されたパティキュレートを燃焼させ、前記フィルタを再生するための再生動作を実行するフィルタ再生手段と、
   前記ポスト噴射によるオイルの希釈度合を表すオイル希釈度合パラメータを算出するオイル希釈度合パラメータ算出手段と、
   前記再生動作および前記排ガス増量制御の実行中、前記算出されたオイル希釈度合パラメータに応じて、前記ポスト噴射による燃料噴射量を制限するための上限値を設定する上限値設定手段と、
   をさらに備えることを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の排ガス浄化装置。

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