JP2011006753A - 鋼板の製造方法および製造設備 - Google Patents
鋼板の製造方法および製造設備 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011006753A JP2011006753A JP2009152839A JP2009152839A JP2011006753A JP 2011006753 A JP2011006753 A JP 2011006753A JP 2009152839 A JP2009152839 A JP 2009152839A JP 2009152839 A JP2009152839 A JP 2009152839A JP 2011006753 A JP2011006753 A JP 2011006753A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- gas
- direct
- heating furnace
- blowing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 127
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 127
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 28
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 111
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 64
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 51
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 40
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 40
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 abstract description 24
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 42
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 41
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 37
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 239000013077 target material Substances 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 206010066901 Treatment failure Diseases 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- -1 organic acid salt Chemical class 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
【解決手段】直火加熱炉とこれに続く焼鈍炉を備えた連続焼鈍設備において鋼板を製造する方法であって、前記直火加熱炉では、燃焼ガスとは別に、酸化作用を有するガスを吹き込みながら鋼板を加熱した後、前記焼鈍炉で鋼板を焼鈍する。Siを含有する高強度冷延鋼板であっても酸化量を十分に確保することができ、また、鋼板のサイズ変更時の非定常部についても、酸化量を十分に確保し且つ均一な内部酸化層を生成させることができ、全長、全幅にわたり化成処理性の良好な鋼板を製造できる。
【選択図】図1
Description
鋼板の連続焼鈍ラインでは、鋼板を横型若しくは竪型の連続焼鈍設備内を通板させて連続焼鈍した後、ガスジェット冷却若しくはウォータークエンチ冷却などを施し、鋼板に機械的特性を付与している。連続焼鈍ライン内を通板する鋼板は、例えば、予熱帯で約450℃程度に予熱された後、加熱帯で直火バーナーにより約680℃に加熱され、さらに還元帯で約800℃に加熱された後、冷却帯で500℃まで冷却されるという一連の工程を経て巻き取られる。
高強度冷延鋼板の化成処理性を改善する技術として、例えば、特許文献1において、塩酸や硫酸などを用いた酸洗処理により鋼板表面に濃化したSi酸化物を特定の被覆率以下まで除去する技術が開示されている。しかしながら、Si酸化物は塩酸や硫酸などの一般的な酸には溶解しないため、この方法によるSi酸化物の除去は全く現実的ではない。また、特定の被覆率以下であってもSi酸化物の残存は化成処理性に甚大な悪影響を及ぼすため、例えば、厳しい条件下で化成処理を行った場合などにおいては、良好な化成処理性を確保することは極めて困難である。
特許文献2は、Ni、Mn、Co、Mo、Cuの1種以上を冷延鋼板表面に不連続に析出させる技術である。しかしながら、この技術をSiを含有する冷延鋼板に適用したとしても、鋼板表面上にはSi酸化物がそのまま残存した状態であるため、化成処理性は不良である。さらに、MoやCuなどの元素は化成処理性に悪影響を及ぼすため、化成処理時の溶出により却って化成処理性が劣化するという問題がある。
特許文献3は、冷延鋼板の表面に、下層が0価亜鉛主体の極薄皮膜、上層が2価の亜鉛と第2元素群(P、B、Siの1種以上)の酸化物からなる非晶質皮膜で構成される複層皮膜を形成する技術である。しかしながら、この技術をSiを含有する冷延鋼板に適用したとしても、鋼板表面にはSi酸化物がそのまま残存した状態であるため、化成処理性は不良である。
特許文献4は、Ni、Co、Al、Zn、Cr、Ti、Sb、Biの1種以上を含む化合物を冷延鋼板表面に塗布した後、焼鈍を行うことにより、冷延鋼板表面に金属酸化化合物または金属を生成させ、これを化成処理反応時の結晶核とすることにより化成処理性を向上させることを狙いとする技術である。しかしながら、上記化合物を焼鈍前のSi含有冷延鋼板の表面に塗布したとしても、焼鈍時のSiの表面濃化を抑制することはできず、焼鈍後の鋼板表面にはSi酸化物が形成されるため、良好な化成処理性を得ることはできない。
したがって本発明の目的は、Siを含有する鋼板(例えば、Si量が0.2mass%以上の高強度冷延鋼板)であっても、鋼板の全長、全幅にわたり優れた化成処理性が得られる鋼板の製造方法および製造設備を提供することにある。
すなわち、上記課題を解決する本発明の要旨は以下のとおりである。
[2]上記[1]の製造方法において、酸化作用を有するガスの鋼板幅方向における吹き込み範囲および/または吹き込み量を調整してガス吹込みを行うことを特徴とする鋼板の製造方法。
[3]上記[1]または[2]の製造方法において、酸化作用を有するガスの吹込みを、直火加熱炉の少なくとも1つのゾーンで行うことを特徴とする鋼板の製造方法。
[4]上記[3]の製造方法において、酸化作用を有するガスの吹込みを、直火加熱炉の最終ゾーン以外のゾーンで行うことを特徴とする鋼板の製造方法。
[5]上記[1]〜[4]のいずれかの製造方法において、Si量が0.2mass%以上の鋼板を加熱・焼鈍することを特徴とする鋼板の製造方法。
[7]上記[6]の製造設備において、ガス吹き込み手段は、酸化作用を有するガスの鋼板幅方向における吹き込み範囲および/または吹き込み量が調整可能であることを特徴とする鋼板の製造設備。
[8]上記[6]または[7]の製造設備において、ガス吹き込み手段は、直火加熱炉の少なくとも1つのゾーンに設けられることを特徴とする鋼板の製造設備。
[9]上記[8]の製造設備において、ガス吹き込み手段は、直火加熱炉の最終ゾーン以外のゾーンに設けられることを特徴とする鋼板の製造設備。
前記直火加熱炉X内には、ライン方向および幅方向で適当な間隔をおいて直火バーナー1が設置されており、通板方向の最下流側を還元ゾーン3、その上流側を酸化ゾーン2としてある。前記直火バーナー1は、通板する鋼板Sの両側に設置されている。また、図において、6a〜6dは炉内ロール(搬送ロール)である。
前記ガス吹き込み手段Aから炉内に導入される酸化性ガスとしては、例えば、酸素、酸素含有ガス(空気など)、オゾン、オゾン含有ガス、CO2、CO2含有ガスなどが挙げられ、これらの1種を単独で若しくは2種以上を混合して用いることができる。
また、ガス吹き込み手段Aから炉内に導入される酸化性ガスは、鋼板の酸化を促進するという観点からはあまり低温でない方がよく、一般には50℃以上が好ましい。
各ガスノズル4a,4bは、鋼板全幅に亘って酸化性ガスを供給するため、鋼板幅方向に沿って配置され、ノズル幅方向で適当な間隔をおいて形成された複数のガス噴射孔40を有している。なお、ガスノズル4a,4bは、鋼板幅方向に沿ったノズルスリットを有するものであってもよい。
本発明においてガス吹き込み手段Aによる酸化性ガスの導入位置は、酸化ゾーン2が好ましいが、なかでも、鋼板の温度が高温となり、より酸化が促進される酸化ゾーン2の下流側領域、特に最下流側領域(最終酸化ゾーン)が好適である。ここで、酸化ゾーン2の下流側領域とは、酸化ゾーン2のうちの下流側半分の領域を指し、最下流側領域とは、前記下流側領域のうちのさらに下流側半分の領域(すなわち、酸化ゾーン2のうちの最下流側1/4の領域)を指す。本実施形態では、2つのガス吹き込み手段Aのうち、ガス吹き込み手段A2が酸化ゾーン2の最下流側領域に設置されている。
ガス吹き込み手段Aによる酸化性ガスの吹き込み範囲および/または吹き込み量を鋼板幅方向で調整可能とするために、例えば、ガスノズル4a,4bが有する複数のガス噴射孔40に各々独立してガスを供給するガス供給管を接続し、この各ガス供給管にガス供給のON/OFFおよび/またはガス流量の調整を可能とするバルブを設ける。
(a)高張力鋼板を製造する際に、酸化ゾーンでの鋼板酸化量が不足した場合、化成処理性不良を起こす。
(b)鋼板の板厚変更時に非定常部発生に伴う温度変動を生じ、これにより酸化量不足が発生する。
本発明は、このような問題に対して特に有効な手段となる。
まず、上記(a)の問題に対しては、酸化ゾーン2においてガス吹き込み手段Aから炉内に酸化性ガスを導入することにより、高張力鋼板の酸化量を高めることができる。
本発明は、直火加熱炉において鋼板を加熱するに際して、鋼板の全長、全幅に亘って酸化量を均一化できるので、内部酸化層を均一に生成させる必要がある鋼板、すなわちSi量が0.1mass%以上の冷延鋼板、特にSi量が0.2mass%以上の高強度冷延鋼板の製造に好適なものである。
表2に示す鋼成分を有し、板厚が1.0mm〜1.6mm、板幅が900〜1200mmの冷延鋼板を、ライン速度60〜120mpm、直火加熱炉出側目標温度720℃、焼鈍温度830℃で連続焼鈍した。直火バーナー1の燃焼用ガスには、表1の組成のガスを使用した。ガスノズル4a,4bが有する複数のガス噴射孔40については、前記流量調整バルブにより酸化性ガスの供給をON/OFFし、板幅方向でのガス吹き込み範囲を調整した。
化成処理性の評価は、製造された鋼板(対象材)のトップ部から採取した試験片を、市販の化成処理薬剤(日本パーカライジング(株)製「パルボンドPB−L3020システム」)を用いて、浴温42℃、化成処理時間120秒の条件で化成処理し、乾燥後の試験片表面をSEMにより観察し、化成処理結晶の均一性を、以下の基準より評価した。
◎:化成処理結晶にスケ、ムラが全くない。
○:化成処理結晶にスケはないが、ムラが多少ある。
△:化成処理結晶に一部スケがある。
×:化成処理結晶のスケが著しい。
一方、板厚変更時に酸化性ガスを吹き込まない比較例では、直火加熱炉出側の温度低下により酸化量の確保が困難となり、良好な化成処理性を得ることができなかった。また、ガス吹き込み手段AからN2、He、燃焼排ガスを吹き込んだ比較例では、各ガスとも非酸化性のガスであるため鋼板表面の酸化量の確保が困難となり、この場合も良好な化成処理性を得ることができなかった。
2 酸化ゾーン
3 還元ゾーン
4a,4b ガスノズル
5 ガス供給管
6a〜6d 炉内ロール
40 ガス噴射孔
A1,A2 ガス吹き込み手段
X 直火加熱炉
S 鋼板
Claims (9)
- 直火加熱炉とこれに続く焼鈍炉を備えた連続焼鈍設備において鋼板を製造する方法であって、
前記直火加熱炉では、燃焼ガスとは別に、酸化作用を有するガスを吹き込みながら鋼板を加熱した後、前記焼鈍炉で鋼板を焼鈍することを特徴とする鋼板の製造方法。 - 酸化作用を有するガスの鋼板幅方向における吹き込み範囲および/または吹き込み量を調整してガス吹込みを行うことを特徴とする請求項1に記載の鋼板の製造方法。
- 酸化作用を有するガスの吹込みを、直火加熱炉の少なくとも1つのゾーンで行うことを特徴とする請求項1または2に記載の鋼板の製造方法。
- 酸化作用を有するガスの吹込みを、直火加熱炉の最終ゾーン以外のゾーンで行うことを特徴とする請求項3に記載の鋼板の製造方法。
- Si量が0.2mass%以上の鋼板を加熱・焼鈍することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の鋼板の製造方法。
- 直火加熱炉とこれに続く焼鈍炉を備えた連続焼鈍設備を用いた鋼板の製造設備であって、
前記直火加熱炉は、燃焼ガスとは別に、酸化作用を有するガスを吹き込むためのガス吹き込み手段を有することを特徴とする鋼板の製造設備。 - ガス吹き込み手段は、酸化作用を有するガスの鋼板幅方向における吹き込み範囲および/または吹き込み量が調整可能であることを特徴とする請求項6に記載の鋼板の製造設備。
- ガス吹き込み手段は、直火加熱炉の少なくとも1つのゾーンに設けられることを特徴とする請求項6または7に記載の鋼板の製造設備。
- ガス吹き込み手段は、直火加熱炉の最終ゾーン以外のゾーンに設けられることを特徴とする請求項8に記載の鋼板の製造設備。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009152839A JP5581615B2 (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 鋼板の製造方法および製造設備 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009152839A JP5581615B2 (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 鋼板の製造方法および製造設備 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011006753A true JP2011006753A (ja) | 2011-01-13 |
JP5581615B2 JP5581615B2 (ja) | 2014-09-03 |
Family
ID=43563726
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009152839A Expired - Fee Related JP5581615B2 (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 鋼板の製造方法および製造設備 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5581615B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015506412A (ja) * | 2011-12-21 | 2015-03-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトThyssenKrupp Steel Europe AG | 鋼板材の熱処理用の炉のためのノズル装置およびこのようなノズル装置を備えた炉 |
JP2015048520A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 化成処理性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
JP7487216B2 (ja) | 2018-10-30 | 2024-05-20 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ | 鋼ストリップのためのアニーリングライン |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5388611A (en) * | 1977-01-17 | 1978-08-04 | Nippon Steel Corp | Controlling method for combustion in non-oxi-dation furnace |
JPS5613428A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-09 | Daido Steel Co Ltd | Burning method in direct flame nonoxidizing heating furnace |
JPS57207124A (en) * | 1981-06-12 | 1982-12-18 | Daido Steel Co Ltd | Controlling method for nonoxidative furnace |
JPH0269958U (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-28 | ||
JP2003247018A (ja) * | 2002-02-21 | 2003-09-05 | Jfe Steel Kk | 帯状火炎バーナによる金属帯の加熱方法及び装置 |
JP2006045615A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 冷延鋼板の製造方法 |
JP2007146242A (ja) * | 2005-11-29 | 2007-06-14 | Jfe Steel Kk | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備 |
-
2009
- 2009-06-26 JP JP2009152839A patent/JP5581615B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5388611A (en) * | 1977-01-17 | 1978-08-04 | Nippon Steel Corp | Controlling method for combustion in non-oxi-dation furnace |
JPS5613428A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-09 | Daido Steel Co Ltd | Burning method in direct flame nonoxidizing heating furnace |
JPS57207124A (en) * | 1981-06-12 | 1982-12-18 | Daido Steel Co Ltd | Controlling method for nonoxidative furnace |
JPH0269958U (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-28 | ||
JP2003247018A (ja) * | 2002-02-21 | 2003-09-05 | Jfe Steel Kk | 帯状火炎バーナによる金属帯の加熱方法及び装置 |
JP2006045615A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 冷延鋼板の製造方法 |
JP2007146242A (ja) * | 2005-11-29 | 2007-06-14 | Jfe Steel Kk | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015506412A (ja) * | 2011-12-21 | 2015-03-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトThyssenKrupp Steel Europe AG | 鋼板材の熱処理用の炉のためのノズル装置およびこのようなノズル装置を備えた炉 |
JP2015048520A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 化成処理性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
JP7487216B2 (ja) | 2018-10-30 | 2024-05-20 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ | 鋼ストリップのためのアニーリングライン |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5581615B2 (ja) | 2014-09-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN115003847B (zh) | 高强度热浸镀锌钢板的制造方法 | |
RU2573843C2 (ru) | Способ изготовления стального плоского проката | |
JP5402357B2 (ja) | 化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法 | |
JP5083354B2 (ja) | 化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法 | |
CN106715726A (zh) | 高强度熔融镀锌钢板的制造方法和制造设备 | |
JP4329639B2 (ja) | 耐液体金属脆性に優れた熱処理用鋼板 | |
WO2016006159A1 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
CN104245995A (zh) | 扁钢产品的热浸镀层方法 | |
JP2009209397A (ja) | めっき性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および連続溶融亜鉛めっき設備 | |
JP4912684B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造装置ならびに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5488322B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
JP4797601B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備 | |
JP5581615B2 (ja) | 鋼板の製造方法および製造設備 | |
JP5667363B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
WO2017072989A1 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5444729B2 (ja) | 溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法および連続溶融亜鉛メッキ装置 | |
JP2007277627A (ja) | 高強度鋼板及び高強度メッキ鋼板の製造方法とその製造に用いる焼鈍炉及び製造設備 | |
JP3014530B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5822077B2 (ja) | 鋼板の連続焼鈍方法 | |
JP6118684B2 (ja) | 表面性状に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JP6740973B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5354156B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2009068041A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2001262303A (ja) | 溶融めっき性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP6696495B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120423 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130912 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130924 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131121 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140204 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140402 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140617 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140630 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5581615 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |