JP2010138458A - Cr含有鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】C:0.01〜0.2%、Si:1.5%以下、Mn:1.0〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、sol.Al:0.001〜1.5%、N:0.01%以下およびCr:0.3〜2.0%を含有し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、グロー放電発光分析により測定した鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値が1.0質量%以下であるCr含有鋼板である。
【選択図】なし
Description
その結果、上記技術や他の従来の技術では、高強度化を目的としてCrの添加を認めているものの、Crが化成処理性や塗装後の耐食性に及ぼす影響については全く考慮されていないために十分な化成処理性を得られないことが明らかになった。
[化学組成]
C:0.01%以上0.2%以下
Cは、鋼板の強度を高めるために重要な元素である。本発明は、Cr含有鋼特有の技術課題である化成処理性の改善を図るものであるが、Crの含有は主として鋼の焼入れ性を向上させることにより鋼板を高強度化することを目的とするものである。焼入れ後の鋼板の強度は主としてC含有量により決定されるので、本発明による作用効果が最も有効に発揮されるのは、高い強度を得るのに十分な量のCを含有する鋼である。したがって、C含有量を0.01%以上とする。好ましくは0.07%以上である。一方、C含有量が0.2%超では、靱性や溶接性の低下が著しくなる。したがって、C含有量は0.2%以下とする。
Siは、不純物として含有される元素であるが、鋼板の強度を高める作用も有するので積極的に含有させてもよい。延性が良好ないわゆるTRIP鋼において必要とされる残留オーステナイトを確保するのに有効であるので、かかる鋼種については積極的に含有させることが好ましい。しかしながら、Si含有量が1.5%超では、化成処理性の劣化が顕著となる場合がある。したがって、Si含有量は1.5%以下とする。好ましくは0.9%以下である。
Mnは、鋼の焼入れ性を向上させる作用を有し、鋼板を高強度化するのに非常に有効な元素である。Mn含有量が1.0%未満では、上記作用による効果が十分に得られない。したがって、Mn含有量は1.0%以上とする。いっそうの高強度化を目的とする場合には、Mn含有量を1.3%以上とすることが好ましく、1.5%以上とすることがさらに好ましい。一方、Mn含有量が3.0%超では、バンド組織が発達してしまい曲げ性が低下する。したがって、Mn含有量は3.0%以下とする。より良好な曲げ性を得るには、Mn含有量を2.7%以下とすることが好ましい。
Pは、一般に不純物として含有される元素であるが、固溶強化により鋼板の強度を高める作用も有するので積極的に含有させてもよい。しかしながら、P含有量が0.1%超では、靱性の劣化が顕著となる。したがって、P含有量は0.1%以下とする。
Sは、不純物として含有される元素であり、鋼中にMnSを形成して曲げ性を劣化させる作用を有する。S含有量が0.01%超では、曲げ性の劣化が顕著となるので、S含有量は0.01%以下とする。好ましくは0.004%以下、さらに好ましくは0.002%以下である。
Alは、脱酸剤として添加され、鋼を健全化する作用を有する元素である。sol.Al含有量が0.001%未満では脱酸が十分ではない。したがって、sol.Al含有量は0.001%以上とする。一方、sol.Al含有量が1.5%超では、溶接性が著しく劣化する。したがって、sol.Al含有量は1.5%以下とする。
Nは、不純物として含有される元素であり、鋼中に粗大な窒化物を形成して曲げ性を劣化させる。N含有量が0.01%超では、曲げ性の劣化が顕著となるので、N含有量は0.01%以下とする。N含有量は低ければ低いほど好ましいので、N含有量の下限を規定する必要はないが、N含有量を0.001%未満とするには多大なコストがかかり経済的に不利となる。したがって、N含有量は0.001%以上とすることが好ましい。
Crは、本発明における最も重要な元素の1つである。Crは、Mnと同じく焼入性を高めて鋼板の強度を高めるのに有効であるが、Mnよりも焼戻軟化抵抗を高める作用が強いので非常に有効である。すなわち、Crを含有させることにより、連続焼鈍工程において加熱および冷却後に460℃以下300℃以上の温度域に滞在させることで、安定的にベイナイト組織を得ることができ、鋼板の曲げ性を向上させることができるのである。Cr含有量が0.3%未満では、上記作用による効果を得ることが困難となる。したがって、Cr含有量は0.3%以上とする。一方、Cr含有量が2.0%超では、後述する製造条件を適用しても鋼板の表層部におけるCr濃度を低減することが困難となり、化成処理性が劣化する場合がある。したがって、Cr含有量は2.0%以下とする。好ましくは0.9%以下であり、さらに好ましくは0.6%以下である。
これらの任意元素は、いずれも鋼板の強度を高める作用を有するので、目的とする強度をより安定して確保するために積極的に含有させてもよい。しかしながら、各元素の含有量が上記範囲を超えると、上記作用による効果が飽和してしまい、いたずらにコストが嵩むので、各元素の含有量を上記範囲とする。また、上記作用による効果を確実に得るためには、Moでは0.03%以上、Vでは0.005%以上、Cuでは0.1%以上、Niでは0.1%以上、Bでは0.0002%以上、Tiでは0.01%以上、Nbでは0.005%以上、含有することが好ましい。
[鋼組織]
化成処理性の観点からは鋼組織を規定する必要はない。しかし、より高い強度と良好な延性および曲げ性とを有する高強度鋼板とするには、上記化学組成においてC含有量を0.07%以上としたうえで、体積分率で、フェライト:0.1以上0.5以下、ベイナイト:0.2以上0.8以下、マルテンサイト:0以上0.5以下および残留オーステナイト:0以上0.2以下からなる鋼組織とすることが好ましい。
グロー放電発光分析により測定した鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値を1.0%以下とすることは、本発明において良好な化成処理性を得る上で最も重要である。すなわち、従来技術においては主にSiの表層濃化に着目するのみであったが、高強度かつ優れた加工性を得る上で重要なCrを相当量含有させた場合は、SiよりもむしろCrの表層濃化による悪影響が顕著であり、鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値が1.0%を超えると化成処理性が劣化する。したがって、鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値は1.0%以下とする。
上述した表層部における元素濃度の状態を実現するには、CrやSiを鋼板の表面近傍に濃化させて濃化領域を形成することにより、この濃化領域の直下にCrやSiが希薄化した希薄化領域を形成し、その後、濃化領域を除去することにより希薄化領域を鋼板表面に現出させる処理を採用することが有効である。この処理は、連続焼鈍工程とその後の酸洗工程とにより行うことが工業的生産性の観点から好ましい。
さらに、上記鋼組織を得るには、連続焼鈍において、750℃以上900℃以下の温度域に加熱した後、650℃以下480℃以上の温度域の平均冷却速度を20℃/秒以上として冷却し、その後460℃以下300℃以上の温度域に200秒間以上1000秒間以下保持することが好ましい。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.01〜0.2%、Si:1.5%以下、Mn:1.0〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、sol.Al:0.001〜1.5%、N:0.01%以下およびCr:0.3〜2.0%を含有し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、グロー放電発光分析により測定した鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値が1.0質量%以下であることを特徴とするCr含有鋼板。
- 質量%で、C:0.07〜0.2%、Si:1.5%以下、Mn:1.3〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.01%以下、sol.Al:0.001〜1.5%、N:0.01%以下およびCr:0.3〜2.0%を含有し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、体積分率で、フェライト:0.1〜0.5、ベイナイト:0.2〜0.8、マルテンサイト:0〜0.5および残留オーステナイト:0〜0.2からなる鋼組織を有し、グロー放電発光分析により測定した鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるCr濃度の平均値が1.0質量%以下であることを特徴とするCr含有鋼板。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Mo:0.5%以下、V:0.1%以下、Cu:1%以下、Ni:1%以下、B:0.005%以下、Ti:0.2%以下およびNb:0.1%以下からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載のCr含有鋼板。
- グロー放電発光分析により測定した鋼板の表面から0.1μm深さ位置までの表層部におけるSi濃度の平均値が1.0質量%以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のCr含有鋼板。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の化学組成を有し、熱間圧延後に700℃以下の温度域で巻取り、400℃以上の温度域の滞在時間が1時間以上となるように冷却し、その後脱スケール処理を施した鋼板に、加熱過程の400℃以上700℃未満の温度域で−420〜−300J/molO2の酸素ポテンシャル雰囲気中に10秒間以上30秒間以下保持し、次いで、700℃以上の温度域で−550〜−450kJ/molO2の酸素ポテンシャル雰囲気中に60秒間以上500秒間以下保持し、さらに、冷却過程の700℃未満400℃以上の温度域で−420〜−300J/molO2の酸素ポテンシャル雰囲気中に10秒間以上100秒間以下保持する連続焼鈍を施し、その後、温度:40〜90℃および濃度:3〜15質量%の塩酸に3秒間以上20秒間以下浸漬して酸洗を施すことを特徴とするCr含有鋼板の製造方法。
- 前記連続焼鈍において、750〜900℃の温度域に加熱した後、650〜480℃の温度域の平均冷却速度を20℃/秒以上として冷却し、その後460〜300℃の温度域に200〜1000秒間保持することを特徴とする、請求項5に記載のCr含有鋼板の製造方法。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015516510A (ja) * | 2012-03-30 | 2015-06-11 | フォエスタルピネ スタール ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツングVoestalpinestahl Gmbh | 高強度冷間圧延鋼板およびそのような鋼板を作製する方法 |
JP2015528058A (ja) * | 2012-07-10 | 2015-09-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトThyssenKrupp Steel Europe AG | 冷間圧延鋼板製品およびその製造方法 |
JP2016194136A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板 |
EP2831292B1 (en) | 2012-03-30 | 2019-06-19 | voestalpine Stahl GmbH | High strength cold rolled steel sheet and method of producing such steel sheet |
WO2020203934A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本製鉄株式会社 | 高強度熱間圧延鋼板 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60159120A (ja) * | 1984-01-28 | 1985-08-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 曲げ加工性の優れた低降伏比複合組織鋼板およびその製造法 |
JPS61217584A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Kobe Steel Ltd | 塗装性にすぐれた冷延鋼板 |
JPH10204580A (ja) * | 1997-01-16 | 1998-08-04 | Kawasaki Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき熱延鋼板 |
JPH10259448A (ja) * | 1997-03-21 | 1998-09-29 | Kobe Steel Ltd | 静的吸収エネルギー及び耐衝撃性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 |
JP2000309847A (ja) * | 1999-04-20 | 2000-11-07 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼板、溶融めっき熱延鋼板およびそれらの製造方法 |
JP2006052465A (ja) * | 2004-07-06 | 2006-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力冷延鋼板の製造方法 |
JP2007009269A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Jfe Steel Kk | 高延性で、化成処理性に優れる780MPa以上の引張強度を有する超高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2008144233A (ja) * | 2006-12-11 | 2008-06-26 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化用高強度鋼板およびその製造方法 |
-
2008
- 2008-12-12 JP JP2008317021A patent/JP5262664B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60159120A (ja) * | 1984-01-28 | 1985-08-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 曲げ加工性の優れた低降伏比複合組織鋼板およびその製造法 |
JPS61217584A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Kobe Steel Ltd | 塗装性にすぐれた冷延鋼板 |
JPH10204580A (ja) * | 1997-01-16 | 1998-08-04 | Kawasaki Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき熱延鋼板 |
JPH10259448A (ja) * | 1997-03-21 | 1998-09-29 | Kobe Steel Ltd | 静的吸収エネルギー及び耐衝撃性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 |
JP2000309847A (ja) * | 1999-04-20 | 2000-11-07 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼板、溶融めっき熱延鋼板およびそれらの製造方法 |
JP2006052465A (ja) * | 2004-07-06 | 2006-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力冷延鋼板の製造方法 |
JP2007009269A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Jfe Steel Kk | 高延性で、化成処理性に優れる780MPa以上の引張強度を有する超高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2008144233A (ja) * | 2006-12-11 | 2008-06-26 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化用高強度鋼板およびその製造方法 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015516510A (ja) * | 2012-03-30 | 2015-06-11 | フォエスタルピネ スタール ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツングVoestalpinestahl Gmbh | 高強度冷間圧延鋼板およびそのような鋼板を作製する方法 |
US10227683B2 (en) | 2012-03-30 | 2019-03-12 | Voestalpine Stahl Gmbh | High strength cold rolled steel sheet |
EP2831292B1 (en) | 2012-03-30 | 2019-06-19 | voestalpine Stahl GmbH | High strength cold rolled steel sheet and method of producing such steel sheet |
EP2831292B2 (en) † | 2012-03-30 | 2022-08-10 | voestalpine Stahl GmbH | High strength cold rolled steel sheet and method of producing such steel sheet |
JP2015528058A (ja) * | 2012-07-10 | 2015-09-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトThyssenKrupp Steel Europe AG | 冷間圧延鋼板製品およびその製造方法 |
JP2016194136A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板 |
WO2020203934A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本製鉄株式会社 | 高強度熱間圧延鋼板 |
JPWO2020203934A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2021-10-21 | 日本製鉄株式会社 | 高強度熱間圧延鋼板 |
JP7070794B2 (ja) | 2019-03-29 | 2022-05-18 | 日本製鉄株式会社 | 高強度熱間圧延鋼板 |
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