JP2010127749A - 鋼材の耐スポーリング性評価方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】亜鉛系めっき鋼板スキンパス圧延用ワークロールに用いる鋼材11の耐スポーリング性評価方法であって、電解質を含む溶液中で、鋼材11に、飽和カロメル電極(SCE)基準で−1000〜−1300mVの電位を印加すると共に、鋼材11に負荷を与えて鋼材11に亀裂を発生させ、当該亀裂が発生するまでの時間を測定することで、鋼材11の耐スポーリング性を評価することを特徴とする。
【選択図】図3
Description
特許文献1に記載の方法では、鋼中に水素を導入するのに長時間(少なくとも数日〜1週間程度は必要)を要し、迅速な評価を行うことができないという問題がある。また、荷重速度が速すぎる(実施例では数分で破断していると推定される)ため、ワークロール用鋼中で生じている、応力による水素拡散や集積が全く考慮されていない。さらに、試験片への応力付与方法は単純引張であり、ロールの回転によるワークロールと亜鉛系めっき鋼板との接触によって生じる転動疲労、微小な亀裂発生、亀裂進展の影響を全く考慮出来ていない。
このような評価方法によれば、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時における、ワークロール本体表面の任意の点と、亜鉛系めっき鋼板との接触頻度を模擬することができ、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時に生じる転動疲労、および転動疲労に起因する微小な亀裂発生、ならびに、亀裂の進展、さらには応力による水素拡散や集積を模擬することができる。
このような評価方法によれば、所定の周波数の振動を鋼材に与えることで、容易に相対運動をさせることができ、また、ロールの回転によるワークロールと亜鉛系めっき鋼板との接触によって生じる転動疲労、微小な亀裂発生、亀裂進展の現象が促進され、鋼材における亀裂の発生がより迅速となる。
このような評価方法によれば、所定の圧力で鋼材に負荷を与えることで、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時にワークロールへ生じる圧力の影響が、より正確に再現される。
このような評価方法によれば、複数の角形状部の辺の部分により、鋼材と角形状部の辺の部分が接触する部位(接触部)への歪みの集中が繰り返され、鋼材における亀裂の発生がより迅速となる。
さらに、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時に生じる動疲労、微小な亀裂発生、亀裂進展の影響や、応力による水素拡散や集積を考慮して、亜鉛系めっき鋼板スキンパス圧延用ワークロール用鋼についての耐スポーリング性を評価することができる。
鋼材の耐スポーリング性評価方法(以下、適宜、「耐スポーリング性評価方法」という)は、亜鉛系めっき鋼板スキンパス圧延用ワークロールに用いる鋼材の耐スポーリング性評価方法であって、電解質を含む溶液中で、鋼材(以下、適宜、「試験片」という)に所定の電位を印加すると共に、前記鋼材に負荷を与えて前記鋼材に亀裂を発生させ、当該亀裂が発生するまでの時間を測定するものである。
亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時に生じるワークロールへの水素侵入は、鋼板(ワークロール本体)と亜鉛系めっき粉とが、ワークロール表面および亜鉛系めっき鋼板の表面を覆っている潤滑水中で接触することによって、異種金属接触腐食が生じることに由来する。そのため、試験片への水素導入は、潤滑水中での亜鉛の自然電位を考慮した、−500〜−900mV程度(水素標準電極基準Standard Hydrogen Electrode;SHE)の電位を印加すれば良い。
相手材を試験片試験部に対して、980MPa以上の接触力で押しつけることにより、亜鉛系めっき鋼板におけるスキンパス圧延にワークロールへ生じる圧力による影響を、より正確に再現することができる。接触力が980MPa未満の場合でも、試験片と相手材とが接触しながら相対運動を行うことにより、転動疲労、微小な亀裂発生、亀裂進展が生じるが、条件によってはこれらが発生しにくい場合もあるため、接触力は980MPa以上とするのが好ましい。なお、ロールの回転によるワークロールと亜鉛系めっき鋼板との接触によって生じる転動疲労、微小な亀裂発生、亀裂進展の現象をより促進させるため、好ましくは、1030MPa以上、より好ましくは、1080MPa以上とする。なお、圧力による影響のより正確な再現を考慮し、上限は1500MPa程度とするのが好ましい。
ここで、図1(a)〜(c)を参照して、相手材の先端の形状と、試験片と相手材との接触状態について説明する。なお、図1において、相手材の先端に、図1(a)では、丸形状部、(b)では、1つの角形状部、(c)では、複数(ここでは2つ)の角形状部を有するものとしている。
なお、ここでの「亀裂」とは、例えば、鋼材に水素が侵入することで、スポーリングが起きる際の亀裂と同等な亀裂であればよく、この亀裂の発生は、例えば、目視により確認すればよい。
例えば、耐スポーリング性評価方法の対象となる鋼材として、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延用ワークロール用鋼の他、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、他の鋼材に適用してもよい。
図3に示すように、試験片11はダンベル状を呈しており、長さ:150mm、試験片11の中心部の薄肉部分(試験片試験部11a)の長さ:30mmであり、この中心部の薄肉部分は相手材12,12との接触を効果的に行うため、側面を削って、厚さ4mmの平行形状としている。試験片11の両端のつかみ部分11b,11bは、両端が直径8mmの円形状であり、つかみ部分11b,11bには、長さ約15mmのねじ部11c,11cが形成されており、ねじ部11c,11cを介して試験片11と試験装置10とを接続している(図中、当該接続部分については記載を省略している)。
実験例1では、試験片に電位を付与した場合の影響について調べた。
実験No.1では、試験片に対して、3%NaCl水溶液中で−1200mV(vs.SCE)の電位を印加しながら、相手材を1180MPaで接触させ、試験片に周波数1×100Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間(亀裂発生時間)を測定した。一方、実験No.2では、亜鉛系めっき鋼板のスキンパス圧延時のワークロール表面状態を模擬するため、試験片の試験部以外に亜鉛めっきを施したものを、イオン交換水中に浸漬しながら、相手材を1180MPaで接触させ、試験片に周波数1×100Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表2に示す。
実験例2では、試験前に電位を印加した場合(プレチャージ)の影響について調べた。
試験片に対して、3%NaCl水溶液中で−1200mV(vs.SCE)の電位を、実験No.3では、試験前に24時間印加した後、該電位を印加しながら、相手材を1350MPaで接触させ、試験片に8×10−1Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。一方、実験No.4では、試験前には電位を与えず、試験開始直後から該電位を印加しながら、相手材を1350MPaで接触させ、試験片に8×10−1Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表3に示す。
実験例3では、電位範囲の影響について調べた。
試験片に対して、3%NaCl水溶液中で表4に示す電位を印加しながら、相手材を1250MPaで接触させ、試験片に周波数2×100Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表4に示す。
実験例4では、応力付与方法による影響について調べた。
試験片に対して、3%NaCl水溶液中で−1200mV(vs.SCE)の電位を印加しながら、試験片に振動、引張、または曲げにて、試験片にそれぞれ、表5に示す条件で応力を付与し、亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表5に示す。
実験例5では、周波数の影響について調べた。
試験片に対して、3%NaCl水溶液中で−1250mV(vs.SCE)の電位を印加しながら、相手材を1400MPaで接触させ、試験片に表6に示す周波数の振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表6に示す。
実験例6では、接触力の影響について調べた。
試験片に対して、3%NaCl水溶液中で−1200mV(vs.SCE)の電位を印加しながら、相手材を表7に示す接触力で接触させ、試験片に3×100Hzの周波数の振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表7に示す。
実験例7では、相手材の先端形状の影響について調べた。
相手材の先端を図1に示すような3形状(先端が丸形状部、先端が1つの角形状部、先端が2つの角形状部)とした。試験片にして、3%NaCl水溶液中で−1200mV(vs.SCE)の電位を印加しながら、相手材を1180MPaで接触させ、試験片に周波数1×100Hzの振幅を与えて亀裂が生じるまでの試験時間を測定した。これらの結果を表8に示す。
さらに、部材を用いたり、その相対運動の条件や接触条件を調整したり、部材の形状を規定したりすることで、耐スポーリング性を、より迅速、かつ正確に評価することができるといえる。
2、12 相手材(部材)
3 丸形状部
4 角形状部
Claims (6)
- 亜鉛系めっき鋼板スキンパス圧延用ワークロールに用いる鋼材の耐スポーリング性評価方法であって、
電解質を含む溶液中で、鋼材に、飽和カロメル電極(SCE)基準で−1000〜−1300mVの電位を印加すると共に、前記鋼材に負荷を与えて前記鋼材に亀裂を発生させ、当該亀裂が発生するまでの時間を測定することで、前記鋼材の耐スポーリング性を評価することを特徴とする鋼材の耐スポーリング性評価方法。 - 前記鋼材に前記電位をT秒以上印加した後、さらに前記電位を印加しながら前記鋼材に負荷を与えるものであり、
前記Tが、T=C2/D(ただし、C:鋼材の試験部の厚さの1/2(cm)、D:鋼材の水素拡散係数(cm2/s))
を満たすことを特徴とする請求項1に記載の鋼材の耐スポーリング性評価方法。 - 前記鋼材に部材を接触させて、前記鋼材を相対運動させることで、前記鋼材に負荷を与えることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の鋼材の耐スポーリング性評価方法。
- 前記鋼材に周波数10−2〜101Hzの振動を与えて、前記鋼材を相対運動させることを特徴とする請求項3に記載の鋼材の耐スポーリング性評価方法。
- 前記部材を、980MPa以上の圧力で、前記鋼材に接触させることを特徴とする請求項3または請求項4に記載の鋼材の耐スポーリング性評価方法。
- 前記部材は、先端に複数の角形状部を有し、前記鋼材に前記角形状部を接触させることを特徴とする請求項3ないし請求項5のいずれか一項に記載の鋼材の耐スポーリング性評価方法。
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