JP2010125781A - インクジェットプリンタ - Google Patents

Abstract

【課題】導波管を用いたインクジェットプリンタにおいて、メディアに吐出されたインクの乾燥速度を向上させる。
【解決手段】導波管３０の終端部に、マイクロ波を回転反射終端するプロペラ部材４６が取り付けられるとともに、導波管３０の始端側及び終端側に、導波管３０内を換気する換気部材７０，８０が取り付けられている。この換気部材７０，８０には、換気部３８，３９内と連通された通気路７１，８１と、通気路７１，８１に取り付けられてヒーターが内蔵されたファン７２，８２とが設けられている。そして、インクが吐出されたメディアを導波管本体３１，３２の挿入口４１，４２から導波管３０内に挿入すると、マグネトロン４３から供給されるとともにプロペラ部材４６により反射されたマイクロ波によりインクが乾燥され、ファン７２，８２から温風が導波管３０内に送り込まれることで、インクの乾燥が促進される。
【選択図】図３

Description

本発明は、インクを吐出させてメディアに画像等を形成するインクジェットプリンタに関する。

インクジェットプリンタにおいては、紙、絹、綿、塩化ビニル等のシート状のメディア（記録媒体）の表面あるいは表裏面に対して、酸性染料、反応染料、直接染料等の染料系インクや、ソルベントインク等の有機溶剤系の顔料系インクを吐出することによって印刷を行なう。このようなインクジェットプリンタにおいては、特に工業分野において、印刷後のメディアの出荷及び納品等を迅速かつ容易に行なうために、インクが吐出されたメディアを効率良く乾燥することが重要となる。

このため、特許文献１では、マイクロ波が供給される導波管にメディアを挿通させることで、メディアに吐出されたインクを乾燥させるインクジェットプリンタが考えられている。
特開２００３−０２２８９０号公報

しかしながら、特許文献１に記載のインクジェットプリンタでは、メディアに吐出されたインクを乾燥させることができるものの、インク溶媒が気化することにより発生する溶媒蒸気が導波管内に滞留するため、この溶媒蒸気によりメディアに吐出されたインクの乾燥速度が十分に得られないという問題があった。

そこで、本発明は、導波管を用いたインクジェットプリンタにおいて、メディアに吐出されたインクの乾燥速度を向上させることができるインクジェットプリンタを提供することを目的とする。

本発明に係るインクジェットプリンタは、メディアに向けてインクを吐出する吐出手段と、吐出手段によりインクが吐出されたメディアが内部に挿通される導波管と、導波管の始端部に設けられて、導波管に電磁波を供給する電磁波供給手段と、導波管の終端部に設けられて、電磁波供給手段により供給された電磁波を回転して反射する回転反射部材と、導波管内を換気する換気手段と、を有することを特徴とする。

本発明に係るインクジェットプリンタによれば、吐出手段によりインクが吐出されたメディアは、電磁波供給手段により電磁波が供給される導波管内に挿通される。このため、メディアに吐出されたインクは、この電磁波により乾燥される。そして、この電磁波供給手段により供給された電磁波は、導波管内を伝搬した後に、終端部において回転反射部材により反射されるため、再度、この反射された電磁波により、メディアに吐出されたインクが乾燥される。そして、換気手段により導波管内が換気されることで、電磁波により気化されたインクの溶媒蒸気が強制的に導波管外に排出されるため、メディアに吐出されたインクの乾燥速度を向上させることができる。しかも、この回転反射部材が回転することで、回転反射部材により反射される電磁波の反射方向が変化するため、電磁波供給手段により供給された電磁波と回転反射部材により反射された電磁波とにより発生する定在波が変動する。これにより、定在波のピーク位置が導波管内において変動するため、メディアに吐出されたインクの乾燥ムラを抑制することができる。

この場合、上記換気手段は、導波管の始端部及び終端部に設けられることが好ましい。このインクジェットプリンタによれば、導波管の始端部及び終端部に換気手段が設けられるため、導波管内における気体の流れを均一化させることができ、インクの乾燥ムラを抑制することができる。

また、上記換気手段は、導波管内に温風を送ることが好ましい。このインクジェットプリンタによれば、導波管内に温風を送ることで、インクの乾燥速度をより向上させることができる。

この場合、上記温風の温度は、４０℃〜６０℃であることが好ましい。このインクジェットプリンタによれば、導波管内に４０℃〜６０℃の温風を送ることで、温風による過加熱を防止して、インクの乾燥速度をより向上させることができる。

また、蒸気電磁波供給手段は、４００Ｗ以上の電力により発生する電磁波を導波管に供給することが好ましい。このインクジェットプリンタによれば、４００Ｗ以上の電力により発生する電磁波を導波管に供給することで、インクの乾燥速度を向上させることができる。

本発明によれば、導波管を用いたインクジェットプリンタにおいて、メディアに吐出されたインクの乾燥速度を向上させることができる。

以下、図面を参照して、本発明に係るインクジェットプリンタの好適な実施形態について詳細に説明する。なお、全図中、同一又は相当部分には同一符号を付すこととする。

図１は、本実施形態に係るインクジェットプリンタの斜視図であり、図２は、図１に示したインクジェットプリンタの断面図である。

図１及び図２に示すように、本実施形態に係るインクジェットプリンタ１は、基台１０に載置されてメディアＭにインクを吐出するプリンタ部２０と、プリンタ部２０においてメディアＭに吐出されたインクを乾燥する導波管３０とを備えている。メディアＭには、シート状の印刷媒体が用いられ、例えば、紙、絹、綿、塩化ビニルなどで構成される。また、インクには、酸性染料、反応染料、直接染料などの染料系インクや、ソルベントなどの有機溶剤系インクなどが用いられる。

プリンタ部２０には、メディアＭを搬送する搬送ローラ２１と、プラテン２２上のメディアＭにインクを吐出するインクジェットヘッド２３と、インクジェットヘッド２３から吐出するインクを貯蔵するインクタンクが収納されたトナー部２４と、ユーザが操作入力を行う操作部２５と、が設けられている。

図３は、導波管の斜視図であり、図４は、導波管の平面図である。図３及び図４に示すように、導波管３０は、断面矩形で長尺の導波管であって、中央部で略Ｕ字状に屈曲した２段形状になっている。そして、導波管３０は、導波管本体３１，３２と、屈曲部３３と、電磁波供給部３４と、伝搬阻止部３５と、整合部３６と、回転反射部３７と、換気部３８，３９とで構成されている。なお、導波管本体３１，３２、屈曲部３３、電磁波供給部３４、伝搬阻止部３５、回転反射部３７及び換気部３８，３９は、それぞれ端面にフランジ部が形成されている。そして、これらのフランジ部が重ねあわされて接続されることで、電磁波供給部３４と伝搬阻止部３５、伝搬阻止部３５と整合部３６、整合部３６と換気部３８、換気部３８と導波管本体３１、導波管本体３１と屈曲部３３、屈曲部３３と導波管本体３２、導波管本体３２と換気部３９、換気部３９と回転反射部３７とが、それぞれ連結されている。

導波管本体３１，３２は、長尺に形成されており、マイクロ波によりメディアＭに吐出されたインクを乾燥させるものである。このため、導波管本体３１，３２には、それぞれ、インクジェットヘッド２３によりインクが吐出されたメディアＭが導波管本体３１，３２内に挿通される挿入口４１，４２が形成されている。

屈曲部３３は、略Ｕ字状に形成されており、導波管本体３１と導波管本体３２との間に配置されて、導波管本体３１及び導波管本体３２とを上下２段に連結するものである。

電磁波供給部３４は、導波管３０の始端部に配置されており、マイクロ波を発生するマグネトロン４３が取り付けられるものである。このマグネトロン４３は、マイクロ波を発生して、導波管３０内にマイクロ波を供給し、導波管３０内においてマイクロ波を順方向Ｄ１，Ｄ２に搬送させるものである。なお、マグネトロン４３から導波管３０に供給されるマイクロ波の周波数をλｇとする。

伝搬阻止部３５は、導波管本体３１と電磁波供給部３４との間に配置されており、マイクロ波を一方向にのみ伝搬させるアイソレータ４４が取り付けられるものである。このアイソレータ４４は、周知のアイソレータで構成されており、電磁波供給部３４から導波管本体３１に向かうマイクロ波を伝搬させるが、導波管本体３１から電磁波供給部３４に向かうマイクロ波の伝搬を阻止するものである。

整合部３６は、伝搬阻止部３５と換気部３８との間に配置されて、マイクロ波整合器４５が取り付けられるものである。マイクロ波整合器４５は、周知のマイクロ波整合器で構成されており、整合部３６においてインピーダンス整合を行うことでマグネトロン４３から供給されたマイクロ波の反射電力を小さくして、メディアＭに吐出されたインクに対するマイクロ波の吸収効率を向上させるものである。

回転反射部３７は、導波管３０の終端部に配置されており、導波管３０内に供給されたマイクロ波の反射終端処理を行うものである。

図５は、回転反射部の斜視透視図であり、図６は、回転反射部の縦断面図である。図５及び図６に示すように、回転反射部３７には、プロペラ部材６０と、短絡板９０とが設けられている。

プロペラ部材６０は、マグネトロン４３から供給されたマイクロ波を反射終端するとともに、導波管３０内に発生する定在波を変動させて乱すものである。このため、プロペラ部材６０には、プロペラ部６１と、このプロペラ部６１を回転させるモータ部６２とにより構成されている。

プロペラ部６１は、回転反射部３７内に配置されており、回転反射部３７の内壁と所定距離だけ離間して、回転反射部３７の内側断面と略同形の平板上に形成されている。そして、プロペラ部６１は、その表裏面に、マイクロ波を反射する反射面６１１が形成されている。反射面６１１は、マイクロ波を好適に反射する形状に形成されており、平面状、又は、凸状若しくは凹状に湾曲した湾曲面状に形成されている。なお、プロペラ部６１は、金属で形成されるのが好ましく、特に、ＳＵＳ（ステンレス鋼）、アルミニウム、鋼板で形成されるのが好ましい。このように、プロペラ部６１を金属で形成することで、導波管３０に供給されたマイクロ波を効率的に反射させることができる。

モータ部６２は、回転反射部３７の上面（図４において上面）に設置されている。そして、モータ部６２の回転出力軸６３が、マイクロ波の搬送方向Ｄ２に対して垂直方向に向けて延びて、プロペラ部６１に連結されている。これにより、モータ部６２が回転駆動することにより、回転反射部３７内において、プロペラ部６１がマイクロ波の搬送方向Ｄ２に対して垂直方向の軸を中心軸として回転する。

そして、プロペラ部材６０は、回転出力軸６３の中心軸と回転反射部３７の終端との離間距離Ａが（ｎ／２）λｇとなるように配置されている。なお、ｎは、１以上の整数を示している。

短絡板９０は、回転反射部３７の終端面、すなわち、導波管３０のマイクロ波の搬送方向Ｄ２の最先端部の面に設けられている。そして、短絡板９０は、周知の短絡板であり、回転反射部３７に搬送されたマイクロ波のうち、プロペラ部６１により反射されなかったマイクロ波を終端させるものである。

また、図３及び図４に示すように、換気部３８は、導波管３０の始端部に配置されており、換気部３９は、導波管３０の終端部に配置されている。具体的には、換気部３８は、整合部３６と導波管本体３１との間に配置されており、換気部３９は、導波管本体３２と回転反射部３７との間に配置されている。換気部３８，３９は、導波管３０内の全体を換気するものであるが、換気部３８は、特に導波管本体３１内に滞留する気体を換気し、換気部３９は、特に導波管本体３２内に滞留する気体を換気する。そして、換気部３８，３９には、それぞれ、給排気を行う換気部材７０，８０が取り付けられている。

図７は、換気部材７０，８０の分解斜視図である。図７に示すように、換気部材７０，８０には、それぞれ、換気部３８，３９内と連通された通気路７１，８１と、通気路７１，８１に取り付けられたファン７２，８２とが設けられている。

通気路７１，８１は、複数の角管が束ねられて構成されている。そして、各角管の矩形断面の縦幅をａ、各角管の矩形断面の横幅ｂとすると、縦幅ａ及び横幅ｂが、導波管３０内に供給されるマイクロ波の遮断波長以下となるように形成する。具体的には、導波管３０内における伝送モードＴＭ_ｍｎに対して、λｇ＞１／{（ｍ／２ａ）^２＋（ｎ／２ｂ）^２}^１／２となるように、縦幅ａ及び横幅ｂを設定する。

ファン７２，８２は、通気路７１，８１の先端である通気路７１，８１の吸排気口に取り付けられており、導波管３０内を吸排気するものである。ファン７２，８２は、図示しないヒーターが内蔵されており、このヒーターに通電することでファン７２，８２から導波管３０内に温風を送ることができる。ヒーターは、例えば、複数本の電熱線により構成されており、温風の温度は、通電する電熱線の本数により変更することができる。なお、ヒーターは、導波管３０内の管内温度が４０℃〜６０℃になるように、ファン７２，８２から導波管３０内に温風を送り込ませるように設定するのが好ましい。また、ファン７２，８２は、吸気と排気の切り替えが可能となっており、例えば、ファン７２，８２に入力する電圧を正負で切り替えることにより、吸排気を切り替えることができる。

次に、本実施形態に係るインクジェットプリンタ１の動作について説明する。

まず、搬送ローラ２１を回転させて、メディアＭをプラテン２２上まで搬送させる。そして、プラテン２２上に載置されたメディアＭに対して、インクジェットヘッド２３からインクを吐出させる。これにより、メディアＭ上に画像や文字などが印刷される。

その後、インクが吐出されたメディアＭを挿入口４１から導波管本体３１内に挿通させるとともに、導波管本体３１から出てきたメディアＭを挿入口４２から導波管本体３２に挿通させて、ファン７２，８２を駆動させながらマグネトロン４３からマイクロ波を導波管３０内に供給する。

なお、マグネトロン４３から導波管３０に供給するマイクロ波は、例えば、搬送ローラ２１によるメディアＭの送り速度が１２ｃｍ／分、導波管本体３１及び導波管本体３２におけるマイクロ波の照射幅が１２ｃｍ（６ｃｍ×２本）である場合、メディアＭに対して照射エネルギーが５００Ｗのマイクロ波を照射することで、５００Ｗ×６０秒＝３００００Ｊのマイクロ波を、メディアＭに照射することができる。

次に、マグネトロン４３から供給されたマイクロ波の作用について説明する。

マグネトロン４３から導波管３０内に供給されたマイクロ波は、まず、整合部３６において、マイクロ波整合器４５により反射電力が小さくされて、導波管本体３１に搬送される。そして、導波管本体３１に搬送されたマイクロ波の一部は、挿入口４１から挿入されたメディアＭに吐出されたインクに吸収され、このインクを乾燥させる。そして、導波管本体３１においてインクの乾燥に用いられなかったマイクロ波は、導波管本体３１を通過して、屈曲部３３で屈曲された後、導波管本体３２に搬送される。そして、導波管本体３２に搬送されたマイクロ波の一部は、導波管本体３１内と同様に、挿入口４２から挿入されたメディアＭに吐出されたインクに吸収され、このインクを乾燥させる。

その後、導波管本体３２においてもインクの乾燥に用いられなかったマイクロ波は、導波管本体３２を通過して、回転反射部３７に搬送される。そして、回転反射部３７に搬送されたマイクロ波は、プロペラ部材６０のプロペラ部６１で反射終端処理される。

ここで、プロペラ部材６０によるマイクロ波の反射終端処理について詳しく説明する。

マグネトロン４３からマイクロ波が供給されている間は、プロペラ部材６０のモータ部６２が回転駆動されて、プロペラ部６１が回転反射部３７内で回転している。このため、回転反射部３７に搬送されたマイクロ波は、その一部がプロペラ部６１の反射面６１１で反射される。ここで、プロペラ部６１は、モータ部６２の回転駆動により回転しているため、このマイクロ波は、プロペラ部６１の回転角度より適宜変動する反射面６１１が向く方向に反射される。

図８は、回転反射部におけるプロペラ部の回転角度を示した図であり、図９は、図８に示したプロペラ部の各回転角度における定在波の状態を示した図である。なお、本実施形態では、プロペラ部６１がマイクロ波の搬送方向Ｄ２に対して垂直な方向に向く回転角度を０°とし、上面視において、時計回りに回転角度が正の方向に大きくなるものとする。図８及び図９に示すように、プロペラ部６１の回転角度が０°の場合は、図９（ａ）に示す定在波が発生する。そして、プロペラ部６１の回転角度が４５°に変動した場合は、図９（ｂ）に示すように、プロペラ部６１の回転角度が０°の定在波に対して、（１／６）λｇ位相がずれた定在波が発生する。そして、プロペラ部６１の回転角度が９０°に変動した場合は、図９（ｃ）に示すように、プロペラ部６１の回転角度が０°の定在波に対して、（１／３）λｇ位相がずれた定在波が発生し、プロペラ部６１の回転角度が４５°の定在波に対して、（１／６）λｇ位相がずれた定在波が発生する。

このように、プロペラ部６１の回転により、プロペラ部６１により反射されたマイクロ波の反射方向が変化するため、電磁波供給部３４から回転反射部３７に向かうマイクロ波とプロペラ部６１により反射されたマイクロ波とによる定在波の発生が抑制されるとともに、この定在波のピーク位置が導波管３０内において変動する。このように、定在波のピーク位置が変動することで、導波管本体３１，３２の長手方向におけるインクの乾燥ムラが抑制される。

このようにして回転反射部３７において反射終端処理されたマイクロ波は、再度、回転反射部３７から導波管本体３２に戻される。そして、導波管本体３２に搬送されたマイクロ波の一部は、挿入口４２から挿入されたメディアＭに吐出されたインクに吸収され、このインクを乾燥させる。そして、導波管本体３２においてインクの乾燥に用いられなかったマイクロ波は、導波管本体３２を通過して、屈曲部３３で屈曲された後、導波管本体３１に搬送される。そして、導波管本体３１に搬送されたマイクロ波の一部は、挿入口４１から挿入されたメディアＭに吐出されたインクに吸収され、このインクを乾燥させる。その後、導波管本体３１においてもインクの乾燥に用いられなかったマイクロ波は、導波管本体３１を通過して、伝搬阻止部３５まで搬送される。そして、伝搬阻止部３５に搬送されたマイクロ波は、伝搬阻止部３５に取り付けられたアイソレータ４４により、電磁波供給部３４への伝搬が阻止される。

次に、ファン７２，８２の換気作用について説明する。

上述したように、導波管本体３１，３２の挿入口４１，４２から挿入されたメディアＭにマイクロ波が照射されると、このメディアＭに吐出されたインクは、溶媒が蒸発して溶媒蒸気を発生しながら乾燥する。そこで、ファン７２，８２を駆動させることで、導波管３０内に滞留している溶媒蒸気を導波管３０外に排出して、インクの乾燥を促進させる。

ファン７２，８２を吸気方向に駆動させると、ファン７２，８２から導波管３０内に外気が送り込まれて、導波管３０内に滞留している気体が、導波管本体３１，３２に形成された挿入口４１，４２から導波管３０外に押し出される。このようなファン７２，８２の換気作用により、導波管３０内においてマイクロ波の照射により気化したインクの溶媒蒸気が挿入口４１，４２から導波管３０外に排出されることで、導波管３０内の乾燥状態が維持されて、インクの乾燥が促進される。このとき、ファン７２，８２に内蔵されたヒーターに通電して、導波管３０の管内温度が４０℃〜６０℃になるように、ファン７２，８２から所定の温度の温風を導波管内に送り込む。すると、導波管３０内に送り込まれた温風により、インクの乾燥が更に促進される。

一方、ファン７２，８２が排気動作を行うと、導波管本体３１，３２に形成された挿入口４１，４２から導波管３０内に外気が吸引されて、ファン７２，８２から導波管３０内の気体が導波管３０外に排出される。このようなファン７２，８２の換気作用により、導波管３０内においてマイクロ波の照射により気化したインクの溶媒蒸気がファン７２，８２から導波管３０外に排出されることで、導波管３０内の乾燥状態が維持されて、インクの乾燥が促進される。

次に、本発明に係るインクジェットプリンタ１の実施例について説明する。なお、インクジェットプリンタ１として、実施例１〜実施例６は、株式会社ミマキエンジニアリング製のＪＶ３３を用いた。

［実施例１］
実施例１では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、メディアＭのブロッキング状態及び裏ゴア状態について実験観察した。なお、ブロッキングとは、メディアＭを構成する塩ビのメディアとメディアの保護シートとが固着する現象をいい、裏ゴアとは、保護シートが歪んでメディアが湾曲（カール）する現象をいう。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６Ｐ１Ｌ−Ｂｉ
３００％ ベタ印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）乾燥条件：
〈実施例１−１〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：強風モード（４．８０ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：４６〜４７℃（導波管３０の管内温度）
〈実施例１−２〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：強風モード（４．８０ｍ^３／ｍｉｎ）
弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
冷風（ヒーターＯＦＦ：室温）
〈実施例１−３〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：６００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：強風モード（４．８０ｍ^３／ｍｉｎ）
弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
冷風（ヒーターＯＦＦ：室温）
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
である。

なお、プレヒーターは、従来のインクジェットプリンタで用いられたプレヒーターであり、メディアＭがプラテン２２に搬送される前段階でメディアＭを所定温度にするヒーターである。プリントヒーターは、従来のインクジェットプリンタで用いられたプリントヒーターであり、プラテン２２に載置されたメディアＭを所定温度にするヒーターである。また、ファンは、市販のドライヤーを使用し、ファンにより導波管３０内に送風する風温は、ヒーターにより熱せられた外気がファンにより導波管３０内に送られることにより、導波管３０内において計測される管内温度である。

表１は、実施例１−１の実験結果を示しており、表２は、実施例１−２の実験結果を示しており、表３は、実施例１−３の実験結果を示している。

表１に示すように、メディアＭにマイクロ波を照射して、導波管３０内を換気することで、ブロッキング及び裏ゴアの発生が抑制されることが分かった。また、ファン７２，８２から冷風を送るよりも温風を送る方が、ブロッキング及び裏ゴアの発生が抑制されることが分かった。

［実施例２］
実施例２では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、メディアＭのブロッキングの発生状態について実験観察した。実施例２では、マグネトロン４３からマイクロ波を発生させる電力を０Ｗ、３００Ｗ、４００Ｗ、５００Ｗ、６００Ｗと変化させるとともに、ファン７２，８２を強風モード（風量：４．８０ｍ^３／ｍｉｎ）と弱風モード（風量：２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）とに分けて、４６℃〜４７℃（管内温度）の温風を導波管３０内に送り込んで乾燥させたものを用いた。そして、実施例２の比較例２として、マグネトロン４３及びファン７２，８２を作動させずに、メディアＭにインクを吐出させた後工程において、電熱線が内蔵されたアフターヒーター（５０℃）上にメディアＭを通過させた後、１日放置したものを用いた。そして、実施例２と対比する引用例2として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６Ｐ１Ｌ−Ｂｉ
３００％ ベタ印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）プロペラ部の回転速度：１５．６ｒｐｍ
（８）乾燥条件：
〈実施例２−１〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：６００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例２−２〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例２−３〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：４００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例２−４〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：３００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例２−５〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：０Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈比較例２〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
（９）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
である。

この実験方法により乾燥させたメディアを撮像した写真を図１０に示す。そして、実施例２−１〜実施例２−５及び比較例２におけるブロッキングの発生を、発生の低い順に、５（発生なし）、４（若干発生する）、３（全体的に少し発生する）、２（全体的に多く発生する）、１（発生あり（裏移り））の数字の評点で示した。

表４は、実施例２の実験結果を示し、図１１は、表４の実験結果をグラフに表した図である。

表４及び図１１に示すように、実施例２では、マグネトロン４３の電力を４００Ｗ以上にしてマイクロ波を照射させ、ファン７２，８２から温風を導波管３０内に送り込むことで、乾燥後のインク量を十分低減することができることが分かった。そして、実施例２では、マグネトロン４３の電力を６００Ｗ以上とすることで、ブロッキングの発生を比較例２と同等レベルに抑制できることが分かった。

［実施例３］
実施例３では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、消しゴム擦過性、水擦過性、アルコール擦過性について実験観察した。実施例３では、マグネトロン４３からマイクロ波を発生させる電力を５００Ｗに固定し、ファン７２，８２を弱風モード（風量：２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）に設定して、４６℃〜４７℃（管内温度）の温風を導波管３０内に送り込んで乾燥させたものを用いた。そして、実施例３と対比する引用例３として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６Ｐ１Ｌ−Ｂｉ
１００％、２０％ ベタ印字
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）印刷濃度、乾燥条件：
〈実施例３〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈比較例３〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
である。
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）

消しゴム擦過性の評価方法は、断面７φの消しゴムに１．０ｋｇｆの荷重を加えて印刷面を１０往復させた後、インクのかすれ度合いを評価した。そして、この評価は、擦過性の高い方から順に、１０（擦過性が高い）〜１（擦過性が低い）の数値を評点として表した。

水擦過性の評価方法は、イオン交換水を綿棒に染込ませて、印刷面を１００往復させた後、インクの綿棒への色移りと、印刷面の剥離とを、目視により確認した。そして、綿棒への色移り及び印刷面の剥離が確認された場合は“×”とし、綿棒への色移り及び印刷面の剥離が確認されなかった場合は“○”とした。

アルコール擦過性の評価方法は、１０％刻みで０〜１００％のアルコール水溶液を濃度別に綿棒に染込ませて、印刷面を１０往復させた後、印刷面の変化を目視により確認した。そして、印刷面の変化が確認されなかったアルコール濃度数を評点として表した。

なお、Ｋ，Ｍ，Ｃ，Ｙ，Ｌｍ，Ｌｃはそれぞれインクの色を示しており、ＫはBlack、ＭはMagenta、ＣはCyan、ＹはYellow、ＬｍはLight magenta、ＬｃはLight cyanを示している。

表５に、実施例３の実験結果を示し、表６に、比較例３の実験結果を示す。また、消しゴム擦過性に関する実施例３と比較例３との比較を図１２（ａ）に示し、アルコール擦過性に関する実施例３と比較例３との比較を図１２（ｂ）に示す。

表５、表６及び図１２に示すように、実施例３は、比較例３と比較して、多少の相違はあるものの、同等レベルの擦過性を有することが分かった。

［実施例４］
実施例４では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させて、所定時間後にメディアＭをカットとしたときのメディアＭの収縮について実験観察した。実施例４では、インクをメディアＭに吐出してから、１時間後、３時間後、６時間後、２４時間後にメディアＭをカットしたものを用いた。そして、実施例４と対比する引用例４として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６Ｐ１Ｌ−Ｂｉ
・３００％濃度：Ｃ，Ｍ，Ｙを各１００％濃度で印刷
・２００％濃度：Ｍ，Ｃを各１００％濃度で印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）乾燥条件：
〈実施例４〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈比較例４〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
である。

この実験方法により乾燥させてカットしたメディアを撮像した写真を図１３に示す。図１３に示すように、実施例４は、印刷濃度に関係なく、インク吐出後１時間経過した段階で、既にメディアＭの収縮が殆ど確認されない。そして、実施例４における１時間経過後カットの収縮レベルは、比較例４における２４時間経過後カットの収縮レベルと略同等となっている。これにより、実施例４は、比較例４に比べて、インクの乾燥速度が速く、極めて短時間にメディアＭの収縮を抑制できることが分かった。

［実施例５］
実施例５では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、色相変化について観察した。実施例６では、Ｋ，Ｃ，Ｍ，Ｙ，Ｃ＋Ｙ，Ｍ＋Ｙ，Ｃ＋Ｍの各色のインクで印刷したものを用い、それぞれ、印刷濃度が１０％刻みで１０％〜１００％の範囲で印刷したものを用いた。そして、色相を定量化するために、Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間を用いた。Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間は、ＣＩＥ（国際照明委員会）やＪＩＳ Ｚ ８７２９などで定められているもので、Ｌ＊軸、ａ＊軸、ｂ＊軸の各軸の数値によって色が定量化されている。Ｌ＊は明度（濃度）を表し、ａ＊はプラス側で赤味、マイナス側で緑味を表し、ｂ＊はプラス側で黄味、マイナス側で青みを表す。そして、実施例５と対比する引用例５として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６Ｐ１Ｌ−Ｂｉ
１００％ ベタ印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）乾燥条件：
〈実施例５〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：６００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈比較例５〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
である。

表７に、実施例５の色空間（Ｌ＊、ａ＊、ｂ＊）の実験結果を示し、表８に、比較例５の色空間（Ｌ＊、ａ＊、ｂ＊）の実験結果を示す。図１４（ａ）に、実施例５におけるａ＊とｂ＊とで表される各色の色再現範囲を示し、図１４（ｂ）に、比較例５におけるａ＊とｂ＊とで表される各色の色再現範囲を示す。図１５に、印刷濃度が１００％であるときの各色のａ＊及びｂ＊に関する実施例５と比較例５の対比を示す。表９に、Ｌ＊ａ＊ｂ＊の色空間における色差ΔＥ＊（ａｂ）を示す。

表７〜表９、図１４及び図１５に示すように、実施例５は、比較例５と比較すると、僅かな違いがあるものの、Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間において殆ど同一レベルの色相であることが分かった。

［実施例６］
実施例６では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、印刷面からの反射濃度変化について観察した。実施例６では、Ｋ，Ｃ，Ｍ，Ｙ，Ｃ＋Ｙ，Ｍ＋Ｙ，Ｃ＋Ｍの各色のインクで印刷したものを用い、それぞれ、印刷濃度が１０％刻みで１０％〜１００％の範囲で印刷したものを用いた。そして、実施例６と対比する引用例６として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。なお、実験条件は、実施例５と同一である。

表１０に、実施例６の反射濃度の実験結果を示し、表１１に、比較例６の反射濃度の実験結果を示し、表１２に、実施例６と比較例６との反射濃度の差を表１２に示す。また、図１６及び図１７に、各色の実施例６と比較例の反射濃度を示す。そして、図１６（ａ）は、Ｋの反射濃度を示し、図１６（ｂ）は、Ｃの反射濃度を示し、図１６（ｃ）は、Ｍの反射濃度を示し、図１６（ｄ）は、Ｙの反射濃度を示す。また、図１７（ａ）は、Ｃ＋Ｙの反射濃度を示し、図１７（ｂ）は、Ｍ＋Ｙの反射濃度を示し、図１７（ｃ）は、Ｃ＋Ｍの反射濃度を示す。

表１０〜表１２、図１６及び図１７に示すように、実施例６は、比較例７と比較しても、殆ど反射濃度の差が無いことが分かった。

［実施例７］
実施例７では、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、乾燥状態について観察した。実施例７では、株式会社ミマキエンジニアリング社製：ＪＶ５を使用して、ＥＳ３インク、ＥＣＯ−ＨＳ１インクで印刷したものを用いた。そして、実施例７と対比する引用例７として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：ＥＳ３インク、Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：７２０×１０８０ｄｐｉ−Ｈｉ−Ｂｉ
３００％ ベタ印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：５０℃
（６）プリントヒーター：４０℃
（７）乾燥条件：
〈実施例７〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：７００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
・プロペラ部材の回転速度：３ｒｐｍ
〈比較例７〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
である。

そして、乾燥状態を評価するために、目視にてブロッキング及び乾燥ムラを確認した。

ブロッキングの評価は、ブロッキングの発生度合いが低い方から順に、５（発生なし）、４（若干発生）、３（全体的に少なく発生）、２（全体的に多く発生）、１（裏移りが発生）の数値を評点として表した。

乾燥ムラの評価は、下記に示すように、乾燥ムラの発生度合いが低い方から順に、５（均一照射）、４（太い筋が発生）、３（細い筋が発生）、２（玉が発生）、１（裏ゴアなし）の数値を評点として表した。

表１３に実施例７の実験結果を示す。表１３は、インク別のブロッキングと乾燥ムラの発生状態を示している。

表１３に示すように、マイクロ波の照射時間が長いほど、乾燥状態が良好であり、乾燥ムラも押さえられることが分かった。これにより、マイクロ波の照射時間が長いほど、定在波からインクを通して熱が伝わり、乾燥効率が高まること考えられる。そして、ＪＶ５を用いる場合、マイクロ波照射時間は、単位面積あたり６４秒以上が望ましいことが分かった。

なお、印字速度が遅くなると（１０ｃｍ／ｍｉｎ以下）湯気が発生した。これは、溶剤の蒸発によるものと考えられる。また、比較例７でも、乾燥するにつれて印字面が白く濁ってきた。これは、インクの特性によるものと考えられる。

［実施例８］
実施例８では、インクジェットプリンタ１を用いたメディア送り速度の違いによる乾燥状態について観察した。実施例８では、株式会社ミマキエンジニアリング社製：ＪＶ５、株式会社ミマキエンジニアリング社製：ＪＶ３３を使用して印刷したものを用いた。そして、実施例８と対比する引用例８として、従来のインクジェットプリンタにより印刷したものを用いた。

実験条件は、
（１）使用インク：Ｅｃｏ−ＨＳ１インク（ソルベントインク）
（２）メディア：白塩ビ光沢（中期）
（３）印刷条件：５４０×１０８０ｄｐｉ−６，１２，２４−Ｈｉ−Ｂｉ
３００％ ベタ印刷
（４）メディアの巻き取りトルク：最大
（５）プレヒーター：３５℃
（６）プリントヒーター：３５℃
（７）乾燥条件：
〈実施例８−１〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：０Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例８−２〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：３００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例８−３〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：４００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例８−４〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：５００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例８−５〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：６００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈実施例８−６〉
・マグネトロンによるマイクロ波照射
マグネトロンの電力：７００Ｗ
・ファンによる送風
送風量：弱風モード（２．３７ｍ^３／ｍｉｎ）
風 温：温風（ヒーターＯＮ：４６〜４７℃）
〈比較例８〉
・アフターヒーター＋自然乾燥（２４時間放置）
アフターヒーターの温度：５０℃
（８）終端：プロペラ部材による反射終端（４．５Ｖ）
プロペラ部材の回転速度：３ｒｐｍ
である。

そして、乾燥状態を評価するために、インクジェットプリンタ１を用いてインクを乾燥させたときの、メディアの重量差を計測し、目視によりブロッキング及び乾燥ムラを確認した。

メディアの重量差は、マイクロ波照射後のメディア重量（ｇ）から印刷前のメディア重量（ｇ）を減算することで計測した。

ブロッキングの評価は、ブロッキングの発生度合いが低い方から順に、５（発生なし）、４（若干発生）、３（全体的に少なく発生）、２（全体的に多く発生）、１（裏移りが発生）の数値を評点として表した。

乾燥ムラの評価は、乾燥ムラの発生度合いが低い方から順に、５（均一照射）、４（太い筋が発生）、３（細い筋が発生）、２（玉が発生）、１（裏ゴアなし）の数値を評点として表した。

表１４〜表１７及び図１８に実施例８の実験結果を示す。表１４は、メディアの送り速度と単位面積あたりのマイクロ波照射時間との関係を示しており、表１５は、メディア重量差を示しており、表１６は、ブロッキング評価を示しており、表１７は、乾燥ムラ評価を示している。また、図１８は、実施例８における送り速度別のマグネトロン電力とメディア重量差との関係を示した図である。

表１４〜表１７及び図１８に示すように、メディアの送り速度を遅くしてマイクロ波照射時間を長くしたり、高速印刷する場合は、単位面積あたりのマイクロ波照射量を大きくしたりすることで、乾燥状態が良好になることが分かった。また、ＪＶ５においては、（１）メディア送り速度が１２ｃｍ／ｍｉｎ以下、（２）単位面積あたりのマイクロ波照射時間が５４ｓｅｃ（秒）、（３）マグネトロン駆動電量が６００Ｗ以上である場合に、乾燥状態が良好になることが分かった。

これらの結果、メディア送り速度が１２ｃｍ／ｍｉｎ、単位面積あたりのマイクロ波照射量が６００Ｗ以上とするのが望ましい。そして、マイクロ波照射時間が長いほど、定在波からインクを通して熱が伝わり、乾燥効率が高まること考えられる。また、高速印刷へ対応させるためには、単位面積あたりのマイクロ波照射量を大きくする必要があることが分かった。

このように、本実施形態に係るインクジェットプリンタ１よれば、インクジェットヘッド２３によりメディアＭにインクが吐出されると、このメディアＭは、マグネトロン４３によりマイクロ波が供給される導波管３０内に挿通される。そして、このマグネトロン４３により供給されたマイクロ波は、導波管３０内を伝搬した後に、回転反射部３７においてプロペラ部材６０のプロペラ部６１により反射終端されるため、再度、この反射されたマイクロ波により、メディアＭに吐出されたインクが乾燥される。そして、換気部３８，３９においてファン７２，８２により導波管３０内が換気されることで、マイクロ波の照射により気化されたインクの溶媒蒸気が強制的に導波管３０外に排出されるため、メディアＭに吐出されたインクの乾燥速度を向上させることができる。しかも、このファン７２，８２が回転することで、プロペラ部６１により反射されるマイクロ波の反射方向が変化するため、マグネトロン４３により供給されたマイクロ波とプロペラ部６１により反射されたマイクロ波とにより発生する定在波が変動する。これにより、定在波のピーク位置が導波管３０内において変動するため、メディアＭに吐出されたインクの乾燥ムラを抑制することができる。

また、導波管３０の始端部及び終端部にファン７２，８２が設けられた換気部３８，３９が配置されているため、導波管３０内における気体の流れを均一化させることができ、インクの乾燥ムラを抑制することができる。

また、ファン７２，８２から導波管３０内に温風を送ることで、インクの乾燥速度をより向上させることができ、しかも、管内温度が４０℃〜６０℃となるように導波管３０内に温風を送ることで、温風による過加熱を防止して、インクの乾燥速度を向上させることができる。

また、マグネトロン４３により４００Ｗ以上の電力により発生するマイクロ波を導波管３０に供給することで、インクの乾燥速度をより向上させることができ、インクの残量を効果的に低減することができる。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施形態では、ファン７２を、整合部３６と導波管本体３１との間に配置される換気部３８に設け、ファン８２を、導波管本体３２と回転反射部３７との間に配置される換気部３９に設けるものとして説明したが、少なくとも、ファン７２，８２によって導波管本体３１，３２の挿入口４１，４２を挟むことができれば、如何なる位置に設けてもよい。また、ファンの数は特に限定されるものではなく、例えば、導波管本体３１の両端部に一対のファンを設け、更に、導波管本体３２の両端部に別の一対のファンを設けるようにしてもよい。

また、上記実施形態では、プロペラ部６１を、回転出力軸６３を中心として羽が双方向に延びる平板状とし、マイクロ波の搬送方向Ｄ２に対して垂直方向の軸を中心軸として回転するものとして説明したが、プロペラ部６１の形状や回転方向などは、如何なるものであってもよい。

また、上記実施形態では、回転反射部３７において、プロペラ部６１に反射されなかったマイクロ波は短絡板９０により終端させるものとして説明したが、例えば、回転反射部３７の後段に、マイクロ波を反射する反射終端部を設け、この反射終端部によっても、マイクロ波を反射させるものとしてもよい。

また、上記実施形態では、２段の導波管を用いて説明したが、１段の導波管でもよく、３段以上の導波管でもよい。

本実施形態に係るインクジェットプリンタの斜視図である。 図１に示したインクジェットプリンタの断面図である。 導波管の斜視図である。 導波管の平面図である。 回転反射部の斜視透視図である。 回転反射部の縦断面図である。 換気部材７０，８０の分解斜視図である。 回転反射部におけるプロペラ部の回転角度を示した図である。 図８に示したプロペラ部の各回転角度における定在波の状態を示した図である。 実施例２において乾燥させたメディアを撮像した写真である。 表４の実験結果をグラフに表した図である。 実施例３の実験結果を示した図であり、（ａ）は、消しゴム擦過性に関する実施例３と比較例３との比較を示した図であり、（ｂ）は、アルコール擦過性に関する実施例３と比較例３との比較を示した図である。 実施例４において乾燥させてカットしたメディアを撮像した写真である。 実施例５の実験結果を示す図であり、（ａ）は、実施例５における各色の色再現範囲を示した図であり、（ｂ）は、比較例５における各色の色再現範囲を示した図である。 実施例５と比較例５の実験結果の対比を示した図である。 実施例６と比較例６の反射濃度の実験結果を示す図であり、（ａ）は、Ｋの反射濃度、（ｂ）は、Ｃの反射濃度、（ｃ）は、Ｍの反射濃度、（ｄ）は、Ｙの反射濃度を示す。 実施例６と比較例６の反射濃度の実験結果を示す図であり、（ａ）は、Ｃ＋Ｙの反射濃度、（ｂ）は、Ｍ＋Ｙの反射濃度、（ｃ）は、Ｃ＋Ｍの反射濃度を示す。 実施例８における送り速度別のマグネトロン電力とメディア重量差との関係を示した図である。

符号の説明

１…インクジェットプリンタ、１０…基台、２０…プリンタ部、２１…搬送ローラ、２２…プラテン、２３…インクジェットヘッド、２４…トナー部、２５…操作部、３０…導波管、３１…導波管本体、３２…導波管本体、３３…屈曲部、３４…電磁波供給部、３５…伝搬阻止部、３６…整合部、３７…回転反射部、３８，３９…換気部、４１，４２…挿入口、４３…マグネトロン（電磁波供給手段）、４４…アイソレータ（伝搬阻止手段）、４５…マイクロ波整合器、６０…プロペラ部材（回転反射部材）、６１…プロペラ部、６２…モータ部、６３…回転出力軸、７０，８０…換気部材、７１，８１…通気路、７２，８２…ファン、９０…短絡板、６１１…反射面、Ａ…離間距離、Ｍ…メディア。

Claims (5)

1. メディアに向けてインクを吐出する吐出手段と、
   前記吐出手段によりインクが吐出されたメディアが内部に挿通される導波管と、
   前記導波管の始端部に設けられて、前記導波管に電磁波を供給する電磁波供給手段と、
   前記導波管の終端部に設けられて、前記電磁波供給手段により供給された電磁波を回転して反射する回転反射部材と、
   前記導波管内を換気する換気手段と、
   を有することを特徴とするインクジェットプリンタ。
2. 前記換気手段は、前記導波管の始端部及び終端部に設けられることを特徴とする請求項１に記載のインクジェットプリンタ。
3. 前記換気手段は、前記導波管内に温風を送ることを特徴とする請求項１又は２に記載のインクジェットプリンタ。
4. 前記温風の温度は、４０℃〜６０℃であることを特徴とする請求項３に記載のインクジェットプリンタ。
5. 前記電磁波供給手段は、４００Ｗ以上の電力により発生する電磁波を前記導波管に供給することを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載のインクジェットプリンタ。