JP2010090650A - 折板パネル構造および建築構造物 - Google Patents

Abstract

【課題】急激な荷重低下や、繰返し力に対するスリップ性状のない、安定したエネルギー吸収性能を示す折板パネル構造を提供する。
【解決手段】山部３１と谷部３２とが所定間隔で屈曲形成された折板３に枠材を接合した折板パネル構造において、折板３は、谷部３２を介して枠材２に接合され、折板パネル構造に対して面内せん断力が負荷された場合に、山部３１を山部軸方向と略直交方向に歪ませることにより、面内せん断力に対してエネルギー吸収させる。このとき、山部３１の断面が、略長方形状で構成されていてもよい。
【選択図】図１

Description

本発明は、デッキプレートやサイディング等に代表される、断面凹凸状に屈曲形成された折板に枠材を接合した、壁、屋根、床等を構成する建築構造用の折板パネル構造、ならびにこれを用いた建築構造物に関する。

従来から、デッキプレートやサイディングをはじめとする波板や折板は、柱・梁・母屋・胴縁などの枠材に接合され、自重や積雪や積載物等による鉛直荷重、風圧力など、板面に対して直交するような面外荷重に抵抗する構造材として利用されている。

一方、近年では、特許文献１、２、非特許文献１、２にみられるように、波板や折板を枠材に接合した折板パネル構造を、面内せん断力に抵抗させ、耐震壁や耐震屋根のような構造材として利用する技術も提案されている。
特開２００６−０３７５８６号公報 特開２００６−０３７６２８号公報 財団法人 日本建築総合試験所 「建築技術性能証明評価概要報告書」 GBRC性能証明第０６−２０号、２００７年 Hesham S. Essa, Robert Tremblay, and Colin A. Rogers "Behavior of Roof Deck Diaphragms under Quasistatic Cyclic Loading",1666/JOURNAL OF STRUCTURAL ENGINEERING ASCE / DECEMBER 2003

しかしながら、これら特許文献１、２並びに非特許文献１の開示技術では、折板パネルを面内せん断力に対するエネルギー吸収構造として利用する上で、パネルを構成する板要素のほぼ全面をせん断降伏させることでエネルギー吸収しているため、せん断降伏した後の板要素の剛性低下に起因しパネルの全体座屈が誘起される傾向にあり、比較的小さな変形域で急激に荷重が低下し、十分な変形性能を確保し難いという課題がある。

また、非特許文献２の開示技術では、折板パネルを面内せん断力に対するエネルギー吸収構造として利用する上で、パネル周囲と枠材を接合する接合部で、折板を局所的に破壊させることでエネルギー吸収している。このため、変形性能を確保できるものの、繰返し力を受けると、接合部の局所破壊部分に滑り挙動が発生し、結果的にパネル構造全体としてスリップ性状を示すことになる。その結果、繰り返し力を受けた場合におけるせん断力−せん断変形の関係において履歴曲線で囲まれる面積が狭小化してしまい、エネルギー吸収性能が低下するという課題がある。

そこで本発明は、上述した課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、急激な荷重低下や、繰返し力に対するスリップ性状のない、安定したエネルギー吸収性能を示す折板パネル構造ならびにこれを用いた建築構造物を提供することにある。

請求項１に記載の折板パネル構造は、山部と谷部とが所定間隔で屈曲形成された折板に枠材を接合した折板パネル構造において、上記折板は、上記谷部を介して上記枠材に接合され、上記折板パネル構造に対して面内せん断力が負荷された場合に、上記山部を山部軸方向と略直交方向に歪ませることにより、上記面内せん断力に対してエネルギー吸収させることを特徴とする。

請求項２に記載の折板パネル構造は、上記山部の断面が、略長方形状で構成されていることを特徴とする。

請求項３に記載の折板パネル構造は、上記山部の断面が、下底の辺長に対する上低の辺長の比が０．６以上、１．０未満である略台形状で構成されていることを特徴とする。

請求項４に記載の折板パネル構造は、請求項１〜３のうち何れか１項記載の折板パネル構造において、上記山部の断面が、上記山部軸方向の両端部から、上記山部軸方向の中央部にかけて、断面寸法を漸減させたことを特徴とする。

請求項５に記載の折板パネル構造は、請求項１〜４のうち何れか１項記載の折板パネル構造において、少なくとも上記山部軸方向の端部において、上記谷部および上記山部を形成する面のうち少なくとも１面に、リブが形成されていることを特徴とする。

請求項６に記載の折板パネル構造は、請求項１〜５のうち何れか１項記載の折板パネル構造において、少なくとも上記山部軸方向の端部において、上記山部の内側には、粘弾塑性体が設置されたことを特徴とする。

請求項７に記載の建築構造物は、請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を壁パネルに用いたことを特徴とする。

請求項８に記載の建築構造物は、請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を屋根パネルに用いたことを特徴とする。

請求項９に記載の建築構造物は、請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を床パネルに用いたことを特徴とする。

上述した構成からなる本発明によれば、折板パネル構造に対して面内せん断力が負荷された場合に、山部を山部軸方向と略直交方向に歪ませることにより、折板を構成する板要素の主に曲げ変形による弾塑性歪みエネルギー、および、折板の山部の内側に設置された粘弾塑性体の粘弾塑性歪みエネルギーにより、負荷される面内せん断力に対してエネルギー吸収させることができる。

これにより、板要素をせん断降伏させる場合の急激な荷重低下、パネル周囲の枠材との接合部を局所破壊させる場合のスリップ性状、を起こすことなく、安定したエネルギー吸収性能を発揮する折板パネル構造ならびにこれを用いた建築構造物を提供することが可能となる。

以下、本発明を実施するための最良の形態として、山部と谷部とが屈曲形成された折板に枠材を接合した折板パネル構造について、図面を参照しながら詳細に説明をする。

本発明を適用した折板パネル構造は、壁、屋根、床等を構成する建築構造物等に適用される。この折板パネル構造１は、例えば、図１(a)に示すように、壁、屋根、床等の一部を構成する枠材２と、この枠材２に接合された折板３とを備えている。

枠材２は、溝形等の薄板軽量形鋼、軽量形鋼、Ｈ形鋼、角形鋼管、円形鋼管、鋼板、木材、鉄筋コンクリート、鉄骨鉄筋コンクリート等で構成される、柱、梁、母屋、胴縁、せ
ん断力伝達部材等の枠材である。なお、図１において、枠材２は、略矩形状として図示している。

図１(b)は、この図１(a)におけるＡ−Ａ´断面を示している。折板３は、山部３１と谷部３２とが所定間隔で屈曲形成されている。即ち、この折板パネル構造１は、水平な上フランジ９１および下フランジ９２と、この上フランジ９１および下フランジ９２の間に形成されているウェブ９３とが形成されるように折板を折り曲げることにより、上述した山部３１と谷部３２とが形成される。ちなみに、この折板３は、鋼板をロール成形やプレス成形などにより折り曲げ加工することにより作製される。

谷部３２は、枠材２に接合されている。この谷部３２における枠材２への接合は、例えばドリルねじ、ボルト、ビス、鋲、リベット、スポット溶接、連続溶接、接着等を利用して行われるが、図１においては、ドリルねじ３５を利用した例を示している。ここで、谷部３２を形成する下フランジ９２はその幅方向両端の近傍において枠材２に接合されており、谷部３２の枠材２からの浮き上がりが防止されている。

本発明の技術的特徴の一つとしては、谷部３２のみ、すなわち下フランジ９２を枠材２に接合し固定することで、山部３１を形成する上フランジ９１およびウェブ９３を山部軸方向と略直交する両矢印Ｂ-Ｂ´方向に可動としていることである。

ここで、本発明を適用した折板パネル構造１の動作およびエネルギー吸収の機構について説明をする。図２(a)は、図１(a)に示すように、地震等によって面内せん断力Ｑが折板パネル構造１に負荷された場合において、図１の点線で囲まれる領域Ｄにおける折板３および枠材２の拡大平面図である。また図２(b)は、図２におけるＥ−Ｅ´断面図を、更に図２(ｃ)は、図２(a)におけるＦ−Ｆ´断面図を示している。

この折板３における領域Ｄについて着目した場合、面内せん断力Ｑが図２(a)に示す矢印Ｑの向き、すなわちＥ−Ｅ´断面側でＢ方向、Ｆ−Ｆ´断面側でＢ´方向に負荷された場合、山部３１は、Ｅ−Ｅ´断面側でＢ´方向、Ｆ−Ｆ´断面側でＢ方向に、それぞれ逆向きに倒れ込むように、山部３１の軸方向と略直交方向に歪む変形を起こす。これとは逆に、面内せん断力ＱがＥ−Ｅ´断面側でＢ´方向、Ｆ−Ｆ´断面側でＢ方向に負荷された場合には、山部３１は、Ｅ−Ｅ´断面側でＢ方向、Ｆ−Ｆ´断面側でＢ´方向に倒れ込む。

このように山部３１が歪む変形状態にある場合、折板３を構成する板要素には面外方向への曲げ変形が生じる。この曲げ変形は、屈曲形成された折板３の稜線部、さらにその稜線部においては山部３１の軸方向の端部に向かうほど大きくなる傾向にある。山部３１の歪み変形の進展に伴い、上述した板要素の曲げ変形が大きくなる領域から板要素が曲げ降伏していき、これにより弾塑性的なエネルギー吸収性能を発揮する。

なお、地震力等の繰返し力に対しては、山部３１はＢ方向およびＢ´方向に交互に歪み、それに応じて上述した板要素の曲げ変形が大きくなる領域で、正負交互の曲げ変形による曲げ降伏が起こり、繰返し力に対するエネルギー吸収性能を発揮し、折板パネル構造１は作用する面内せん断力Ｑに対して、安定した履歴性能を発揮することができる。

本発明において、山部３１の断面Ｃの形状は、略長方形状で構成されている。山部３１の断面Ｃを略長方形状とした場合、面内せん断力Ｑが作用すると、断面Ｃは長方形から平行四辺形状に円滑に変形するため、山部３１を山部軸方向に対して直交方向に歪ませることが可能となり、歪みエネルギー吸収を効果的に実現することが可能となる。

仮にこの山部３１の断面Ｃを略三角形状とした場合、三角形トラスが形成されるのと同等の作用が生じ、面内せん断力Ｑが作用しても断面Ｃはほとんど歪むことがないまま、トラスの圧縮力負担側で座屈が発生してしまうため、山部３１の断面が歪むことによるエネルギー吸収はほとんど期待することができない。

なお、本発明において、ドリルネジ３５の本数や径等、すなわち折板３と枠材２の接合部の強度については、面内せん断力Ｑが生じたときに、折板パネル構造１がエネルギー吸収する際の荷重域において、接合部が折板３よりも先行降伏しないように設計することで、接合部の局所破壊に伴うスリップ性状を回避することができる。また、同様に、折板パネル構造１がエネルギー吸収する際の荷重域において、折板パネルの全体座屈、局部座屈、せん断降伏、の各モードで先行降伏しないように、本発明の範囲内で、パネル形状を設計しておけば、座屈等に伴う急激な荷重低下や変形性能の低下を回避することができる。

図３は、本発明を適用した折板パネル構造１において、山部３１の断面Ｃの形状が略台形状となるように構成した例を示しており、図３(a)は、その平面図を、図３(b)は、Ｇ−Ｇ´断面図である。山部３１の断面Ｃについて、上底の辺長をｔ１１とし、下底の辺長をｔ１２としたとき、ｔ１１／ｔ１２が０．６以上、１．０未満としている。ｔ１１／ｔ１２が０．６未満では、山部３１の断面Ｃを略三角形状にしたのと同等の作用が生じ、山部３１を歪ませることができず、歪みエネルギーの吸収を十分に行うことができないためである。

このように山部３１の断面Ｃの形状が略台形状となるように構成し、しかもｔ１１／ｔ１２を０．６以上とすることにより、後述するように、面内せん断力Ｑに対し、山部３１を山部直交方向に歪ませることが可能となり、歪みエネルギー吸収を実現することが可能となる。断面Ｃを台形とする場合は、長方形の場合に比べて、断面が歪み難くなり変形性能が低下する傾向にあるが、剛性と耐力を向上できるという特性を得ることができる。

折板パネル構造１においては、折板３の谷部３２および山部３１を形成する上フランジ９１、下フランジ９２、ウェブ９３のうち少なくとも１面に、図４(a),(b)に示すようにリブ２５が形成されていてもよい。リブ２５は、例えば、プレス成形等により、山部軸方向と略直交する方向に配されている。リブ２５を設けることにより、山部３１が歪む変形に伴い、谷部３２および山部３１を形成する面に局所的に作用する曲げ、せん断、圧縮に対する局部的な座屈抵抗を向上させることができ、折板パネル構造１のエネルギー吸収性能を更に向上させることが可能となる。なお、リブ２５の本数やサイズ、径や長さ、形状、向き、配置する領域範囲は、谷部３２および山部３１を形成する面に対する局所的な作用力（曲げ、せん断、圧縮）に応じて、適宜設計すれば良い。

図５、６は、山部３１について、山部軸方向の両端部から、山部軸方向の中央部にかけて、断面寸法を漸減させた例を示している。図５(a)は、かかる実施形態における山部３１および谷部３２の平面図を、また図５(b)は、その側断面図を示している。また図６(a)は、図５中Ｉ−Ｉ´断面図を、更に図６(b)は、図５中Ｊ−Ｊ´断面図を示している。なお、このような形状からなる山部３１並びに谷部３２は、プレス加工等により成形することができる。

図２に示すように、面内せん断力Ｑが負荷された場合に、山部軸方向と略直交方向へ山部３１が倒れ込む変形量は、山部軸方向の両端部の領域２１において最も大きく、山部軸方向の中央部の領域２２近傍に近づくにつれ小さくなり、山部３１が倒れ込む変形の向きが逆転する山部軸方向の中央部において変形はほとんど生じないこととなる。

山部軸方向の全長にわたって山部の断面寸法を均一とした場合において、山部３１が倒
れ込む変形量が大きな山部軸方向の両端部では、折板３を構成する板要素の面外曲げによる歪み（特に屈曲形成された稜線部近傍の曲率）も大きく、稜線部近傍の曲げ降伏が進展する。しかし、山部軸方向の中央部に近づくにつれ、山部３１が倒れ込む変形量は小さくなり、折板を構成する板要素の面外曲げによる歪み（特に屈曲形成された稜線部近傍の曲率）も漸減していき、稜線部近傍の曲げ降伏の進展の程度も漸減していく傾向にある。すなわち、エネルギー吸収に寄与するのは、主に山部軸方向の両端部の領域となる傾向にある。

これに対し、山部軸方向の両端部から、山部軸方向の中央部にかけて、断面寸法を漸減させた場合においては、山部軸方向の中央部に近づくのに伴う山部３１が倒れ込む変形量の減少にあわせ、山部３１の高さおよび幅（いずれか一方でも良い）の寸法も低減させているので、山部軸方向の中央部に近づいても、折板を構成する板要素の面外曲げによる歪み（特に屈曲形成された稜線部近傍の曲率）を進展させることができる。これにより、山部軸方向の両端部の領域のみならず、中央部に近づいた領域もエネルギー吸収に寄与させることととなり、結果的に、折板パネル構造１としてのエネルギー吸収効率を高めることができる。

また、断面寸法を漸減させることで、山部３１が倒れ込む変形に対する剛性と耐力を向上させることができるので、折板パネル構造１としての剛性と耐力も高めることができる。

図７は、薄板軽量形鋼を枠材に用いた壁パネルを想定したものであり、折板パネル構造１における折板３の枠材２に対するより具体的な取付け例を示している。この枠材２は、フランジ１１ａ、１１ｂとウェブ１２とからなるリップ付溝形鋼で構成される枠材２ａと、フランジ１３ａ、１３ｂとウェブ１４とからなる溝形鋼で構成される枠材２ｂにより構成される。枠材２ａは、折板３の山部軸方向と直交方向となるように、また枠材２ｂは、折板３の山部軸方向と平行となるように、折板３の周囲に配置されている。枠材２ａには、柱としての鉛直荷重支持の機能を持たせることもでき、設計によっては、リップ付溝形鋼を複数本組み合わせたもの等を利用することもできる。枠材２ａ、２ｂからなる枠材２に対して、折板３は、枠材２ａにおけるフランジ１１ａの外側に取り付けられる。このときも同様に折板３における谷部３２の両端近傍がフランジ１１ａに対して例えばドリルねじ等により接合され、山部３１の上端は可動な状態とされている。すなわち、この図７に示す取付け例では、折板３を枠材２の外側に取り付ける形態を示している

図８の取付け例では、フランジ１１ａ、１１ｂとウェブ１２とからなる溝形鋼で構成される枠材２ａと、フランジ１３ａ、１３ｂとウェブ１４とからなる溝形鋼で構成される枠材２ｂにより構成される枠体に折板３を接合する例を示している。ここでは、枠材２ａ、２ｂからなる枠材２に対して、折板３は、谷部３２をフランジ１１ｂの内側に取り付けられる。すなわち、この図８に示す取付け例では、折板３を枠材２の内側に取り付ける形態を示している。折板３を枠材２の内側に収めることで、壁パネルとしての厚みを抑えることができる。

この図７、８の形態においても、山部３１は可動であり、山部軸方向と略直交方向に歪むことで、面内せん断力に対するエネルギー吸収の効果を奏することは勿論である。

図９は、立設された柱１７間において梁１８が架設されてなる建築構造物５に折板３を設ける構成を示している。柱１７にはプレート２０が、また梁１８にはプレート１９が取り付けられている。プレート１９、２０は、それぞれ鋼板等が適用され、柱１７や梁１８から折板３にせん断力を伝達する部材として機能する。折板３は、その谷部３２のみがプレート１９、２０に接合されている。この谷部３２とプレート１９、２０との接合は溶接
等により行われ、接合部５１が谷部３２において形成される。プレート１９、２０は、それぞれ柱１７、梁１８の構造種別（鉄骨造、木造、鉄筋コンクリート造、鉄骨鉄筋コンクリート造 等）に応じて、溶接、ボルト、スタッド等の手段により、柱１７、梁１８に取り付けられる。

図１０は、立設された柱１７間において梁１８が架設されてなる建築構造物５に折板３を設ける他の例を示している。梁１８間には形鋼６１が架け渡されている。また、この梁１８に沿って形鋼６２が取り付けられてなり、形鋼６２の両端は、形鋼６１に接合されている。折板３は、その谷部３２のみが形鋼６１、６２に接合されている。この谷部３２と形鋼６１、６２との接合は、溶接等により行われ、接合部５１がこの谷部３２において形成される。形鋼６１、６２は、それぞれ柱１７、梁１８の構造種別（鉄骨造、木造、鉄筋コンクリート造、鉄骨鉄筋コンクリート造 等）に応じて、溶接、ボルト、スタッド等の手段により、柱１７、梁１８に取り付けられる。なお、形鋼６１、６２としては、Ｈ形鋼以外のその他の断面形状の形鋼であってもよい。

この図９、１０の形態においても、山部３１は可動であり、山部軸方向と略直交方向に歪むことで、面内せん断力に対するエネルギー吸収の効果を奏することは勿論である。

なお、図７〜１０の実施例において、折板３は一体成形されたものとして示しているが、例えば、山部軸方向と直交方向において、複数に分割されたものでも良い。分割された折板間の継ぎ目、また、山部軸方向と直交方向の縁と枠材との取り合い部については、互いに接合することを基本とするが、接合しない仕様とすることもできる。

また、図１１は、山部３１の内側に、粘弾塑性体６５を設置した例である。粘弾塑性体６５を設置することにより、風圧等による僅かな揺れに対してもエネルギー吸収性能を発揮することが可能となる。また地震等の大きな揺れに対しては、この粘弾塑性体６５の粘弾塑性変形でエネルギー吸収するとともに、上述した山部３１の歪みによるエネルギー吸収を発揮させることが可能となる。このため、粘弾塑性体６５を山部３１の内側に設置することにより、負荷される面内せん断力Ｑの大小を問わず、エネルギー吸収性能を確保することができる。

以下、上述した本発明に係る折板パネル構造について、面内せん断力Ｑの負荷に対するエネルギー吸収性能を実験検証した結果について、説明をする。

図１２には、山部３１の断面形状を略長方形状とした折板パネル構造１２０の例を示す。この例では、図１２(b)に示すように、山部３１の幅を４０ｍｍ（ｔ１１＝ｔ１２＝４０ｍｍ）、高さＨを２０ｍｍとしている。折板３の板厚は０．５５ｍｍ、素材降伏点は３４１Ｍｐａである。折板３の枠材２に対する接合方法としては、谷部３２に接合金物１２１を当接させ、ボルト１２２に張力導入して摩擦接合として固定した。

図１３には、山部３１の断面形状を略台形状とした折板パネル構造１３０の例を示す。この例では、図１３(b)に示すように、上底の辺長ｔ１１＝２５ｍｍ、下底の辺長ｔ１２＝４０ｍｍ、山部３１の高さＨを２０ｍｍとしている。折板３の板厚、素材降伏点、枠材２との接合については、図１２の例と同様である。

折板パネル構造１２０、１３０それぞれの性能確認に向けた実験を行い、ここでは、面内せん断力Ｑ（ｋＮ）を繰り返し負荷した際のせん断変形角γ（rad）を測定した。

図１４は、断面を略長方形状とした折板パネル構造１２０の実験結果であり、面内せん
断力Ｑとせん断変形角γとの関係を示している。図示するようにγ＝０．１２５の変形領域まで紡錘形状の安定した履歴性状を示している。その後は、板要素の局所的な座屈発生に伴い、若干の荷重低下とスリップ性状を示している。

図１５は、断面を略台形状とした折板パネル構造１３０の実験結果であり、面内せん断力Ｑとせん断変形角γとの関係を示している。図示するようにγ＝０．１程度の変形領域まで紡錘形状の安定した履歴性状を示している。その後は、板要素の局所的な座屈発生に伴い、若干の荷重低下とスリップ性状を示している。図１４の略長方形状の断面のものと比べると、安定した履歴性状を確保できる変形領域は若干狭まるものの、初期剛性と耐力については向上していることが分かる。

なお、図１４の断面を略長方形状とした場合、また、図１５の断面を略台形状とした場合ともに、山部軸方向の端部近傍で、板要素の局所的な座屈が発生することで、若干の荷重低下とスリップ性状を示しているが、図４に示すようなリブの設置により局所座屈を抑制することで、荷重低下とスリップ性状のない安定した履歴性状となる変形領域を拡大することができる。

また、略台形状の上底の辺長ｔ１１と下底の辺長ｔ１２の比率に対する数値限定についても、図１２〜１３に示す実験実施例と同様の検討に基づくものである。板厚が０．４ｍｍ、素材降伏点が２８６Ｍｐａの折板を用い、高さＨを２０ｍｍ、下底の辺長ｔ１２を４０ｍｍの一定値とし、上底の辺長ｔ１１を、４０ｍｍ、２５ｍｍ、１５ｍｍ、０ｍｍと変化（ｔ１１／ｔ１２を１．０から０まで変化）させた場合の実験結果を図１６に示す。ここから、山部の断面が歪まないｔ１１＝０ｍｍの三角形状の断面では初期剛性と耐力が高いものの、弾性的な挙動から急激に荷重低下するため、変形性能が確保できないことが分かる。これに対し、上底の辺長ｔ１１を大きくするにつれ、最大耐力点の変形値が大きくなるととともに、荷重低下を起こすまでの変形性能が向上することが分かる。また、最大耐力点からの荷重低下の程度も、上底の辺長ｔ１１を大きくするにつれ、徐々に緩やかになっている。上底の辺長ｔ１１と下底の辺長ｔ１２の比率に対する数値限定「ｔ１１／ｔ１２が０．６以上、１．０未満」は、ｔ１１＝２５ｍｍ（ｔ１１／ｔ１２≒０．６）において、荷重低下を起こすまでに、建築構造物における変形制限のクライテリアの一つであるγ＝０．００５程度の変形性能を確保するという実験結果を踏まえて定めたものである。

なお、本発明の実施例では、建築構造物の壁パネルを対象に例示したが、屋根パネル、床パネルに適用する場合も、本発明に含まれる。

その他、本発明を実施するための構成、方法などは、以上の記載で開示されているが、本発明は、これに限定されるものではない。すなわち、本発明は、主に特定の実施形態に関して特に図示され、かつ説明されているが、本発明の技術的思想および目的の範囲から逸脱することなく、以上述べた実施形態に対し、形状、材質、数量、その他の詳細な構成において、当業者が様々な変形を加えることができるものである。

従って、上記に開示した形状、材質などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの形状、材質などの限定の一部もしくは全部の限定を外した部材の名称での記載は、本発明に含まれるものである。

本発明を適用した折板パネル構造の構成を示す図である。 図１の点線で囲まれる領域Ｄにおける折板の拡大平面図である。 本発明を適用した折板パネル構造における、山部の断面Ｃの形状が台形となるように構成した例を示す図である。 谷部および山部の面にリブを形成させた例を示す図である。 山部軸方向の両端部から山部軸方向の中央部にかけて、山部の断面寸法を漸減させた例を示す図である。 (a)は、図５中Ｉ−Ｉ´断面図、(b)は、図５中Ｊ−Ｊ´断面図である。 本発明を適用した折板パネル構造における折板の枠材に対する取付け例を示す図である。 本発明を適用した折板パネル構造における折板の枠材に対する取付け例を示す図である。 本発明を適用した折板パネル構造における折板の枠材に対する取付け例を示す図である 本発明を適用した折板パネル構造における折板の枠材に対する取付け例を示す図である 山部の内側に粘弾塑性体を設置した例を示す図である。 山部における断面の形状を略長方形状とした折板パネル構造の実験例を示す図である。 山部における断面の形状を略台形状とした折板パネル構造の実験例を示す図である。 山部における断面の形状を略長方形状とした折板パネル構造の実験結果を示す図である。 山部における断面の形状を略台形状とした折板パネル構造の実験結果を示す図である。 山部における上低の辺長と下底の辺長の比率を変化させた場合の折板パネル構造の実験結果を示す図である。

符号の説明

１ 折板パネル構造
２ 枠材
３ 折板
５ 建築構造物
１７ 柱
１８ 梁
１９、２０ プレート
２１ 端部
２２ 中央部
２５ リブ
３１ 山部
３２ 谷部
３５ ドリルねじ
５１ 接合部
６１、６２ 形鋼
６５ 粘弾塑性体
９１ 上フランジ
９２ 下フランジ
９３ ウェブ

Claims (9)

1. 山部と谷部とが所定間隔で屈曲形成された折板に枠材を接合した折板パネル構造において、
   上記折板は、上記谷部を介して上記枠材に接合され、
   上記折板パネル構造に対して面内せん断力が負荷された場合に、上記山部を山部軸方向と略直交方向に歪ませることにより、上記面内せん断力に対してエネルギー吸収させること
   を特徴とする折板パネル構造。
2. 上記山部の断面が、略長方形状で構成されていること
   を特徴とする請求項１に記載の折板パネル構造。
3. 上記山部の断面が、下底の辺長に対する上低の辺長の比が０．６以上、１．０未満である略台形状で構成されていること
   を特徴とする請求項１に記載の折板パネル構造。
4. 上記山部の断面が、上記山部軸方向の両端部から、上記山部軸方向の中央部にかけて、断面寸法を漸減させたことを特徴とする請求項１〜３のうち何れか１項記載の折板パネル構造。
5. 少なくとも上記山部軸方向の端部において、上記谷部および上記山部を形成する面のうち少なくとも１面に、リブが形成されていること
   を特徴とする請求項１〜４のうち何れか１項記載の折板パネル構造。
6. 少なくとも上記山部軸方向の端部において、上記山部の内側には、粘弾塑性体が設置されたこと
   を特徴とする請求項１〜５のうち何れか１項記載の折板パネル構造。
7. 請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を壁パネルに用いたことを特徴とする建築構造物。
8. 請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を屋根パネルに用いたことを特徴とする建築構造物。
9. 請求項１〜６のうち何れか１項記載の折板パネル構造を床パネルに用いたことを特徴とする建築構造物。

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