JP2010090456A - 耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 - Google Patents
耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010090456A JP2010090456A JP2008263295A JP2008263295A JP2010090456A JP 2010090456 A JP2010090456 A JP 2010090456A JP 2008263295 A JP2008263295 A JP 2008263295A JP 2008263295 A JP2008263295 A JP 2008263295A JP 2010090456 A JP2010090456 A JP 2010090456A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- mass
- corrosion resistance
- joint
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 54
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 title abstract description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 23
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 12
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 12
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 55
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 22
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 239000002585 base Substances 0.000 description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 4
- 238000000682 scanning probe acoustic microscopy Methods 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M Sodium bicarbonate Chemical compound [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 1
- 229920000178 Acrylic resin Polymers 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- XWROUVVQGRRRMF-UHFFFAOYSA-N F.O[N+]([O-])=O Chemical compound F.O[N+]([O-])=O XWROUVVQGRRRMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021607 Silver chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005536 corrosion prevention Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M silver monochloride Chemical compound [Cl-].[Ag+] HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000030 sodium bicarbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017557 sodium bicarbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
【課題】 クロム系ステンレス鉄筋において優れた耐食性を有する継手及びその製造方法を提供する。
【解決の手段】ステンレス鉄筋母材を熱接合してなるステンレス鉄筋継手であって、質量％で、Ｃ：０.００１％以上０.５％以下、Ｓｉ：０.１％以上２.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、 Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０３％以下、Ｎ：０.００１％以上０.１％以下、Ｃｒ：１０.５０%以上１３.５０％以下、酸化スケールと母地との界面における固溶Ｃｒ濃度：８.０〜１３.５％、を含有し、残部鉄および不可避不純物を含有することを特徴とし、接合後に制御冷却することによって耐食性に優れたステンレス鉄筋継手を得る。
【選択図】 なし
Description
本発明は、コンクリート構造物中での耐久性に優れたステンレス異形棒鋼(鉄筋)の継手に関するものである。
従来、Ｃｒ量が１０．５０mass%以上のステンレス鉄筋の継手に関しては、重ね継手や機械式継手が用いられてきた。
重ね継手は、簡便でありコストはかからないが、ステンレス細線などによる結束を必要とし、ある程度の重ね長を必要とする上に、継手自身の強度は期待できない。
機械式継手は、ボルト及びナット等で締結するので継手自身の強度の信頼性は高いが、コストが高くなる。
一方、普通鋼鉄筋（ＳＤ２９５、ＳＤ３４５、ＳＤ３９０等）の継手は熱を加える方式としてガス圧接、エンクローズド溶接、フラッシュバット溶接、アプセットバット溶接が用いられ、熱を加えない方式として重ね継手や機械式継手が用いられてきた。熱を加える方法はコストが低く、しかも信頼性も高いため広く用いられ、継手作製方法や検査方法が規格化されている。
しかし、ステンレス鉄筋、特にクロム系の鉄筋に関しては、継手の強度及び耐食性に関して課題があり、熱を加える継手製造方法は実用化されていない。
例えば、ガス圧接性にすぐれた普通鋼鉄筋が開示されている(特許文献１参照)。しかしながら、ステンレス鉄筋の継手は開示されていない。また、クロム系の鉄筋が開示されている(特許文献２〜５参照)。しかしながら、継手については開示されていない。
特開２０００−１４４３２０号公報
特開２００７-１９７７８６号公報
特開２００７−２６９５５９号公報
特開２００７−２６９５６５号公報
特開２００７−２６９５６６号公報
クロム系ステンレス鉄筋において達成困難であった優れた耐食性を有する継手を提供することを課題とする。発明者等は、後述するように、コンクリート中のｐＨ１２以上の高アルカリ性環境では、継手部分のＣｒ欠乏層においてもある程度の固溶Ｃｒ濃度を有すれば、不動態皮膜が形成・維持されて高い耐食性を確保できることを見出して本発明に至った。そして継手自身の耐食性が保たれしかも経済性にも優れている熱接合継手を得た。本発明は、その知見に立脚するものである。
（１）ステンレス鉄筋母材を熱接合してなるステンレス鉄筋継手であって、質量％で、
Ｃ：０.００１％以上０.５％以下、Ｓｉ：０.１％以上２.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０３％以下、Ｎ：０.００１％以上０.１％以下、Ｃｒ：１０.５０%以上１３.５０％以下、酸化スケールと母地との界面におけるＣｒ濃度：８.０〜１３.５％、を含有し、残部鉄および不可避不純物を含有することを特徴とする耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（２）質量％で、更にＮｉ：０．６％以下、を含有することを特徴とする（１）に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（３）質量％で、更に、Ａｌ：０.０５％以下、Ｖ：０.１％以下、Ｂ：０.０１％以下、Ｂｉ：０.５％以下、Ｓｎ：０.５％以下、Ｎｂ：０.５％以下、Ｔｉ: ０.５％以下、 Ｍｇ：０.１％以下、Ｃｕ：０.５％以下、の一種または二種以上を含有することを特徴とする（１）または（２）に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（４）熱接合がガス圧接であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれか一項に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
Ｃ：０.００１％以上０.５％以下、Ｓｉ：０.１％以上２.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０３％以下、Ｎ：０.００１％以上０.１％以下、Ｃｒ：１０.５０%以上１３.５０％以下、酸化スケールと母地との界面におけるＣｒ濃度：８.０〜１３.５％、を含有し、残部鉄および不可避不純物を含有することを特徴とする耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（２）質量％で、更にＮｉ：０．６％以下、を含有することを特徴とする（１）に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（３）質量％で、更に、Ａｌ：０.０５％以下、Ｖ：０.１％以下、Ｂ：０.０１％以下、Ｂｉ：０.５％以下、Ｓｎ：０.５％以下、Ｎｂ：０.５％以下、Ｔｉ: ０.５％以下、 Ｍｇ：０.１％以下、Ｃｕ：０.５％以下、の一種または二種以上を含有することを特徴とする（１）または（２）に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
（４）熱接合がガス圧接であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれか一項に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
本発明における、熱接合とは、鋼材を加熱して接合する接合方法を意味し、熱接合の方法については問わず、継手部が（１）〜（３）のいずれかを具備するものは、本発明の範囲に属するものであるが、この熱接合がガス圧接であることが汎用性および経済性の観点から好ましい。
本発明によれば、耐食性にすぐれたステンレス鉄筋継手を得ることができ、コンクリート構造物の耐久性を格段に向上させることができるなど、産業上有用な著しい効果を奏する。
以下、本発明について具体的に説明する。まず、本発明において、ステンレス鉄筋継手の成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。
Ｃ：０．００１mass％以上０．５mass％以下
Ｃは、オーステナイト相および炭化物の生成元素である。オーステナイト相は、溶接後においてマルテンサイト組織を生じて強度を向上させ、また微細炭化物も強度の向上に寄与する。しかしながら、 ０．５mass％超では硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従って、Ｃ量は ０．５ mass％以下の範囲に限定した。溶接部の靭性を確保するためには、Ｃ量は０．１５ mass％以下の範囲にすることが望ましい。
Ｃは、オーステナイト相および炭化物の生成元素である。オーステナイト相は、溶接後においてマルテンサイト組織を生じて強度を向上させ、また微細炭化物も強度の向上に寄与する。しかしながら、 ０．５mass％超では硬くなり過ぎて靱性が劣化する。従って、Ｃ量は ０．５ mass％以下の範囲に限定した。溶接部の靭性を確保するためには、Ｃ量は０．１５ mass％以下の範囲にすることが望ましい。
また、０．００１mass％未満ではオーステナイト相や微細炭化物の生成量が少なすぎて強度が不足するため、０．００１mass％以上含有させる。
Ｓｉ：０．１mass％以上２．０mass％以下
Ｓｉは、脱酸剤として有用な元素であるが、含有量が ２．０mass％以上になると硬くなり機械的性質が劣化する。従って、Ｓｉ量は ２．０mass％以下とした。
Ｓｉは、脱酸剤として有用な元素であるが、含有量が ２．０mass％以上になると硬くなり機械的性質が劣化する。従って、Ｓｉ量は ２．０mass％以下とした。
また、０．１mass％未満では脱酸効果が得られないため０．１mass％以上含有させる。
Ｍｎ：２．０mass％以下
Ｍｎも、Ｃと同様、オーステナイト相生成元素であるが、オーステナイトＭｎ含有量が ２．０mass％以上になると鋼中に残存する介在物が多くなり耐食性が劣化する。従って、Ｍｎ量は２．０mass％以下の範囲とした。
Ｍｎ：２．０mass％以下
Ｍｎも、Ｃと同様、オーステナイト相生成元素であるが、オーステナイトＭｎ含有量が ２．０mass％以上になると鋼中に残存する介在物が多くなり耐食性が劣化する。従って、Ｍｎ量は２．０mass％以下の範囲とした。
また、含有量が０．１mass％より少ないとオーステナイト相の生成が不十分となるため、熱間加工後のマルテンサイト組織が少なくなって、強度不足となる。したがって０．１mass％以上含有することが望ましい。
Ｐ：０．０４mass％以下
Ｐは、靱性等の機械的性質を劣化させるだけでなく、耐食性に対しても有害な元素であり、特にＰ含有量が０．０４mass％超になるとその悪影響が顕著になるので、Ｐ量は０．０４mass％以下とした。
Ｐは、靱性等の機械的性質を劣化させるだけでなく、耐食性に対しても有害な元素であり、特にＰ含有量が０．０４mass％超になるとその悪影響が顕著になるので、Ｐ量は０．０４mass％以下とした。
Ｓ：０．０３mass％以下
Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、初期発銹の起点となる。またＳは、結晶粒界に偏析して粒界脆化を促進する有害元素でもあるので、極力低減することが好ましい。特にＳ含有量が０．０３mass％を超えるとその悪影響が顕著になるので、Ｓ量は０．０３mass％以下とした。
Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、初期発銹の起点となる。またＳは、結晶粒界に偏析して粒界脆化を促進する有害元素でもあるので、極力低減することが好ましい。特にＳ含有量が０．０３mass％を超えるとその悪影響が顕著になるので、Ｓ量は０．０３mass％以下とした。
Ｎ： ０．００１mass％以上０．１mass％以下
Ｎは、オーステナイト相および窒化物の生成元素であり強度を高めるが、耐食性、靭性を劣化させるため上限を０．１mass％とした。また、０．００１mass％未満ではオーステナイト相や窒化物の生成が少なく強度向上の効果が得られないため０．００１mass％以上含有させる。
Ｎは、オーステナイト相および窒化物の生成元素であり強度を高めるが、耐食性、靭性を劣化させるため上限を０．１mass％とした。また、０．００１mass％未満ではオーステナイト相や窒化物の生成が少なく強度向上の効果が得られないため０．００１mass％以上含有させる。
Ｃｒ：１０．５０mass％以上１３．５０mass％以下
Ｃｒは、本発明における耐食性発現成分として重要な元素である。本発明で対象にする鉄筋継手は、一般的に大気中でさびないＣｒ量として、少なくとも１０．５０mass％が必要である。これは、１０．５０mass％未満になると表面において強固な不動態皮膜が生成され難くなるためである。一方、Ｃｒ濃度が１３．５０mass％超になると、耐食性は良くなるものの、フェライト相の生成量が多くなって溶接部の靱性不足となることやコストアップに繋がる。従って、固溶Ｃｒ濃度は１０．５０mass％以上１３．５０mass％以下とした。
Ｃｒは、本発明における耐食性発現成分として重要な元素である。本発明で対象にする鉄筋継手は、一般的に大気中でさびないＣｒ量として、少なくとも１０．５０mass％が必要である。これは、１０．５０mass％未満になると表面において強固な不動態皮膜が生成され難くなるためである。一方、Ｃｒ濃度が１３．５０mass％超になると、耐食性は良くなるものの、フェライト相の生成量が多くなって溶接部の靱性不足となることやコストアップに繋がる。従って、固溶Ｃｒ濃度は１０．５０mass％以上１３．５０mass％以下とした。
界面における固溶Ｃｒ濃度：８．０mass％以上１３．５mass％以下
本発明で対象にする鉄筋継手として、ｐＨ１２以上のコンクリート中において塩化物イオンに対する耐食性を確保するためには、少なくともスケールと母地の界面において固溶Ｃｒ濃度８．０mass％以上のＣｒ濃度が必要である。これは、後述するように、８．０mass％未満になるとコンクリート中での耐食性が劣化するためである。一方、界面におけるＣｒ濃度は、母地のＣｒ濃度を超えることはない。したがって界面における固溶Ｃｒ濃度を８．０mass％以上１３．５mass％以下とした。
本発明で対象にする鉄筋継手として、ｐＨ１２以上のコンクリート中において塩化物イオンに対する耐食性を確保するためには、少なくともスケールと母地の界面において固溶Ｃｒ濃度８．０mass％以上のＣｒ濃度が必要である。これは、後述するように、８．０mass％未満になるとコンクリート中での耐食性が劣化するためである。一方、界面におけるＣｒ濃度は、母地のＣｒ濃度を超えることはない。したがって界面における固溶Ｃｒ濃度を８．０mass％以上１３．５mass％以下とした。
Ｎｉ： ０．６mass％以下、
Ｎｉは、過剰に含有するとマルテンサイト組織が析出し加工性を劣化させるため、上限を０．６mass％とした。また、靱性を高めるためには０．１mass％以上含有することが望ましい。
Ｎｉは、過剰に含有するとマルテンサイト組織が析出し加工性を劣化させるため、上限を０．６mass％とした。また、靱性を高めるためには０．１mass％以上含有することが望ましい。
Ａｌ：０．０５mass％以下
Ａｌは、脱酸剤として有用な元素であるが、含有量が ０．０５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．０５mass％以下とすることが望ましい。
Ａｌは、脱酸剤として有用な元素であるが、含有量が ０．０５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．０５mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００１mass％未満では脱酸効果が得られ難いため下限を０．００１mass％とすることが望ましい。
Ｖ：０．１mass％以下
Ｖは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．１mass％以下とすることが望ましい。
Ｖ：０．１mass％以下
Ｖは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．１mass％以下とすることが望ましい。
また、０．０３mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．０３mass％とすることが望ましい。
Ｂ：０．０１mass％以下
Ｂは、熱間加工性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．０１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．０１mass％以下とすることが望ましい。
Ｂは、熱間加工性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．０１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．０１mass％以下とすることが望ましい。
また、０．０００３mass％未満では熱間加工性を向上効果が得られ難いため下限を０．０００３mass％とすることが望ましい。
Ｂｉ：０．５mass％以下
Ｂｉは、耐食性及び切削加工性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５ mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００５mass％未満では耐食性向上効果及び切削加工性向上効果が得られ難いため下限を０．００５mass％とすることが望ましい。
Ｂｉは、耐食性及び切削加工性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５ mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００５mass％未満では耐食性向上効果及び切削加工性向上効果が得られ難いため下限を０．００５mass％とすることが望ましい。
Ｓｎ:０．５mass％以下
Ｓｎは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
Ｓｎは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
また、０．０１mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．０１mass％とすることが望ましい。
Ｎｂ:０．５mass％以下
Ｎｂは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００３mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．００３mass％とすることが望ましい。
Ｎｂは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００３mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．００３mass％とすることが望ましい。
Ｔｉ:０．５mass％以下
Ｔｉは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
Ｔｉは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とすることが望ましい。
また、０．００３mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．００３mass％とすることが望ましい。
Ｍｇ：０．１mass％以下
Ｍｇは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．１mass％以下とすることが望ましい。
Ｍｇは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．１mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．１mass％以下とすることが望ましい。
また、０．０００２mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．０００２mass％とすることが望ましい。
Ｃｕ：０．５mass％以下
Ｃｕは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とした。
Ｃｕは、耐食性を向上させる有用な元素であるが、含有量が ０．５mass％超になると靭性が劣化する。従って、０．５mass％以下とした。
また、０．０３mass％未満では耐食性向上効果が得られ難いため下限を０．０３mass％とすることが望ましい。
なお、上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
次に、鉄筋母材を熱接合してなり、酸化スケールとの境界部分における金属母地の固溶Ｃｒ濃度が８．０mass％以上であることに限定した理由を詳しく説明する。
接合部の耐食性を高く保持するために、酸化スケールと母地界面に存在するＣｒ欠乏層におけるＣｒ濃度の低下を抑制する必要がある。継手部のＣｒ濃度を８．０mass％以上とすることができれば、コンクリート中のようにｐＨ１２以上のアルカリ性の高い環境は不動態皮膜が形成・維持されるので、高い耐食性を確保することができる。
図１はｐＨ１２．５の水溶液環境（飽和Ｃa(ＯＨ)２溶液中において種々のＣｒ濃度の鋼材について一定電位をかけた状態における孔食が発生する最も低いＣｌ-濃度（孔食発生限界Ｃｌ-濃度）を測定したものである。Ｃｒ量が８．０mass％以上では、普通鉄筋（孔食発生限界Ｃｌ-濃度０．０２％）の約２５倍以上の孔食発生限界Ｃｌ-濃度であることが分る。
接合部の耐食性を高く保持するために、酸化スケールと母地界面に存在するＣｒ欠乏層におけるＣｒ濃度の低下を抑制する必要がある。継手部のＣｒ濃度を８．０mass％以上とすることができれば、コンクリート中のようにｐＨ１２以上のアルカリ性の高い環境は不動態皮膜が形成・維持されるので、高い耐食性を確保することができる。
図１はｐＨ１２．５の水溶液環境（飽和Ｃa(ＯＨ)２溶液中において種々のＣｒ濃度の鋼材について一定電位をかけた状態における孔食が発生する最も低いＣｌ-濃度（孔食発生限界Ｃｌ-濃度）を測定したものである。Ｃｒ量が８．０mass％以上では、普通鉄筋（孔食発生限界Ｃｌ-濃度０．０２％）の約２５倍以上の孔食発生限界Ｃｌ-濃度であることが分る。
図２は、母材Ｃｒ濃度が１０．５０mass％（他の成分組成はＣ:０.０１０mass％、 Ｓｉ:２.００mass％、Ｍｎ:０.３３mass％、Ｐ:０.０２２mass％、S:０.００６mass％、Ｎ:０.０１７mass％）のサンプルに基づいて、熱接合後の冷却速度と酸化スケール皮膜と母地の固溶Ｃｒ濃度との関係を示す図である。５０K／s以下の冷却速度で制御冷却することにより、Ｃｒ濃度８．０mass％以上を確保することができる。
Ｃｒ濃度は、オージェ電子分光法により測定し、酸化スケール皮膜と母地の境界部分における、最も低いＣｒ濃度とした。図３は、オージェ電子分光法により鉄筋継手における酸化スケール表面から母地への深さ方向のＦｅ、Ｏ、Ｃｒ等の元素濃度プロファイルの例である。酸化スケール皮膜と母地の境界部分の定義としては、酸化スケールにおける平均酸素濃度の１／２となる部位と母材と同じの酸素濃度となる部位の間の領域とした。
熱接合後５０K／s以下の冷却速度（１０００℃〜５００℃の平均冷却速度）となるように制御冷却し接合部において高温状態となる時間を長く保つことにより、母材のＣｒ濃度が１０．５０mass％であっても、接合部におけるＣｒの拡散を促し酸化スケールと母地界面における最低Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。制御冷却の方法としては、接合後に保温カバーで接合部を覆うことによって熱の放散を防ぎ冷却速度を低くすることができる。
また、ガス圧接やアプセットバット溶接による拡散接合では温度条件として１０００℃以下で接合することにより、Ｃｒ欠乏層の生成を抑制できるので、熱接合後１００K／s以下の冷却速度で制御冷却しても、母材のＣｒ濃度が１０．５０mass％の場合スケールと母地界面における最低Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。
本発明において不活性ガス雰囲気中で溶接材料を使って接合するエンクローズ溶接を行う場合には、製造条件の例としては、鉄筋径呼び名Ｄ２５で、溶接材料ＹＭ３０９、電流２６０Ａ、電圧２５Ｖ、溶接時間４５秒、とする。また、電気のジュール熱を利用するアプセットバット溶接で接合する場合には、製造条件の例としてはＤ１３で加圧０．３ＭＰａ、電流２４０Ａ、電圧２０Ｖ、溶接時間５秒とする。これらの条件に加え５０K／s以下の冷却速度で制御冷却することにより、継手の固溶Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。
熱接合後５０K／s以下の冷却速度（１０００℃〜５００℃の平均冷却速度）となるように制御冷却し接合部において高温状態となる時間を長く保つことにより、母材のＣｒ濃度が１０．５０mass％であっても、接合部におけるＣｒの拡散を促し酸化スケールと母地界面における最低Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。制御冷却の方法としては、接合後に保温カバーで接合部を覆うことによって熱の放散を防ぎ冷却速度を低くすることができる。
また、ガス圧接やアプセットバット溶接による拡散接合では温度条件として１０００℃以下で接合することにより、Ｃｒ欠乏層の生成を抑制できるので、熱接合後１００K／s以下の冷却速度で制御冷却しても、母材のＣｒ濃度が１０．５０mass％の場合スケールと母地界面における最低Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。
本発明において不活性ガス雰囲気中で溶接材料を使って接合するエンクローズ溶接を行う場合には、製造条件の例としては、鉄筋径呼び名Ｄ２５で、溶接材料ＹＭ３０９、電流２６０Ａ、電圧２５Ｖ、溶接時間４５秒、とする。また、電気のジュール熱を利用するアプセットバット溶接で接合する場合には、製造条件の例としてはＤ１３で加圧０．３ＭＰａ、電流２４０Ａ、電圧２０Ｖ、溶接時間５秒とする。これらの条件に加え５０K／s以下の冷却速度で制御冷却することにより、継手の固溶Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。
また、本発明のガス圧接継手製造に際しては、製造条件の例としては加熱用アセチレンガス圧４〜８ｋＰａ、 酸素圧５０ｋＰａ、圧接用ポンプ圧１０〜５０ＭＰａ、加熱時間を１０〜３０秒とし、さらに接合後１００K／s以下の冷却速度で制御冷却することにより、継手の固溶Ｃｒ濃度を８．０mass％以上に確保することができる。
さらに、ショットブラスト処理や酸洗により継手の酸化スケールを除去してもよい。酸洗により表面から酸化スケール及びＣｒ欠乏層を除去すると同時に継手表面の不動態皮膜を強固にすることよって耐食性をさらに向上させることができる。酸洗処理としては、例えば、硝酸-弗酸の混酸溶液中（温度は３０℃〜５０℃が望ましい）に数分間浸漬し熱接合によって生じた酸化物膜を除去する。その後、不動態皮膜を強化するため硝酸中に浸漬する。場合によっては中和処理のためさらに炭酸水素ナトリウム水溶液等の弱アルカリ性溶液中に浸漬してもよい。
また、継手の防食のために塗装を施してもよい。塗装は、例えば、ステンレス鉄筋継手より母材にかかる、熱接合によって酸化物の生成した範囲（５０mm〜１００mm程度）に耐アルカリ性を有するエポキシ樹脂やアクリル樹脂、ゴム系塗料を塗装する。
表１に本発明の鉄筋継手の化学成分と耐食性の評価結果を示す。
エンクローズ溶接継手については、Ａｒガス雰囲気中で、溶接材料ＹＭ３０９、電流２６０Ａ、電圧２５Ｖ、溶接時間３０秒〜９０秒の範囲で溶接し、５０K／s以下の冷却速度で制御冷却した。
アプセットバット溶接継手については、加圧０．２〜０．４ＭＰａ、電流２４０Ａ、電圧２０Ｖ、溶接時間５秒〜２０秒の範囲で溶接し、５０K／s以下の冷却速度で制御冷却した。
アプセットバット溶接継手については、加圧０．２〜０．４ＭＰａ、電流２４０Ａ、電圧２０Ｖ、溶接時間５秒〜２０秒の範囲で溶接し、５０K／s以下の冷却速度で制御冷却した。
ガス圧接継手については、比較例のNo.３４以外は加熱温度を１０００℃以下とし冷却速度は１００K／s以下で制御冷却した。継手部の固溶Ｃｒ濃度は、最もＣｒが欠乏する酸化スケール皮膜と母地の境界部分３個所においてオージェ電子分光法で測定し、そのなかで最も低いＣｒ濃度を界面における固溶Ｃｒ濃度とした。
装置名：走査型FEオージェ電子分光装置（ＳＡＭ６７０ＸＩ型）
測定条件：ビーム電流１０ｎＡ、ビーム電圧１０ｋｅＶ
ビーム径２５〜４５ｎｍ、スパッタ速度５０ｎｍ／ｍｉｎ
表面性状は、処理なし（酸化スケールを除去しない）、酸洗処理（硝酸と弗酸の混酸及び硝酸中に浸漬し脱スケールを施す処理）、及びブラスト処理（ショットを吹き付けて酸化スケールを除去する処理）とした。耐食性は、４０℃コンクリート環境の模擬水溶液(飽和Ｃa(ＯＨ)２溶液に１％のＣｌ-濃度までＮａＣｌを加えたもの)中での孔食電位（５００μA/cm２となる電位(飽和ＫＣｌ銀塩化銀参照電極(ＳＳＥ)基準)）を測定した。孔食電位が高いほど耐食性は高くなるが、継手に酸化スケールが残存している場合でもその孔食電位は普通鉄筋ガス圧接継手の孔食電位（代表例：−０．１３Ｖ vs. ＳＳＥ）よりも２００ｍＶ以上高く、普通鉄筋よりも耐食性が高い。
測定条件：ビーム電流１０ｎＡ、ビーム電圧１０ｋｅＶ
ビーム径２５〜４５ｎｍ、スパッタ速度５０ｎｍ／ｍｉｎ
表面性状は、処理なし（酸化スケールを除去しない）、酸洗処理（硝酸と弗酸の混酸及び硝酸中に浸漬し脱スケールを施す処理）、及びブラスト処理（ショットを吹き付けて酸化スケールを除去する処理）とした。耐食性は、４０℃コンクリート環境の模擬水溶液(飽和Ｃa(ＯＨ)２溶液に１％のＣｌ-濃度までＮａＣｌを加えたもの)中での孔食電位（５００μA/cm２となる電位(飽和ＫＣｌ銀塩化銀参照電極(ＳＳＥ)基準)）を測定した。孔食電位が高いほど耐食性は高くなるが、継手に酸化スケールが残存している場合でもその孔食電位は普通鉄筋ガス圧接継手の孔食電位（代表例：−０．１３Ｖ vs. ＳＳＥ）よりも２００ｍＶ以上高く、普通鉄筋よりも耐食性が高い。
次に、比較例について説明する。
Ｎｏ．３２ Ｃｒ量が請求範囲を下回っており、耐食性が劣化した。
Ｎｏ．３３ Ｃｒ量が請求範囲を超えており、継手の靭性が不足した。
Ｎｏ．３４ ガス圧接後３００K／sで冷却しており、継手の酸化スケール／母地界面におけるＣｒ濃度が少なくなった。
Ｎｏ．３５ 標準的なガス圧接により作製した普通鉄筋継手の特性を示す。
Ｎｏ．３２ Ｃｒ量が請求範囲を下回っており、耐食性が劣化した。
Ｎｏ．３３ Ｃｒ量が請求範囲を超えており、継手の靭性が不足した。
Ｎｏ．３４ ガス圧接後３００K／sで冷却しており、継手の酸化スケール／母地界面におけるＣｒ濃度が少なくなった。
Ｎｏ．３５ 標準的なガス圧接により作製した普通鉄筋継手の特性を示す。
以上のように比較例の鉄筋継手は耐食性が低くなっており、本発明の鉄筋継手は耐食性に優れていることが明らかである。
以上の実施例から明らかなように、本発明により耐食性に優れたクロム系ステンレス鉄筋継手の提供が可能であり、コンクリート構造物の建造上、鉄筋の継手が容易に作製できる点で極めて有用である。
Claims (4)
- ステンレス鉄筋母材を熱接合してなるステンレス鉄筋継手であって、
質量％で、
Ｃ ：０.００１％以上０.５％以下、
Ｓｉ：０.１％以上２.０％以下、
Ｍｎ：２.０％以下、
Ｐ：０.０４％以下、
Ｓ：０.０３％以下、
Ｎ：０.００１％以上０.１％以下、
Ｃｒ：１０.５０%以上１３.５０％以下、
酸化スケールと母地との界面における固溶Ｃｒ濃度：８.０〜１３.５％、を含有し、残部は鉄および不可避不純物からなることを特徴とする耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。 - 質量％で、更に、
Ｎｉ：０.６％以下、を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。 - 質量％で、更に、
Ａｌ：０.０５％以下、
Ｖ：０.１％以下、
Ｂ：０.０１％以下、
Ｂｉ：０.５％以下、
Ｓｎ：０.５％以下、
Ｎｂ：０.５％以下、
Ｔｉ: ０.５％以下、
Ｍｇ：０.１％以下、
Ｃｕ：０.５％以下、の一種または二種以上を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。 - 熱接合がガス圧接であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の耐食性に優れたステンレス鉄筋継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008263295A JP5697302B2 (ja) | 2008-10-10 | 2008-10-10 | 耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008263295A JP5697302B2 (ja) | 2008-10-10 | 2008-10-10 | 耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010090456A true JP2010090456A (ja) | 2010-04-22 |
| JP5697302B2 JP5697302B2 (ja) | 2015-04-08 |
Family
ID=42253442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008263295A Active JP5697302B2 (ja) | 2008-10-10 | 2008-10-10 | 耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5697302B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102605255A (zh) * | 2012-01-19 | 2012-07-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种400Mpa级耐腐蚀钢筋 |
| WO2016072244A1 (ja) * | 2014-11-05 | 2016-05-12 | 日新製鋼株式会社 | 拡散接合用ステンレス鋼材 |
| JP2017094349A (ja) * | 2015-11-20 | 2017-06-01 | 株式会社 徳武製作所 | ガス圧接用カバーと該カバーを用いたガス圧接方法 |
| CN108842113A (zh) * | 2018-07-13 | 2018-11-20 | 宁国市正兴耐磨材料有限公司 | 一种高硬度高铬合金铸球及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6234685A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-14 | Agency Of Ind Science & Technol | 拡散接合法 |
| JPH0118202B2 (ja) * | 1982-12-07 | 1989-04-04 | Tetsudo Sogo Gijutsu Kenkyusho | |
| JPH01159326A (ja) * | 1987-12-15 | 1989-06-22 | Nippon Steel Corp | 溶接性付与高強度レールの製造法 |
| JPH1015625A (ja) * | 1996-07-05 | 1998-01-20 | Hiroshima Pref Gov | ガス圧接による積層金属材の製造装置とその製造方法 並びに積層材金型の製法および積層金属材の加工製品 |
| JP2000042755A (ja) * | 1998-07-30 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐熱Ｎｉ基合金の接合方法 |
-
2008
- 2008-10-10 JP JP2008263295A patent/JP5697302B2/ja active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0118202B2 (ja) * | 1982-12-07 | 1989-04-04 | Tetsudo Sogo Gijutsu Kenkyusho | |
| JPS6234685A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-14 | Agency Of Ind Science & Technol | 拡散接合法 |
| JPH01159326A (ja) * | 1987-12-15 | 1989-06-22 | Nippon Steel Corp | 溶接性付与高強度レールの製造法 |
| JPH1015625A (ja) * | 1996-07-05 | 1998-01-20 | Hiroshima Pref Gov | ガス圧接による積層金属材の製造装置とその製造方法 並びに積層材金型の製法および積層金属材の加工製品 |
| JP2000042755A (ja) * | 1998-07-30 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐熱Ｎｉ基合金の接合方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| JPN6013011958; 田所裕、他２名: 'ステンレス鉄筋溶接継手の強度特性' 日本建築学会学術講演概要集Ａ-１ 材料施工 Ｖｏｌ．２００８, 20080720, Ｐａｇｅ．８９９-９００ * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102605255A (zh) * | 2012-01-19 | 2012-07-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种400Mpa级耐腐蚀钢筋 |
| WO2016072244A1 (ja) * | 2014-11-05 | 2016-05-12 | 日新製鋼株式会社 | 拡散接合用ステンレス鋼材 |
| JP2016089223A (ja) * | 2014-11-05 | 2016-05-23 | 日新製鋼株式会社 | 拡散接合用ステンレス鋼材 |
| JP2017094349A (ja) * | 2015-11-20 | 2017-06-01 | 株式会社 徳武製作所 | ガス圧接用カバーと該カバーを用いたガス圧接方法 |
| CN108842113A (zh) * | 2018-07-13 | 2018-11-20 | 宁国市正兴耐磨材料有限公司 | 一种高硬度高铬合金铸球及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5697302B2 (ja) | 2015-04-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102415777B1 (ko) | 2상 스테인리스 클래드 강판 및 그 제조 방법 | |
| EP3228413B1 (en) | Method for producing circumferential weld joint for low-carbon martensite stainless steel tubing | |
| JP6394839B1 (ja) | 鋼材 | |
| EP3276024B1 (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes. | |
| KR20190042045A (ko) | 내황산 이슬점 부식강 | |
| KR20110099770A (ko) | 고강도 스테인리스 파이프 | |
| JP2007302995A (ja) | 溶接構造温水容器用フェライト系ステンレス鋼および温水容器 | |
| JP2009255169A (ja) | フラックス入り極低水素溶接用ワイヤ及びその製造方法 | |
| JP6390818B2 (ja) | 熱延鋼板、鋼材、及びコンテナ | |
| JP2007046148A (ja) | 造船用耐食鋼 | |
| JP5697302B2 (ja) | 耐食性に優れたステンレス鉄筋継手 | |
| JP7135649B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼用溶接材料 | |
| JP5447698B2 (ja) | スチーム配管用高強度鋼材およびその製造方法 | |
| EP3276027B1 (en) | Steel plate for structural pipe, method for producing steel plate for structural pipe, and structural pipe | |
| JP2011173124A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JP2009185382A (ja) | 溶接隙間酸化皮膜の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP2001246494A (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼用溶接材料および低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼材のアーク溶接方法 | |
| JP2005089828A (ja) | 耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板 | |
| JPH05375A (ja) | 鋼管のサブマージアーク溶接方法および装置 | |
| JP5224780B2 (ja) | 高強度ステンレスパイプ | |
| KR101735003B1 (ko) | 내식성이 향상된 린 듀플렉스 스테인리스강 및 이의 제조 방법 | |
| EP2153932A1 (en) | Melt flux for submerged arc welding and method for submerged arc welding of steel for low temperature service | |
| JP4424484B2 (ja) | 耐低温割れ性にすぐれた溶接継手および溶接材料用鋼材 | |
| JP3190224B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JP2011068967A (ja) | ステンレス鋼製パネル溶接施工貯水槽 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110610 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130219 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130326 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130625 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130731 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20131008 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131226 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20140110 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20140207 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20140421 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141110 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150210 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5697302 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |